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1、【精品文檔】如有侵權(quán)，請(qǐng)聯(lián)系網(wǎng)站刪除，僅供學(xué)習(xí)與交流 土力學(xué)第六章 土壓力計(jì)算 .....精品文檔...... 第六章 擋土結(jié)構(gòu)物上的土壓力 第一節(jié) 概述 第五章已經(jīng)討論了土體中由于外荷引起的應(yīng)力，本章將介紹土體作用在擋土結(jié)構(gòu)物上的土壓力，討論土壓力性質(zhì)及土壓力計(jì)算，包括土壓力的大小、方向、分布和合力作用點(diǎn)，而土壓力的大小及分布規(guī)律主要與土的性質(zhì)及結(jié)構(gòu)物位移的方向、大小等有關(guān)，亦和結(jié)構(gòu)物的剛度、高度及形狀等有關(guān)。 一、擋土結(jié)構(gòu)類(lèi)型對(duì)土壓力分布的影響 定義：擋土結(jié)構(gòu)是一種常見(jiàn)的巖土工程建筑物，它是為了防止邊坡的坍塌失穩(wěn)，保護(hù)邊坡的穩(wěn)定，人工完成的構(gòu)筑物。

2、 常用的支擋結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)有重力式、懸臂式、扶臂式、錨桿式和加筋土式等類(lèi)型。 擋土墻按其剛度和位移方式分為剛性擋土墻、柔性擋土墻和臨時(shí)支撐三類(lèi)。 1．剛性擋土墻 指用磚、石或混凝土所筑成的斷面較大的擋土墻。 由于剛度大，墻體在側(cè)向土壓力作用下，僅能發(fā)身整體平移或轉(zhuǎn)動(dòng)的撓曲變形則可忽略。墻背受到的土壓力呈三角形分布，最大壓力強(qiáng)度發(fā)生在底部，類(lèi)似于靜水壓力分布。 2．柔性擋土墻 當(dāng)墻身受土壓力作用時(shí)發(fā)生撓曲變形。 3．臨時(shí)支撐 邊施工邊支撐的臨時(shí)性。 二、墻體位移與土壓力類(lèi)型 墻體位移是影響土壓力諸多因素中最主要的。墻體位移的方向和位移量決定著所產(chǎn)生的土壓力性質(zhì)和土壓力大小。 1

3、.靜止土壓力（） 墻受側(cè)向土壓力后，墻身變形或位移很小，可認(rèn)為墻不發(fā)生轉(zhuǎn)動(dòng)或位移，墻后土體沒(méi)有破壞，處于彈性平衡狀態(tài)，墻上承受土壓力稱(chēng)為靜止土壓力。 2.主動(dòng)土壓力（） 擋土墻在填土壓力作用下，向著背離填土方向移動(dòng)或沿墻跟的轉(zhuǎn)動(dòng)，直至土體達(dá)到主動(dòng)平衡狀態(tài)，形成滑動(dòng)面，此時(shí)的土壓力稱(chēng)為主動(dòng)土壓力。 3.被動(dòng)土壓力（） 擋土墻在外力作用下向著土體的方向移動(dòng)或轉(zhuǎn)動(dòng)，土壓力逐漸增大，直至土體達(dá)到被動(dòng)極限平衡狀態(tài)，形成滑動(dòng)面。此時(shí)的土壓力稱(chēng)為被動(dòng)土壓力。 同樣高度填土的擋土墻，作用有不同性質(zhì)的土壓力時(shí)，有如下的關(guān)系： 在工程中需定量地確定這些土壓力值。 Terzaghi（1934）曾用砂

4、土作為填土進(jìn)行了擋土墻的模型試驗(yàn)，后來(lái)一些學(xué)者用不同土作為墻后填土進(jìn)行了類(lèi)似地實(shí)驗(yàn)。 實(shí)驗(yàn)表明：當(dāng)墻體離開(kāi)填土移動(dòng)時(shí)，位移量很小，即發(fā)生主動(dòng)土壓力。該位移量對(duì)砂土約0.001h，（h為墻高），對(duì)粘性土約0.004h。 當(dāng)墻體從靜止位置被外力推向土體時(shí)，只有當(dāng)位移量大到相當(dāng)值后，才達(dá)到穩(wěn)定的被動(dòng)土壓力值，該位移量對(duì)砂土約需0.05h，粘性土填土約需0.1h，而這樣大小的位移量實(shí)際上對(duì)工程常是不容許的。本章主要介紹曲線(xiàn)上的三個(gè)特定點(diǎn)的土壓力計(jì)算，即、和。 圖6-1 三、研究土壓力的目的 研究土壓力的目的主要用于： 1．設(shè)計(jì)擋土構(gòu)筑物，如擋土墻，地下室側(cè)墻，橋臺(tái)和貯倉(cāng)等； 2．地下構(gòu)筑

5、物和基礎(chǔ)的施工、地基處理方面； 3．地基承載力的計(jì)算，巖石力學(xué)和埋管工程等領(lǐng)域。 第二節(jié) 靜止土壓力的計(jì)算 計(jì)算靜止土壓力時(shí)，墻后填土處于彈性平衡狀態(tài)，由于墻靜止不動(dòng)，土體無(wú)側(cè)向移動(dòng)，可假定墻后填土內(nèi)的應(yīng)力狀態(tài)為半無(wú)限彈性體的應(yīng)力狀態(tài)。這時(shí)，土體表面下任意深度Z處，作用在水平面上的主應(yīng)力為： （6-1） 在豎直面的主應(yīng)力為： （6-2） 式中：——土的靜止側(cè)壓力系數(shù)。 ——土的容重 即為作用在豎直墻背上的靜止土壓力，即：與深度Z呈線(xiàn)性直線(xiàn)分布。 可見(jiàn)

6、：靜止土壓力與Z成正比，沿墻高呈三角形分布。 單位長(zhǎng)度的擋土墻上的靜壓力合力為： （6-3） 圖6-2 可見(jiàn)：總的靜止土壓力為三角形分布圖的面積。 式中， ------ 擋土墻的高度。 ------ 的作用點(diǎn)位于墻底面以上H/3處。 靜止側(cè)壓力系數(shù)K0的數(shù)值可通過(guò)室內(nèi)的或原位的靜止側(cè)壓力試驗(yàn)測(cè)定。其物理意義：在不允許有側(cè)向變形的情況下，土樣受到軸向壓力增量△σ1將會(huì)引起側(cè)向壓力的相應(yīng)增量△σ3，比值△σ3/△σ1稱(chēng)為土的側(cè)壓力系數(shù)§或靜止土壓力系數(shù)k0。

7、 （6-4） 室內(nèi)測(cè)定方法： （1）、壓縮儀法：在有側(cè)限壓縮儀中裝有測(cè)量側(cè)向壓力的傳感器。 （2）、三軸壓縮儀法：在施加軸向壓力時(shí)，同時(shí)增加側(cè)向壓力，使試樣不產(chǎn)生側(cè)向變形。 上述兩種方法都可得出軸向壓力與側(cè)向壓力的關(guān)系曲線(xiàn)，其平均斜率即為土的側(cè)壓力系數(shù)。 對(duì)于無(wú)粘性土及正常固結(jié)粘土也可用下式近似的計(jì)算： （6-5） 式中：——為填土的有效摩擦角。 對(duì)于超固結(jié)粘性土： 式中：——超固結(jié)土的值 ——正常固結(jié)土的值 ——超固結(jié)比 m——經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，一般可用m＝0.41。 第三節(jié) 朗金土壓力理論 一、

8、基本原理 朗金研究自重應(yīng)力作用下，半無(wú)限土體內(nèi)各點(diǎn)的應(yīng)力從彈性平衡狀態(tài)發(fā)展為極限平很狀態(tài)的條件，提出計(jì)算擋土墻土壓力的理論。 （一）假設(shè)條件 1．擋土墻背垂直 2．墻后填土表面水平 3．擋墻背面光滑即不考慮墻與土之間的摩擦力。 （二）分析方法 由圖6-3可知： 圖6-3 1．當(dāng)土體靜止不動(dòng)時(shí)，深度Z處土單元體的應(yīng)力為，； 2．當(dāng)代表土墻墻背的豎直光滑面面向外平移時(shí)，右側(cè)土體制的水平應(yīng)力逐漸減小，而保持不變。當(dāng)位移至?xí)r，應(yīng)力園與土體的抗剪強(qiáng)度包線(xiàn)相交——土體達(dá)到主動(dòng)極限平衡狀態(tài)。此時(shí)，作用在墻上的土壓力達(dá)到最小值，即為主動(dòng)土壓力； 3．當(dāng)代表土墻墻背的豎直光滑面面在外力作用

9、下向填土方向移動(dòng)，擠壓土?xí)r，將逐漸增大，直至剪應(yīng)力增加到土的抗剪強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)力園又與強(qiáng)度包線(xiàn)相切，達(dá)到被動(dòng)極限平衡狀態(tài)。此時(shí)作用在面上的土壓力達(dá)到最大值，即為被動(dòng)土壓力。 二、水平填土面的朗金土壓力計(jì)算 （一）主動(dòng)土壓力 當(dāng)墻后填土達(dá)主動(dòng)極限平衡狀態(tài)時(shí)，作用于任意Z處土單元上的，，即。 圖6-4 1、 無(wú)粘性土 對(duì)于無(wú)粘性土，粘結(jié)力，則有： 將，代入無(wú)粘性土極限平衡條件： （6-6） 式中：——朗金主動(dòng)土壓力系數(shù) 的作用方向垂直于墻背，沿墻高呈三角形分布，當(dāng)墻高為H（Z=H），則作用于

10、單位墻高度上的總土壓力，垂直于墻背，作用點(diǎn)在距墻底處，如圖6-4（b） 2、粘性土 將，代入粘性土極限平衡條件： 得 （6-7） 說(shuō)明：粘性土得主動(dòng)土壓力由兩部分組成，第一項(xiàng)：為土重產(chǎn)生的，是正值，隨深度呈三角形分布；第二項(xiàng)為粘結(jié)力引起的土壓力，是負(fù)值，起減少土壓力的作用，其值是常量。如圖6-4（c）所示。 總主動(dòng)土壓力應(yīng)為圖6-4（c）所示三角形面積，即： （6-8） 作用點(diǎn)則位于墻底以上處。 （二）被動(dòng)土壓力 如圖6-5（a）當(dāng)墻后土體達(dá)到被動(dòng)極限平衡狀態(tài)時(shí)，，則，。 1、無(wú)粘性土 將，代入無(wú)粘性土極限平衡條件式中 可得：

11、 （6-9） 式中：——稱(chēng)為朗金被動(dòng)土壓力系數(shù) 沿墻高底分布及單位長(zhǎng)度墻體上土壓力合力作用點(diǎn)的位置均與主動(dòng)土壓力相同。如圖6-5（b） （6-10） 墻后土體破壞，滑動(dòng)面與小主應(yīng)力作用面之間的夾角，兩組破裂面之間的夾角則為。 2、粘性土 將代入粘性土極限平衡條件 可得： （6-11） 粘性填土的被動(dòng)壓力也由兩部分組成，都是正值，墻背與填土之間不出現(xiàn)裂縫；疊加后，其壓力強(qiáng)度沿墻高呈梯形分布；總被動(dòng)土壓力為：

12、 （6-12） 的作用方向垂直于墻背，作用點(diǎn)位于梯形面積重心上，如圖6-5（c）。 圖6-5 例6-1 已知某混凝土擋土墻，墻高為H＝6.0m，墻背豎直，墻后填土表面水平，填土的重度=18.5kN/m3,=200,=19kPa。試計(jì)算作用在此擋土墻上的靜止土壓力，主動(dòng)土壓力和被動(dòng)土壓力，并繪出土壓力分布圖。 解：（1）靜止土壓力，取K0＝0.5， E0作用點(diǎn)位于下處，如圖a所示。 （2）主動(dòng)土壓力 根據(jù)朗肯主壓力公式：， ＝0.5×18.5×62×tg2（45o－20o/2）－2×19×6×tg(45o－20o/2)＋2×192/18.5 ＝42.6kn/m 臨

13、界深度： Ea作用點(diǎn)距墻底： 處，見(jiàn)圖b所示。 （3）被動(dòng)土壓力： 墻頂處土壓力： 墻底處土壓力為： 總被動(dòng)土壓力作用點(diǎn)位于梯形底重心，距墻底2.32m處，見(jiàn)圖c所示。 Z0=2.93m Ep H=6m E0

14、 2.32m 2m Ea 1.02m 55.5KN/m2 27.79KN/ m2 280.78KN/ m2 (a) (b) (c) 圖6-6 討論： 1、由此例可知，擋土墻底形成、

15、尺寸和填土性質(zhì)完全相同，但＝166.5 KN/m，=42.6 KN/m，即：≈4，或。 因此，在擋土墻設(shè)計(jì)時(shí)，盡可能使填土產(chǎn)生主動(dòng)土壓力，以節(jié)省擋土墻的尺寸、材料、工程量與投資。 2、。因產(chǎn)生被動(dòng)土壓力時(shí)擋土墻位移過(guò)大為工程所不許可，通常只利用被動(dòng)土壓力的一部分，其數(shù)值已很大。 第四節(jié) 庫(kù)侖土壓力理論 一. 基本原理： （一）假設(shè)條件： 1. 墻背傾斜，具有傾角； 2. 墻后填土為砂土，表面傾角為角； 3. 墻背粗糙有摩擦力，墻與土間的摩擦角為，且（） 4. 平面滑裂面假設(shè)； 當(dāng)墻面向前或向后移動(dòng)，使墻后填土達(dá)到破壞時(shí)，填土將沿兩個(gè)平面同時(shí)下滑或上滑；一個(gè)是墻背面，另一個(gè)是

16、土體內(nèi)某一滑動(dòng)面。設(shè)面與水平面成角。 5. 剛體滑動(dòng)假設(shè)： 將破壞土楔視為剛體，不考慮滑動(dòng)楔體內(nèi)部的應(yīng)力和變性條件。 6. 楔體整體處于極限平衡條件。 圖6-7 （二）取滑動(dòng)楔體為隔離體進(jìn)行受力分析 分析可知：作用于楔體上的力有（1）土體的重量G，（2）下滑時(shí)受到墻面給予的支撐反力Q（其反方向就是土壓力）。（3）BC面上土體支撐反力R。 1．根據(jù)楔體整體處于極限平衡狀態(tài)的條件，可得知G、R的方向。（圖6-8） 2．根據(jù)楔體應(yīng)滿(mǎn)足靜力平衡力三角形閉合的條件，可知G、R的大小 3．求極值，找出真正滑裂面，從而得出作用在墻背上的總主動(dòng)壓力和被動(dòng)壓力。 圖6-8 二 數(shù)解法 （

17、一）無(wú)粘性土的主動(dòng)壓力 設(shè)擋土墻如圖6-8所示，墻后為無(wú)粘性填土。 取土楔ABC為隔離體，根據(jù)靜力平衡條件，作用于隔離體ABC上的力G、Q、R組成力的閉合三角形。 根據(jù)幾何關(guān)系可知： G與Q之間的夾角 G與R之間的交角為 利用正弦定律可得： （6-13） （式中：） 由此式可知：（1）若改變角，即假定有不同的滑體面BC，則有不同的Q，G值；即：；（2）當(dāng)時(shí)，即BC與AB重合，Q＝0，G＝0；當(dāng)時(shí)，R與G方向相反，P＝0。因此，當(dāng)在和之間變化時(shí)，Q將有一個(gè)極大值，令：， 將求得的值代入得：

18、 （6-14） 其中： —庫(kù)侖主動(dòng)土壓力系數(shù)。 當(dāng)：，，時(shí)；由： 得出： 可見(jiàn)：與朗金總主動(dòng)土壓力公式完全相同，說(shuō)明當(dāng)，，這種條件下，庫(kù)侖與朗金理論得結(jié)果時(shí)一致得。 關(guān)于土壓力強(qiáng)度沿墻高得分步形式，， 即： 可見(jiàn)：沿墻高成三角形分布，作用點(diǎn)在距墻底1/3處。 但這種分步形式只表示土壓力大小，并不代表實(shí)際作用墻背上的土壓力方向。而沿墻背面的壓強(qiáng)則為。 （二）無(wú)粘性土的被動(dòng)土壓力 用同樣的方法可得出總被動(dòng)土壓力值為：

19、 （6-15） 其中： ——庫(kù)侖被動(dòng)土壓力系。 被動(dòng)土壓力強(qiáng)度沿墻也成三角形分布。 圖6-9 第五節(jié) 朗肯理論與庫(kù)倫理論的比較 朗金和庫(kù)侖兩種土壓力理論都是研究壓力問(wèn)題的簡(jiǎn)化方法，兩者存在著異同。 一 分析方法的異同 1.相同點(diǎn)：朗金與庫(kù)侖土壓力理論均屬于極限狀態(tài)，計(jì)算出的土壓力都是墻后土體處于極限平衡狀態(tài)下的主動(dòng)與被動(dòng)土壓力和。 2.不同點(diǎn)：（1）研究出發(fā)點(diǎn)不同：朗金理論是從研究土中一點(diǎn)的極限平衡應(yīng)力狀態(tài)出發(fā)，首先求出的是或及其分布形式，然后計(jì)算或— 極限應(yīng)力法。

20、庫(kù)侖理論則是根據(jù)墻背和滑裂面之間的土楔，整體處于極限平衡狀態(tài)，用靜力平衡條件，首先求出或,需要時(shí)再計(jì)算出或及其分布形式—滑動(dòng)楔體法。 （2）研究途徑不同 朗金理論再理論上比較嚴(yán)密，但應(yīng)用不廣，只能得到簡(jiǎn)單邊界條件的解答。 庫(kù)侖理論時(shí)一種簡(jiǎn)化理論，但能適用于較為復(fù)雜的各種實(shí)際邊界條件應(yīng)用廣。 二 適用范圍 （一）朗金理論的應(yīng)用范圍 1. 墻背與填土條件： （1）墻背垂直，光滑，墻后填土面水平 即，， （2）墻背垂直，填土面為傾斜平面， 即，，但且 （3）坦墻，地面傾斜，墻背傾角 （4）還適應(yīng)于“∠”形鋼筋混凝土 2.地質(zhì)條件 粘性土和無(wú)粘性土均可用。除情況

21、（2）填土為粘性土外，均有公式直接求解。 （二）庫(kù)侖理論的應(yīng)用范圍 1. 墻背與填土面條件 （1）可用于，，或的任何情況。 （2）坦墻，填土形式不限 2.地質(zhì)條件 數(shù)解法一般只用于無(wú)粘性土； 圖解法則對(duì)于無(wú)粘性土或粘性土均可方便應(yīng)用。 三 計(jì)算誤差 （一）朗金理論 朗金假定墻背與土無(wú)摩擦，，因此計(jì)算所得的主動(dòng)壓力系數(shù)偏大，而被動(dòng)土壓力系數(shù)偏小。 （二）庫(kù)侖理論 庫(kù)倫理論考慮了墻背與填土的摩擦作用，邊界條件式正確的，但卻把土體中的滑動(dòng)面假定為平面，與實(shí)際情況和理論不符。一般來(lái)說(shuō)計(jì)算的主動(dòng)壓力稍偏??；被動(dòng)土壓力偏高。 總之，對(duì)于計(jì)算主動(dòng)土壓力，各種理論的差別都不大。當(dāng)和

22、較小時(shí)，在工程中均可應(yīng)用；而當(dāng)和較大時(shí)，其誤差增大。 第六節(jié)幾種常見(jiàn)情況的主動(dòng)土壓力計(jì)算 由于工程上所遇到的土壓力計(jì)算較復(fù)雜，有時(shí)不能用前述的理論求解，需用一些近似的簡(jiǎn)化方法。 一、成土層的壓力 墻后填土由性質(zhì)不同的土層組成時(shí)，土壓力將受到不同天體性質(zhì)的影響。現(xiàn)以雙層無(wú)粘性填土為例。 1．若， 在這種情況，由 可知 按照可知：兩層填土的土壓力分布線(xiàn)將表現(xiàn)為在土層分界面處斜率發(fā)生變化的拆線(xiàn)分布。的計(jì)算公式為 2．若， 按照可知：，且。兩層土的土壓力分布斜率不同，且在交接面處發(fā)生突變；在界面處上方，；在界面處下方，。的計(jì)算公式為 3．對(duì)于多層填土，當(dāng)填土面水平時(shí)，且可用

23、Rankine(朗金)理論來(lái)分析主動(dòng)土壓力，任取深度z處的單元土體，則， 即： 式中的，由所計(jì)算點(diǎn)決定，在性質(zhì)不同的分層填土的界面上下可分別算得兩個(gè)不同得值（和）、由和（和和）來(lái)確定，在界面處得土壓力強(qiáng)度發(fā)生突變；各層得值不同，土壓力強(qiáng)度分布圖對(duì)各層也不一樣。 二、墻后填土中有地下水位 當(dāng)墻后填土中有地下水位時(shí)，計(jì)算時(shí)，在地下水位以下的應(yīng)用。同時(shí)地下水對(duì)土壓力產(chǎn)生影響，主要表現(xiàn)為： （1）地下水位以下，填土重量將因受到水的浮力而減少； （2）地下水對(duì)填土的強(qiáng)度指標(biāo)的影響，一般認(rèn)為對(duì)砂性土的影響可以忽略；但對(duì)粘性填土，地下水使，值減小，從而使土壓力增大。 （3）地下水對(duì)墻背產(chǎn)生靜水

24、壓力作用。 三、填土表面有荷載作用 （一）連續(xù)均勻荷載 1、當(dāng)檔土墻墻背垂直，在水平面上有連續(xù)均布荷載q作用時(shí) 填土層下，Z深度處，土單元所受應(yīng)力為 ① 當(dāng)=0時(shí)：為無(wú)粘性土公式 可見(jiàn)：作用在墻背面的土壓力由兩部分組成： 一部分由均勻荷載q引起，是常數(shù)；其分布與深度Z無(wú)關(guān)； 另一部分由土重引起，與深度Z成正比?？偼翂毫礊樯蠄D所述梯形的面積。 ② 當(dāng)時(shí)：為粘性土公式 當(dāng)Z=0時(shí)，——若小于0為負(fù)值時(shí)，出現(xiàn)拉力區(qū)。 當(dāng)Z=H時(shí)， 令=0，則 可見(jiàn)作用在墻背面的土壓力由三部分組成： 一是由均布荷載q引起，為常數(shù)，與深度z無(wú)關(guān)；二是由土重引起，與z成正比； 三是由內(nèi)聚力

25、引起。 總土壓力即的分布圖形的面積。 （二）局部荷載作用 填土表面有均布荷載q作用時(shí)，圖6-10所示，則q對(duì)墻背產(chǎn)生的附加土壓力強(qiáng)度值仍可用朗金土壓力公式計(jì)算，即：。 若填土表面上為局部荷載q作用時(shí)工程中常采用近似方法計(jì)算。從荷載的兩點(diǎn)及點(diǎn)作兩條輔助線(xiàn)和，它們都與水平面成角，認(rèn)為點(diǎn)以上和點(diǎn)以下的土壓力不受地面荷載的影響，之間的土壓力按均布荷載計(jì)算，墻面上的土壓力如圖中陰影部分所示。如圖6-11所示。 圖6-10 圖6-11 例6-2某擋土墻高5m，墻后填土由兩層組成。第一層土厚2m，, , ；第二層土厚3m，,,，填土

26、表面有的均布荷載；試計(jì)算作用在墻上總的主動(dòng)土壓力和作用點(diǎn)的位置。 解： ①先求二層土的主動(dòng)壓力系數(shù) ②∵ 為粘性土 求的點(diǎn)Z01 所以在第一層土中沒(méi)有拉力區(qū)。 同理可求出，第二層中土壓力強(qiáng)度的點(diǎn)Z02 可見(jiàn)，第二層土中也沒(méi)有拉力區(qū)。 ③求A，B，C三個(gè)的 當(dāng)Z=0時(shí)，由可知 ()A=6.68kN/m2 當(dāng)Z=2m時(shí)， 可見(jiàn)第一層及第二層土土壓力強(qiáng)度分布均為梯形。 ④求 求第一層土的主動(dòng)土壓力 求第二層土的主動(dòng)土壓力 整個(gè)墻的主動(dòng)土壓力為： ⑤求的作用點(diǎn) 設(shè)的作用點(diǎn)距墻底高度為，則 習(xí)題 1.按朗金土壓力理論計(jì)算如圖6-1所示擋土墻上的主動(dòng)土壓力，并繪出其分布圖。 2.運(yùn)用朗金土壓力理論計(jì)算某拱橋橋臺(tái)墻背上的靜止土壓力及被動(dòng)土壓力，并繪出其分布圖。（已知橋臺(tái)高度，填土高度其性質(zhì)為：，，，地基土為粘土其厚度，，，；土的側(cè)壓力系數(shù)） 3.用庫(kù)倫土壓力理論計(jì)算如圖6-2所示擋土墻上的主動(dòng)土壓力值及滑動(dòng)面方向。 （已知墻高，墻背傾角，墻背摩擦角；填土面水平，，，） 4. 用庫(kù)倫土壓力理論計(jì)算如圖6-3所示擋土墻上的主動(dòng)土壓力。（已知填土，；擋土墻高度，墻背傾角，墻背摩擦角） 圖6-1 圖6-2 圖6-3 圖6-4