《建筑工程施工方案驗算技能培訓(xùn) 基坑支護(hù)工程》由會員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《建筑工程施工方案驗算技能培訓(xùn) 基坑支護(hù)工程（78頁珍藏版）》請在裝配圖網(wǎng)上搜索。

1、會計學(xué)1建筑工程施工方案驗算技能培訓(xùn)建筑工程施工方案驗算技能培訓(xùn) 基坑支基坑支護(hù)工程護(hù)工程支護(hù)工程第1頁/共78頁maxMAR第2頁/共78頁土壓力的計算1基槽和管溝板式支護(hù)計算 2擋土板樁支護(hù)計算 3計算內(nèi)容重力式擋土墻分析與計算 4第3頁/共78頁 1土壓力的計算第4頁/共78頁00HK00K圖1-1 靜止土壓力的分布 （1-1）第5頁/共78頁計算土壓力的方法很多，最常用的是朗肯土壓力理論。1）朗肯土壓力計算公式的適用條件： 1. 墻背垂直且光滑 2. 擋土墻后填土表面水平 圖1-2 朗肯主動土壓力分布（a）主動土壓力圖式 （b）無粘性土壓力分布 （c）粘性土壓力分布（2）朗肯土壓力理論

2、第6頁/共78頁2）深度H處朗肯主動土壓力計算公式為： 無粘性土 （1-2） 粘性土 （1-3） 式中 沿深度方向的主動土壓力分布強度（kPa）； Ka朗肯主動土壓力系數(shù)， 墻后填土重度（kN/m3）； c 填土的粘聚力（kPa）； 填土的內(nèi)摩擦角（）； H 計算點離填土表面的距離（m）。HaaK2aaaKHc Ka20tan452aK第7頁/共78頁第8頁/共78頁 無粘性土的主動土壓力計算: （1-4） 通過三角形形心，即作用在離墻底H/3處，方向水平。 粘性土的主動土壓力計算 由于粘性土能夠產(chǎn)生負(fù)向的側(cè)向壓力 ，所以墻后土壓力是這兩部分疊加的結(jié)果。 令 （1-5） （1-6） 212aa

3、EH KaE2ac K0z20aaaKc K221222aaacEH KcHK 主動土壓力Ea 通過三角形壓力分布圖abc的形心，即作用在離墻底（Hz0）/3處，方向水平。第9頁/共78頁3）被動土壓力計算 圖1-3 朗肯被動土壓力分布（a） 被動土壓力圖式 （b）無粘性土 （c）粘性土被動土壓力應(yīng)力的計算公式為：無粘性土 （1-7）粘性土 p=zKp 2c （1-8）HppK PK第10頁/共78頁作用在墻背上的總的被動土壓力大小可按梯形分布圖的面積計算，即 無粘性土 （1-9） 粘性土 （1-10） 為被動土壓力系數(shù)，其它符號意義同主動土壓力。21E2pPH K20tan452pK 被動土

4、壓力Ep的作用方向垂直于墻背, 作用點位于三角形或梯形壓力分布圖的形心上，形心位置可通過一次取矩求得。21E22pPpH KcHK第11頁/共78頁 在推導(dǎo)庫侖土壓力計算公式時，假設(shè)墻后填土是理想的散體，即填土只有內(nèi)摩擦角 而無粘聚力c，因此，從理論上說，庫侖理論只適用于無粘性填土。但在實際工程中，墻后填土常采用粘性土，其粘聚力c對土壓力的大小及其分布規(guī)律有重大影響。為了考慮粘性土的粘聚力c對土壓力的數(shù)值的影響，建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范（GB50330-2002）6.2.3-1推薦的公式采用平面滑裂面假定，得到主土壓力的計算公式為： （1-11） H 擋土墻高度； 墻后填土的重度； Ka主動土壓力

5、系數(shù)，按下式計算。212aaEH K（3）建筑地基基礎(chǔ)規(guī)范計算方法第12頁/共78頁具體參數(shù)的意義見該規(guī)范。第13頁/共78頁qh（1-12）式中 填土的重度 （kN/m3 ）。 然后以（Hh）為墻高，以H為墻背，按填土面無超載的情況計算土壓力，此時墻背某深處的主、被動土壓力強度為： （4）幾種特殊情況下土壓力的計算第14頁/共78頁圖1-4 填土面有均布荷載的土壓力計算 第15頁/共78頁以無粘性土（c = 0）為例，則填土面A點處的主動土壓力強度為：墻底B點處的主動土壓力強度為：()2aaaKhHc K（1-13）（1-14）h=qAaaaKK()aBaKhH （1-16）（1-15） 由

6、式（1-15）、（1-16）可看出，作用在墻背面的土壓力由兩部分組成：一部分由均布荷載q引起，是常數(shù)，其分布與深度H無關(guān)；另一部分由土重引起，與深度H成正比。總土壓力Ea即為圖1-4所示的梯形ABCD的面積，其作用點在梯形的形心，可通過一次靜矩求得。H2pppKc K第16頁/共78頁2）填土面上有局部均布荷載 當(dāng)墻頂土面上建有建筑物、道路時，在墻頂?shù)孛嫔闲纬删植烤己奢dq。這里采用的是一種近似方法。這時有兩種荷載分布情況：第一種情況是距墻頂z處有連續(xù)均布荷載qkN/m2作用，如圖1-5a所示。其主動土壓力的計算，可從荷載起點O引OC直線與水平線成 角，交墻背于C點。設(shè)C點以上不考慮均布荷載的

7、作用，其主動土壓力只是由于填土的自重所引起，土壓力分布如圖1-5a所示。C點以下考慮均布荷載的作用，由此所引起的主動土壓力強度分布圖形如acde所示。作用在墻背上總主動土壓力為圖形ABcde面積，計算方法同前。圖15 局部均布荷載作用下主動土壓力計算簡圖0452第17頁/共78頁第二種情況是距墻頂 處作用 寬的均布荷載q，如圖1-5b所示，其主動土壓力計算可從O點引OC與水平線交于C點，先設(shè)荷載是連續(xù)分布求出主動土壓力強度分布圖形如ABCeg。再從局部均布荷載另一端點引直線與水平線成 角，并交墻背于D點，因只有點左側(cè)才有連續(xù)均布荷載，右側(cè)并不存在均布荷載，所以主動土壓力強度分布圖形應(yīng)在ABce

8、g中減去adfg，圖1-5b中ABcefda圖形面積即為作用在墻背上的總主動土壓力。04521ll由規(guī)范建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范（GB50330-2002）附錄B，B.0.2條，距支護(hù)結(jié)構(gòu)頂端 l 處作用有寬度 l1 的均布荷載時，附加側(cè)向土壓力標(biāo)準(zhǔn)值可按下式計算：式中， ehk附加側(cè)向土壓力系數(shù)標(biāo)準(zhǔn)值（KN/m2); Ka主動土壓力系數(shù)； ql局部均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值（ KN/m2）。附加側(cè)向壓力分 布見圖B.0.2所示。ehkalKq第18頁/共78頁3）墻后填土有地下水 在擋土墻背后的填土中，常會遇到全部或部分被水淹沒的情況，此時作用于墻背的土壓力將有所不同。墻除受到土壓力作用外，還受到水壓力的作

9、用。 計算土壓力時，地下水位以上采用天然重度，地下水位以下采用浮重度計算，土壓力按前述方法計算。 水對墻背產(chǎn)生的側(cè)壓力，取側(cè)壓力系數(shù)為1。靜水壓力作用方向與墻背垂直。圖1-6中，靜水壓力按下式計算：2212wwEh（1-17）第19頁/共78頁從圖1-6中可看出，填土中有水存在時，使主動土壓力Ea減少了，但增加了靜水壓力，故作用于墻背的壓力（包括土壓力和水壓力）增大了。 圖1-6 填土中有地下水的土壓力計算 第20頁/共78頁土壓力的計算1基槽和管溝板式支護(hù)計算 2擋土板樁支護(hù)計算 3計算內(nèi)容重力式擋土墻分析與計算 4第21頁/共78頁 基槽和管溝的支護(hù)有兩種形式連續(xù)水平板式支護(hù)和連續(xù)垂直板式

10、 支護(hù)。無論哪種支撐形式，在計算時，均需先計算支護(hù)結(jié)構(gòu)所受到的主動土壓力。 主動土壓力計算 計算簡圖如圖1-7a所示，水平擋土板與梁的作用相同，承受土的水平壓力的作用，設(shè)土與擋土板間的摩擦力不計，則深度h處的主動土壓力強度Pa （kN/m2）為： 式中 坑壁土的平均重度（ ） （kN/m3）； h 基坑（槽）深度（m） ； 坑壁土的平均內(nèi)摩擦角（ ）（） 245tan2ahp321332211hhhhhh321332211hhhhhh（1-18） 2基槽和管溝板式支護(hù)計算 第22頁/共78頁圖1-7 連續(xù)水平板式支撐（a）水平擋土板受力情況；（b）雙層橫撐立柱受力情況1水平擋土板；2立柱；3橫

11、撐木第23頁/共78頁 連續(xù)水平板式支撐的構(gòu)造為：擋土板水平連續(xù)放置，不留間隙，然后兩側(cè)同時對稱立豎楞木（立柱），上、下各頂一根橫撐木，端頭加木楔頂緊。這種支撐適于較松散的干土或天然濕度的粘土類土、地下水很少，深度為35m的基坑（槽）和管溝支撐。 連續(xù)水平板式支護(hù)計算的主要內(nèi)容有：主動土壓力 計算、擋土板的計算、立柱的計算和橫撐的計算。（1）連續(xù)水平板式支護(hù)計算第24頁/共78頁1）擋土板的計算 擋土板的計算主要是通過計算擋土板所受最大彎矩，確定板厚。 擋土板厚度按受力最大的下面一塊板計算。設(shè)深度h處的擋土板寬度為b，則主動土壓力作用在該擋土板上的荷載q1 = pab。 將擋土板視作簡支梁，如

12、立柱間距為L時，則擋土板承受的最大彎矩為： 所需木擋板的截面矩W為： 式中 fm木材的抗彎強度設(shè)計值（N/mm2）。需用木擋板的厚度d為：88221maxbLpLqMamfMWmaxbWd6（1-20）（1-21）（1-19）第25頁/共78頁圖1-7 連續(xù)水平板式支撐（a）水平擋土板受力情況；（b）雙層橫撐立柱受力情況1水平擋土板；2立柱；3橫撐木 b擋土板的寬第26頁/共78頁2）立柱計算 當(dāng)坑（槽）壁設(shè)兩層橫撐木立柱，立柱為承受三角形荷載的連續(xù)梁，按簡支梁計算，并按控制跨設(shè)計其尺寸.如圖1-7所示。由于立柱承受三角形荷載作用，參考相關(guān)靜力計算手冊，分別求出下端支點反力、上端支點反力和最大

13、彎矩。 最大彎矩為： 當(dāng)坑（槽）壁設(shè)多層橫撐木（圖1-8a），雖然為多跨連續(xù)梁，但簡化為單跨簡支梁進(jìn)行計算，計算時可將各跨間梯形分布荷載簡化為均布荷載qi（等于其平均值），如圖中虛線所示，然后取其控制跨度求其最大彎矩： 立柱的抗彎強度驗算為： mfWMmax（1-24）（1-23）（1-22）2max10.064aMp l2max3 318Mq l第27頁/共78頁 q3=PaL23242l3l1l23DCBA1pahq3q2q1RLb 圖1-8多層橫撐的立柱計算簡圖 （a）多層橫撐支撐情況； （b）立柱承受荷載情況 1水平擋土板；2立柱；3橫撐木；4木楔 支點反力可按承受相鄰兩跨度上各半跨的

14、荷載計算，如圖1-8b中間支點C的反力為：22233lqlqR第28頁/共78頁3）橫撐木的計算 橫撐受壓，在計算時，主要驗算其抗壓強度，和穩(wěn)定性。橫撐木為承受支點反力的中心受壓桿件，可按下式計算需用截面積： 式中 A0 橫撐木的截面積（mm2）； R 橫撐木承受的支點最大反力（N）； fc 木材順紋抗壓及承壓強度設(shè)計值（N/mm2）； 橫撐木的軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)。 值可按木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50005-2003)5.1.4條取值：cfRA0（1-25）第29頁/共78頁【例】 管道溝槽深2 m，上層1 m為填土，重度1 = 17kN/m3，內(nèi)摩擦角1=22，1m以下為褐黃色粘土，重度2=18.

15、4 kN/m3，內(nèi)摩擦角2=23。用連續(xù)水平板式支撐，試選擇木支撐截面。木材為杉木，橫撐木實際長度為l0=2.5m，木材抗彎強度設(shè)計值f m=10 N/mm2，木材順紋抗壓強度設(shè)計值f c = 10N/mm2。確定立柱的間距，并驗算橫撐木的穩(wěn)定性。【解】 土的重度平均值，內(nèi)摩擦角平均值:3N/m7 .17214 .18117內(nèi)摩擦角平均值: 在溝底2m深處土的水平壓力 :5 .222123122ap222kN/m8 .1525 .2245tan27 .17245tanhpa第30頁/共78頁水平擋土板選用75mm200mm，在2m深處的土壓力作用于該木板上的荷載: 木板的截面矩為：W = 18

16、7.5 cm3，抗彎強度值 f m=10 N/mm2，所能承受的最大彎矩為：21kN/m16. 32 . 08 .15bpqa33max187.5 1010 101875MN m215.8 231.6/aqpLKN m立柱間距L按公式（1-19）求出： ,取2m。立柱下支點處主動土壓力荷載 q2： mqML18. 281max立柱選用截面為15cm15cm方木，截面矩W =562.5cm3，立木fm=10 N/mm2，則立柱所能承受的彎矩，max5625MN m第31頁/共78頁 由式（1-23）可得橫撐木間距 max13256251.670.06420.0642 31.6 10Mlmq2 1

17、31.6 1.515.833aq lRKN 為便于支撐，取1.5m，上端懸臂0.3m，下端懸臂0.2m，如圖1-9a所示。 立木在三角形荷載作用下，下端支點反力： 上端支點反力：橫撐木按中心受壓構(gòu)件計算。橫撐木，fc=10N/mm2，橫撐木實際長度l=l0=2.5m，初步選定截面為1010cm方木, 所以長細(xì)比:2 17.96bq lRKN912 .8610. 029. 05 . 20il第32頁/共78頁由木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50005-2003)5.1.4條得：橫撐木軸心受壓力N：36. 0652 .861165112200.36 100 100 103600036kN15.8kNcaNA

18、 fNR圖1-9a 管道溝槽連續(xù)水平板式支撐1水平擋土板；2立柱；3橫撐木第33頁/共78頁 連續(xù)垂直板式支撐的構(gòu)造為：擋土板垂直放置，連續(xù)或留適當(dāng)間隙，然后每側(cè)上、下各水平頂一根方木（橫墊木），再用橫撐木頂緊。這種支撐適用于土質(zhì)較松散或濕度很高的土、地下水較少，深度可不限的基坑（槽）和管溝支撐。 采用連續(xù)垂直板式支撐擋土?xí)r，其橫墊木和橫撐木的布置和計算有等距和不等距（等彎矩）兩種方式 。前者擋土板按最下面受土壓力最大的板跨進(jìn)行計算，需要厚度大不夠經(jīng)濟(jì)；后者板厚按等彎矩受力計算，較為合理，也是實際常用布置方式。橫撐不等距布置計算 橫墊木和橫撐木的間距為不等距支設(shè)，隨基槽、管溝深度而變化，（如圖

19、1-9b所示）隨土壓力增大而加密，使各跨間承受彎矩相等 。 設(shè)土壓力Ea1平均分布在高度h1上，并假定垂直擋土板各跨均為簡支，則h1跨單位長度的彎矩為： 2a11186mE hdMf（2）連續(xù)垂直板式支護(hù)計算第34頁/共78頁圖1-9b 連續(xù)垂直板式不等距橫支撐計算簡圖1垂直擋土板；2橫墊木；3橫撐木第35頁/共78頁將 代入上式得： 22110.5 tan (45)2aEh23211 tan (45)1626mdhf)245(tan67. 22231mfdh（1-26）（1-27）式中 d 垂直擋土板的厚度（cm）； 土的平均重度，取18kN/m3； 將f m、值代入（1-27）式得：213

20、20.53tan (45)2dh（m）（1-28）第36頁/共78頁8888332211nanaaahEhEhEhE )(212212211hhhhhh)()(22123213hhhhhh)()(21121nnnhhh 解之得 h2=0.62h1 h3=0.52h1 h4=0.46h1 h5=0.44h1 h6=0.39h1 （1-29）第37頁/共78頁土壓力的計算1基槽和管溝板式支護(hù)計算 2擋土板樁支護(hù)計算 3計算內(nèi)容重力式擋土墻分析與計算 4第38頁/共78頁 3擋土板樁支護(hù)計算 第39頁/共78頁（1）懸臂式板樁計算第40頁/共78頁 圖1-10 布魯姆計算簡圖 （a）作用荷載圖； （

21、b）彎矩圖第41頁/共78頁0cM 03pxP lxaE2.22ppapaxEKKxKKx3660papaPP laxxKKKK （1-30）（1-31）（1-32）第42頁/共78頁式中 P主動土壓力、水壓力的合力，kN； a P合力距地面距離，m； l l=hu； u 土壓力零點距坑底的距離。b 板樁入土深度 ：u可根據(jù)凈土壓力零點處板樁墻前被動土壓力強度與墻后主動土壓力強度相等的關(guān)系求得，即得從（1-32）求得x的值，則板樁的入土深度為：而為安全起見，板樁入土深度定為：paK uKhuapaK huKKtux（1-33）（1-34）（1-35）1.2tux第43頁/共78頁 圖1-11

22、布魯姆計算曲線第44頁/共78頁xl323661papaPaPlKKlKK26paPmlKK布魯姆曾作出如圖1-11所示的計算曲線,可根據(jù)此計算曲線求得x。 令： 帶入式（1-32）得再令 ， 將上式化簡得：36paaPnlKK31mn 因為m和n只與荷載和板樁長度有關(guān)，所以比較容易確定。m和n確定后，可以從圖（1-11）中將求得的m和n連一直線并延長即可求得值。則： 1.21.2tuxul（1-36）（1-38）（1-37）第45頁/共78頁202pamPKKx2mpaPxKK3max.6pammKKxMP lxa（1-39）（1-41）（1-40）第46頁/共78頁 d 選擇或計算樁截面

23、懸臂式板樁的計算同連續(xù)水平板式支護(hù)計算，在求出最大彎矩 之后，應(yīng)用公式：計算。maxM maxMfW第47頁/共78頁 根據(jù)板樁入土深度與基坑深度比值的大小，單錨板樁變形也不同，特別是土中部分。由此，將單錨板樁分成自由支承單錨板樁和嵌固支承單錨板樁。 自由支承單錨板樁與嵌固支承單錨板樁的計算步驟和計算內(nèi)容基本相同。分述如下：1）自由支承單錨板樁的計算 板樁的上端為簡支、下端為自由支承，樁前、樁后的土壓力均為直線分布（如圖1-12所示）。計算步驟： a 計算作用于板樁上的主動土壓力和被動土壓力 b 由靜力平衡條件計算入土深度t及錨桿拉力RA 。（2）單錨板樁計算第48頁/共78頁 圖1-12 自

24、由支承的單錨板樁計算簡圖 （a）土壓力分布圖； （b）實際土壓力分布圖第49頁/共78頁0AMa22033pEEHthHthK0pAaEREK0X 21()2aaEHtK212ppEt K（1-43）（1-42）第50頁/共78頁p1a1()CCK hK hhaC1paK hhKK圖1-14 嵌固支承板樁等值梁計算簡圖 （1-44）第51頁/共78頁0X 0M 0DM22C00p00a0112323Rhh Khh Kh)(60apCKKRh（1-46）（1-45）012 . 1 hhhCd （1-47）第52頁/共78頁公式1-45中運用了關(guān)于反彎點的假設(shè)，目前對于反彎點的假設(shè)主要有以下三種（

25、根據(jù)圖1-14）：假定反彎點位于土壓力強度為零那一點（即圖中的C 點）；假定為樁與基地相交那一點（即圖中的B 點）；假定反彎點位于基地以下y處，其中y的確定與土體的標(biāo)準(zhǔn)灌入 度N有關(guān)，對于多道支撐可按簡明深基坑設(shè)計施工手冊 表6.4-2確定。砂質(zhì)土砂質(zhì)土粘性土粘性土反彎點反彎點 位置位置N20.4hT1N152N100.3hT115N3010N200.2hT1N30N200.1hT1反彎點的位置最常用的假設(shè)為第一種，這也是1-45所用的假設(shè)。第53頁/共78頁maxM2atan (45)0.492K2ptan (45)2.042Ka1pa0.49 82.52m2.040.49CK hhKK第5

26、4頁/共78頁kN94.460)52. 28(1749. 021)(21221CaahhKEkN11.11052. 21704. 22121221CpPhKE （2）求解TC1 ，RC 將板樁在C點截斷，利用 ， ，計算等值梁AC的支座反力RC和支撐或錨桿反力TC1 即 0X 0MkNTThhEhhThECCCpdCCp11452.103194.46052.1052. 2311 .110)(31)(3111111apCCEERT1kN8 .2361141 .1109 .4601CpaCTEER9 .4601 .1101CCRT即第55頁/共78頁m34. 7)49. 004. 2(178 .2

27、366)(60apCKKRhm32.1134. 72 . 152. 22 . 101hhhCd圖1-15第56頁/共78頁（3）確定選用鋼板樁類型由式2112aCyKT3max116aCMyKT y122 1145.23817 0.49CaTymmK求得板樁頂端y處的剪力為零，y為：15.23 17 0.49 114 5.236所以板樁所受最大彎矩為：589/KN m m設(shè)采用拉森型鋼板樁， ，取折減系數(shù)0.7.334200 10/Wmmm第57頁/共78頁6maxmax3589/100.7 4200 10MKN m mW2200.3/ 205N mmfMPa計算許用截面板樁之后，可根據(jù)相應(yīng)的

28、產(chǎn)品說明書選用鋼板樁。第58頁/共78頁(3)多支撐（錨）板樁計算 當(dāng)基坑比較深、土質(zhì)較差時，單支點支護(hù)結(jié)構(gòu)不能滿足基坑支擋的強度和穩(wěn)定性要求時，可以采用多層支撐的多支點支護(hù)結(jié)構(gòu)。支撐層數(shù)及位置應(yīng)根據(jù)土質(zhì)?；由疃?、支護(hù)結(jié)構(gòu)、支撐結(jié)構(gòu)和施工要求等因素確定。 （多支撐錨板樁的計算方法有：等值梁法、二分之一分擔(dān)法、逐層開挖支撐（或拉錨）力不變法、彈性法和有限元法等 ?？蓞⒖枷嚓P(guān)書籍，本節(jié)略）第59頁/共78頁圖1-16第60頁/共78頁2()22OVxxMGqhr()Mxxd2rMx=cr1.2OVMKM21.2cKqrhrM第61頁/共78頁（5 ）錨樁埋設(shè)參數(shù)計算 a 拉錨長度計算 拉錨一端固

29、定在板樁上部的圍檁上，另一端固定到錨錠、錨座板上。 板墻單位長度的拉描反力，通過板墻部分的計算已可求得，則根據(jù)錨布置的間距，即可求得每一拉錨的軸力。對于拉錨則應(yīng)計算其長度，拉錨長度應(yīng)保證錨錠或錨座板位于它本身引起的被動土楔滑移線、板樁位移引起的主動土楔沿移線和靜土楔沿移線之外，如圖1-19所示的陰影區(qū)內(nèi)。 拉錨的最小長度按下列兩式計算，取其中大值：)245tan()245tan()(1121hhhLLLC（1-66）第62頁/共78頁圖1-19 拉錨長度計算圖tan 90oLh式中 L 拉錨最小長度； h 基坑深度;（1-67）第63頁/共78頁hCl對自由支承板樁，取板樁入土深度；對嵌固支承

30、板樁，取 基坑底至反彎點的距離；hl 錨錠底端至地面的距離； b 錨樁埋深計算 錨樁埋設(shè)深度可按圖1-20計算。取 ，則即化簡后得 0X0122p22KKtKtTaAAapTEEaKKKTtpA2（1-69）（1-68）（1-70）第64頁/共78頁圖1-20 錨桿拉結(jié)短樁受力圖式中 t 錨樁埋設(shè)深度； K 安全系數(shù)，一般取1.5；其他符號意義同前。第65頁/共78頁【例】高層建筑箱形基礎(chǔ)，深9m，周圍有建筑物及道路，不能放坡開挖基坑，采用頂部有拉結(jié)灌注樁支護(hù)。地面部分地區(qū)要行走履帶式吊車，土的平均內(nèi)摩擦角，平均重度=18kN/m3，無地下水（圖1-21），求灌注樁需埋置深度，計算所求得的TA

31、=209.1kN，試求錨樁需埋置深度、錨接點的位置。 圖1-21計算簡圖 第66頁/共78頁【解】已知Ka0.33，Kp3.0，18kN/m3,由式（1-70）得因此，錨樁埋置深度為3.7m。錨桿拉結(jié)作用點距地面距離為： 處。由式（1-71）得拉錨長度：計算樁的入土深度，根據(jù) ，求出Ka = 0.33，Kp= 3.00。則m7 . 3)33. 05 . 10 . 3(181 .20922pAaKKKTtm5 . 27 . 33232t（1-71）tan 909 tan6015.6ooLhm 3011. 0paKK第67頁/共78頁 地面荷載：履帶吊車在樁1.53.5 m時，可按40kN/m2計

32、算，可求出： 25. 091840hp 查灌注樁設(shè)計表得： = 0.473 則得hd = h = 0.4739 = 4.25 m。)245tan()245tan()(1121hhhLLLC故拉錨的最小長度取15.6m。式中的hc1取灌注樁的入土深度hd。0094.25 tan 453.7tan 452214.0615.6mm第68頁/共78頁土壓力的計算1基槽和管溝板式支護(hù)計算 2擋土板樁支護(hù)計算 3計算內(nèi)容重力式擋土墻分析與計算 4第69頁/共78頁土壓力的計算1基槽和管溝板式支護(hù)計算 2擋土板樁支護(hù)計算 3計算內(nèi)容重力式擋土墻分析與計算 4第70頁/共78頁 6重力式擋土墻分析與計算 第71頁/共78頁第72頁/共78頁3 . 1)(tatannsGEEGK0cosGGn0sinGGt)sin(0aatEE)cos(0aanEE第73頁/共78頁圖1-25擋土墻抗滑穩(wěn)定驗算示意 第74頁/共78頁6 . 10faxfaztzExEGxK)sin(aaxEE)cos(aazEEcotzbxf0tanbzzf第75頁/共78頁 圖1-26擋土墻抗傾覆穩(wěn)定驗算示意第76頁/共78頁第77頁/共78頁