井岡山學(xué)院數(shù)理大樓工程施工組織設(shè)計【CAD圖紙+說明書】,CAD圖紙+說明書,井岡山,學(xué)院,數(shù)理,大樓,工程,施工組織設(shè)計,CAD,圖紙,說明書
施工技術(shù)計算書
目 錄
柱模板支撐計算書（Z26） 2
1.1 柱模板基本參數(shù) 2
1.2 柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算 2
1.3 柱模板面板的計算 3
1.4 豎楞方木的計算 4
1.5 B方向柱箍的計算 5
1.6 H方向柱箍的計算 7
1.7 H方向?qū)菟ǖ挠嬎?8
柱模板設(shè)計計算書（一般柱） 9
2.1 中小斷面柱模板基本參數(shù) 9
2.2 荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算 9
2.3 膠合板側(cè)模驗算 10
2.4 方木驗算 11
梁木模板與支撐計算書（1500×300） 12
3.1 梁模板基本參數(shù) 12
3.2 梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算 12
3.3 梁模板底模計算 13
3.4 梁模板底方木計算 14
3.5 梁模板側(cè)模計算 15
3.6 穿梁螺栓計算 16
3.7 梁模板扣件鋼管高支撐架計算 17
3.7.1 梁底支撐的計算 18
3.7.2 梁底縱向鋼管計算 20
3.7.3 扣件抗滑移的計算: 20
3.7.4 立桿的穩(wěn)定性計算: 20
3.7.5 梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求 22
落地式卸料平臺扣件鋼管支撐架計算書 23
4.1 縱向支撐鋼管的計算 23
4.2 橫向支撐鋼管計算 25
4.3 扣件抗滑移的計算 26
4.4 立桿的穩(wěn)定性計算荷載標(biāo)準(zhǔn)值 26
4.5 立桿的穩(wěn)定性計算 27
柱模板支撐計算書（Z26）
1.1 柱模板基本參數(shù)
柱模板的截面寬度 B=500mm，
柱模板的截面高度 H=1400mm，H方向?qū)菟?道，
柱模板的計算高度 L = 3400mm，
柱箍間距計算跨度 d = 600mm。
柱模板豎楞截面寬度60mm，高度80mm，間距300mm。
柱箍采用輕型槽鋼80×40×3.0，每道柱箍1根鋼箍，間距600mm。
柱箍是柱模板的橫向支撐構(gòu)件，其受力狀態(tài)為受彎桿件，應(yīng)按受彎桿件進行計算。
柱模板計算簡圖
1.2 柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算
強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。
新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值:
其中 —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t —— 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取4.000h；
T —— 混凝土的入模溫度，取20.000℃；
V —— 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m；
1—— 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000；
2—— 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。
根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=28.380kN/m2
實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=28.380kN/m2
倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2= 3.000kN/m2。
1.3 柱模板面板的計算
面板直接承受模板傳遞的荷載，應(yīng)該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下
面板計算簡圖
1.面板強度計算
支座最大彎矩計算公式
跨中最大彎矩計算公式
其中 q —— 強度設(shè)計荷載(kN/m)；
q = (1.2×28.38+1.4×3.00)×0.60 = 22.95kN/m
d —— 豎楞的距離，d = 300mm；
經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.10×22.954×0.30×0.30=0.207kN.M
面板截面抵抗矩 W = 600.0×18.0×18.0/6=32400.0mm3
經(jīng)過計算得到 = M/W = 0.207×106/32400.0 = 6.376N/mm2
面板的計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!
2.抗剪計算
最大剪力的計算公式如下:
Q = 0.6qd
截面抗剪強度必須滿足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.6×0.300×22.954=4.132kN
截面抗剪強度計算值 T=3×4132/(2×600×18)=0.574N/mm2
截面抗剪強度設(shè)計值 [T]=1.40N/mm2
面板的抗剪強度計算滿足要求!
3.面板撓度計算
最大撓度計算公式
其中 q —— 混凝土側(cè)壓力的標(biāo)準(zhǔn)值，q = 28.380×0.600=17.028kN/m；
E —— 面板的彈性模量，E = 6000.0N/mm2；
I —— 面板截面慣性矩 I = 600.0×18.0×18.0×18.0/12=291600.0mm4；
經(jīng)過計算得到 v =0.677×(28.380×0.60)×300.04/(100×6000×291600.0) = 0.534mm
[v] 面板最大允許撓度，[v] = 300.000/250 = 1.20mm；
面板的最大撓度滿足要求!
1.4 豎楞方木的計算
豎楞方木直接承受模板傳遞的荷載，應(yīng)該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下
豎楞方木計算簡圖
1.豎楞方木強度計算
支座最大彎矩計算公式
跨中最大彎矩計算公式
其中 q —— 強度設(shè)計荷載(kN/m)；
q = (1.2×28.38+1.4×3.00)×0.30 = 11.48kN/m
d為柱箍的距離，d = 600mm；
經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.10×11.477×0.60×0.60=0.413kN.M
豎楞方木截面抵抗矩 W = 60.0×80.0×80.0/6=64000.0mm3
經(jīng)過計算得到 = M/W = 0.413×106/64000.0 = 6.456N/mm2
豎楞方木的計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!
2.豎楞方木抗剪計算
最大剪力的計算公式如下:
Q = 0.6qd
截面抗剪強度必須滿足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.6×0.600×11.477=4.132kN
截面抗剪強度計算值 T=3×4132/(2×60×80)=1.291N/mm2
截面抗剪強度設(shè)計值 [T]=1.30N/mm2
豎楞方木抗剪強度計算滿足要求!
3.豎楞方木撓度計算
最大撓度計算公式
其中 q —— 混凝土側(cè)壓力的標(biāo)準(zhǔn)值，q = 28.380×0.300=8.514kN/m；
E —— 豎楞方木的彈性模量，E = 9500.0N/mm2；
I —— 豎楞方木截面慣性矩 I = 60.0×80.0×80.0×80.0/12=2560000.8mm4；
經(jīng)過計算得到 v =0.677×(28.380×0.30)×600.04/(100×9500×2560000.8) = 0.307mm
[v] 豎楞方木最大允許撓度，[v] = 600.000/250 = 2.40mm；
豎楞方木的最大撓度滿足要求!
1.5 B方向柱箍的計算
本算例中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:
鋼柱箍的規(guī)格: 輕型槽鋼80×40×3.0mm；
鋼柱箍截面抵抗矩 W = 10.98cm3；
鋼柱箍截面慣性矩 I = 43.92cm4；
B方向柱箍計算簡圖
其中 P —— 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；
P = (1.2×28.38+1.4×3.00)×0.30 × 0.60 = 6.89kN
經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到
B方向柱箍剪力圖(kN)
B方向柱箍彎矩圖(kN.m)
B方向柱箍變形圖(kN.m)
最大彎矩 M = 2.204kN.m
最大支座力 N = 10.329kN
最大變形 v = 1.223mm
1.柱箍強度計算
柱箍截面強度計算公式
其中 Mx —— 柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值, Mx = 2.20kN.m；
x —— 截面塑性發(fā)展系數(shù), 為1.05；
W —— 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩, W = 10.98cm3；
柱箍的強度設(shè)計值(N/mm2): [f] = 205.000
B邊柱箍的強度計算值 f = 200.69N/mm2；
B邊柱箍的強度驗算滿足要求!
2.柱箍撓度計算
經(jīng)過計算得到 v =1.223mm
[v] 柱箍最大允許撓度，[v] = 500.000/400 = 1.25mm；
柱箍的最大撓度滿足要求!
1.6 H方向柱箍的計算
H方向柱箍計算簡圖
其中 P —— 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；
P = (1.2×28.38+1.4×3.00)×0.30 × 0.60 = 6.89kN
經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到
H方向柱箍剪力圖(kN)
H方向柱箍彎矩圖(kN.m)
H方向柱箍變形圖(kN.m)
最大彎矩 M = 0.840kN.m
最大支座力 N = 13.213kN
最大變形 v = 0.222mm
1.柱箍強度計算
柱箍截面強度計算公式
=M/W < [f]
其中 M —— 柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值, M = 0.84kN.m；
W —— 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩, W = 10.98cm3；
柱箍的強度設(shè)計值(N/mm2): [f] = 205.000
H邊柱箍的強度計算值 f = 76.54N/mm2；
H邊柱箍的強度驗算滿足要求!
2.柱箍撓度計算
經(jīng)過計算得到 v =0.222mm
[v] 柱箍最大允許撓度，[v] = 466.667/400 = 1.17mm；
柱箍的最大撓度滿足要求!
1.7 H方向?qū)菟ǖ挠嬎?
計算公式:
N < [N] = fA
其中 N —— 對拉螺栓所受的拉力；
A —— 對拉螺栓有效面積 (mm2)；
f —— 對拉螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；
對拉螺拴的強度要大于最大支座力13.21kN。
經(jīng)過計算得到H方向?qū)菟┑闹睆揭笥?2mm!
柱模板設(shè)計計算書（一般柱）
依據(jù)<<木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范>>完成。
2.1 中小斷面柱模板基本參數(shù)
柱斷面長度B=500mm；
柱斷面寬度H=700mm；
方木截面寬度=60mm；
方木截面高度=80mm；
方木間距l(xiāng)=300mm,
膠合板截面高度=18mm。
取柱斷面長度和柱斷面寬度中的較大者進行計算。
2.2 荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算
強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力與傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。
新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為正式中的較小值：
式中 γc——為混凝土重力密度，取24(kN/m3)；
t0——新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15),取4h；
T——混凝土的入模溫度,取20(℃)；
V——混凝土的澆筑速度，取2.5m/h；
β1——外加劑影響系數(shù)，取1；
β2——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取.85。
根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=28.385kN/m2。
實際計算中采用的新澆混凝土壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=28.38kN/m2。
傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=3kN/m2。
2.3 膠合板側(cè)模驗算
膠合板面板(取長邊)，按三跨連續(xù)梁，跨度即為方木間距,計算如下:
膠合板計算簡圖
(1) 側(cè)?？箯潖姸闰炈?
M=0.1ql2
其中 q——強度設(shè)計荷載(kN/m):
q=(1.2×28.38+1.4×3.00)×700.00/1000=26.779kN/m
l——方木間距,取l=300mm；
經(jīng)計算得 M=0.1×26.779×(300.00/1000)2=0.241kN.m
膠合板截面抵抗矩 W=b×h2/6=700×(18)2/6=37800.00mm3
σ = M/W=0.241×106 /37800.000=6.376N/mm2
膠合板的計算強度不大于15N/mm2,所以滿足要求!
(2) 側(cè)模抗剪強度驗算:
τ=3V/2bh
其中 V為剪力:
v = 0.6×q×l=0.6×(1.2×28.38+1.4×3)×700×300/106=4.820kN
經(jīng)計算得 τ=3×4.820×103/(2×700.000×18.000)=0.574N/mm2
膠合板的計算抗剪強度不大于1.4N/mm2,所以滿足要求!
(3) 側(cè)模撓度驗算:
W=0.677qa4/(100EI)
其中 q——強度設(shè)計荷載(kN/m):
q=28.38×700/1000=19.866kN/m
側(cè)模截面的轉(zhuǎn)動慣量 I=b×h3/12=700.000×18.0003/12=340200.000mm4；
a——方木間距,取a=300mm；
E——彈性模量,取E=6000 N/mm2；
經(jīng)計算得 W=0.677×19.866×300.0004/(100×6000.00×340200.00)=0.53mm
最大允許撓度 [W]=l/250=300/250=1.20mm
膠合板的計算撓度不大于允許撓度[W],所以滿足要求!
2.4 方木驗算
方木按簡支梁計算，跨度近似取柱子邊長a,支座反力即為螺栓(鋼筋)對拉拉力,計算如下:
方木計算簡圖
(1) 方木抗彎強度驗算:
M=qB2/8
其中 q——強度設(shè)計荷載(kN/m):
q=(1.2×28.380+1.4×3.000)×300/1000=11.477kN/m
B——截面長邊,取B=700mm；
經(jīng)計算得 M=11.477×(700/1000)2/8=0.703kN.m；
方木截面抵抗矩 W=b×h2/6=60×802/6=64000.000mm3；
σ = M/W=0.703×106/64000.000=10.984N/mm2；
方木的計算強度不大于13N/mm2,所以滿足要求!
(2) 方木抗剪強度驗算:
τ=3V/2bh
其中 V為剪力:
v = 0.5×q×B=0.5×(1.2×28.380+1.4×3.000)×300×700/106=4.017kN
經(jīng)計算得 τ=3×4.017×103/(2×60.000×80.000)=1.255N/mm2
方木的計算強度不大于1.4N/mm2,所以滿足要求!
(3) 方木撓度驗算:
W=5qB4/(384EI)
其中 q——設(shè)計荷載(kN/m):
q=28.38×300/1000=8.514kN.m
I=b×h3/12=60×803/12=2560000.000mm4
B——柱截面長邊的長度,取B=700mm；
E——彈性模量,取E=9500 N/mm2；
經(jīng)計算得 W=5×8.514×7004/(384×9500.00×2560000.00)=1.094mm
允許撓度 [W]=B/250=700/250=2.800mm
方木的計算撓度不大于允許撓度[W],所以滿足要求!
梁木模板與支撐計算書（1500×300）
3.1 梁模板基本參數(shù)
梁截面寬度 B=300mm，
梁截面高度 H=1500mm，
H方向?qū)菟?道，對拉螺栓直徑20mm，
對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)600mm。
梁模板使用的方木截面80×100mm，
梁模板截面底部方木距離300mm，梁模板截面?zhèn)让娣侥揪嚯x300mm。
梁底模面板厚度h=18mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度[f]=15N/mm2。
梁側(cè)模面板厚度h=18mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度[f]=15N/mm2。
3.2 梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算
模板自重 = 0.340kN/m2；
鋼筋自重 = 1.500kN/m3；
混凝土自重 = 24.000kN/m3；
施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值 = 2.500kN/m2。
強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。
新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值:
其中 —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t —— 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取4.000h；
T —— 混凝土的入模溫度，取20.000℃；
V —— 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m；
1—— 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000；
2—— 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。
根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=28.380kN/m2
實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=28.380kN/m2
倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2= 6.000kN/m2。
3.3 梁模板底模計算
本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:
W = 30.00×1.80×1.80/6 = 16.20cm3；
I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12 = 14.58cm4；
梁底模板面板按照三跨度連續(xù)梁計算，計算簡圖如下
梁底模面板計算簡圖
1.強度計算
強度計算公式要求： = M/W < [f]
其中 —— 梁底模板的強度計算值(N/mm2)；
M —— 計算的最大彎矩 (kN.m)；
q —— 作用在梁底模板的均布荷載(kN/m)；
q=1.2×[0.34×0.30+24.00×0.30×1.50+1.50×0.30×1.50]
+1.4×2.50×0.30=14.94kN/m
最大彎矩計算公式如下:
M=-0.10×14.942×0.3002=-0.134kN.m
=0.134×106/16200.0=8.301N/mm2
梁底模面板計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求!
2.抗剪計算
最大剪力的計算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪強度必須滿足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.6×0.300×14.942=2.690kN
截面抗剪強度計算值 T=3×2690/(2×300×18)=0.747N/mm2
截面抗剪強度設(shè)計值 [T]=1.40N/mm2
面板的抗剪強度計算滿足要求!
3.撓度計算
最大撓度計算公式如下:
其中 q = 0.34×0.30+24.00×0.30×1.50+1.50×0.30×1.50=11.577N/mm
三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度
v = 0.677×11.577×300.04/(100×6000.00×145800.0)=0.726mm
梁底模板的撓度計算值: v = 0.726mm小于 [v] = 300/250,滿足要求!
3.4 梁模板底方木計算
梁底方木的高度 H = 100mm；
梁底方木的寬度 B = 80mm；
本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:
W = 8.00×10.00×10.00/6 = 133.33cm3；
I = 8.00×10.00×10.00×10.00/12 = 666.67cm4；
梁底方木按照按照集中荷載作用的簡支梁計算，計算簡圖如下
圖 梁底方木計算簡圖
1.強度計算
強度計算公式要求： = M/W < [f]
其中 —— 梁底方木的強度計算值(N/mm2)；
M —— 計算的最大彎矩 (kN.m)；
P —— 作用在梁底方木的集中荷載(kN/m)；
P={1.2×[0.34×(0.30+2×1.50)+24.00×0.30×1.50+1.50×0.30×1.50]
+1.4×2.50×0.30}×0.30=4.850kN
最大彎矩計算公式如下:
其中 L —— 梁底方木的跨度，L = 300+2×300=900mm
M=4.850×900.000/4/1000=1.091kN.m
=1.091×106/133333.3=8.184N/mm2
梁底方木計算強度小于13.00N/mm2,滿足要求!
2.抗剪計算
最大剪力的計算公式如下:
Q = 0.5P
截面抗剪強度必須滿足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.5×4.850=2.425kN
截面抗剪強度計算值 T=3×2425/(2×80×100)=0.455N/mm2
截面抗剪強度設(shè)計值 [T]=1.30N/mm2
梁底方木抗剪強度計算滿足要求!
3.撓度計算
最大撓度計算公式如下:
其中 P = [0.34×(0.30+2×1.50)+24.00×0.30×1.50+1.50×0.30×1.50]×0.30=3.779kN
最大撓度
v = 3779.101×900.03/(48×9500.00×6666667.0)=0.906mm
梁底方木的撓度計算值: v = 0.906mm小于 [v] = 900/250,滿足要求!
3.5 梁模板側(cè)模計算
梁側(cè)模板按照三跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下
圖 梁側(cè)模板計算簡圖
1.強度計算
強度計算公式要求： = M/W < [f]
其中 —— 梁側(cè)模板的強度計算值(N/mm2)；
M —— 計算的最大彎矩 (kN.m)；
q —— 作用在梁側(cè)模板的均布荷載(N/mm)；
q=(1.2×28.38+1.4×6.00)×1.50=63.684N/mm
最大彎矩計算公式如下:
M=-0.10×63.684×0.3002=-0.573kN.m
=0.573×106/81000.0=7.076N/mm2
梁側(cè)模面板計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求!
2.抗剪計算
最大剪力的計算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪強度必須滿足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.6×0.300×63.684=11.463kN
截面抗剪強度計算值 T=3×11463/(2×1500×18)=0.637N/mm2
截面抗剪強度設(shè)計值 [T]=1.40N/mm2
面板的抗剪強度計算滿足要求!
3.撓度計算
最大撓度計算公式如下:
其中 q = 28.38×1.50=42.57N/mm
三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度
v = 0.677×42.570×300.04/(100×6000.00×729000.1)=0.534mm
梁側(cè)模板的撓度計算值: v = 0.534mm小于 [v] = 300/250,滿足要求!
3.6 穿梁螺栓計算
計算公式:
N < [N] = fA
其中 N —— 穿梁螺栓所受的拉力；
A —— 穿梁螺栓有效面積 (mm2)；
f —— 穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；
穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×28.38+1.4×6.00)×1.50×0.60/2=19.11kN
穿梁螺栓直徑為20mm；
穿梁螺栓有效直徑為17.7mm；
穿梁螺栓有效面積為 A=244.800mm2；
穿梁螺栓最大容許拉力值為 [N]=41.616kN；
穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=19.105kN；
穿梁螺栓的布置距離為側(cè)龍骨的計算間距600mm。
每個截面布置2 道穿梁螺栓。
穿梁螺栓強度滿足要求!
3.7 梁模板扣件鋼管高支撐架計算
高支撐架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2001）。
支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算規(guī)范存在重要疏漏，使計算極容易出現(xiàn)不能完全確保安全的計算結(jié)果。本計算書還參照《施工技術(shù)》2002.3.《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》，供腳手架設(shè)計人員參考。
模板支架搭設(shè)高度為3.9米，
基本尺寸為：梁截面 B×D=300mm×1500mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=1.00米，立桿的步距 h=1.50米，
梁底增加1道承重立桿。
梁模板支撐架立面簡圖
采用的鋼管類型為48×3.5。
3.7.1 梁底支撐的計算
作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。
1.荷載的計算：
(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.000×1.500×1.000=37.500kN/m
(2)模板的自重線荷載(kN/m)：
q2 = 0.350×1.000×(2×1.500+0.300)/0.300=3.850kN/m
(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)：
經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1 = (2.500+2.000)×0.300×1.000=1.350kN
2.方木楞的支撐力計算：
均布荷載 q = 1.2×37.500+1.2×3.850=49.620kN/m
集中荷載 P = 1.4×1.350=1.890kN
方木計算簡圖
經(jīng)過計算得到從左到右各方木傳遞集中力[即支座力]分別為
N1=2.797kN
N2=11.181kN
N3=2.797kN
方木按照三跨連續(xù)梁計算，方木的截面力學(xué)參數(shù)為
本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:
W = 8.00×10.00×10.00/6 = 133.33cm3；
I = 8.00×10.00×10.00×10.00/12 = 666.67cm4；
方木強度計算
最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:
均布荷載 q = 11.181/1.000=11.181kN/m
最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×11.18×1.00×1.00=1.118kN.m
截面應(yīng)力 =1.118×106/133333.3=8.39N/mm2
方木的計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!
方木抗剪計算
最大剪力的計算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪強度必須滿足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.6×1.000×11.181=6.709kN
截面抗剪強度計算值 T=3×6709/(2×80×100)=1.258N/mm2
截面抗剪強度設(shè)計值 [T]=1.30N/mm2
方木的抗剪強度計算滿足要求!
方木撓度計算
最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:
最大變形 v =0.677×9.318×1000.04/(100×9500.00×6666667.0)=0.996mm
方木的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求!
3.支撐鋼管的強度計算：
支撐鋼管按照連續(xù)梁的計算如下
計算簡圖
支撐鋼管彎矩圖(kN.m)
支撐鋼管變形圖(mm)
經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到
支座反力 RA = RB=0.02kN 中間支座最大反力Rmax=16.25kN
最大彎矩 Mmax=0.431kN.m
最大變形 vmax=0.263mm
截面應(yīng)力 =0.431×106/5080.0=84.785N/mm2
支撐鋼管的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!
3.7.2 梁底縱向鋼管計算
縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過扣件連接到立桿。
3.7.3 扣件抗滑移的計算:
縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8.0kN；
R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；
計算中R取最大支座反力，R=16.25kN
單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件!
當(dāng)直角扣件的擰緊力矩達(dá)40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；
雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。
3.7.4 立桿的穩(wěn)定性計算:
立桿的穩(wěn)定性計算公式
其中 N —— 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：
橫桿的最大支座反力 N1=16.25kN (已經(jīng)包括組合系數(shù)1.4)
腳手架鋼管的自重 N2 = 1.2×0.129×3.900=0.604kN
N = 16.254+0.604+0.000=16.858kN
—— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 l0/i 查表得到；
i —— 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)；i = 1.58
A —— 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89
W —— 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08
—— 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)；
[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 計算長度 (m)；
如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1.163；
u —— 計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3；u = 1.70
a —— 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m；
公式(1)的計算結(jié)果： = 167.99N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 < [f],滿足要求!
公式(2)的計算結(jié)果： = 89.21N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 < [f],滿足要求!
如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 計算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1.000；
公式(3)的計算結(jié)果： = 117.17N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 < [f],滿足要求!
模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。
表1 模板支架計算長度附加系數(shù) k1
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步距 h(m) h≤0.9 0.9
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