《機械畢業(yè)設(shè)計（論文）-軸軸承內(nèi)外圈加工專用機床橫向機構(gòu)設(shè)計【全套圖紙UG三維】》由會員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《機械畢業(yè)設(shè)計（論文）-軸軸承內(nèi)外圈加工專用機床橫向機構(gòu)設(shè)計【全套圖紙UG三維】（44頁珍藏版）》請在裝配圖網(wǎng)上搜索。

1、編編 號號 無錫太湖學(xué)院 畢畢業(yè)業(yè)設(shè)設(shè)計計（論論文文） 題目：題目： 軸承內(nèi)外圈加工專用機床軸承內(nèi)外圈加工專用機床 橫向機構(gòu)設(shè)計橫向機構(gòu)設(shè)計 信機 系系 機械工程及自動化 專專 業(yè)業(yè) 學(xué) 號： 學(xué)生姓名： 指導(dǎo)教師： （職稱：副教授） （職稱： ） 2013 年 5 月 25 日 無錫太湖學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計（論文）無錫太湖學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 誠誠 信信 承承 諾諾 書書 全套圖紙，全套圖紙，UG 三維，加三維，加 153893706 本人鄭重聲明：所呈交的畢業(yè)設(shè)計（論文） 軸承內(nèi)外圈加工專用 機床橫向機構(gòu)設(shè)計 是本人在導(dǎo)師的指導(dǎo)下獨立進行研究所取得的成果， 其內(nèi)容除了在畢業(yè)設(shè)計（論文）中特

2、別加以標(biāo)注引用，表示致謝的內(nèi)容 外，本畢業(yè)設(shè)計（論文）不包含任何其他個人、集體已發(fā)表或撰寫的成 果作品。 班 級： 機械 93 學(xué) 號： 0923129 作者姓名： 2013 年 5 月 25 日 I 無無錫錫太太湖湖學(xué)學(xué)院院 信信 機機 系系 機機械械工工程程及及自自動動化化 專專業(yè)業(yè) 畢畢 業(yè)業(yè) 設(shè)設(shè) 計計論論 文文 任任 務(wù)務(wù) 書書 一、題目及專題：一、題目及專題： 1、題目 軸承內(nèi)外圈加工專用機床橫向機構(gòu)設(shè)計 2、專題 二、課題來源及選題依據(jù)二、課題來源及選題依據(jù) 該課題來源于迪奧企業(yè)軸承內(nèi)外圈專用機床橫向機構(gòu)的設(shè)計。該機床主 要用于汽車設(shè)計、軍工行業(yè)和其他工業(yè)行業(yè)的軸承生產(chǎn)制造，實現(xiàn)

3、了單機自 動化、多機線自動化的生產(chǎn)制造。其中軸承行業(yè)，占據(jù)頂端市場份額的 90%以 上，速度、準(zhǔn)確性和耐用性是我們產(chǎn)品成功的重要因素，在機械行業(yè)中占著很 重要的位置。 本設(shè)計屬于結(jié)構(gòu)設(shè)計結(jié)合類課題，要求完成軸承內(nèi)外圈專用機床橫向機 構(gòu)的設(shè)計。通過本設(shè)計，可以幫助學(xué)生加深對本專業(yè)的相關(guān)知識理解和提高 綜合運用專用知識的運用。 三、本設(shè)計（論文或其他）應(yīng)達到的要求：三、本設(shè)計（論文或其他）應(yīng)達到的要求： 分析原始資料，查閱相關(guān)資料，收集整理有關(guān)橫向機構(gòu)設(shè)計、絲杠、阻尼缸 運動、設(shè)備等資料； 對機床進行系統(tǒng)分析和功能分析，并在此基礎(chǔ)上確定橫向機構(gòu)的設(shè)計方案； II 完成橫向機構(gòu)的整體設(shè)計，以及各個零

4、件的建模和整體的裝配，最后進行 橫向機構(gòu)的仿真運動； 閱讀和翻譯英文文獻 ； 撰寫畢業(yè)設(shè)計論文 ； 四、接受任務(wù)學(xué)生：四、接受任務(wù)學(xué)生： 機械 93 班班 姓名姓名 五、開始及完成日期：五、開始及完成日期： 自自 2012 年年 11 月月 12 日日 至至 2013 年年 5 月月 25 日日 六、設(shè)計（論文）指導(dǎo)（或顧問）：六、設(shè)計（論文）指導(dǎo)（或顧問）： 指導(dǎo)教師指導(dǎo)教師 簽名簽名 簽名簽名 簽名簽名 教教研研室室主主任任 學(xué)科組組長研究所所長學(xué)科組組長研究所所長 簽名簽名 系主任系主任 簽名簽名 2012 年年 11 月月 12 日日 III 摘摘 要要 本文是根據(jù)無錫迪奧機械廠軸承內(nèi)

5、外圈生產(chǎn)線改造項目要求，針對橫向部分能自動實 現(xiàn)進給，快退，自動感應(yīng)識別運動位置等要求，設(shè)計出一套軸承內(nèi)外圈專用機床橫向進 給機構(gòu)，使其能夠代替工人手動進給，提高了公司生產(chǎn)效率。 論文根據(jù)軸承內(nèi)外圈的特點，對其橫向進給機構(gòu)進行了合理的設(shè)計。此橫向機構(gòu)主要 為了實現(xiàn)臺面板上的刀具在切削軸承內(nèi)外圈橫向進給的運動。這一運動由阻尼液壓缸驅(qū) 動，由 PLC 控制，由感應(yīng)元件識別確認臺面板橫向進給時的位置。本文要設(shè)計的內(nèi)容主 要包括：阻尼液壓缸驅(qū)動系統(tǒng)的設(shè)計，床身鉗尺寸的確定，滾珠絲杠的設(shè)計，臺面板的 設(shè)計等。確定了橫向進給機構(gòu)的具體尺寸后，利用 UG 軟件對橫向機構(gòu)的主要部件進行建 模，并對整體結(jié)構(gòu)進行

6、虛擬裝配。然后將裝配體導(dǎo)入 UG 軟件的運動仿真界面，并利用軟 件進行運動學(xué)仿真和動力學(xué)仿真。分析仿真結(jié)果，得出相應(yīng)結(jié)論。最后對軸承內(nèi)外圈加 工專用機床橫向機構(gòu)進行優(yōu)化設(shè)計，讓本設(shè)計能夠真正的投入到日常生產(chǎn)操作中，使其 切實能夠為軸承廠的生產(chǎn)線改造做出貢獻。 關(guān)鍵詞：關(guān)鍵詞：進給機構(gòu)；軸承加工；虛擬裝配；運動仿真 IV Abstract This paper is based on the reconstruction project requirements of the inner and outer circle line of bearings in Wuxi dior machine

7、ry factory. In order to achieve the requirements that the horizontal section automatically forwarding and identifying locations, this article designs a set of bearing internal and external ring special machine transverse feeding mechanism. Its a special machine tool be used to replace workers manual

8、 feed and improve the companys production efficiency. According to the characteristics of the bearing inner and outer circle ,the article designs its traverse mechanism reasonable.This mechanism mainly achieve the cutting tool on the the panel in cutting of bearing transverse feed motion on the insi

9、de and outside the circle .The movement is driven by damping hydraulic cylinder, controlled by PLC, recognized by the sensing element identification to confirm the position of the panel. The content of the article mainly includes damping hydraulic cylinder driving system designing, the determination

10、 of lathe bed clamp size, the design of the ball screw, a panel designing, etc. After determining the specific size of the infeed mechanism, the article applies UG software to model a major part of the traverse mechanism and assembly its overall structure virtually. Finally, the design of the machin

11、e infeed organization is optimized, so that it can really be used to put into the day-to-day production operations and make contribute to the production line of bearing plant effectively. Keywords: feeding mechanism ; bearing processing; virtual assembly; motion simulation V 目目 錄錄 摘 要 .III AbstractI

12、V 1 緒 論 .1 1.1 本課題研究的目的和意義 .1 1.2 國內(nèi)外軸承加工機床發(fā)展?fàn)顩r .1 1.3 本課題的主要內(nèi)容 .2 2 橫向機構(gòu)設(shè)計 .3 2.1 橫向機構(gòu)組成 .3 2.2 橫向機構(gòu)的設(shè)計方案 .3 2.2.1 機床的主要參數(shù)及床身鉗的初始設(shè)計 .3 2.2.2 阻尼液壓缸的設(shè)計與計算 .3 2.2.3 滾珠絲杠的設(shè)計 .9 2.2.4 床身鉗安裝阻尼缸部分的尺寸及臺面板尺寸的設(shè)計 .14 3 基于 UG 的橫向機構(gòu)三維建模與虛擬裝配15 3.1 UG 軟件的簡介15 3.2 主要零部件的三維建模 .16 3.3 阻尼液壓缸的虛擬裝配 .19 3.3.1 基于 UG 的高級

13、裝配功能19 3.3.2 阻尼液壓缸的虛擬裝配 .21 3.4 本章小結(jié) .22 4 基于 UG 的運動仿真23 4.1 運動仿真的工作界面 .23 4.2 橫向機構(gòu)的運動仿真 .23 4.2.1 運動界面的的打開 .23 4.2.2 連桿特性的建立 .24 4.2.3 運動副特性的建立 .25 4.2.4 施加運動 .26 4.2.5 分析驗證 .28 4.3 本章小結(jié) .29 5 結(jié)論與展望 .30 5.1 結(jié)論 .30 5.2 不足之處及展望 .30 致 謝 .31 參考文獻 .32 附 錄 .33 軸承內(nèi)外圈加工專用機床橫向機構(gòu)設(shè)計 1 1 緒緒 論論 1.1 本課題研究的目的和意義本

14、課題研究的目的和意義 該課題來源于軸承廠生產(chǎn)線改造項目，根據(jù)軸承內(nèi)外圈加工設(shè)備加工時進給的特點， 對其機床橫向進給機構(gòu)進行合理設(shè)計。該專用機床在橫向運動方面進行了改善，把以前 的人工進給改造成為自動進給，減少了人工操作的誤差，提高了生產(chǎn)效率，改善了加工 零件的精度。 在傳統(tǒng)軸承加工機床橫向進給機構(gòu)生產(chǎn)過程中，采用工人手動對刀，手動控制進給 量，單調(diào)重復(fù)，而且工人長時間重復(fù)單一動作容易發(fā)生差錯，發(fā)生生產(chǎn)事故或者使加工 零件報廢。為了降低工人的工作強度，改善工作環(huán)境。提高生產(chǎn)效率和零件的精度，研 制出了軸承內(nèi)外圈加工專用機床自動橫向進給機構(gòu)使其能真正代替人工完成任務(wù)。工人 要做的就是按動按鈕。這樣

15、可以實現(xiàn)一人多機操作，解放出大批工人，同時也降低了企 業(yè)生產(chǎn)成本，提高了加工精度，使企業(yè)更具有競爭力! 1.2 國內(nèi)國內(nèi)外軸承加工機床外軸承加工機床發(fā)展?fàn)顩r發(fā)展?fàn)顩r 目前，我國軸承加工機床數(shù)量上比較多，但在國際市場競爭中仍處于較低水平；即 使國內(nèi)市場也面臨著嚴峻的形勢，一方面國內(nèi)市場對自動化軸承加工機床有大量的需求， 而另一方面卻有不少國產(chǎn)軸承加工機床滯銷積壓，國外軸承加工機床產(chǎn)品充斥市場。 這種現(xiàn)象的出現(xiàn)，除了有經(jīng)營上、產(chǎn)品制造質(zhì)量上和促銷手段上等原因外，一個主 要的原因是我國生產(chǎn)的自動化軸承加工機床品種、性能和結(jié)構(gòu)不夠先進，新產(chǎn)品的開發(fā) 周期長，從而不能及時針對用戶的需求提供滿意的產(chǎn)品，造

16、成這種情況的原因有： （1）我國軸承加工機床廠目前開發(fā)基型產(chǎn)品的周期約為 1518 個月，其中設(shè)計時間 約為 58 個月，占總周期的 40%左右。而國外一些先進軸承加工機床廠同類基型產(chǎn)品的 開發(fā)周期為 69 個月，其中設(shè)計約 1.52 個月，只占 25%。因此無論是產(chǎn)品開發(fā)的總周 期還是設(shè)計所占的時間比例均與國外先進水平有很大的差距。 （2）我國工廠由于缺乏設(shè)計的科學(xué)分析工具，自行開發(fā)的新產(chǎn)品大多基于直觀經(jīng)驗 和類比設(shè)計，使設(shè)計一次成功的把握性降低，往往需要反復(fù)試制才能定型，從而可能錯 過新產(chǎn)品推向市場的良機。 （3）用戶根據(jù)使用需要,在訂貨時往往提出一些特殊要求，甚至在產(chǎn)品即將投產(chǎn)時有 的用

17、戶臨時提出一些要求，這就需要迅速變型設(shè)計和修改相應(yīng)的圖紙及技術(shù)文件。在國 外，這項修改工作在計算機的輔助下一般僅需數(shù)天至一周，而在我國軸承加工機床廠用 手工操作就至少需 12 個月,且由于這些圖紙和文件涉及多個部門，常會出現(xiàn)漏改和失誤 的現(xiàn)象，影響了產(chǎn)品的質(zhì)量和交貨期。 （4）現(xiàn)在我國工廠設(shè)計和工藝人員中青年占多數(shù)，他們的專業(yè)知識和實際經(jīng)驗不足， 又擔(dān)負著開發(fā)的重任。 （5）由于長期以來形成的設(shè)計、工藝和制造部門分立，缺乏有效的協(xié)同開發(fā)的模式， 不能從制訂方案開始就融入各方面的正確意見,容易造成產(chǎn)品的反復(fù)修改，延長了開發(fā)的 周期。 無錫太湖學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 2 為解決這些問題，必須對產(chǎn)品開發(fā)的

18、整個過程綜合應(yīng)用計算機技術(shù)，發(fā)展優(yōu)化和仿 真技術(shù)，提高產(chǎn)品結(jié)構(gòu)性能，并建立起基于并行工程的使設(shè)計、工藝和制造人員協(xié)同工 作和知識共享的產(chǎn)品虛擬開發(fā)環(huán)境,使用相應(yīng)的產(chǎn)品虛擬開發(fā)軟件，這樣才能有效地解決 產(chǎn)品開發(fā)的落后局面，使企業(yè)取得良好的經(jīng)濟效益1。 而在國外，軸承加工機床從 80 年代以后得到了很大空間發(fā)展，機床品種，性能，結(jié) 構(gòu)都比較先進，而且機床生產(chǎn)周期短，效率高，加工出來的軸承精度好，很好的滿足了 客戶的要求。 不過，近幾年軸承內(nèi)外圈加工專用車床在國內(nèi)外都有很多研究，應(yīng)用的領(lǐng)域也越來 越多，軸承機械，產(chǎn)品主要用于汽車行業(yè)、軍工行業(yè)和其他工業(yè)行業(yè)的軸承生產(chǎn)制造， 實現(xiàn)了單機自動化、多機線自

19、動化的生產(chǎn)制造。其中軸承行業(yè)，占據(jù)頂端市場份額的 90以上，速度、準(zhǔn)確度和耐用性是軸承內(nèi)外圈加工專用車床加工出來的產(chǎn)品的重要保 障。 1.3 本課題的主要內(nèi)容本課題的主要內(nèi)容 (1) 分析原始資料，查閱相關(guān)資料，分析國內(nèi)外軸承機床發(fā)展?fàn)顩r。 (2) 對軸承內(nèi)外圈專用機床橫向機構(gòu)總體方案設(shè)計。 (3) 阻尼液壓缸和滾珠絲杠的設(shè)計與計算。 (4) 橫向機構(gòu)各部分的設(shè)計與計算。 (5) 基于 UG 的橫向進給機構(gòu)三維建模及運動仿真。 軸承內(nèi)外圈加工專用機床橫向機構(gòu)設(shè)計 3 2 橫向機構(gòu)設(shè)計橫向機構(gòu)設(shè)計 2.1 橫向機構(gòu)組成橫向機構(gòu)組成 機床的橫向進給機構(gòu)由：床身鉗，滾珠絲杠，螺母座，調(diào)節(jié)螺母，調(diào)節(jié)絲

20、杠，線軌， 液壓阻尼缸等部分組成。由液壓阻尼缸通過連接套帶動滾珠絲杠副至螺母座，實現(xiàn)滑板 的橫向機動進給。在滾珠絲杠的前端加一螺孔，用內(nèi)六角螺釘及套與之連接，這樣用內(nèi) 六角扳手可實現(xiàn)滑板的橫向手動進給運動。該橫向機構(gòu)由 PLC 主導(dǎo)控制，通過橫向開關(guān) 感應(yīng)鐵的感應(yīng)運動位置，實現(xiàn)橫向滑板的進給運動。 2.2 橫向機構(gòu)的設(shè)計方案橫向機構(gòu)的設(shè)計方案 2.2.1 機床的主要參數(shù)及床身鉗的初始設(shè)計機床的主要參數(shù)及床身鉗的初始設(shè)計 軸承內(nèi)外圈專用機床的主要技術(shù)參數(shù)如表 2-1 所示。 表 2-1 軸承內(nèi)外圈加工專用機床的技術(shù)參數(shù)表 項目要求 最大工件回轉(zhuǎn)直徑80mm 最大車削長度50mm 中心高180mm

21、 主軸頭行程10mm 主軸錐孔-安裝基準(zhǔn)孔100mm 主軸孔徑30mm 主軸轉(zhuǎn)速范圍1200-1700 機床輪廓尺寸12005501760 主軸線與機床邊緣間距275mm 主軸線距地面高度1046mm 床頭箱長度327mm 由表 2-1 可知，專用機床的輪廓尺寸為，軸承內(nèi)外圈直徑mmmmmm17605501200 為 80mm，考慮到安裝空間和可靠性等因素，確定床身鉗底下尺寸為 ，接下來要確定床身鉗安裝阻尼液壓缸部分的尺寸，這必須先要mmmmmm160280823 確定阻尼液壓缸的型號及大小，由缸的大小尺寸來確定。 2.2.2 阻尼液壓缸的設(shè)計與計算阻尼液壓缸的設(shè)計與計算 2.2.2.1 阻尼

22、液壓缸設(shè)計內(nèi)容及參數(shù)阻尼液壓缸設(shè)計內(nèi)容及參數(shù) 1.設(shè)計內(nèi)容 （1）液壓缸內(nèi)徑 D，活塞桿直徑 d 的確定及繪制液壓缸總圖； 無錫太湖學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 4 （2）液壓元件的選擇； 2.設(shè)計參數(shù) 液壓缸系統(tǒng)供油 P=6.0Mpa； 液壓缸最大推力 Fmax=4.8KN； 缸的最大行程 L=150mm； 2.2.2.2 阻尼液壓缸主要尺寸的確定阻尼液壓缸主要尺寸的確定 1. 液壓缸工作壓力的確定 液壓缸的工作壓力主要根據(jù)液壓設(shè)備的類型來確定，對于不通用途的液壓設(shè)備,由于 工作條件不同，通常采用的壓力范圍也不同。根據(jù)負載 F=5KN, 查參考文獻2 表 8-13， 可知液壓缸的工作壓力為 1.5Mpa

23、 。 2. 液壓缸缸筒內(nèi)徑 D 的計算 根據(jù)已知條件，工作最大負載 F=2000N，工作壓力 P=1.5MPa 可得 液壓缸內(nèi)徑 D 和活塞桿直徑 d。 已知: F=2000N, =1.5MPa，P =42mm P F D 4 6101.5 12004 從 GB234880 標(biāo)準(zhǔn)中查得：D=45，d=40mm mm 則 2 22 1590 4 4514 . 3 4 mm D A 故必須進行最小穩(wěn)定速度的驗算，要保證液壓缸工作面積 A 必須大于保證最小穩(wěn)定 速 度的最小有效面積 Amin 又： 2 3 36 min/ min min min min 1250 min/102 . 1 min/10

24、5 . 1 8 . 0 2 mm mm mmL V q A m 式中：qmin流量閥的最小穩(wěn)定流量，由設(shè)計要求給出。 Vmin液壓缸的最小速度，由設(shè)計要求給出。 故取 D=45，保證了。mmA min A 3. 液壓缸活塞桿直徑 d 的確定 由已知條件可查參考文獻3 表4-5，取 d=35mm。 查參考文獻4 表 5-8 知，45 鋼的屈服強度MPa s 355 按強度條件校核： 333 1 105 . 210 2 355 12004 10 4 F d 所以符合要求。 4. 液壓缸壁厚的計算 軸承內(nèi)外圈加工專用機床橫向機構(gòu)設(shè)計 5 液壓缸的壁厚由液壓缸的強度條件來計算。液壓缸的壁厚一般指缸筒結(jié)

25、構(gòu)中最薄處 的厚度。從材料力學(xué)可知，承受內(nèi)壓力的圓筒，其內(nèi)應(yīng)力分布材料規(guī)律因壁厚的不同而 各異。一般計算時可分為薄壁圓筒和厚壁圓筒。 本設(shè)計按照薄壁圓筒設(shè)計，其壁厚按薄壁圓筒公式（2.1）計算為： (該設(shè)計采用無縫鋼管) 2 DPy （2.1） 其中： pypy pppp5 . 1)5 . 125. 1 (，取 MPapy4 . 26 . 15 . 1 =100110（無縫鋼管） ，取=120MPaMPa mm5 . 0 2012 631 . 2 計算的公式所得的液壓缸的壁厚厚度很小，使缸體的剛度不夠，如在切削加工過程 中 的變形，安裝變形等引起液壓缸工作過程中卡死或漏油。所以用經(jīng)驗法選取壁厚

26、： =5mm。 5. 缸體外徑尺寸的計算 缸體外徑mmDD460.51452 1 查參考文獻2表 8-9： 外徑取 50mm 1 D 6. 液壓缸工作行程的確定 由于在液壓缸工作時要完成如下動作： 即可根據(jù)執(zhí)行機構(gòu)實際工作的最大長度確定。由上述動作可知工作行程為 150mm。 7. 缸蓋厚度的確定 一般液壓缸多為平底缸蓋，其有效厚度 按強度要求可用下式（2.2）進行近似計算： mm P Dt78 . 5 28. 563433 . 0 433 . 0 100 5 . 475 . 3 （2.2） 無錫太湖學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 6 式中：D缸蓋止口內(nèi)徑(mm) T缸蓋有效厚度(mm) T4.74mm 8

27、. 最小導(dǎo)向長度的確定 當(dāng)活塞桿全部外伸時，從活塞支承面中點到缸蓋滑動支承面中點距離為 H，稱為最小 導(dǎo)向長度。如果導(dǎo)向長度過小，將使液壓缸的初始撓度增大，影響液壓缸的穩(wěn)定性，因 此在設(shè)計時必須保證有一定的最小導(dǎo)向長度，見圖 2.2 油缸的導(dǎo)向長度。 圖 2.2 油缸的導(dǎo)向長度 對一般的液壓缸，最小導(dǎo)向長度 H 應(yīng)滿足： mmmm DL H5 .32 2 50 20 150 220 （2.3）式(2.3)中：L液壓缸的最大行程(mm) D液壓缸內(nèi)徑(mm) 取 H=50mm 9. 活塞寬度 B 的確定 活塞的寬度 B 一般取 B=（0.6-1.0）D 即 B=（0.6-1.0）50=（30-5

28、0）mm 取 B=45mm 10. 缸體長度的確定 液壓缸缸體內(nèi)部的長度應(yīng)等于活塞的行程與活塞寬度的和。缸體外部尺寸還要考慮 到兩端端蓋的厚度，一般液壓缸缸體的長度不應(yīng)大于缸體內(nèi)徑 D 的 20-30 倍。 即：缸體內(nèi)部長度 150+45=195mm 缸體長度（20-30）D=（1000-1500）mm 即取缸體長度為 250mm。 11. 液壓缸進、出油口尺寸的確定 液壓缸的進、出油口可布置在端蓋或缸筒上，進、出油口處的流速不大于 5m/s，油 口的連接形式為螺紋連接或法蘭連接。 根據(jù)液壓缸螺紋連接的油口尺寸系列（摘自 GB/T2878-93）及 16MPa 小型系列單桿 自（GB/T287

29、8-93）及 16MPa 小型系列的單桿液壓缸油口安裝尺寸（ISO8138-1986）確定。 軸承內(nèi)外圈加工專用機床橫向機構(gòu)設(shè)計 7 進出油口的尺寸為 M16x1.5，連接方式為螺紋連接。 2.2.2.3 阻尼液壓缸的密封設(shè)計阻尼液壓缸的密封設(shè)計 液壓缸要求低摩擦，無外漏，無爬行，無滯澀，高響應(yīng)，長壽命，要滿足伺服系統(tǒng) 靜態(tài)精度，動態(tài)品質(zhì)的要求，所以它的密封與支承導(dǎo)向的設(shè)計極為重要，不能簡單的延 用普通液壓缸的密封和支承導(dǎo)向。因此設(shè)計密封時應(yīng)考慮的因素： （1）用于微速運動（3-5mm/s）的場合時，不得有爬行，粘著滯澀現(xiàn)象； （2）工作在高頻振動的場合的，密封摩擦力應(yīng)該很小且為恒值。要低摩擦

30、，長壽命； （3）工作在食品加工、制藥及易燃環(huán)境的伺服液壓缸，對密封要求尤為突出，不得 有 任何的外滲漏，否則會直接威脅人體健康和安全； （4）工作在諸如冶金、電力等工業(yè)部門的，更換密封要停產(chǎn)，會造成重大經(jīng)濟損失， 所以要求密封長壽命，伺服液壓缸要耐磨； （5）對于高速輸出的伺服液壓缸，要確保局部過熱不會引起密封失效，密封件要耐 高 溫，要有良好的耐磨性； （6）工作在高溫、熱輻射場合的伺服液壓缸，其密封件的材料要有長期耐高溫的特 性； （7）工作介質(zhì)為磷酸酯或抗燃油的，不能用礦物油的密封風(fēng)材料，要考慮他們的相 容性； （8）伺服液壓缸的密封設(shè)計不能單獨進行，要和支承導(dǎo)向設(shè)計統(tǒng)一進行統(tǒng)籌安排。

31、 靜密封的設(shè)計 靜密封的設(shè)計要確保固定密封處在正常工作壓力的 1.5 倍工作壓力下均無外泄露。 靜密封通常選用 O 形橡膠密封圈。 動密封的設(shè)計 動密封的設(shè)計直接關(guān)系著伺服液壓缸性能的優(yōu)劣，其設(shè)計必須結(jié)合支承導(dǎo)向的統(tǒng)籌 進行?；钊c缸筒之間用 Y 型密封圈5。 根據(jù)3 表 13-23，查得用 226 編號的 O 型密封圈,其尺為 50.393.53。 活塞桿與端蓋之間用 Y 型密封圈，它使雙作用元件具有良好的性能，抗擠壓性好， 尺 寸穩(wěn)定，摩擦力小，耐磨、耐腐蝕性強。 2.2.2.4 支承導(dǎo)向的設(shè)計支承導(dǎo)向的設(shè)計 伺服液壓缸的支承導(dǎo)向裝置就是為了防止活塞與缸筒、活塞活塞桿與端蓋之間的直 接接觸

32、，相互摩擦，產(chǎn)生磨損，從而達到降低摩擦，減少磨損,延長壽命，起到導(dǎo)向和支 承側(cè)向力的作用。 導(dǎo)向環(huán)的特點： 無錫太湖學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 8 （1）避免了金屬之間的接觸； （2）具有高的徑向交荷承觸力； （3）能補償邊界力； （4）具有強耐磨性壽命； （5）擦力?。?（6）能抑制機械振動； （7）有良好的防塵效果,不允許外界異物嵌入； （8）保護密封件不受過分擠壓； （9）向時即使無潤滑也沒有液動力方面的問題； （10）結(jié)構(gòu)簡單，安裝方便； （11）維修費用小。 導(dǎo)向環(huán)的作用：導(dǎo)向環(huán)安裝在活塞外圈的溝槽內(nèi)或活塞桿導(dǎo)向套內(nèi)圓的溝槽內(nèi)，以 保證活塞與缸筒或活塞桿與其導(dǎo)向套的同軸度,并用以承受活塞或活塞

33、桿的側(cè)向力,用來對 活塞桿導(dǎo)向。 根據(jù)查參考文獻6表 24.7-13 查得選用 GST5908-0630 的導(dǎo)向環(huán)。 導(dǎo)向套的選用為其導(dǎo)向長度 A=(0.6-1.0)D=(30-50)mm, 取 A=40mm。 2.2.2.5 防塵圈的設(shè)計防塵圈的設(shè)計 為防止落入活塞桿的塵埃，隨著活塞桿的伸縮運動被帶進端蓋和缸筒內(nèi)，從而使密 封件和支承導(dǎo)向環(huán)受到損失和過早的磨損，所以，伺服液壓缸還設(shè)計安裝防塵圈。 防塵圈的選擇原則： （1）不給伺服液壓缸增加摩擦； （2）不產(chǎn)生爬行； （3）不粘著滯澀； （4）不磨損活塞桿。 防塵圈的選擇不當(dāng)，會引起摩擦力的增加，將保護活塞桿表面起潤滑作用的粘附性 油膜層刮下

34、來，造成粘附性滲漏，這種滲漏在原理上是允許的。 防塵圈的作用：以防止活塞桿內(nèi)縮時把雜質(zhì)、灰塵及水分帶到密封裝置區(qū)，損傷密封裝 置。 綜上所述，經(jīng)查參考文獻2表 13-28，選用丁型無骨架防塵圈，尺寸為 45mm。 2.2.2.6 阻尼液壓缸材料的選用阻尼液壓缸材料的選用 1.缸筒 缸筒材料：常用 20、35 和 45 號鋼的無縫鋼管。由于缸筒要與法蘭焊接在一起，故 選用 45 號鋼的無縫鋼管。 缸筒和缸蓋的連接方式：法蘭連接；特點是結(jié)構(gòu)較簡單、易加工、易裝卸，使用廣 泛，外形尺寸大，重量大。缸蓋的材料為 HT200，液壓缸內(nèi)圓柱表面粗糙度為 Ra0.2- 0.4um。 2.活塞 軸承內(nèi)外圈加工

35、專用機床橫向機構(gòu)設(shè)計 9 活塞的結(jié)構(gòu)形式應(yīng)根據(jù)密封裝置的形式來選擇，密封形式根據(jù)工件條件而定。 塞桿: （1）活塞桿的外端結(jié)構(gòu) 活塞桿外端與負重連接，其結(jié)構(gòu)形式根據(jù)工作要求而定。 （2）活塞桿的內(nèi)端結(jié)構(gòu) 活塞桿的內(nèi)端與活塞連接。所有形式均需有鎖緊措施，以防止工作時由于往復(fù)動而 松開?；钊麠U與活塞之間還需安裝密封，采用緩沖套的螺紋連接。 活塞桿： 活塞桿導(dǎo)向套 活塞桿導(dǎo)向套裝在液壓缸的有桿腔一側(cè)的端蓋內(nèi)，用來對活塞桿導(dǎo)向，其內(nèi)側(cè)裝有 密封裝置，保證缸筒有桿腔的密封性。外側(cè)裝有防塵圈，防止活塞桿內(nèi)縮時把雜質(zhì)、灰 塵和水分帶進密封裝置區(qū)，損傷密封裝置。 緩沖裝置 當(dāng)工作機構(gòu)質(zhì)量較大，運動速度較高時，

36、液壓缸有較大的動量。為了減少液壓缸在 行程終端由于大的動量造成的液壓沖擊和噪音，必須采用緩沖裝置。當(dāng)停止位置不要求 十分準(zhǔn)確時，可在回路中設(shè)置減速閥和制動閥，也可以在缸的末端設(shè)置。 2.2.3 滾珠絲杠的設(shè)計滾珠絲杠的設(shè)計 2.2.3.1 絲杠螺母副的選用絲杠螺母副的選用 1.內(nèi)循環(huán)與外循環(huán)的選用 外循環(huán)滾珠絲杠是利用擋珠器一端修磨的圓環(huán)引導(dǎo)滾珠離開旋滾道進入回珠槽，以 及引導(dǎo)滾珠由回珠槽，返回螺旋滾道。內(nèi)循環(huán)滾珠絲杠是借助反向器迫使?jié)L珠絲杠翻越 絲杠的齒頂進入相鄰滾道，內(nèi)循環(huán)是因回路短、工作滾珠數(shù)少，流暢性好，摩擦損失少， 傳動效率高，徑向尺寸緊湊，軸向剛度好，承載能力強等優(yōu)點，故而采用內(nèi)循

37、環(huán)滾珠絲 杠（制造困難，價格貴） 。 2.滾珠絲杠的軸向間隙調(diào)整和預(yù)緊方法 滾珠絲杠的軸向間隙的調(diào)整和預(yù)緊方法的原理與普通絲杠螺母相同，有調(diào)整滾珠直 徑，雙螺母調(diào)隙，單螺母變導(dǎo)程預(yù)緊這三種，但滾珠絲杠螺母機構(gòu)間隙調(diào)整精度要求高， 要求能作微調(diào)以獲準(zhǔn)確的間隙或預(yù)緊量。常用的方法有三種：墊片調(diào)隙式，螺紋調(diào)隙式， 齒差調(diào)隙式。墊片調(diào)隙式常需墊片反復(fù)修磨，工作中不能隨時調(diào)整，螺紋調(diào)隙式調(diào)整量 難以精確控制。齒差調(diào)隙式精度可靠，多用于調(diào)整準(zhǔn)確性要求較高的場合。而現(xiàn)在市場 多流行變位導(dǎo)程預(yù)緊。 3.滾珠絲杠的安裝 實踐表明：螺母座，絲杠的軸承及其支架等不足會嚴重的影響滾珠絲杠副的傳動剛 度。為了提高軸向剛

38、度，一般常用止推軸承。滾珠絲杠的支撐方式有一下四種： a.一端裝止推軸承型；這種支撐方式僅適用于絲杠行程較短，它的支撐能力較小，軸 向剛度較低。 b.一端裝止推軸承，一端裝向心軸承，其目的是為了減少絲杠熱變形的影響。 c.兩端裝止推軸承，這種支撐對絲杠的熱伸長較為敏感。 無錫太湖學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 10 d.兩端裝止推及向心軸承。 見下圖 2.3 滾珠絲杠的支撐安裝方式。 此種支撐雖使?jié)L珠絲杠有最大的剛度，但設(shè)計計算較為復(fù)雜且軸向尺寸大，且結(jié)構(gòu) 復(fù) 雜，故而采用 b 支撐的安裝方式。 圖 2.3 滾珠絲杠的支撐方式 4.滾珠絲杠提高精度的措施 為提高機床橫向進給機構(gòu)的進給精度，采用各種方法和措施

39、，但都不同程度地存在 著一定的問題，現(xiàn)概括如下。 （1）采取修復(fù)或更換磨損件的方法。一些企業(yè)在機床的中修或項修過程中，采取更 換新的橫向進給螺母或修復(fù)橫向進給絲杠，然后再配作螺母的方法，保障機床橫向進給 機構(gòu)的進給精度。這種辦法只是在機床修復(fù)后最初階段能夠保障橫向進給精度，數(shù)月后 就又進入了反復(fù)調(diào)整階段，而且加大了維修成本，并沒有從根本上解決橫向進給精度問 題。 （2）采用改進橫向進給絲杠支承結(jié)構(gòu)或減小絲杠變形的方法。這種方法僅提高了絲 杠的剛度，雖然能夠間接地減緩絲杠和螺母的磨損，但仍沒有從實質(zhì)解決問題。而且改 造的成本和維修費用很大。 2.2.3.2 絲杠螺母副的計算絲杠螺母副的計算 1.

40、滾珠絲杠螺母副承受軸向載荷時，在滾珠與滾道型面產(chǎn)生接觸應(yīng)力，若應(yīng)力狀態(tài)是交 變接觸應(yīng)力，它的工作狀態(tài)與滾動軸承類似，所以它的主要實效形式是疲勞點蝕損傷和 變形，故其設(shè)計方法與滾動軸承相類似，故按疲勞壽命的選擇計算有公式（2.4）： eqHdc FffTC 3 （2.4） 軸承內(nèi)外圈加工專用機床橫向機構(gòu)設(shè)計 11 參數(shù)如表(2-4)。 表 2-4 參數(shù)表 d f eq F T c C H f 載荷系數(shù)軸向工作載荷使用壽命計算動載荷（）N硬度影響系數(shù) 上式（2.4）中各參數(shù)的確定： （1）：一般1.21.5，取1.2。 d f d f d f （2）：滾珠絲杠的材料取，硬度可處理到 HRC60 左

41、右，則1.0。 H f15GCr H f （3）：軸向工作載荷的計算可查參考文獻4計算工作載荷。 eq F 3/ )2( minmax FFFeq max min 130 9.830 9.8 0.2 1332.8136 (2 1366)/392.67 eq FFFNkgf FFkgf Fkgf 工作摩擦 摩擦 6 （4）T: 0 7560 360875nrpm 電電機f * . */ 6 60/10787.5TnT 電機 將各參數(shù)帶入公式（2.4）有： 33 787.5 1.2 1.0 92.67 9.810058.85 cdheq CT f f FN （5）Foc= max 1.2 1.0

42、1332.81599.36 dH ffFNNFoc 由上式(2.4)中所計算的結(jié)果，從滾珠絲杠產(chǎn)品樣本中找出相應(yīng)的額定動載荷值， a C 使。參照機床設(shè)計手冊選取絲杠螺母副，有 FFB4006-2 型：查產(chǎn)品目錄，得 ac CC 11.6KN，使，Coa=29.2KN,然后由值確定滾珠絲杠型號。 a C ja CC a C 2.2.3.3 滾珠絲杠螺母副的校核滾珠絲杠螺母副的校核 1.剛度計算： 數(shù)控機床的滾珠絲杠是最精密的元件，它在軸向力的作用下產(chǎn)生伸長和縮短，在扭 無錫太湖學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 12 矩的作用下產(chǎn)生扭曲變形這將引起絲杠導(dǎo)程發(fā)生變化，從而影響結(jié)構(gòu)精度和定位精度， 因此， 滾珠絲杠

43、在受力情況下的變形量由公式（2.5）確定： cm GI T EA F p p a E z 50100100 0 （2.5） 上式（2.5）中各參數(shù)的確定見表 2-5。 表 2-5 參數(shù)表 FEAG a I 螺距變形總 誤差 工作載 荷 彈性模 量 絲杠的內(nèi)徑 面積 扭矩彈性 模量 滾珠絲杠截面積的 慣性距 ：F130Fkgf ：A 222 1 38.911.88 44 Adcm :T max 80TTkgf cm 電 ： a I 444 1 3.8922.48 432 a Idcm ：E 26 /101 . 2cmkgE ：G 25 /104 . 8cmkgG 將各參數(shù)代入（2.5）后得： 0

44、max 65 100100 13050 80 0.00066 2.1 1011.888.4 1022.48 a fTF cmm EAGI 電 對于數(shù)控機床而言，根據(jù)機床設(shè)計手冊表 8-9 可知，絲杠精度和表面光潔度選取為 J 級精度。 則，故絲杠可用。616mm 允許 2.穩(wěn)定性校核： 根據(jù)材料力學(xué)歐拉公式： 2 2 )( l IE Fk （2.6） ：絲杠材料的彈性模量取。E 26 /1021cmNE 軸承內(nèi)外圈加工專用機床橫向機構(gòu)設(shè)計 13 ：絲杠的工作長度 l=360mm。l ：。I 444 1 3.8911.24 6464 Idcm 截面慣性距 ：絲杠軸端系數(shù)，由軸承條件決定，由于絲杠

45、安裝方式為兩端游動，則。1 將上面的參數(shù)代入（2.6）式中： 2 2 26 2 6 () 21 1011.24 (1 36) 1.79755 10 k EI F l N 1797550 4 130 9.8 k kk F nn F ? 故可以用。 3.計算絲杠系統(tǒng)的剛度，由公式（2.7）： NTB KKKK 1111 （2.7） ：絲杠傳動的綜合拉壓剛度K ：軸承剛度 B K ：絲杠拉壓剛度 T K ：軸的接觸剛度 N K 由于絲杠的拉壓剛度特別大，故可以不考慮由與傳動剛度變化而引起的定位誤差 帶入公式（2.7） 。的影響，即時可忽略，同時計算 Tk KK0 + B KK 11 N K 1 2

46、2 0.417 0.4175 14130 15/ Na KdzF kgfm 初選絲杠專用軸承 40TAC72A，參數(shù)如下表 2.6 軸承參數(shù)表： 表 2-6 軸承參數(shù)表 軸承型號 （）Ckgf 0 C Z () a dmm)(mmd（） N Kkgf 40TAC72A2210340014540125 無錫太湖學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 14 則： 11 13.39/ 1111 15125 BN Kkgfm KK 4.反向死區(qū)的校核： 死區(qū)誤差，是指的是系統(tǒng)啟動和反向時產(chǎn)生的輸入運動與輸出運動之間的差值，在 開環(huán)系統(tǒng)中，由于啟動和反向死區(qū)誤差的存在，影響刀具與工件定位精度，對于反向死 區(qū)可采用消隙措施減小

47、，消隙后，根據(jù)公式（2.8）： 2 00 22 n g K F （2.8） ：導(dǎo)軌摩擦系數(shù) 0 ：系數(shù) 980g 2 /scm ：機械傳動裝置固有頻率 2 n )/(sr 4 4 10 13.39 980 10 30 2091/ n KKg m rad s ，故可用。 2091/300/ nn rad srad s 絲杠直徑的確定： 22 2 0.7 10 0.7 102091 30 360 34 n dL mm 由公式（2.8）死區(qū)誤差： 4 4 0 22 22 0.2 980 10 100.9 2091 n g m 再一次說明絲杠所取的直徑可用。 2.2.4 床身鉗安裝阻尼缸部分的尺寸及臺

48、面板尺寸的設(shè)計床身鉗安裝阻尼缸部分的尺寸及臺面板尺寸的設(shè)計 根據(jù)阻尼液壓缸的尺寸，阻尼缸直徑為 50mm，長度為 125mm，選用阻尼缸端蓋尺 寸為 75mm75mm,綜合考慮安裝等因素，確定出床身鉗安裝阻尼缸的那部分尺寸為 350mm125mm。 臺面板的尺寸根據(jù)床身鉗的上面部分尺寸確定為 460mm280mm25mm，臺面板隨 軸承內(nèi)外圈加工專用機床橫向機構(gòu)設(shè)計 15 著液壓缸的驅(qū)動實現(xiàn)進給運動。 3 基于基于UG的橫向機構(gòu)三維建模與虛擬裝配的橫向機構(gòu)三維建模與虛擬裝配 3.1 UGUG軟件的簡介軟件的簡介 UG 是 Unigraphics 的縮寫，這是一個交互式 CAD/CAM（計算機輔

49、助設(shè)計與計算機 輔助制造）系統(tǒng)，它功能強大，可以輕松實現(xiàn)各種復(fù)雜實體及造型的建構(gòu)。它在誕生之 初主要基于工作站，但隨著 PC 硬件的發(fā)展和個人用戶的迅速增長，在 PC 上的應(yīng)用取得 了迅猛的增長，目前已經(jīng)成為模具行業(yè)三維設(shè)計的一個主流應(yīng)用。 UG 的開發(fā)始于 1969 年，它是基于 C 語言開發(fā)實現(xiàn)的。UG NX 是一個在二和三維空 間無結(jié)構(gòu)網(wǎng)格上使用自適應(yīng)多重網(wǎng)格方法開發(fā)的一個靈活的數(shù)值求解偏微分方程的軟件 工具。其設(shè)計思想足夠靈活地支持多種離散方案。因此軟件可對許多不同的應(yīng)用再利用1。 UGS 公司的 Unigraphics NX 為產(chǎn)品設(shè)計及加工過程提供了數(shù)字化造型和驗證手段， 并針對虛

50、擬產(chǎn)品設(shè)計和工藝設(shè)計的需求，提供了經(jīng)過實踐驗證的解決方案。它能夠使企 業(yè)通過新一代數(shù)字化產(chǎn)品開發(fā)系統(tǒng)實現(xiàn)向產(chǎn)品全生命周期管理轉(zhuǎn)型的目標(biāo)。它提供了一 套完整的集成解決方案，從流程開始一直到產(chǎn)品最終交付，匯聚了風(fēng)格與樣式、設(shè)計、 仿真、加工和制造各項功能。 UG 的發(fā)展歷史 1960 年，McDonnell Douglas Automation 公司成立。 1976 年，收購了 Unigraphics CAD/CAE/CAM 系統(tǒng)的開發(fā)商United Computer 公 司，UG 的雛形問世。 1983 年，UG 上市。 1986 年，Unigraphics 吸取了業(yè)界領(lǐng)先的、為實踐所證實的實體

51、建模核心 Parasolid 的部份功能。 1989 年，Unigraphics 宣布支持 UNIX 平臺及開放系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)，并將一個新的與 STEP 標(biāo)準(zhǔn)兼容的三維實體建模核心 Parasolid 引入 UG。 1990 年，Unigraphics 作為 McDonnell Douglas（現(xiàn)在的波音飛機公司）的機械 CAD/CAE/CAM 的標(biāo)準(zhǔn)。 1991 年，Unigraphics 開始了從 CAD/CAE/CAM 大型機版本到工作站版本的轉(zhuǎn)移。 1993 年，Unigraphics 引入復(fù)合建模的概念，可以實體建模、曲線建模、框線建模、 半?yún)?shù)化及參數(shù)化建模融為一體。 1995 年，U

52、nigraphics 首次發(fā)布了 Windows NT 版本。 無錫太湖學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 16 1996 年，Unigraphics 發(fā)布了能自動進行干涉檢查的高級裝配功能模塊、最先進的 CAM 模塊以及具有 A 類曲線造型能力的工業(yè)造型模塊：它在全球迅猛發(fā)展，占領(lǐng)了巨大 的市場份額，已經(jīng)成為高端及商業(yè) CAD/CAE/CAM 應(yīng)用開發(fā)的常用軟件。 1997 年，Unigraphics 新增了包括 WAVE（幾何鏈接器）在內(nèi)的一系列工業(yè)領(lǐng)先的新 增功能。WEAV 這一功能可以定義、控制、評估產(chǎn)品模板，被認為是在未來幾年中業(yè)界 最有影響的新技術(shù)。 2000 年，Unigraphics 發(fā)布了新版

53、本的 UG17，最新版本的，是 UGS 成為工業(yè)界第一 個可以裝載包含深層嵌入“基于工程知識”（KBE）語言的世界級 MCAD 軟件產(chǎn)品的供應(yīng) 商。 2001 年，Unigraphics 發(fā)布了新版本 UG18，新版本對舊版本的對話框進行了調(diào)整， 使得在最少的對話框中能完成更多的工作，從而簡化了設(shè)計。 2002 年，Unigraphics 發(fā)布了 UG NX1.0.新版本繼承了 UG18 的優(yōu)點，改進和增加了 許多功能，使其功能更強大，更完美。 2003 年，Unigraphics 發(fā)布了新版本 UG NX2.0 。新版本基于最新的行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，它是 一個全新支持 PLM 的體系結(jié)構(gòu)。EDS 公司

54、同其主要客戶一起，設(shè)計了這樣一個先進的體 系結(jié)構(gòu)，用于支持完整的產(chǎn)品工程。 2004 年，Unigraphics 發(fā)布了新版本的 UG NX3.0，它為用戶的產(chǎn)品設(shè)計與加工過程 提供了數(shù)字化造型和驗證手段， 。它針對用戶的虛擬產(chǎn)品的設(shè)計和工藝設(shè)計的需要，提供 經(jīng)過實踐驗證的解決方案。 2005 年，Unigraphics 發(fā)布了新版本的 UG NX4.0.它是嶄新的 NX 體系結(jié)構(gòu)，使得開 發(fā)與應(yīng)用更加簡單和快捷。 2007 年 04 月， UGS 公司發(fā)布了 NX5.0 NX 的下一代數(shù)字產(chǎn)品開發(fā)軟件，幫助用 戶以更快的速度開發(fā)創(chuàng)新產(chǎn)品，實現(xiàn)更高的成本效益。 2008 年 06 月，Siem

55、ens PLM Software 發(fā)布 NX6.0，建立在新的同步建模技術(shù)基礎(chǔ)之 上的 NX 6 將在市場上產(chǎn)生重大影響。同步建模技術(shù)的發(fā)布標(biāo)志著 NX 的一個重要里程碑， 并且向 MCAD 市場展示 Siemens 的鄭重承諾。 NX 6 將為我們的重要客戶提供極大的生 產(chǎn)力提高。 2009 年 10 月 西門子工業(yè)自動化業(yè)務(wù)部旗下機構(gòu)、全球領(lǐng)先的產(chǎn)品生命周期管理 （PLM）軟件與服務(wù)提供商 Siemens PLM Software 宣布推出其旗艦數(shù)字化產(chǎn)品開發(fā)解決 方案 NX 軟件的最新版。NX 7.0 引入了“HD3D”（三維精確描述）功能，即一個開放、直 觀的可視化環(huán)境，有助于全球產(chǎn)品

56、開發(fā)團隊充分發(fā)掘 PLM 信息的價值，并顯著提升其制 定卓有成效的產(chǎn)品決策的能力。此外，NX 7.0 還新增了同步建模技術(shù)的增強功能。修復(fù) 了很多 6.0 所存在的漏洞，穩(wěn)定性方面較 6.0 有很大的提升。 2010 年 5 月 20 日 Siemens PLM Software 在上海世博會發(fā)布了功能增強的 NX7 最新 版本（NX 7.5） ，NX GC 工具箱將作為 NX 7 最新版本的一個應(yīng)用模塊與 NX 7 一起同步 發(fā)布。NX GC 工具箱是為滿足中國用戶對 NX 特殊需求推出的本地化軟件工具包。在符 合國家標(biāo)準(zhǔn)（GB）基礎(chǔ)上，NX GC 工具箱做了進一步完善和大量的增強工作。 2

57、011 年 09 月-Siemens PLM Software 發(fā)布了 UG8.0。 軸承內(nèi)外圈加工專用機床橫向機構(gòu)設(shè)計 17 2012 年 10 月-Siemens PLM Software 發(fā)布了 UG8.57。 3.2 主要零部件的三維建模主要零部件的三維建模 UG 為用戶提供了強大、廣泛的產(chǎn)品設(shè)計應(yīng)用模塊，它具有高性能的機械設(shè)計和制圖 功能。它為靈活地制造設(shè)計產(chǎn)品提供了可能性，以滿足客戶設(shè)計任何復(fù)雜產(chǎn)品的需要。 除組件設(shè)計處，UG 還提供了強大的基于系統(tǒng)產(chǎn)品建模和協(xié)同的產(chǎn)品級裝配設(shè)計方法。 一般來說，UG 的建模，首先要建立基本的幾何體，然后在上面添加其他的特征。不同的應(yīng)用領(lǐng)域有 不同

58、的特征，其分類方法也各不相同，對于機械產(chǎn)品的實體模型及其工程圖紙信息，可將常用的 特征 無錫太湖學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 18 信息分為管理特征、技術(shù)特征、材料特征、精度特征、形狀特征、裝配特征等六大類。 在建模工程中，最常用的是零部件的形狀特征，在此可以進一步的分解出零件的形體特 征類。 本橫向機構(gòu)的形狀特征主要包括：床身鉗，臺面板，滾珠絲杠副，調(diào)節(jié)絲杠，線軌， 阻尼液壓缸等部分。下面介紹一下軸承內(nèi)外圈加工專用機床橫向機構(gòu)的建模過程。 1.臺面板的建模 根據(jù)第二章的數(shù)據(jù)，已知臺面板的尺寸。 在臺面板建模的過程中，需要用到多種不同的 UG 建模工具，具體如下： （1） “草圖繪制”：主要用于繪制曲線草

59、圖，需要先繪制曲線，然后才能創(chuàng)建曲面和實 體特征。點擊“插入”“草圖”，彈出創(chuàng)建草圖對話框，選擇類型為“在平面上”，然后根據(jù)第 二章的數(shù)據(jù)畫出主視圖。如圖 3.1 所示： 圖 3.1 臺面板草圖的繪制 （2） “拉伸”命令：用于創(chuàng)建曲面特征，也就是將繪制的曲線拉伸成曲面，創(chuàng)建拉伸實 體。如圖 3.2 所示： 軸承內(nèi)外圈加工專用機床橫向機構(gòu)設(shè)計 19 圖 3.2 臺面板的拉伸 （3） “孔”命令：通過沉頭孔、埋頭孔和螺紋孔選項向部件或裝配中的一個或多個實體 添加孔。如圖 3.3 所示： 圖 3.3 臺面板的打孔 （4） “鏡像”命令：對于對稱結(jié)構(gòu)而言，這個工具特別有用，可以節(jié)省創(chuàng)建特征的時間，

60、同時操作比較準(zhǔn)確方便。如圖 3.4 所示： 無錫太湖學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 20 圖 3.4 臺面板的三維建模 2.床身鉗的建模 床身鉗主要起安裝、支撐其它部件的作用，如阻尼液壓缸要安裝在其里面，線軌和 滾珠絲杠要安裝在床身鉗上表面上，床身鉗的尺寸在第 2 章中已經(jīng)得出，它的建模比較 復(fù)雜，涉及到拉伸、打孔、挖槽、抽殼、倒角等特征操作。其模型見圖 3.5 所示： 圖 3.4 床身鉗的三維建模 3.3 阻尼液壓缸的虛擬裝配阻尼液壓缸的虛擬裝配 3.3.1 基于基于 UGUG 的高級裝配功能的高級裝配功能 1.出現(xiàn)在 Assemblies-Advanced 下的所有功能：包括建立纏繞裝配，建立連接的外型

61、， 建立操縱區(qū)，建立小平面表示，Script(腳本）13。 2.出現(xiàn)在 Analysis-Assembly Clearance 下的所有功能：包括設(shè)定間隙區(qū)、選擇分析對 軸承內(nèi)外圈加工專用機床橫向機構(gòu)設(shè)計 21 象、執(zhí)行各種間隙分析、接觸干涉、軟干涉、硬干涉和包容干涉。 3.出現(xiàn)在 File-Open-Options 或 File-Options-Load Options 中的利用最后組件集、利用 最后過濾器和規(guī)定過濾器。 UG 虛擬裝配技術(shù)常用的術(shù)語： （1）裝配（Assembly）表示一個產(chǎn)品的零件盒子裝配的集合。在 UG 中，裝配體是 包含組件對象的一個部件文件。 （2）組件對象（Com

62、ponent Objects）在一個裝配內(nèi)，在一特定位置和方位上一個部 件的使用。一個組件可以是一個由其他低級組件組成的一個子裝配。在一個裝配中的每 個組件僅含有一個指向它的主要幾何體的指針，當(dāng)修改一個組件的幾何體時，在作業(yè)中 利用同一主要幾何體的所有其他組件將自動反映這一變化。 （3）組件部件（Component Part）在一個裝配內(nèi)由一組件對象的指針?biāo)赶虻牟考?文件。實際的幾何體存儲在組件中并由裝配體引用而不是復(fù)制。 （4）組件成員（Component Members）顯示在裝配件內(nèi)來自組件部件的幾何對象。 如果使用引用集，組件成員可能是在組件部件中的所有幾何體的一個子集，也稱為組件

63、幾何體。 （5）上下文設(shè)計（Design in Context)當(dāng)組件幾何體顯示在裝配件中時，直接編輯它 的能力。可以選擇來自其他組件的幾何體輔助建模，也稱為就地編輯。 （6）自頂向下建模（Top-down Modeling）在這種建模技術(shù)中，當(dāng)工作在裝配級時可 以建立和編輯組件部件。在裝配級上做的幾何體改變立即自動地反映在個別組件中。 （7）從底向下建模（Bottom-up Modeling）在這種建模技術(shù)中，它們使用于某些高級 裝配內(nèi)的孤立狀態(tài)中設(shè)計和編輯組件部件。當(dāng)打開反映在零件級做的幾何編輯時，所有 利用該組件的裝配件自動地更新。 （8）顯示的部件（Displayed Part）當(dāng)前顯示在圖形窗口中的部件。 （9）工作部件（Work Part）用戶在其中建立和編輯幾何體的部件。工作部件可以是 顯示的部件或是包含在顯示的裝配部件中的任一組件部件。當(dāng)顯示一零件時，工作部件 總是與顯示部件相同。 （10）裝載的部件（Loaded Part）當(dāng)前打開和在