《鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)原理 受彎構(gòu)件正截面受力性能》由會(huì)員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)原理 受彎構(gòu)件正截面受力性能（85頁珍藏版）》請?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

1、會(huì)計(jì)學(xué)1鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)原理鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)原理 受彎構(gòu)件正截面受受彎構(gòu)件正截面受力性能力性能主要截面形式歸納為箱形截面 T形截面 倒L形截面 I形截面多孔板截面槽形板截面T形截面第1頁/共85頁彎筋箍筋PP剪力引起的斜裂縫彎矩引起的垂直裂縫架立縱筋第2頁/共85頁凈距25mm 鋼筋直徑dcccbhc25mm dh0bhh0凈距30mm 1.5鋼筋直徑d凈距25mm 鋼筋直徑d)(0.45.2)(5.32形截面矩形截面Tbh)4014(2810mmmmd橋梁中第3頁/共85頁分布鋼筋mmd128板厚的模數(shù)為10mmhh0c15mm d70mmh150mm時(shí)，200mmh150mm時(shí)，250mm 1

2、.5h第4頁/共85頁0bhAsP荷 載 分配梁L數(shù) 據(jù) 采 集系統(tǒng)外加荷載L/3L/3試 驗(yàn)梁位 移計(jì)應(yīng) 變計(jì)hAsbh0第5頁/共85頁LPL/3L/3MIctsAstbftMcrctsAstb=ft(tb=tu)MIIctsAssyfyAsMIIIct(ct=cu)(Mu)當(dāng)配筋適中時(shí)-適筋梁的破壞過程第6頁/共85頁適筋破壞第7頁/共85頁LPL/3L/3MIctsAstbftMcrctsAstb=ft(tb=tu)MIIctsAssys ysAsct(ct=cu)Mu當(dāng)配筋很多時(shí)-超筋梁的破壞過程第8頁/共85頁超筋破壞第9頁/共85頁LPL/3L/3MIcbsAstbftMcr=M

3、ycbsAstb=ft(t b=tu)當(dāng)配筋很少時(shí)-少筋梁的破壞過程第10頁/共85頁少筋破壞第11頁/共85頁LPL/3L/3IIIIIIOM適筋超筋少筋結(jié)論一IIIIIIOP適筋超筋少筋適筋梁具有較好的變形能力，適筋梁具有較好的變形能力，超筋梁和少筋梁的破壞具有突然超筋梁和少筋梁的破壞具有突然性，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)予避免性，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)予避免第12頁/共85頁平衡破壞（界限破壞，界限配筋率）結(jié)論二在適筋和超筋破壞之間存在一種平衡破壞。其破壞特征是在適筋和超筋破壞之間存在一種平衡破壞。其破壞特征是鋼筋屈服的同時(shí)，混凝土壓碎，是鋼筋屈服的同時(shí)，混凝土壓碎，是區(qū)分適筋破壞和超筋破壞區(qū)分適筋破壞和超筋破壞的定量

4、指標(biāo)的定量指標(biāo)第13頁/共85頁最小配筋率結(jié)論三在適筋和少筋破壞之間也存在一種在適筋和少筋破壞之間也存在一種“界限界限”破壞。其破壞破壞。其破壞特征是屈服彎矩和開裂彎矩相等，是特征是屈服彎矩和開裂彎矩相等，是區(qū)分適筋破壞和少筋破區(qū)分適筋破壞和少筋破壞的定量指標(biāo)壞的定量指標(biāo)第14頁/共85頁LPL/3L/3IIIIIIOM適筋超筋少筋平衡最小配筋率荷載-位移關(guān)系IIIIIIOP適筋超筋少筋平衡最小配筋率配置最小配筋率的梁的變形能配置最小配筋率的梁的變形能力最好！力最好！第15頁/共85頁平截面假定-平均應(yīng)變意義上LPL/3L/3000)1(hahyhnssnscntcasAsctbhAsasyd

5、ytbsscnh0(1-n)h0h0第16頁/共85頁鋼筋的應(yīng)變和相同位置處混凝土的應(yīng)變相同-假定混凝土與鋼筋之間粘結(jié)可靠LPL/3L/3第17頁/共85頁混凝土受壓時(shí)的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系u0ocfccncccf01122),50(6012nnfncu時(shí)，取當(dāng)002.0002.010505.0002.00050時(shí)，取cuf0033.00033.010500033.05uucuuf時(shí)，取cccccEf時(shí)，可取當(dāng)應(yīng)力較小時(shí)，如3.0第18頁/共85頁混凝土受拉時(shí)的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系tto t0ftt=Ecttu第19頁/共85頁鋼筋的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系sss=Essysufy第20頁/共85頁tbctsAsb

6、hh0McsAsxn采用線形的物理關(guān)系cccEsssEcttE第21頁/共85頁（E-1）AststEtcssssEEEtsEssAAT將鋼筋等效成混凝土用材料力學(xué)的方法求解tbctsbhh0McsAsxnAs第22頁/共85頁當(dāng)tb=tu時(shí)，認(rèn)為拉區(qū)混凝土開裂并退出工作（約束受拉）bhh0Asxn=nh0cttb=tusct0為了計(jì)算方便用矩形應(yīng)力分布代替原來的應(yīng)力分布crscrtccrtuxhxxh0 xn=xcrMctsAsCTcftssscctcEEtto t0ft2t0tuctEf5.0第23頁/共85頁 0XsscrtuccrtcAxhbEbx)(5.05.0tuscsEEE近似認(rèn)

7、為設(shè),2121hbhAbhAxsEsEcr76%,25.0/EsbhA對一般鋼筋混凝土梁hxcr5.0bhh0Asxn=nh0cttb=tusct0 xn=xcrMctsAsCTc第24頁/共85頁 0M)3(2)322)(0crstEcrcrcrtcrxhAfxxhxhbfMbhAhhsEA2,92.00令設(shè)2)5.21(292.0bhfMtAcrbhh0Asxn=nh0cttb=tusct0 xn=xcrMctsAsCTc第25頁/共85頁ctcbscyxnMctsAsCycM較小時(shí)，c可以認(rèn)為是按線性分布，忽略拉區(qū)混凝土的作用00hyhyEEntcntccccc 0XstcnnEstcn

8、nssssssntcAAhhEAEAhb1)1(5.00000222EnEnbhh0Asxn=nh0壓區(qū)混凝土處于彈性階段第26頁/共85頁 0M)311()311(5.0020nssnntchAhbMbhh0Asxn=nh0cttbscyxnMctsAsCyc壓區(qū)混凝土處于彈性階段第27頁/共85頁壓區(qū)混凝土處于彈塑性階段，但ct0(以混凝土強(qiáng)度等級不大于C50的鋼筋混凝土受彎構(gòu)件為例)xn=nh0bhh0AsTs=sAsctxnCMycctcbscy20200022002000202032200tctcnchntcntcchccchbfdyyhyhbfdybfCnn000020200202

9、003112312200tctcnhccchcccnchdybfydybfhynnstcnnstctcncAEhbf1320200nstcncEf1212002第28頁/共85頁壓區(qū)混凝土處于彈塑性階段，但ct0(以混凝土強(qiáng)度等級不大于C50的鋼筋混凝土受彎構(gòu)件為例)xn=nh0bhh0AsTs=sAsctxnCMycctcbscy)(311231131123113020000202020ystctcnsstctcntctcncfhAhbfM第29頁/共85頁壓區(qū)混凝土處于彈塑性階段，但0 ct cu(以混凝土強(qiáng)度等級不大于C50的鋼筋混凝土受彎構(gòu)件為例)xn=nh0bhh0AsTs=sAsx

10、nfcCMycc0yctcbsy0)311(00tcnchbfCtctcnchy0200311121211stcnnstcncAEhbf13100tcnstcncEf13102第30頁/共85頁壓區(qū)混凝土處于彈塑性階段，但0 ct cu(以混凝土強(qiáng)度等級不大于C50的鋼筋混凝土受彎構(gòu)件為例)xn=nh0bhh0AsTs=sAsxnfcCMycc0yctcbsy0)(31112121113111212111)311(020002000ystctcnsstctcntcncfhAhbfM第31頁/共85頁0033.0,002.0,2500cucucutcnMpaf時(shí)，。當(dāng)應(yīng)用前面公式xn=nh0bh

11、h0AsTs=sAsxnfcCMycc0yctcbsy00)1(000055.02nsncEf)()412.01()412.01(798.0020ysnssnncufhAbhfM第32頁/共85頁yscutcf,0033.0對適筋梁，達(dá)極限狀態(tài)時(shí)，0M)329.0798.0()412.01(200nncnsyubhfhAfM 0Xcysnff253.1xn=nh0bhh0AsTs=sAsxnfcCMuycc0yctcbsy0第33頁/共85頁sAsMu fcCycxn=nh0Muxn=nh0bhh0AscussAsCxn=nh01 fcMuCycxn=nh0sAsx=1xn引入?yún)?shù)1、1進(jìn)行簡

12、化原則：C的大小和作用點(diǎn)位置不變第34頁/共85頁sAsMu fcCycxn=nh01 fcMuCycxn=nh0sAsx=1xn由C的大小不變)311(1)311(011011001cunccuncbhfhbfC由C的位置不變cucucuncucunchhy0200101020031161321,5.0)311121211(第35頁/共85頁sAsMu fcCycxn=nh01 fcMuCycxn=nh0sAsx=1xn)311(1011cuccucucu02001311613210033.0,002.0500cucuMpaf時(shí)，當(dāng)824.0969.011MpafMpafcucu80,74.

13、0,94.0508.0,0.11111線性插值（混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010）第36頁/共85頁界限受壓區(qū)相對高度界限受壓區(qū)高度nbnbxycucunbnbhx0cuyxnbh0平衡破壞適筋破壞超筋破壞壓區(qū)相對高度矩形應(yīng)力圖形的界限受壓區(qū)高度矩形應(yīng)力圖形的界限受bbxcusycuyycucubbbEfhxhx11111010第37頁/共85頁時(shí)：Mpafcu50cuyxnbh0平衡破壞適筋破壞超筋破壞sybEf0033.018.0nbnb即適筋梁nbnb即平衡配筋梁nbnb即超筋梁第38頁/共85頁)2()2(0011xhAxhbxfMAbxfsscussc基本公式Mu1fcx/2CsAs

14、xh0第39頁/共85頁)2()2(0011xhAfxhbxfMAfbxfsycusyc適筋梁fyAsMu1fcx/2Cxh0cyscsyffbhfAfhx1010020201201)5.01()5.01(hfAbhfbhfbhfMsysyscscu截面抵抗矩系數(shù)截面內(nèi)力臂系數(shù)將將、s、s制成表格，制成表格，知道其中一知道其中一個(gè)可查得另個(gè)可查得另外兩個(gè)外兩個(gè)第40頁/共85頁適筋梁的最大配筋率（平衡配筋梁的配筋率）fyAsMu1fcx/2Cxh0ycbbff1max)5.01(maxbb保證不發(fā)生超筋破壞201max201max)5.01(bhfbhfMcsbbcumaxmaxuussbMM

15、 或或混凝土結(jié)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010中各種鋼筋中各種鋼筋所對應(yīng)的所對應(yīng)的 b、smax、列、列于教材表于教材表5-1中中第41頁/共85頁適筋梁的最小配筋率xnxn/3fyAsMuCh0鋼筋混凝土梁的My=素混凝土梁的受彎承載力Mcr009.0)3(hAfxhAfMsynsyy混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)范GB50010中中?。喝。篈smin=sminbh配筋較少壓區(qū)混凝土為線性分布20202322.005.1292.0292.0bhfhbfbhfMtttcrytsffbhA36.00min偏于安全地ytff45.0min具體應(yīng)用時(shí)，應(yīng)根據(jù)不同情況，進(jìn)行調(diào)整第42頁/

16、共85頁超筋梁的極限承載力h0cusxnb=x/1sih0i關(guān)鍵在于求出鋼筋的應(yīng)力關(guān)鍵在于求出鋼筋的應(yīng)力任意位置處鋼筋的應(yīng)變和應(yīng)力)1()1(010100hhxhxxhicuicucuynnisi)1(010hhEicussi只有一排鋼筋)1(1cussE)18.0(0033.0ssEfcu50Mpa第43頁/共85頁sAsMu1fcx/2Cxh0超筋梁的極限承載力18.00033.0)2()2(0011sssscusycExhAxhbxfMAfbxf避免求解高次方程作簡化8.08.0bysf解方程可求出Mu第44頁/共85頁既有構(gòu)件正截面抗彎承載力（已知b、h0、fy、As，求Mu）fyAs

17、Mu1fcx/2Cxh0bhAbhAss,0bmin b素混凝土梁的受彎承載力Mcr適筋梁的受彎承載力Mu超筋梁的受彎承載力Mu第45頁/共85頁既有構(gòu)件正截面抗彎承載力（已知b、h0、fy、As，求Mu）fyAsMu1fcx/2Cxh0當(dāng)采用單排鋼筋時(shí)當(dāng)采用雙排鋼筋時(shí)2/0dchh)2/,2/25max(0ddchh第46頁/共85頁基于承載力的截面設(shè)計(jì)（已知b、h0、fy、M，求As）fyAsMu1fcx/2Cxh0)2()2(0011xhAfxhbxfMMAfbxfsycusyc先求x再求As bmin bOK！加大截面尺寸重新進(jìn)行設(shè)計(jì)(或先求出或先求出Mumax，若，若M Mumax，

18、加大加大截面尺寸重新進(jìn)行設(shè)截面尺寸重新進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì))bhAbhAss,0bhAsmin第47頁/共85頁fyAsMu1fcx/2Cxh0當(dāng)采用單排鋼筋時(shí)當(dāng)采用雙排鋼筋時(shí))mm(350 hh)mm(600 hh基于承載力的截面設(shè)計(jì)（已知b、h0、fy、M，求As）對鋼筋混凝土板)mm(200 hh第48頁/共85頁截面的彎矩較大，高度不能無截面的彎矩較大，高度不能無限制地增加限制地增加bh0h截面承受正、負(fù)變化的截面承受正、負(fù)變化的彎矩彎矩對箍筋有一定要求防止縱向凸出第49頁/共85頁不會(huì)發(fā)生少筋破壞不會(huì)發(fā)生少筋破壞bh0h和單筋矩形截面受彎構(gòu)和單筋矩形截面受彎構(gòu)件類似分三個(gè)工作階段件類似分三個(gè)工

19、作階段第50頁/共85頁彈性階段sAs（E-1）As（E-1）As用材料力學(xué)的方法按換算截面進(jìn)行求解用材料力學(xué)的方法按換算截面進(jìn)行求解Ascbctsbhh0MctxnAssAs第51頁/共85頁彈性階段-開裂彎矩(考慮sAs的作用)xcrbhh0AsAsctcb=tusct0s)31()5.21(292.02scrsstAcraxAbhfMctcrscrtucrscrsEfxhaxxhax22)25.05.21(292.0bhfMtAAcr)(2bhAsEAMcrxn=xcrctsAsCTcsAs第52頁/共85頁帶裂縫工作階段xnbhh0AsAsctcbsct0sMxnctsAsCsAsMx

20、nctsAsCsAs荷載較小時(shí)，混凝土的應(yīng)力可簡化為直線型分布荷載較小時(shí)，混凝土的應(yīng)力可簡化為直線型分布荷載增大時(shí)，混凝土的應(yīng)力由為直線型分布轉(zhuǎn)化荷載增大時(shí)，混凝土的應(yīng)力由為直線型分布轉(zhuǎn)化為曲線型分布為曲線型分布和單筋矩形截面梁類似第53頁/共85頁破壞階段（標(biāo)志ct=cu）壓區(qū)混凝土的壓力壓區(qū)混凝土的壓力CC的作用位置的作用位置yc和單筋矩形截面梁的受壓區(qū)相同xnbhh0AsAsctcbsct0sMxnctsAsCsAs MxnctsAsCsAsMuct=cuct=c0sAs（fyAs）Cycc0 xn=nh0sAs第54頁/共85頁破壞階段（標(biāo)志ct=cu）當(dāng)fcu50Mpa時(shí)，根據(jù)平截面

21、假定有：Muct=cuct=c0sAs（fyAs）Cycc0 xn=nh0fyAs)1(0033.0nsssxaE以Es=2105Mpa，as=0.5 0.8xn代入上式，則有：s=-396Mpa結(jié)論結(jié)論：當(dāng)xn2 as/0.8 時(shí)，HPB235、HRB335、HRB400及RRB400鋼均能受壓屈服第55頁/共85頁破壞階段（標(biāo)志ct=cu）當(dāng)fcu50Mpa時(shí)，根據(jù)平衡條件則有：Muct=cuct=c0sAs（fyAs）Cycc0 xn=nh0fyAs)1()329.0798.0()412.0()412.01()(253.10020000000hahAfbhhahAfhAfMffssynn

22、csnsynsyucyscysn第56頁/共85頁Muct=cufcsAs（fyAs）Cycc0 xn=nh0fyAsMu1fcsAs（fyAs）Cycxn=nh0fyAsx1、1的計(jì)算方法和單筋矩形截面梁相同)()2(0011ssycusysycahAfxhbxfMAfAfbxf第57頁/共85頁MufyAs1fcCfyAsxbhh0AsAsfyAs1As1Mu11fcCxbhh0fyAs2As2MufyAsbAs21sssAAA第58頁/共85頁fyAs1As1Mu11fcCxbhh0fyAs2As2MufyAsbAs承載力公式的適用條件1.保證不發(fā)生少筋破壞保證不發(fā)生少筋破壞:min(可

23、自動(dòng)滿足可自動(dòng)滿足)2.保證不發(fā)生超筋破壞保證不發(fā)生超筋破壞:201max11max0110,bhfMffbhAhxcsycbsb或或第59頁/共85頁承載力公式的適用條件3.保證受壓鋼筋屈服保證受壓鋼筋屈服:x2as，當(dāng)該條件不滿足，當(dāng)該條件不滿足時(shí)，應(yīng)按下式求承載力時(shí)，應(yīng)按下式求承載力)1()()2(010011haEahAxhbxfMAfAfbxfscussssscusysyc或近似取或近似取 x=2as 則，則，)1(00hahAfMssyuMufyAs1fcCfyAsxbhh0AsAs第60頁/共85頁既有構(gòu)件正截面抗彎承載力fyAs1As1Mu11fcCxbhh0fyAs2As2M

24、ufyAsbAs212,/sssyyssAAAffAA)(0ssyuahAfM求求x bh02asx bh0適筋梁的受彎承載力Mu1超筋梁的受彎承載力Mu1)1(00hahAfMssyu第61頁/共85頁基于承載力的構(gòu)件截面設(shè)計(jì)I-As未知fyAs1As1M11fcCxbhh0fyAs2As2MfyAsbAs0hxb)5.0(,/01111xhfAMfbxfAysycs2021/,)/(,yyssyssffAAfahMAMMM第62頁/共85頁基于承載力的構(gòu)件截面設(shè)計(jì)II-As已知fyAs1As1M11fcCxbhh0fyAs2As2MfyAsbAs)(,/022sysyyssahfAMffA

25、AxMMM求,1 bh02asx bh0按適筋梁求As1按As未知重新求As和As按單筋截面適筋梁求As1,但應(yīng)進(jìn)行最小配筋率驗(yàn)算第63頁/共85頁1fcbf見教材表5-2第64頁/共85頁中和軸位于翼緣fyAsMu1fcx/2Cxh0Asbfbhfhh0as兩類T形截面判別)2(,011fffcffcsyhhhbfMhbfAf或I類類否則否則II類類中和軸位于腹板第65頁/共85頁I類T形截面T形截面開裂彎矩同截面為腹板的矩形截面的開裂彎矩幾乎相同xfyAsMu1fch0Asbfbhfh0as)2()2(0011xhAfxhxbfMAfxbfsyfcusycf按bfh的矩形截面計(jì)算bminb

26、hAs第66頁/共85頁II類T形截面-和雙筋矩形截面類似xfyAsMuh01fcAsh0bfbhfasfyAs1Mu1xh01fcAs1h0basx21sssAAAfyAs2h0As2(bf-b)/2bhfas(bf-b)/2hfMfuh01fc第67頁/共85頁II類T形截面-和雙筋矩形截面類似fyAs1Mu1xh01fcAs1h0basxfyAs2h0As2(bf-b)/2bhfas(bf-b)/2hfMfuh01fc)2()()2()(0101111fffccfuuusyffcchhhbbfxhbxfMMMAfhbbfbxf第68頁/共85頁II類T形截面-和雙筋矩形截面類似fyAs1

27、Mu1xh01fcAs1h0basxfyAs2h0As2(bf-b)/2bhfas(bf-b)/2hfMfh01fc要驗(yàn)算一般可自動(dòng)滿足，但需,min201max11max0110,bhfMffbhAhxcsycbsssb或或第69頁/共85頁既有構(gòu)件正截面抗彎承載力1ffcsyhbfAfxfyAsMu1fch0Asbfbhfh0as按bfh的矩形截面計(jì)算構(gòu)件的承載力I類T形截面bhAsmin若按bh的矩形截面的開裂彎矩計(jì)算構(gòu)件的承載力第70頁/共85頁fyAs1Mu1xh01fcAs1h0basxfyAs2h0As2(bf-b)/2bhfas(bf-b)/2hfMufh01fc既有構(gòu)件正截面

28、抗彎承載力1ffcsyhbfAfII類T形截面)2()(01fffcufhhhbbfM按bh的單筋矩形截面計(jì)算Mu1第71頁/共85頁基于承載力的截面設(shè)計(jì)xfyAsM1fch0Asbfbhfh0as)2(01fffchhhbfM按bfh單筋矩形截面進(jìn)行設(shè)計(jì)I類T形截面minbhAs第72頁/共85頁fyAs1Mu1xh01fcAs1h0basxfyAs2h0As2(bf-b)/2bhfas(bf-b)/2hfMufh01fcII類T形截面與As已知的bh雙筋矩形截面類似進(jìn)行設(shè)計(jì)基于承載力的截面設(shè)計(jì))2(01fffchhhbfM第73頁/共85頁深受彎構(gòu)件5/0hl短梁深梁（連續(xù)梁），簡支5/)

29、5.2(0.25.2/)(0.2/000hlhlhlPPhl0第74頁/共85頁轉(zhuǎn)換層片筏基礎(chǔ)梁倉筒側(cè)壁bh箍筋水平分布筋拉結(jié)筋縱向受力筋第75頁/共85頁平截面假定不再適用平截面假定不再適用梁的彎曲理論不適用梁的彎曲理論不適用受力機(jī)受力機(jī)理理拱機(jī)理拱機(jī)理破壞形破壞形態(tài)態(tài)彎曲破壞和剪切破壞彎曲破壞和剪切破壞(不是此處討論的內(nèi)容不是此處討論的內(nèi)容)PPPP正截面彎曲破正截面彎曲破壞壞斜截面剪切破斜截面剪切破壞壞第76頁/共85頁 bm時(shí)時(shí)剪切破壞剪切破壞(此處略此處略)=bm時(shí)時(shí)彎剪界限破壞彎剪界限破壞第77頁/共85頁P(yáng)P計(jì)算剪跨比：集中荷載：=a/h 均布荷載：=a/h（a=l0/4）由統(tǒng)計(jì)

30、回歸得出由統(tǒng)計(jì)回歸得出:ycbmff19.0簡支簡支梁梁約束約束梁連梁連續(xù)梁續(xù)梁ycbmff48.1119.0支座彎矩與跨中最大彎矩的比值絕對值的最大值第78頁/共85頁P(yáng)P深梁發(fā)生彎曲破壞時(shí)，截面下部深梁發(fā)生彎曲破壞時(shí)，截面下部h/3范圍內(nèi)的多范圍內(nèi)的多排鋼筋均屈服。由統(tǒng)計(jì)回歸得出排鋼筋均屈服。由統(tǒng)計(jì)回歸得出:0)33.0(hbhfAfMsyhhsyycyyyhhssffffhl)5.0)(1.01(10折算內(nèi)力臂水平分布筋的配筋率vshhbsA水平分布筋的豎向間距sv范圍內(nèi)水平分布筋的全部截面積第79頁/共85頁P(yáng)P“鋼筋混凝土深梁設(shè)計(jì)規(guī)程鋼筋混凝土深梁設(shè)計(jì)規(guī)程”（CECS39：92）簡化

31、公式簡化公式zAfMsyu)65.0()5.5(1.0000lzhlhlz時(shí)，深梁的內(nèi)力臂，取受拉鋼筋合力作用點(diǎn)和混凝土受壓合力作用點(diǎn)間的距離簡支梁和連續(xù)簡支梁和連續(xù)梁的跨中截面梁的跨中截面連續(xù)梁的支座連續(xù)梁的支座截面截面)6.0()5(1.0000lzhlhlz時(shí)，計(jì)算跨度)15.1,(0ncllMinl 第80頁/共85頁P(yáng)P和一般梁比較接近，平截面假定適用和一般梁比較接近，平截面假定適用)33.09.0(0hAfMsyy破壞類型：少筋、適筋、超筋破壞類型：少筋、適筋、超筋適筋梁的受彎承載力適筋梁的受彎承載力第81頁/共85頁P(yáng)P深梁、短梁和一般梁相銜接深梁、短梁和一般梁相銜接)5.0(0

32、1xhAfMAfbxfdsyusyc深受彎構(gòu)件的內(nèi)力臂修正系數(shù)hld004.08.0截面有效高度距離作用點(diǎn)至受拉區(qū)邊緣的受拉縱向鋼筋合力時(shí)，支座跨中時(shí)，ssssahlhahahlahh22.01.02000第82頁/共85頁延性延性MuMyyMOu反映截面、構(gòu)件、結(jié)構(gòu)鋼筋屈服以反映截面、構(gòu)件、結(jié)構(gòu)鋼筋屈服以后的變形能力后的變形能力以截面為例：用延性系數(shù)表示截面的延性以截面為例：用延性系數(shù)表示截面的延性yu第83頁/共85頁21ssAA ycuu1u2As1As2cuyAs1As2y1y221uu21yy222111yuyu結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)的延的延性性取決于構(gòu)件構(gòu)件的延的延性性取決于截面截面的延的延性性取決于配筋配筋量量第84頁/共85頁