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固定板沖壓成形工藝與模具設計 1 緒 論 1.1 本課題的意義、目的及應達到的要求 本設計主要意義是在我們學習完模具設計與制造的所有專業(yè)課之后，總結條理以前我們所學的知識，使之成為一個系統(tǒng)的理論體系，以便于我們在以后的工作中使用。同時也讓我們對模具的設計與制造有了初步的了解，掌握了查閱資料和使用工具書以及手冊的能力。 本設計的目的是在學生畢業(yè)前夕，將通過畢業(yè)設計的實踐性環(huán)節(jié)，檢測我們?nèi)晁鶎W的知識并達到靈活使用的程度，對模具知識進行全面的總結和應用，提高綜合的實戰(zhàn)能力以及擴大模具領域的新知識。具體的要求是： 1.系統(tǒng)總結，鞏固過去所學的基礎課和專業(yè)課知識。 2.運用所學的知識解決模具技術領域內(nèi)的實際工程問題，以此進行綜合知識的訓練。 3.通過某項具體工程設計和實驗研究，達到多種綜合能力的培養(yǎng)，掌握設計和科研的基本過程和基本方法。 4.提高和運用與工程技術有關的人文科學，價值工程和技術經(jīng)濟的綜合知識。 1.2國內(nèi)模具的現(xiàn)狀 雖然說我國模具業(yè)發(fā)展迅速，但遠遠不能適應國民經(jīng)濟發(fā)展的需要。我國尚存在以下幾方面的不足: 第一，體制不順，基礎薄弱。 “三資”企業(yè)雖然已經(jīng)對中國模具工業(yè)的發(fā)展起了積極的推動作用，私營企業(yè)近年來發(fā)展較快，國企改革也在進行之中，但總體來看，體制和機制尚不適應市場經(jīng)濟，再加上國內(nèi)模具工業(yè)基礎薄弱，因此，行業(yè)發(fā)展還不盡如人意，特別是總體水平和高新技術方面。 第二，開發(fā)能力較差，經(jīng)濟效益欠佳.我國模具企業(yè)技術人員比例低，水平較低，且不重視產(chǎn)品開發(fā)，在市場中經(jīng)常處于被動地位。我國每個模具職工平均年創(chuàng)造產(chǎn)值約合1萬美元，國外模具工業(yè)發(fā)達國家大多是15～20萬美元，有的高達25～30萬美元，與之相對的是我國相當一部分模具企業(yè)還沿用過去作坊式管理，真正實現(xiàn)現(xiàn)代化企業(yè)管理的企業(yè)較少。 第三，工藝裝備水平低，且配套性不好，利用率低．雖然國內(nèi)許多企業(yè)采用了先進的加工設備，但總的來看裝備水平仍比國外企業(yè)落后許多，特別是設備數(shù)控化率和CAD/CAM應用覆蓋率要比國外企業(yè)低得多。由于體制和資金等原因，引進設備不配套，設備與附配件不配套現(xiàn)象十分普遍，設備利用率低的問題長期得不到較好解決。裝備水平低，帶來中國模具企業(yè)鉗工比例過高等問題。 第四，專業(yè)化、標準化、商品化的程度低、協(xié)作差． 由于長期以來受“大而全”“小而全”影響，許多模具企業(yè)觀念落后，模具企業(yè)專業(yè)化生產(chǎn)水平低，專業(yè)化分工不細，商品化程度也低。目前國內(nèi)每年生產(chǎn)的模具，商品模具只占45%左右，其馀為自產(chǎn)自用。模具企業(yè)之間協(xié)作不好，難以完成較大規(guī)模的模具成套任務，與國際水平相比要落后許多。模具標準化水平低，標準件使用覆蓋率低也對模具質(zhì)量、成本有較大影響，對模具制造周期影響尤甚。 第五，模具材料及模具相關技術落后．模具材料性能、質(zhì)量和品種往往會影響模具質(zhì)量、壽命及成本，國產(chǎn)模具鋼與國外進口鋼相比，無論是質(zhì)量還是品種規(guī)格，都有較大差距。塑料、板材、設備等性能差，也直接影響模具水平的提高。 1.3國內(nèi)模具的發(fā)展趨勢 巨大的市場需求將推動中國模具的工業(yè)調(diào)整發(fā)展。雖然我國的模具工業(yè)和技術在過去的十多年得到了快速發(fā)展，但與國外工業(yè)發(fā)達國家相比仍存在較大差距，尚不能完全滿足國民經(jīng)濟高速發(fā)展的需求。未來的十年，中國模具工業(yè)和技術的主要發(fā)展方向包括以下幾方面: ）模具日趨大型化1； 2）在模具設計制造中廣泛應用CAD/CAE/CAM技術； 3）模具掃描及數(shù)字化系統(tǒng)； 4）在塑料模具中推廣應用熱流道技術、氣輔注射成型和高壓注射成型技術； 5）提高模具標準化水平和模具標準件的使用率； 6）發(fā)展優(yōu)質(zhì)模具材料和先進的表面處理技術； 7）模具的精度將越來越高； 8）模具研磨拋光將自動化、智能化； 9）研究和應用模具的高速測量技術與逆向工程； 10）開發(fā)新的成形工藝和模具。 模具是工業(yè)生產(chǎn)關鍵的工藝裝備，在電子、建材、汽車、電機、電器、儀器儀表、家電和通訊器材等產(chǎn)品中，60％－80％的零部件都要依靠模具成型。用模具生產(chǎn)制作表現(xiàn)出的高效率、低成本、高精度、高一致性和清潔環(huán)保的特性，是其他加工制造方法所無法替代的。模具生產(chǎn)技術水平的高低，已成為衡量一個國家制造業(yè)水平高低的重要標志，并在很大程度上決定著產(chǎn)品的質(zhì)量、效益和新產(chǎn)品的開發(fā)能力。近幾年，全球模具市場呈現(xiàn)供不應求的局面，世界模具市場年交易總額為600～650億美元左右。美國、日本、法國、瑞士等國家年出口模具量約占本國模具年總產(chǎn)值的三分之一。? 國外模具總量中,大型、精密、復雜、長壽命模具的比例占到50%以上；國外模具企業(yè)的組織形式是"大而專"、"大而精"。2004年中國模協(xié)在德國訪問時，從德國工、模具行業(yè)組織--德國機械制造商聯(lián)合會（VDMA）工模具協(xié)會了解到，德國有模具企業(yè)約5000家。2003年德國模具產(chǎn)值達48億歐元。其中（VDMA）會員模具企業(yè)有90家，這90家骨干模具企業(yè)的產(chǎn)值就占德國模具產(chǎn)值的90%，可見其規(guī)模效益。 隨著時代的進步和技術的發(fā)展，國外的一些掌握和能運用新技術的人才如模具結構設計、模具工藝設計、高級鉗工及企業(yè)管理人才，他們的技術水平比較高．故人均產(chǎn)值也較高．我國每個職工平均每年創(chuàng)造模具產(chǎn)值約合1萬美元左右，而國外模具工業(yè)發(fā)達國家大多15～20萬美元，有的達到25～30萬美元。國外先進國家模具標準件使用覆蓋率達70%以上，而我國才達到45％。 1.4沖壓模具設計與制造方面 1.4.1 沖壓模具設計的設計思路 沖裁是沖壓加工最基本工序，它是利用安裝在壓力機上的模具對材料施加壓力，使其產(chǎn)生分離，從而獲得所需零件的一種加工方法。其優(yōu)點是可以加工復雜出形狀的制件，加工效率高，且件件都是“一模一樣”，在板料加工中起到不可缺少的作用。但是沖壓件的經(jīng)濟精度一般不高于IT11級，最高可達IT8~IT10級。 但是要想生產(chǎn)出合格的制件，就必須有符合要求的沖模，還得有合理的沖壓成型工藝，若想有高的生產(chǎn)效率還得有高效的沖壓設備。 沖壓模的精度高低直接影響沖壓件的精度高低，而沖壓模的制造精度與加工設備、加工方法、裝配精度等有關，所以要想提高模具的精度在這些方面是不可忽視的部分。當然沖裁件的精度還與模具的間隙，刃口狀態(tài)和定位裝置等有關。 1.4.2 模具設計的進度 1.了解目前國內(nèi)外沖壓模具的發(fā)展現(xiàn)狀，所用時間7天； 2.確定加工方案，所用時間8天； 3.模具的設計，所用時間30天； 4．模具的調(diào)試．所用時間5天． 2 沖裁件的工藝分析 沖裁件在一般情況下對其工藝性影響最大的是幾何形狀，尺寸精度要求。良好的沖裁工藝性應滿足材料較省，工序較少，模具加工較易，壽命較高，操作方便及產(chǎn)品質(zhì)量穩(wěn)定等要求。 2.1任務書來源及意義 工件名稱：固定板 工件簡圖： 圖1 固定板沖壓件 材料： Q235 材料厚度：1.5mm 2.2沖裁件的結構工藝性 2.2.1 制件材料 圖示零件材料為Q235鋼板，能夠進行一般的沖壓加工，市場上也容易得到這種材料，價格適中。 2.2.2沖壓件的工藝性分析 外形落料的工藝性：加強板屬于中等尺寸零件，料厚1.5mm，外形結構簡單，尺寸精度要求一般，因此可采用落料工藝獲得。 沖孔的工藝性：3*φ20.5的孔，尺寸精度要求一般，可采用沖孔。 此工件只有外形落料和沖孔兩個工序。圖示零件尺寸均為未注公差的一般尺寸，按慣例取IT14級，符合一般級進沖壓的經(jīng)濟精度要求，模具精度取IT7級即可。 由以上分析可知，圖示零件具有比較好的沖壓工藝性，適合沖壓生產(chǎn)。 2.3 沖裁件的精度和斷面粗糙度 2.3.1 精度 沖裁件的精度一般不高于IT11級，最高可達IT8～IT10級。沖孔比落料的精度高一級，查表2～3，2～4[1]得沖裁件的公差、孔中心距的公差得：料厚t=1.5 mm的沖裁件外形尺寸公差為0.87mm，從工藝圖紙上看，外形尺寸未注公差，按IT14級計算。 2.3.2 斷面粗糙度 沖裁件的斷面粗糙度一般為Ra12.5～50μm，最高可達Ra63μm.圖紙中無標毛刺允差，故該模具可以按IT12級設計。 2.4 確定工藝方案 該零件所需的基本沖壓工序為沖孔和落料，可擬訂出以下三種工藝方案。 方案一：用簡單模分三次加工，即沖孔——沖孔——落料 方案二：沖孔落料復合模。 方案三：沖孔落料級進模。 采用方案一，生產(chǎn)率低，工件的累計誤差大，操作不方便，且增加模具數(shù)量，增加了成本，又耗費工時。由于該工件為大批量生產(chǎn)，方案二和方案三更具有優(yōu)越性。 該零件外圍尺寸較大，若采用復合沖壓，凸凹模壁厚難以保證。復合模模具制造難度大，并且沖壓后產(chǎn)品留在模具上，在清理模具上的物料時會影響沖壓速度，因此選用級進模更為合理，以減少模具數(shù)量，提高生產(chǎn)率，并使操作安全。 3 排樣設計 3.1確定零件的排樣方案 設計模具時，條料的排樣很重要。板零件的形狀為252.17x100的矩形，采用直排（圖3所示）的排樣方案材料的利用率已經(jīng)很高。 直排時可以減少廢料，且不增加模具的復雜程度。 圖2 條料的排樣 3.2 條料寬度、導尺間寬度和材料利用率的計算 查表取得搭邊值為2.0mm。 條料寬度的計算：擬采用無側壓裝置的送料方式，由 b-Δ=〔D+2a）- Δ﹝2﹞ D—條料寬度方向沖裁件的最大尺寸 a—側搭邊值 代入數(shù)據(jù)計算，取得條料寬度為307.66mm。 步距的計算：由s=D+a,代入數(shù)據(jù)計算得步距為102mm。 材料利用率的計算： 根據(jù)一般的市場供應情況，原材料選用2200 mm×1000mm×2.0mm的冷軋薄鋼板。 每塊可剪303.66mm ×1000mm×2.0mm規(guī)格條料6條，材料剪切利用率達97.6%。由文獻﹝2﹞ 材料利用率通用計算公式 = 式中 A—一個沖裁件的面積，mm2; n—一個進距內(nèi)的沖裁件數(shù)量； B—條料寬度，mm; s—進距， mm 得 ==80.9% 4 沖裁工藝設計 4.1 凸凹模間隙值的確定 凸凹模間隙對沖裁件斷面質(zhì)量，尺寸精度，模具壽命及沖裁力，卸料力，推件力等有較大影響，所以必須選擇合理間隙。沖裁間隙數(shù)值主要按制件質(zhì)量要求，根據(jù)經(jīng)驗數(shù)值來選用。查表2-4[1]得t=1.5mm的沖裁模初始雙邊間隙Z=0.132~0.240mm. 4.2 凸凹模入口尺寸的確定 4.2.1 確定凸凹模尺寸的原則 考慮落料和沖孔的區(qū)別，落料件的尺寸取決與凸模，因此落料模應先決定凹模尺寸，用減少凸模尺寸來減小合理間隙；沖孔件的尺寸取決于凸模，因此落料模應先決定凹模尺寸，用減小凸模尺寸來保證合理間隙。 考慮刀口的磨損對沖件尺寸的影響：刀口磨損后尺寸變大，其刀口的基本尺寸應接近或等于沖件的最小極限尺寸；刀口磨損后尺寸減小，應取接近或等于沖件的最大極限尺寸，這樣才能保證模具的使用壽命。 考慮沖件精度與模具精度間的關系，在選擇模具制造公差時，既要保證沖件的精度要求，又要保證有合理的間隙值。一般沖模精度較沖件精度高2~3級。 4.2.2 凸、凹模刃口尺寸的計算 查表得Zmin =0.132mm Zmax,=0.240mm 由于制件結構簡單，精度要求不高，所以采用凸模和凹模分開加工的方法制作凸凹模。這時需要分別計算和標注凸模和凹模的尺寸和公差。 沖孔時，間隙取在凹模上，則： 凸模尺寸 dap=（d+x△）-δp0 凹模尺寸 dd=(d+x△+Zmin)0+δ 式中 Dd Dp——落料凹模和凸模的刃口尺寸，mm dp dd——沖孔凹模和凸模的刃口尺寸，mm x——磨損系數(shù)，由手冊﹝1﹞查表2-30得：IT14級時x=0.5。 Zmin——雙面間隙 mm △——工件公差 mm δ——凸模和凹模的制造公差 mm 4.2.2.1 沖裁φ20.5mm孔凸模、凹模刃口尺寸的計算 凸模尺寸 由手冊表2-10查得△=0.52 dap=（d+x△）-δp0 =(19.98+0.5×0.52)0-0.02 =20.240-0.02 凹模尺寸 由表2-23得Zmin=0.132 dd=(d+x△+Zmin)0+δ =(19.98+0.5×0.52+0.132)0+0.02 =20.370+0.02 4.2.2.2 外形落料凸模、凹模刃口的計算 落料凸模、凹模尺寸采用凸凹模配合法，這種方法有利于獲得最小的合理間隙，放寬對模具的加工設備的精度要求。 采用配作法，計算凹模的刃口尺寸，首先是根據(jù)凹模磨損后輪廓變化情況正確判斷出模具刃口各個尺寸在磨損過程中是變大還是變小，還是不變這三種情況，然后分別按不同的計算公式計算。 a、凹模磨損后會增大的尺寸-------第一類尺寸A 第一類尺寸：Aj=(Amax-x△)0+0.25△ b、凹模磨損后會減小的尺寸-------第二類尺寸B 第二類尺寸：Bj=(Bmax+x△)0-0.25△ c、凹模磨損后會保持不變的尺寸 第三類尺寸C 第三類尺寸：Cj=(Cmin+0.5△)60.125△ 其落料凹模的基本尺寸計算如下： 圖3 落料凹模刃口部分尺寸 第一類尺寸：磨損后增大的尺寸： A1=(Amax-x△) 0+0.25△=(303.66-0.5×1.30) 0+0.25×1.30=303.010+0.33 A2=(Amax-x△) 0+0.25△=(100-0.5×0.87) 0+0.25×0.87=99.57 0+0.22 落料凸模的基本尺寸與凹模相同，分別是303.01.mm，99.57mm，不必標注公差，但要在技術條件中注明：凸模實際刃口尺寸與落料凹模配制，保證最小雙面合理間隙值Zmin=0.132。（落料凸模、凹模刃口部分尺寸分別見圖4、5） 圖 4 落料凸模刃口部分尺寸 凸模的刃口尺寸按凹模的實際尺寸配制，并保證雙面間隙0.132~0.240mm 凹模的外形尺寸為303.01和99.70mm 凹模厚度 H=kb b―凹模孔的最大寬度 k―因數(shù)，查表的k取0.15。 H=kb=0.15×303.01=37.80mm,取H=38mm C=(1.5~2)H, 取C=38mm 所以凹模厚度為38mm，凹模壁厚為57 mm 4.3 沖裁工藝力的分析 沖裁模設計時，為了合理選用設備必須計算沖裁力，壓力機的噸位必須大于所設計的沖裁力，以適應沖裁的要求，平刃口模具沖裁時，其理論沖裁力（N）可按下式計算： F0=KLtτ 式中 L=沖裁件的周長（mm） t=材料厚度（mm） τ=材料抗剪強度（MPa） 選擇設備噸位時，考慮刀口磨損和材料厚度及力學性能波動等因素，實際沖裁力可能增大，故應選擇一個安全系數(shù)，在此，安全系數(shù)K取1.3. 為計算簡便，也可按下式估算沖裁力： F=Ltδb δb=材料的抗拉強度 其中： L=[(100+252.17)×2+3.14×20.5×3]mm=897.45mm t=2mm δb=235 MPa 故 F=1.3×897.45mm×1.5mm×235 MPa=411.26×103 N 4.3.1 卸料力，推件力和頂件力 卸料力： 卸料力的經(jīng)驗公式為：F＝KF 式中F―卸料力（N） K―卸料力系數(shù) F―沖裁力（N） 查表]得K=0.05 所以F=0.05×411.26×103 N=20.56×103N 推件力 Pt=nKtP Kt—推件力系數(shù),由手冊查得Kt=0.055 n—同時卡在凹模的工件(或廢料)數(shù),其中 n=h/t h—凹模刃部直壁洞口高度（mm）， t—料厚( mm) 查手冊﹝2﹞表2—40可得和h=6mm,故n=3 P3=3×0.055×411.26=67.86kN 工序總力P總=P1+P2+P3 =411.26+20.56+67.86=499.68kN 4.4 沖壓設備的選擇 4.4.1 壓力機的噸位 壓力機的噸位應該等于或大于沖裁時的總力，即 =499.68N 式中 F―所選壓力機的噸位 F―沖裁時的總力 4.4.2 壓力機選擇原則 （1）根據(jù)模具結構選擇壓力機類型和行程次數(shù)。 （2）根據(jù)模具尺寸大小，安裝和進出料等情況選擇壓力機臺面尺寸，若有推件時應考慮臺面空的大小使沖后有關零件能自由通過。 （3）選擇壓力機的閉合高度與模具是否匹配 （4）模柄直徑長度尺寸是否與壓力機滑塊模柄孔直徑，深度尺寸相當。 （5）壓力機形程次數(shù)保證有最高生產(chǎn)率。 （6）壓力機使用安全方便 4.4.3 初選壓力機 查文獻[4]開式可傾壓力機參數(shù)初選壓力機型號為JG23-30和ＪＣ23-35，見表一。 表一 所選擇壓力機的相關參數(shù) 型號 公稱壓力/kN 滑塊行程/mm 最大封閉高度/mm 工作臺尺寸/mm 滑塊底面尺寸/mm 可傾斜角/· 封閉高度調(diào)節(jié)量/mm JC23-63 630 120 360 480×710 210×230 30 80 4.5 模具壓力中心的確定 模具的壓力中心就是沖壓力合力的作用點。為了保證壓力機和模具的正常工作，應使模具的壓力中心與壓力機的中心滑塊中心線重合。否則，沖壓時滑塊就會承受偏心載荷，導致滑塊導軌與模具的導向部分不正常的磨損，還會使合理的間隙得不著保證，從而影響制件的質(zhì)量和降低模具的壽命，甚至損壞模具。 按比例畫出工件形狀，如下圖所示，將工件輪廓線分為L1 L2 L3L4段，并選定坐標系XOY,如圖（5）所示， 計算其壓力中心的步驟如下： ①、按比例畫出凸模的工作部分剖面圖 ②、在任意距離處作x-x軸y-y軸 ③、 分別計算出各線段和圓弧的重心到x-x軸的距離y1, y2, y3, y4和到y(tǒng)-y軸的距離x1, x2, x3, x4, L1=3.5×3.14=10.99 x1=0 y1=0 L2=3.5×3.14=10.99 y2=0 L3=3.8×3.14=11.9 y3=0 L4=(103+25)×2=256 y4=28 　 圖5 壓力中心示意圖 　 壓力中心坐標﹙x0. y0﹚計算公式 x0== =236.4 y0== =242.8 4.6 模的閉合高度 沖模的閉合高度是指滑塊在下死點即模具在最低工作位置時，上模座上平面與下模座下平面之間的距離H。沖模的閉合高度必須與壓力機的裝模高度相適當，即沖模的閉合高度應介于壓力機的最大裝模高度H和最小裝模高度H之間，其關系為： H-5 mm≥H≥H+10 mm 如果沖模的閉合高度大于壓力機最大裝模高度，沖模不能在該壓力機上使用。反之小于壓力機最小裝模高度，可加經(jīng)過磨平的墊板。（其具體校核在后面） 5 沖裁?？傮w設計及主要零部件的設計 5.1 凸模 5.1.1 凸模的結構形式及其固定方法 沖小圓孔的凸模，為了增加凸模的強度與剛度，凸模非工作部分直徑應作成逐漸增大的多級形式如圖6所示： 圖6 沖孔凸模的結構形式 凸模長度一般是根據(jù)結構上的需要而確定的，其凸模長度用下列公式計算： L=h1+h2+h3+h 式中 L—凸模長度， mm h1—凸模固定板高度，mm h2—卸料板高度，mm h3—導尺高度，mm h—附加高度，一般取15~20mm 1.沖裁φ20.5mm孔凸模、凹模各尺寸及其組件確定和標準化 小凸模長度 L=30+14+6+18=68mm 由小凸模刃口d=20.24 mm查手冊﹝2﹞表2.54可知 h=6mm, D1=30m, D=25m, L=55 小凸模強度校核 要使凸模正常工作，必須使凸模最小斷面的壓應力不超過凸模材料的許用壓應力，即 對于圓形凸模 dmin≥ 式中 dmin—圓形凸模最小截面直徑，mm t—沖裁材料厚度，mm —沖裁材料的抗剪強度，MPa —凸模材料許用強度，取（1.0~1.6）×103MPa dmin≥==1.41mm 所以承壓能力足夠。 抗縱向彎曲力校核　對于圓形凸模（有導向裝置）　 　　　　　　　　　　　　?。蹋恚幔?70d2/ 式中 Lmax ——允許的凸模最大自由長度，mm 　F ——沖模力,N ｄ——凸模最小截面的直徑，mm Lmax≤270d2/=270×3.652/=60mm 所以長度適宜。 凸模固定板材料可用45鋼，結構形式和尺寸規(guī)格見手冊﹝２﹞表15.57可得200×160×20 ③外形落料凸模、凹模各尺寸及其組件的確定和標準化（包括外形尺寸和厚度） 外形凸模的設計：外形凸模用線切割機床加工成直通式凸模，用六個M8的螺釘固定在墊板上，采用固定卸料板 圖7 落料凸模 5.1.2 凸模的材料及其熱處理 凸模的材料采用T10A，刃口部分熱處理硬度為58~62HRC，尾部回火至40~50HRC 5.2凹模 凹模采用整體式凹模,各沖裁的凹?？拙捎镁€切割加工，安排凹模在模架上的位置時，要依據(jù)計算的壓力中心的數(shù)據(jù)，使壓力中心與模柄中心重合。（圖8） 圖8 整體式凹模的尺寸 凹模的長度選取要考慮以下因素： a)保證有足夠的安裝剛性卸料板的位置。 b)便于導尺發(fā)揮作用，保證送料粗定位精度。 選取凹模邊界為500×500mm。凹模材料選用Cr12制造，熱處理硬度為58～62HRC。 6 其他零件的設計與標準化 6.1 定位裝置的設計與標準化 6.1.1 始用擋料塊的設計與標準化 圖9 始用擋料銷的設計 擋料塊標記： 4536 GB/T2866.1—81（圖9） 材料：45鋼 GB/699—88 熱處理：硬度43～48HRC 技術條件：按GB2870—81 6.1.2 固定擋料銷的設計與標準化 固定擋料銷的設計根據(jù)標準件，選用此擋料銷如圖10 圖10 固定擋料銷的結構 選用直徑φ8mm，h=4mm材料為45鋼A型固定擋料銷（JB/T7649.10—94） 6.2 導正銷的設計與標準化 導正銷主要用于級進模上，消除擋料銷的定位誤差，以獲得較精確的工件。導正銷的結構形式，結構設計，尺寸精度，材料的熱處理等可參照JB/T7647.1—94和JB/T7647.2—94選定。 導正銷的結構形式查手冊[2]選用如圖11 圖11 導正銷的結構形式 D=d-2a D——導正銷直徑的基本尺寸 d——沖孔凸模直徑 2a——導正銷與孔徑兩邊的間隙 沖裁φ20.5的導正銷 查表得h=0.6t a=0.12mm D=d-a=20.5-0.12=20.38mm h=0.6×1.5=0.9mm 6.3導料板的設計與標準化 經(jīng)查表分析得]導料板長度L=200mm，寬度B=50mm ，厚度h=6mm如圖12。 圖12 導料板的設計 6.4 模柄與上模座的聯(lián)接采用壓入式的結構如圖13所示。 圖13 壓入式的模柄 6.5 卸料裝置的設計與標準化 在前面已經(jīng)確定了采用剛性卸料板，設計卸料板為一整體板。本模具的卸料板不僅有卸料作用，還具有外形凸模的導向作用，并能對小凸模起保護作用。卸料板的邊界尺寸經(jīng)查手冊[2]表15.28得： 卸料板長度L =500mm,寬度B=500mm厚度h0=14mm 此模具中，卸料板對沖孔落料凸模起導向作用，卸料板和凸模按H7/h6配合制造 6.6 固定板 將凸模或凹模按一定相對位置壓入固定后，作為一個整體安裝在上模座或下模座上。在此只需用凸模固定板。凸模固定板的厚度一般取凹模厚度的0.6～0.8倍，其平面尺寸與凹模、卸料板的外形尺寸相同，但必須考慮緊固螺釘?shù)奈恢谩? 固定板的凸模安裝孔與凸模采用過度配合：H7/m6或H7/n6，壓裝后凸模端面與固定板一起磨平。固定板的材料采用Q235或45鋼。 6.7 墊板 墊板的作用是直接承受凸模的壓力，以降低模座的單位壓力，防止模座被局部壓陷，從而影響模具的正常工作。為保證模具的使用壽命，在此應選用墊板，其厚度為10 mm，外形尺寸與凹模板相同。 6.8 標準模架的選用 由凹模周界可以選取標準模架。 凹模周界Ｌ＝500mm, B=500mm,閉合高度 h1=220mm 材料為ZG45(ZG310-570),0I級精度的對角導柱模架。如圖14 導柱標記：283170 GB/T2861.1—90 323170 GB/T2861.1—90 導套標記：283100338 GB/T2861.6—90 323100338 GB/T2861.6—90 上模座標記：2003160340 GB/T2855.1—90 下模座標記：2003160345 GB/T2855.2—90 模柄標記：A503110 JB/T 7646.1 　　　　　　　圖14 對角導柱示意圖 6.9 聯(lián)接件的選用與標準化 本模具采用螺釘固定，銷釘定位。具體講 內(nèi)六角螺釘標記：35鋼M8365 GB70—85 螺釘標記：35鋼M8330 GB68—76 圓柱銷釘標記：35鋼6365 GB 119—86 止動圓柱銷標記：35鋼436GB119—86 7 中前梁加強板沖孔落料連續(xù)?？傃b圖 前面各節(jié)已經(jīng)設計好了手柄沖孔落料連續(xù)模各零件，根據(jù)前面的設計，手柄沖孔落料連續(xù)模的總裝圖如圖15。 圖15 固定板沖孔落料連續(xù)模總裝圖 1-下模座 2-導柱 3-導正銷 4-導套5-上模座6-凸模固定板 7-落料凸模 8-內(nèi)六角螺釘 9-螺釘 10-模柄 11-止動銷 12-圓柱銷 13-凸模 14-凸模 15-卸料板 16-導料板 17-凹模板 18-固定擋料銷 19-始用擋料塊 8 壓力機的校核 前面已經(jīng)初選了壓力機，模座外形尺寸345×305mm,閉合高度180mm,有文獻[4]中，JC23—35型壓力機工作臺尺寸為610×380mm,最大閉合高度為280mm，連桿調(diào)節(jié)長度為60mm,所以在工作臺上加一35～90mm的墊板，即可安裝。模柄孔尺寸也于本副模具所選模柄尺寸相符 9 模具零件加工工藝 本副沖裁模，落料凸模采用線切割技術，加工將變得相當簡單。 落料凸模的加工工藝過程如下表 工序號 工序名稱 工序內(nèi)容 1 備料 將毛坯煅成長方體 116×30×65 2 熱處理 退火 3 刨 刨六面,互為直角,留單邊余量0.5 4 熱處理 調(diào)質(zhì) 5 磨平面 磨六面,互為直角 6 鉗工劃線 劃出加工位置線 7 加工螺紋孔,安裝孔 按位置加工螺紋孔,銷釘孔等 8 熱處理 按熱處理工藝,淬火回火達 58至62 HRC 9 磨平面 精磨上下平面 10 線切割 按圖線切割,輪廓達到尺寸要求 11 鉗工精修 全面達到設計要求 12 檢驗 10 U型折彎模的設計 10. 彎曲模具設計 零件名稱：固定板 生產(chǎn)批量：大批量 材料：Q235 料厚：1.5mm 料寬：100 10.1.彎曲件的工藝分析 此工件是典型的U型件，零件圖中的尺寸公差為未標注公差，在處理這類零件公差等級時均按IT14級要求。彎曲圓角半徑R為3mm大于最小彎曲半徑（rmin=0.6t=0.6x1.5mm=0.9mm），故此件形狀、尺寸、精度均 滿足彎曲工藝的要求，可用彎曲工藝加工。 10.2.工藝方案的確定 該零件所需的沖壓工序為彎曲，采用彎曲單工序模。 10.3.彎曲工藝計算 （1） 彎曲件展開長度的計算 當彎曲圓角半徑較?。╮<0.5t）時，根據(jù)毛坯與制件等體積法計算 ；當彎曲圓角半徑較大（r>0.5t）時，根據(jù)中性層長度不變原理計算。 因為R=3>0.9，屬于圓角半徑較大的彎曲件。所以彎曲件的展開長度按直邊區(qū)與圓角區(qū)分段進行計算。視直邊區(qū)在彎曲前后長度不變，圓角區(qū)展開按彎曲前后中性層長度不變條件進行計算。 1) 由于R/t=3/1.5=2，查表3.4，得中性層位移系數(shù)x=0.45 變形區(qū)中性層曲率半徑ρ按式3.7計算 Ρ=r+kt=3+0.45x3=4.35 2） 毛坯尺寸 L總=L直+L弧=252.17 即 該零件的毛坯展開長度為252.17mm （2） 彎曲模工作部分尺寸計算 1） 凸模圓角半徑 由于此工件的R/t=2較小，且R=3，大于最小彎曲半徑，故凸模圓角半徑為r凸=R=2.5mm 2） 凹模圓角半徑 凹模圓角半徑r凹一般按材料厚度t來選取，因為材料厚度為1.5mm，所以r凹=（2~3）t，故凹模圓角半徑取r凹=4 3） 凹模工作部分深度的設計計算 凹模工作部分的深度將決定板料的進模深度，同時也影響到彎曲件直邊的平直度，對工件的尺寸精度造成一定的影響。此彎曲件：直邊高度為50mm，板厚1.5mm，查表3.12得 凹模的底部最小厚度h0=4因此，凹模工作部分深度h凹=20+4=24mm 4） 凸凹模間隙 當工作精度要求不高或校正彎曲時 ，生產(chǎn)中常采取調(diào)整凸凹模間隙的方法來解決工件回彈問題。設計彎曲模結構時；把凹模做成可調(diào)式，故可將模具的凸凹模間隙值Z/1.5初選為材a 料厚度t=1.5 5） 凸凹模橫向尺寸及公差 工件標注外形尺寸時，以凹模為基準進行計算，間隙取在凸模上。查表2.5得 δ凸=0.030mm，δ凹=0.045mm 凹模橫向尺寸 L凹=（L—0.75?）0+0.045=199.030+0.045mm 凸模橫向尺寸 L凸=（L凹—Zmin)-0.0300=198.900-0.030mm （3） 彎曲件回彈值的計算 小變形程度（r/t≥10）時，回彈大，先計算凸模圓角半徑，在計算凸模角度；大變形程度(r/t<5)時，卸載后圓角變化小，僅考慮彎曲中心角的回彈變化。彎曲中心角為90度，因此，查相關手冊，取回彈角為3度。 （4） 彎曲力的計算 U形件校正彎曲時，在進行校正彎曲前是自由彎曲，彎曲力FU形自由彎曲為： FU形自由彎曲=10.24KN 預件力F預可近似取自由彎曲力的30％~80％，即F頂=（0.3~0.8）F自由彎曲=（0.3~0.8）10.24KN=（3.07~8.19）KN 取F頂=5KN 校正彎曲時，校正彎曲力最大值在壓力機工作到下止點的位置，且校正力遠遠大于自由彎曲力，而在彎曲工作過程中，二者又不是同時存在，因此，查3.7得P=70MPa。所以校正力F校為： F校=AP=200X50X70=700KN 對于校正彎曲，由于校正彎曲力比頂件力大得多，故頂件力可以忽略不計，但這里為了保險起見，在計算壓力機公稱壓力時，還將頂件力考慮進去。 F壓機=（1.2~1.3）X（700+5）KN=849~916.5KN 初選壓力機型號為 J31—100 10.4模具總體設計 該模具采用彎曲單工序模，上模主要有上模座、凸模等零件組成；下模主要有凹模、凹模固定板、頂桿、螺釘和下模座等零件組成。彎曲件有下邊彈頂裝置頂出。 10.5模具主要零部件的設計 彈頂器采用聚氨酯橡膠做彈性元件，彈性元件的高度按凸模工件進入凹模深度5倍的值選取. 10.6沖壓設備的選定 初選壓力機的公稱壓力為1000KN，即JA2—160型壓力機。 J31—100型壓力機的滑塊行程為160mm，大于工件高度的2倍，滿足固定板彎曲時的沖壓行程。 最大閉合高度：450mm 最大裝模高度：225mm 連桿調(diào)節(jié)高度：130mm 壓力機工作臺尺寸：710mmX1120mm 模柄孔尺寸：Φ70mmX80mm 由于彎曲模不是標準模架，因此，需要自行設計。取上模座高度為70mm，凸模固定板高度為50mm，凹模高度為60mm，墊板高度為30，下模座高度為40mm，中建安全距離為25mm。彎曲模閉合高度是指沖床運行到下止點時，模具工作狀態(tài)的高度，故模具閉合高度為 H=H上模座+H凸模固定板+H凹模+H墊板+H下模座+H安全距離=275mm 10.7.繪制模具總裝圖 彎曲件模具圖如下圖所示 1-下模座 2-頂桿 3、5、7、8、16-螺釘 4-凹模 6-頂件板 9-模柄 10、11-銷釘 12-上模座 13-凸模固定板 14-凸模 15-定位板17-凹模固定板 18-凹模墊板 總 結 經(jīng)過近段的努力，在老師和同學們的指導和幫助下，我順利地完成了這次的畢業(yè)設計任務。經(jīng)過這次的設計任務，使我對模具設計，特別是模具的設計過程有了進一步地了解；對模具的基本結構、組裝、調(diào)試、加工制造等方面有了深刻理解。在設計的過程中，通過對制件的分析和對模具的設計的研究時，能夠較好地將課本上的理論知識應用與設計當中，并且能夠從整體，宏觀上去研究、分析、考慮設計問題。同時，在這次的設計過程中，還很大地程度上鍛煉了自己的動手能力，如：親自去收集和查找有關資料，并從中又學會了一門新的課程《如何查找資料和文獻》；其次，通過搜尋大量的資料，還大大地鍛煉了自己的畫圖、看圖、排版等方面的能力。最重要的是，經(jīng)過這次畢業(yè)設計，使我真正地感受到了集體的力量和學習方法。在設計過程中，難免會遇到技術或其他方面的難題，但是通過老師的指導和與同學們的交流和虛心地請教都得到了解決，使我最終順利地完成設計。 由于本人的水平有限，經(jīng)驗不足，在設計當中如有不妥之處，還懇請各位老師指導更正。 致 謝 經(jīng)過一段時間的緊張工作，今日終于順利完成畢業(yè)設計。在這里，我要忠心地感謝一些在我的設計工作中給予我很大幫助的人： 首先：我要感謝我的指導老師，特別感謝劉軼老師的近段設計期間對我的耐心指導和幫助，在我遇到解決不了的問題找她指導時，尚老師百忙中也抽時間給我指導，使我非常感動，真正體會到老師的偉大。還有就是韓老師和于智宏老師也給了我很大幫忙，在此我也真心的感謝她們。 其次：我要感謝的是我的同學們，在設計過程中遇到技術問題，通過與他們的商討和幫助，查閱資料，一一攻破難關，助我順利地完成設計。 最后：感謝母?！幽蠙C電高等專科學校的辛勤培育之恩！感謝材料工程系給我提供的良好學習及實踐環(huán)境，使我學到了許多新的知識，掌握了一定的操作技能。 參考文獻 [1]王芳主編.冷沖壓模具設計指導[M]. 北京：機械工業(yè)出版社，1998 [2]肖祥芷、王孝培主編.中國模具設計大典3. 江西：江西科學技術出版社，2003 [3]劉建超、張寶忠主編.冷沖壓模具設計與制造. 北京：高等教育出版社，2004 [4]薛彥成主編.公差配合與技術測量.北京：機械工業(yè)出版社，2005 [5]翟德梅、段維峰主編.模具制造技術.北京：化學工業(yè)出版社，2005 [6]楊占堯主編.沖壓模具圖冊. 北京：高等教育出版社，2004 [7]王樹勛、高廣升主編.冷沖模具結構圖冊大全.廣東：華南理工大學出版社，1994 [8]馮炳堯、韓泰榮、蔣文森主編.模具設計與制造簡明手冊.上海：上?？茖W技術出版社，1998 [9]Kondo K.Parametric and Interactive Geometric Modeler Formechanical.Computer-Aeded Design.1990(10) 35