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哈爾濱理工大學學士學位論文 板料彎邊機及動力箱設計 摘要 風閥是中央空調的組成部分。現(xiàn)在隨著人民生活的需求量日益增大，使得風閥的使用量越來越大。風閥體板料大都是由薄壁板料加工而成，為了增加板料剛度需要進行折彎處理。本彎邊機采用輥壓成形對板料進行折彎處理。 板料在塑性彎曲時，由于中性層會發(fā)生內移，使得板材受拉伸的區(qū)域擴大，受壓縮的區(qū)域減少，從而使板材的平均長度增加，在分析板材滾彎變形時的應力應變的基礎上，運用彈塑性理論對板材的中性層移動、厚度減薄及長度增加進行了分析計算。 本設計的任務是完成一臺板料彎邊機的總體設計和部件設計，側重點在動力箱的設計。在熟悉板料彎曲拉伸理論的基礎上，設計出板料折彎機的工作原理，計算出相關參數(shù)，并確定部件及零件的型號、尺寸和動力參數(shù)。繪制彎邊機聯(lián)系尺寸圖、動力箱的部裝圖及箱體零件圖，并對主要零部件進行相關的校核計算。最后通過UG軟件對動力箱進行三維設計,達到了三維實體造型的目的. 板帶材產品薄而寬的斷面決定了板帶材產品在生產和應用上有其特有的優(yōu)勢條件。本設備具有結構相對緊湊、性能可靠、生產成本相對便宜、工作效率高等特點。 關鍵詞　 風閥體；板料；彎邊機；動力箱 The design of power box for wind valve and sheet metal bending Abstract Wind valve is an integral part of the central air-conditioning.Now with the lives of the people growing demand Valve allows the use of more and more.Valve body sheets are made ofthin-walled sheet metal which need bending processing in order to increase the stiffness of sheet.The machine is used roller roll forming of sheet metal to bend side to deal with. The design task is to complete a sheet metal bending mill design which focuse on the design of the power box. On the basis of in a familiar with stretch of sheet metal bending theory design of sheet metal bending mill working principle calculate inertia and related mechanical parameters and to identify parts and components model and size power and other parameters. Drawing size chart power box assembly and the main parts of work chart and main components of the associated check calculation.Finally through the power box on UG software for three-dimensional design reach the purposes of a three-dimensional solid modeling . Product thin plate strip wide cross-section of the board decided to strip products in the production and application has its unique advantages. The device has a relatively compact structure reliable performance the cost of production is relatively cheap high efficiency. Keywords　 wind Valve; sheet metal; mill; power box 不要刪除行尾的分節(jié)符，此行不會被打印 - II - 目錄 摘要 I Abstract II 第1章 緒論 1 1.1 課題背景 1 1.2 輥壓成型的功能和用途 1 1.3 輥彎成型 2 1.4 本設計的工作內容 2 第2章 軋制工藝設計及計算 4 2.1 毛坯料的計算 4 2.1.1 計算板材的尺寸 4 2.1.2 最小彎曲半徑 4 2.2 咬入條件計算 4 2.3 終定方案 7 第3章 總體方案設計 8 3.1 總體布局 8 3.2 結構及構件選擇 9 3.3 工作原理 10 3.4 結構特點 10 第4章 傳動裝置設計 11 4.1 電機的選擇 11 4.2 動力箱的傳動方案 11 4.3 傳動裝置的運動及動力參數(shù)計算 12 4.3.1 分配傳動比 12 4.3.2 各軸的轉矩計算 12 4.4 軸徑初定 14 第5章 運動部件的設計計算與校核 16 5.1 帶輪計算 16 5.2 蝸桿蝸輪設計 17 5.3 齒輪傳動設計 20 5.3.1 第一對齒輪的傳動設計 20 5.3.2 第二對齒輪的傳動設計 23 5.4 軸的校核計算 26 第6章 主要機件的選用與校核 31 6.1 箱體的選擇 31 6.2 軸承的選擇及校核 31 6.2.1 軸承的選擇 31 6.2.2 軸承的校核 31 6.3 聯(lián)軸器的選擇 33 第7章 UG三維建模 34 7.1 UG簡介 34 7.2 零件建模 34 7.3 零件裝配 35 7.3.1 動力箱裝配圖 35 7.3.2 爆炸圖 35 7.4 運動仿真 36 結論 37 致謝 38 參考文獻 39 附錄A 40 Прокатка металлов 40 Литература 48 附 錄B 49 金屬軋制 49 千萬不要刪除行尾的分節(jié)符，此行不會被打印。在目錄上點右鍵“更新域”，然后“更新整個目錄”。打印前，不要忘記把上面“Abstract”這一行后加一空行 - IV - 第1章 緒論 1.1 課題背景 金屬板料成型加工設備是汽車、電子信息、家用電器和儀表等行業(yè)最重要的工藝裝備之一。因此，風閥體板料彎邊機動力箱的設計也充分體現(xiàn)了課題研究的重要性。 目前，國內外金屬板料成型裝備正朝著高精度、數(shù)控等方向不斷發(fā)展。因其本身的重要性，所以其技術水平很大程度決定了制件的質量和成本。 金屬板料成型設備在20世紀已經(jīng)得到了全面的發(fā)展。形成了較完備的體系并達到了較高的技術水平?，F(xiàn)今板料成型設備技術持續(xù)發(fā)展，并形成了許多新種類產品，如高精密壓力機、彎邊機、數(shù)控回轉頭壓力機以及無模成型壓力機等。 中央空調的通風口大部分都是由薄壁板材加工而成。為了增加剛度需要彎邊，采用沖壓加工比較困難，因為板材較長，一般都長一米多，因此模具的加工困難。而用手工加工不但精度差而且效率低。沒法滿足高效的自動化的大批量的現(xiàn)代化生產要求。采用輥壓成形能很好地解決以上問題。本成形彎邊機是專為通風口滾邊而設計的，所加工的材料厚度約為2.0~4.0mm。材料為延展性較強的鋼板或類似的金屬材料，軋輥轉速可調，工作臺可以上下升降、前后調節(jié)。工件最終的形狀為“U”型。 輥壓成品的制作步驟：按照所需規(guī)格將一定寬度的金屬板片經(jīng)輸入裝置水平勻速地送人成型輥壓機，金屬板片經(jīng)過串聯(lián)的12對主軋輥和11對輔助軋輥的輥壓加工，逐漸變形成為所需的“U”形槽形狀。最后經(jīng)輸出裝置送走進入下一走加工裝置[1]。 1.2 輥壓成型的功能和用途 由卷料輥制成的各種剖面形狀的板彎型材，重量輕，生產率高。適用于大批量生產各種復雜剖面形狀的制件。由于使用多對輥輪的連續(xù)成形，可以軋制出許多薄壁、剛度大、質輕而且斷面形狀復雜的制件型材。 加上順序輥壓過程可以與沖洗、起伏、卷筒、焊接等多種工藝裝置連動，形成流水作業(yè)，因此生產效率高，成本低，是現(xiàn)代加工制品中廣泛應用和大力推廣的一種無切削加工方，如自來水管、波紋板、自行車鋼圈、塑料龍骨、不銹鋼窗框和各種通風口的生產。 1.3 輥彎成型 在強度要求較高的管件對接焊時，從優(yōu)化焊接結構方面考慮，需要各種規(guī)格的開口襯環(huán)作為焊縫襯墊。襯環(huán)的制作一般采用無縫鋼管機械加工或者板料鈑金加工而成，但在大批量生產中，由于受工廠現(xiàn)在設備限制，通常采用無縫鋼管鋸割下料、車加工割斷、洗缺口機械加工方法制作，特別是當選用較大直徑開口襯環(huán)時，這種加工方法給工廠帶來一定困難，不僅效率低，而且成本高。 針對上述情況，通過工藝實踐，進行工藝攻關，采用板材剪切下料、端頭預彎、輥彎成型的鈑金加工方法；設計制造預彎夾具，在普通車床上進行，收到了良好的效果，生產成本比無縫鋼管機械加工制作成本降低兩倍，效率也提高四倍多。 如圖1-1所示，為某工廠使用的輥彎機結構。其工作原理是將滾花芯軸固定車床主軸上，輥彎夾具固定在刀架上，手動進給中拖板，使輥彎夾具上兩輥輪壓輪壓緊工件，使工件在受到兩輥壓輪一定的力的作用下發(fā)生彎曲與芯軸貼合；主軸旋轉，工件靠與芯軸之間的摩擦力帶動旋轉，此時工件在輥彎力矩的作用下輥彎、旋轉成型[2]。 圖1-1輥彎機結構 1.4 本設計的工作內容 本課題專門針對某風閥體生產商設計風閥體流水線生產過程中的其中一道工序，即將板料軋彎兩個。在了解風閥體的使用狀況和軋制工藝的前提下，做一個總體設計，側重點在動力箱的設計。在熟悉板料彎曲理論的基礎上，設計出板料彎邊機的工作原理。具體工作內容如下。 1．軋制工藝設計及相關計算 這部分內容是在閱讀大量軋制工藝資料的前提下，對風閥體的整個加工工藝過程作一個分析，這是作為板料彎邊機工作原理設計的重要參考依據(jù)。其次是對毛坯料進行初步計算、咬入條件計算和確定板料彎曲的最終加工方案。 2．板料彎邊機的總體方案設計 這部分內容包括軋機的方案比較、結構及構件的選擇、軋機的工作原理及結構特點分析等。 3．動力箱的設計 這部分為本設計的主要內容，是對動力箱整個傳動裝置的設計。包括電機的選擇、傳動裝置的運動及動力計算、運動部件的設計計算及校核以及主要機件的選用與校核等。 4．UG三維設計 對UG的應用簡介、零件的設計過程、零件的裝配過程、爆炸過程及運動仿真等。 5．編寫設計說明書 寫出設計說明書、繪制軋機總裝圖、動力箱的裝配圖及主要零件工作圖。 第2章 軋制工藝設計及計算 2.1 毛坯料的計算 2.1.1 計算板材的尺寸 風閥體板料縱向長度為1424mm，材料許用應力M，彈性模量M。軋制后截面幾何形狀及尺寸見圖2-1。 M 圖2-1 板材截面幾何形狀及尺寸 板料拉伸后彎角處中性層長度可表示為 式中 ，o； 由于，可得。 ； ，mm。 將數(shù)值代入式(2-1)， 因為四個彎角相同，所以板料中性層總寬度為 L=285.72mm。 2.1.2 最小彎曲半徑 最大和最小半徑是影響板材性能的兩個重要參數(shù)，因此有必要對其進行計算。由關系式 (2-1) 式中 。由手冊，查得C為0.5。因此， 。 本設計的。 2.2 咬入條件計算 本設計要求兩個軋彎90度。初定每個90度分6道，共12道。第一道軋角為0度，起導向及定位作用。最后一道為90度起定型及出料作用。板厚為2mm的金屬板料每道最大彎角為25度，因此定為第一次彎90度的第一道0度，第二道20度，第三道40度，第四道60度，第五道80度，第六道90度。第二次彎90度的定為第七道20度，第八道40度，第九道60度，第十道80度，第十一道90度，第十二道也為90度。最后的一道是為了終定型及板料出料。 考慮每道彎角為20度，板料進入軋輥因難，因此在每道軋輥之間加一道輔助軋輥，對板材進行一次預彎。金屬板材厚2mm的每道輔助彎角最大為15度，因此定為每道10度，第一道不預彎，為0度。只起進一走定向作用。能使軋制精度提高。在12道主軋輥之間共加11道輔助軋輥。第一道0度，第二道30度，第三道50度，第四道70度，第五道90度，第六道94度（考慮到回彈的作用），第七道30度，第八道50度，第九道70度，第十道90度，第十一道94度（考慮到回彈）[3]。 1．對每道軋制力進行計算 查表得，可得。軋制的受力幾何圖見圖2-2。 圖2-2 軋制的受力幾何圖 根據(jù)公式 (2-2) mm mm 即R要大于65mm，初定軋輥半徑為70mm 2．第二道的受力分析 （本設計取軋制速度為15m/min）。如圖2-2可得到彎曲梁高度為 =18.772 mm 因此，可得到彎曲力矩的計算式 (2-3) 彎曲中心層半徑為 mm N.mm 又由彎曲力的計算式為 (2-4) mm 代入上式，可得 N 又由阻力矩的計算式 其中， mm 代入上式，得到 N.mm 由摩擦力 N 得到， N.mm。 則總力矩為 N.mm 根據(jù)上述的計算過程，可以得到各道次軋制力見表2-1。 表2-1 各道次軋制力計算 名稱 彎曲角度(度) 咬入高度(mm) 軋輥半徑R(mm) 軋輥徑向力(N) 軋輥圓周力 (N) 彎矩 (N.mm) 第一道 軋輥 0 0 70 0 0 0 第二道 軋輥 20 1.282 70 2140 310 42565 第三道 軋輥 40 1.128 70 1828.7 274.3 35330 第四道 軋輥 60 0.838 70 1341.5 201.23 24294.9 第五道 軋輥 80 0.446 70 765.6 114.84 12303.2 第六道 軋輥 90 0.057 70 469.22 70.383 5863.84 第七道 軋輥 20 1.282 70 2140 310 42565 第八道 扎輥 40 1.128 70 1828.7 274.3 35330 第九道 軋輥 60 0.838 70 1341.5 201.23 24294.9 第十道 軋輥 80 0.446 70 765.6 114.84 12303.2 第十一道軋輥 90 0.057 70 469.22 70.383 5863.84 第十二道軋輥 90 0.057 70 469.22 70.383 5863.84 2.3 終定方案 本設計采用12對主軋輥，11對輔助軋輥，第一對主軋輥為0度，（1～6）為軋第一個型，（7～12）為第二個型。 六對主扎輥角度分別為0度、20度、40度、60度、80度、90度。 各道彎角所受的彎矩見表2-2。根據(jù)計算，采用R=70mm的軋輥（以中心距為準，即中心距為140mm）。 表2-2 第一個彎角所受的彎矩 彎角 彎矩 0度 0 20度 M=42565N.mm 40度 M=35330N.mm 60度 M=24294.9N.mm 80度 M=12303.2N.mm 90度 M=5863.84N.mm 十一個輔助軋輥分別為0度、30度、50度、70度、90度、94度。30度、50度、70度、90度、94度。第六道、十一道輔助軋輥為94度是為了考慮金屬板材的回彈。 第3章 總體方案設計 機床設計和其他產品設計一樣，都是根據(jù)市場的需求、現(xiàn)有制造條件和可能采用的新工藝以及有關科學技術知識進行的一種創(chuàng)造性勞動。 隨著科學技術的發(fā)展，機床設計工作已經(jīng)由單純類比發(fā)展到分析計算；由單純靜力分析發(fā)展到包括靜態(tài)、動態(tài)以及熱變形、熱應力等的分析；由定性分析發(fā)展到定量分析，使機床產品在設計階段就能預測其性能，提高了一次成功率。特別是在計算機輔助設計的發(fā)展和應用以及生產社會化的有利條件下的今天，不僅能提高機床設計的效率，縮短設計周期，而且許多零部件均可外購，縮短了產品的制造周期，可更好地滿足市場的需求。 本板料彎邊機的總體設計也是符合上述要求的其設計的流程見圖3-1。 圖3-1 彎邊機的設計流程圖 3.1 總體布局 風閥體板料彎邊機現(xiàn)在主要有兩種形式，即立式與臥式。 立式結構雖然占用空間小，但在實際流水線生產過程中存在連續(xù)性差，生產效率低，且結構復雜、工藝性差、成本高等缺點。 臥室結構雖然占用空間較大，但在實際流水線作業(yè)中連續(xù)性好，生產效率高，而且結構簡單、制造容易、安裝方便且傳動鏈易于控制等優(yōu)點。 綜合對比以上兩種結構形式，顯然臥式結構最適合風閥體生產廠家的實際情況，所以本設計選用臥式結構。 3.2 結構及構件選擇 本設備主要是由電機、帶傳動、蝸桿傳動、齒輪傳動、輥輪傳動系統(tǒng)以及輸入輸出裝置組成見圖3-2。 圖3-2 彎邊機總體圖 由于本設備的整個工作臺可以上下、前后調整位置，電機與減速箱的距離是可變的，因此采用了帶傳動，并且可以通過調節(jié)電機座上的螺桿來改變皮帶的松緊。另外帶傳動還具有緩沖、吸振、運行平穩(wěn)等特點。采用蝸桿傳動是因為它具有傳動比大、結構緊湊、工作平穩(wěn)的特點。由于要做成一個大的動力箱的話蝸桿軸很長強度不好，所以把動力箱分成6個，每個動力箱帶動2對主軋輥，，每個之間再用聯(lián)軸器串聯(lián)聯(lián)接，這樣能滿足蝸桿的撓度要求。同時蝸輪扭矩較大，能夠滿足與蝸輪同軸的大齒輪同時帶動兩組齒輪工作的要求。采用齒輪傳動，主要是其瞬間傳動比恒定，從而使軋輥轉速恒定。在電機的選擇上，因為要求軋輥的轉速可調，所以采用了變頻調速器來實現(xiàn)電機的無級變速。 3.3 工作原理 如圖3-2所示，成型輥壓機工作原理為：電機通電后，通過帶傳動把動力傳到6根串聯(lián)的蝸桿上。6根蝸桿分置在6個減速箱內，箱體間通過聯(lián)軸器連接。每根蝸桿帶動一根蝸輪軸旋轉。大齒輪與蝸輪同軸，每個大齒輪分別與其左右兩側的兩個大齒輪相嚙合，每個與大齒輪同軸的小齒輪又和它上方的小齒輪嚙合，這樣一個大齒輪就能帶動四個小齒輪旋轉。小齒輪的尺寸是一樣的，每個小齒輪軸作為減速器的輸出軸。減速器共有上下兩排24個輸出軸。這12對輸出軸經(jīng)過萬向聯(lián)軸器接到12對主軋輥軸上，經(jīng)過調速電機，使軋輥獲得所需的轉速，來實現(xiàn)對工件的漸進加工，11對輔助軋輥對工件的加工起輔助作用。 3.4 結構特點 由于最終形成的“U”型槽變形較大，所以在輥壓系統(tǒng)中共采用了12對主軋輥和11對輔助軋輥對金屬板料進行漸變加工，這樣可以提高加工精度。為了使各個軋輥與加工工件接觸處的線速度方向相同，采用一個大齒輪帶動其左右兩側的兩個相同尺寸的大齒輪，每個與大齒輪同軸的小齒輪再帶動其上方的一個小齒輪的方法，來得到我們所需的轉向關系。而且各個小齒輪的尺寸完全一致，每根軋輥軸有相同的角速度。為了調整工作臺的高度，以適應自動化生產線中下一道工序對工件高度的要求，在本設備中采用了蝸桿傳動和螺旋傳動相結合的方法。通過蝸桿傳動以及蝸輪軸孔和螺桿的螺旋傳動，把蝸桿的水平旋轉轉換成螺桿的垂直運動，以此改變工作臺的高度。這相對于用墊鐵來改變高度，既減輕了工人的勞動強度，又提高了精度[11]。 第4章 傳動裝置設計 4.1 電機的選擇 前六道的力矩為0、42565N.mm、35330N.mm、24294.9N.mm、12303.2N.mm、5863.84N.mm可見力矩是減小的。取最大力矩T=42565，可計算出電機的功率P及轉速n為 (4-1) 其中，v=0.25m/s (4-2) 代入上式，得 取 取最大的力矩來計算即M=42565 N.mm。共12道主軋輥，11道輔助軋輥。 N.mm KW 考慮到經(jīng)過多重傳送，且打算采用蝸輪蝸桿傳動，設備精度不高，而且為了設備以后升級，可軋更厚的板材和提高軋制速度，取功率為5.5KW的Y132W—4型同步轉速電機，轉速為1500r/min[4]。 4.2 動力箱的傳動方案 本設計所采用5.5KW（Y132W—4）型同步轉速電機，由上可知轉速為1500r/min。軋制速度初定為10m/min=0.167m/s。則有 動力箱的傳動示意圖見圖4-1。先經(jīng)過帶輪減速后再傳到動力箱，動力箱采用二級傳動,第一級為蝸桿傳動,第二級為齒輪傳動。 1．電機 2.皮帶3.9.聯(lián)軸器 4.渦桿軸 5.蝸桿 6.大齒輪 7.萬向聯(lián)軸器 8.10.小齒輪 圖4-1 傳動方案 4.3 傳動裝置的運動及動力參數(shù)計算 4.3.1 分配傳動比 考慮到蝸輪蝸桿的傳動能力較大，為進一步簡化結構，方便零件的生產和加工，增強機構的通用性，在第一級蝸輪蝸桿傳動時，傳動比稍大些，而第二級齒輪傳動采用等轉速傳動?，F(xiàn)分配如下。 1）分配傳動比，初定帶傳動； 2）變速器第一級； 3）變速器第二級； 所以總傳動比。 4.3.2 各軸的轉矩計算 0軸，即為電機軸，其轉矩計算如下。 kw， r/min N.m (4-3) Ⅰ軸，即為減速器高速軸(蝸桿軸), 查得帶傳動的效率為0.95,則可得 kw r/min N.m Ⅱ軸，即為減速器蝸輪軸,共有6根,功率按平分計算。查得蝸桿傳動的效率為0.80,滾動軸承的效率為0.98,則可得 kw r/min N.m Ⅲ軸，即為下軋輥軸, 查得齒輪傳動的效率為0.97,滾動軸承的效率0.98,則可得 kw r/min N.m Ⅳ軸，即為上軋輥軸，查得齒輪傳動效率為0.97，滾動軸承的效率為0.98，則可得 kw r/min N.m 由上述計算，可得到各軸的傳動參數(shù)見表4-1 表4-1 各軸傳動參數(shù) 軸序號 功率(kw) 轉速(r/min) 轉矩(N．m) 傳動比i 效率 0 5．5 1500 35.02 1 Ⅰ 5.225 909 54.89 1．65 0．95 Ⅱ 0．68 22.75 285.45 40 0．75 Ⅲ 0．6464 22.75 269.9 1 0．95 Ⅳ 0．6145 22.75 257.8 1 0．95 4.4 軸徑初定 1．Ⅰ軸 蝸桿軸由關系式 (4-4) 采用45鋼，，代入上式，得到 mm 即最小直徑應大于21mm。 2．Ⅱ軸， 蝸輪軸由關系式 其中，，采用45鋼，取。代入上式，得到 即最小直徑應大于35mm。 3．Ⅲ軸 即為下軋輥軸由關系式 其中，，采用45鋼，取，代入上式，得到 mm 即最小直徑應大于35mm。 4．Ⅳ軸 蝸輪軸由關系式 其中，，采用45鋼，取。代入上式，得到 mm 即最小直徑應大于34mm。 由上述計算，可得各軸的最小半徑見表4-2。 表4-2 各軸的最小半徑 軸號 最小半徑(mm) Ⅰ 21 Ⅱ 35 Ⅲ 35 Ⅳ 34 第5章 運動部件的設計計算與校核 5.1 帶輪計算 由上一章可知，電動機為Y132W-4，功率P=5.5KW，轉速n=1440r/min。則帶輪的設計計算與校核具體如下。 1．定V帶型號和帶輪直徑 工作情況系數(shù)Ka，可查得Ka=1.3 功率 Pc=Ka.P=1.35.5=7.15 KW 選帶型號，由功率Pc可知，取B型 小帶輪直徑，可取D1=100mm 大帶輪直徑，由D2==170 mm （設） 大帶輪轉速， =838.5 r/min 2．計算帶長 由以下公式 =135 mm =35 mm 初定中心距a=600mm。 則帶長 =1636.04 mm 基準長度取 mm。 3．求中心距和包角 中心距 =687 mm 小輪包角 =173.52°。 4．求帶根數(shù) 帶速 =7.536 m/s 傳動比 =1.26 帶根數(shù) 可查得P0=1.27KW，Ka=0.74，取KL=0.92，得到 =5根 5．計算軸上載荷 張緊力 =235.3 N (由表11.4 q=0.17kg/m ) 軸上載荷 =2350 N 5.2 蝸桿蝸輪設計 蝸桿采用45鋼，表面硬度>45HRC。蝸輪材料采用ZCuSn10P1，砂型鑄造。具體計算如下。 1．初選 當量摩擦系數(shù)， 取大值，選值，在i=40線上中間區(qū)域選一點，有 。 2．中心距計算 蝸輪轉矩 =347637 N.mm 使用系數(shù)取 轉速系數(shù)，=1.08 彈性系數(shù)，根據(jù)蝸輪副材料查得 壽命系數(shù)，=1.13<1.6 接觸系數(shù)，可查得 接觸疲勞極限，可查得 接觸疲勞最小安全系數(shù)，自定，選 中心距， ，取a=190mm。 3．傳動基本尺寸 蝸桿頭數(shù) 查表得 蝸輪齒數(shù)，=40 模數(shù)， 取。 蝸桿分度圓直徑， 取 mm。 蝸輪分度圓直徑， =280 mm 蝸桿導程角，，查得 蝸輪寬度， 取。 蝸桿圓周速度，=4.995 m/s 相對滑動速度，=5.02 m/s 當量摩擦系數(shù)，可查得 ，。 4．齒面接觸疲勞強度驗算 許用接觸應力， =202.3 MPa 最大接觸應力， =171.6<202.3MPa合格。 5．輪齒彎曲疲勞驗算 齒根彎曲疲勞極限 可查得 彎曲疲勞最小安全系數(shù)，自取， 許用彎曲疲勞應力，=82 MPa 輪齒最大彎曲應力， =27.6<82 MPa合格。 6．蝸桿軸撓度驗算 軸慣性矩， =5.96×106mm4， 允許蝸桿撓度,得 蝸桿撓度， =0.027 mm合格。 7．溫度計算 傳動嚙合效率， =0.807 攪油效率，自定， 軸承效率，自定， 總效率,=0.79 散熱面積估算, =1.467m2 箱體工作溫度 =52.6°＜70°合格[5]。 5.3 齒輪傳動設計 5.3.1 第一對齒輪的傳動設計 齒輪用45號鋼，調質處理，硬度229HB~286HB，平均取240HB。計算步驟如下。 1．齒面接觸疲勞強度計算 （1）初步計算 轉矩，=288808 N.m 齒寬系數(shù)，由表12.13，取 接觸疲勞極限，由圖12.17C，取 初步計算的許用接觸應力， ，可查得 初步計算的小齒輪直徑， 取d1=180mm。 初步齒寬，=57.6，取 mm。 （2）校核計算 圓周速度，=0.214 m/s 精度等級選8級 齒數(shù)Z和模數(shù)m，取齒數(shù) 使用系數(shù)，可查得 動栽系數(shù)，可查得 齒間載荷分配系數(shù)，先求 N 由此得， 。 齒向載荷分布系數(shù), =1.502 載荷系數(shù)，= 彈性系數(shù)，可查得= 節(jié)點區(qū)域系數(shù)，可查得=2.5 接觸最小安全系數(shù)，可查得=1.05 總工作時間， 應力循環(huán)次數(shù)，= 接觸壽命系數(shù)，可查得 接觸應力， MPa MPa 驗算， < 計算結果表明，接觸疲勞強度較為合適，齒輪尺寸無需調整。 （3）確定傳動主要尺寸和實際分度圓直徑 模數(shù)取標準值m=6，齒數(shù)為Z=30。對分度圓進行圓整，即 mm mm 中心距a a= mm 齒寬b = mm mm 2．齒根彎曲疲勞強度驗算 驗算如下, 重合度系數(shù)，= 齒間載荷分配系數(shù)， 齒向載荷分配系數(shù)，=取=1.21。 載荷系數(shù)， 齒型系數(shù)，可查得=2.34，=2.34 應力修正系數(shù)，可查得=1.72，=1.72 彎曲疲勞極限，可查得=600 MPa，=450 MPa 彎曲最小安全系數(shù)，可查得=1.2 應力循環(huán)次數(shù)，， 彎曲壽命系數(shù)，可查得=0.95，=0.97 尺寸系數(shù)，=1.0 許用彎曲應力 MPa MPa 驗算 MPa MPa 〈，〈 傳動無嚴重過載，故不作靜強度校核。 5.3.2 第二對齒輪的傳動設計 齒輪用45號鋼，調質處理，硬度229HB~286HB，平均取240HB。計算過程如下。 1．齒面接觸疲勞強度計算 （1）初步計算 轉矩 T3，=271345 N.m 齒寬系數(shù)，可查得 接觸疲勞極限，可查得 初步計算的許用接觸應力， ，可查得初步計算的小齒輪直徑 取。 初步齒寬，=44.8mm，取。 （2）校核計算 圓周速度=0.167(m/s) 精度等級，選8級 齒數(shù)Z和模數(shù)m，取齒數(shù) 取m=6mm 使用系數(shù)，可查得 動栽系數(shù)，可查得 齒間載荷分配系數(shù) N 由此得。 齒向載荷分布系數(shù) =1.325 載荷系數(shù)= 彈性系數(shù)，可查得= 節(jié)點區(qū)域系數(shù)，可查得=2.5 接觸最小安全系數(shù)，可查得=1.05 總工作時間，h 應力循環(huán)次數(shù)= 接觸壽命系數(shù)，可查得 接觸應力, MPa MPa 驗算， < 計算結果表明，接觸疲勞強度較為合適，齒輪尺寸無需調整。 （3）確定傳動主要尺寸和實際分度圓直徑。 模數(shù)取標準值m=6，齒數(shù)為Z=25。對分度圓進行圓整，即 mm mm 中心距a a=mm 齒寬b b1=mm mm取==63mm 2．齒根彎曲疲勞強度驗算 步驟如下 重合度系數(shù),= 齒間載荷分配系數(shù)， 齒向載荷分配系數(shù)，= 取=1.21。 載荷系數(shù), 齒型系數(shù)，可查得=2.34，=2.34 應力修正系數(shù)，可查得=1.72，=1.72 彎曲疲勞極限，可查得=600MPa，=450MPa 彎曲最小安全系數(shù)，可查得=1.2 應力循環(huán)次數(shù)，， 彎曲壽命系數(shù)，可查得=0.95，=0.97 尺寸系數(shù)，=1.0 許用彎曲應力， MPa MPa MPa MPa 〈，〈 故傳動無嚴重過載，故不作靜強度校核。 5.4 軸的校核計算 本動力箱共有四類軸，分別為減速器高速軸(蝸桿軸)、減速器蝸輪軸、下軋輥軸和上軋輥軸。由于第一個動力箱受力相對較大，故本校核計算以第一個箱體為例，而這四根軸中，在取同樣的軸徑下，以減速器高速軸(蝸桿軸)受力最大，也最為復雜。故只校核減速器高速軸(蝸桿軸)即可。以下以彎曲應力計算法進行校核。 減速器高速軸(蝸桿軸)的校核計算如下。 1.初步計算 軸的計算如下。 1）最小軸徑的計算，有關系式 (5-1) 采用45鋼，故。mm，即最小直徑應大于21mm。 2）小齒輪受力計算 圓周力，N.mm 徑向力，N.mm 軸的受力見圖5-1， 圖5-1 軸的受力圖 計算支承反力為， 水平面反力， N 垂直面反力， N 由彎矩公式得到 水平面的最大彎矩， N.mm 垂直面的最大彎矩， N.mm 水平面（xy平面）受力圖見圖5-2a， 垂直面（xz平面）受力圖見圖5-2c， 水平面彎矩圖見圖5-2b， 垂直面彎矩圖見圖5-2d， FQ=2350N Fr1=8333.3N Fr1′=3033.1N FR=665.9N 圖5-2a 軸的水平面受力圖 圖5-2b 軸的水平面彎矩圖 圖5-2c 軸的垂直面受力圖 MXZ=220832.45N.mm 圖5-2d 軸的垂直面彎矩圖 合成彎矩為， =N.mm 合成彎矩見圖5-3，轉矩見圖5-4， MXy=80377.15N.mm 圖5-3 軸的合成彎矩圖 T=400N 圖5-4 軸的轉矩圖 許用應力為， 用插入法可得到， MPa 應力校正系數(shù)， 當量轉矩， N.mm 當量轉矩見圖5-5， αT=232000N.mm 圖5-5 軸的當量轉矩圖 當量最大彎矩發(fā)生安裝在小齒輪的中間截面處[6]，則， = =320399.08 N.mm 當量彎矩圖如圖5-6， 圖5-6 當量彎矩圖 3）校核軸徑 校驗 =34mm 所以軸并無嚴重過載,不要進行強度校核[7]。 第6章 主要機件的選用與校核 6.1 箱體的選擇 焊接結構較之鑄造結構具有強度和剛度高、重量輕、生產周期短以及施工簡便等優(yōu)點。如表6-1，對鑄造與焊接的優(yōu)缺點進行比較[8]。 表6-1 鑄造焊接比較 項目 鑄鐵機架 焊接機架 機架重量 較重 鋼板焊接毛坯比鑄造毛坯輕30%，比鑄鋼毛坯輕20% 強度、剛度及抗震性 鑄造機架的強度與剛度較低，但內摩擦大，阻尼作用大，故抗震性好 強度高、剛度大，對同一結構的強度為鑄鐵2.5倍，鋼的疲勞強度為鑄鐵的三倍 材料價格 鑄鐵材料來源方便、廉價 價格高 生產周期 生產周期長，資金周轉慢，成本高 生產周期短、能適應市場競爭的需要 設計條件 由于技術上的限制，鑄件壁厚不能相差過大。而為了取出芯砂、設計時只能用開口式結構，影響厚度 結構設計靈活、壁厚可以相差很大，并且可以根據(jù)工況需要，不同部位選用不同性能材料 用途 大批量生產的中小型機架 單件小批量生產大、中型機架，如大型水壓機衡梁，底座機立柱，大的軋鋼機機架等 綜上類比，最后選擇焊接箱體，選擇板材為25mm的Q235。 6.2 軸承的選擇及校核 6.2.1 軸承的選擇 根據(jù)文獻進行類比，考慮到軸承同時受到徑向和軸向的聯(lián)合載荷，故選擇圓錐滾子軸承。其承載能力大，且內、外圈可以分離，方便安裝同時又能進行游隙調整，非常適合本動力箱。 6.2.2 軸承的校核 動力箱頭端的軸承相對以其他軸承所承載的載荷較大且復雜，故該校核以頭端軸承為準進行校核計算，現(xiàn)計算如下。 已知傳動功率，轉速。要求軸承的使用壽命大于，脂潤滑。 蝸桿圓周力,=3700 N 周向力, N 軸向力, 并求得兩軸承的徑向反力分別為 N， N。 力的作用方向見圖6-1 圖6-1 軸承的受力圖 1．壽命計算 附加軸向力FR=FA×tan20°=377N N N 軸承軸向力，因>軸承2被壓緊Fa1=Fs1=278.44N N ，可查得 可查得 沖擊載荷系數(shù)，考慮中等沖擊，可查得 當量載荷系數(shù), N N 軸承壽命，因，只計算軸承2壽命 > 2．靜載荷計算，可查得 當量靜載荷 MPa (MPa)取大者，故。 MPa MPa取大者，故 N。 安全系數(shù)，正常使用滾子軸承?？刹榈? 計算額定靜載荷，=2.53553=8883N 3．許用轉速驗算 載荷系數(shù)， ，可查得=1 ，可查得=1 載荷分布系數(shù)，，可查得=0.96 ，可查得=0.75 許用轉速，=4800r/min r/min 均大于工作轉速909r/min。 6.3 聯(lián)軸器的選擇 由文獻《機械設計》，聯(lián)軸器的選擇原則：對于載荷平穩(wěn)、轉速穩(wěn)定、同軸度好、無相對移動的可選用剛性聯(lián)軸器，有相對位移的需選無彈性元件的撓性聯(lián)軸器。載荷和速度不大、同軸度不易保證的，宜選用定剛度彈性聯(lián)軸器；載荷、速度變化較大的最好選用具有緩沖、減振作用的變剛度彈性聯(lián)軸器。對于動載荷較大的機器，宜選用重量輕、轉動慣量小的聯(lián)軸器。對聯(lián)軸器的其他要求是：裝拆方便，尺寸較小，質量較輕，維護簡單等。 經(jīng)過對各類聯(lián)軸器的類比，結合本機床的使用環(huán)境、工作要求等因素最終選擇彈性萬向聯(lián)軸器。它具有結構簡單、制造容易、維護方便、允許軸向移動大等特點。萬向材料為MC尼龍。尼龍有一定的彈性，彈性模量比金屬底得多，可緩沖沖擊。尼龍耐磨性好，摩擦系數(shù)小，有自潤滑作用。非常適合本設計要求。 第7章 UG三維建模 7.1 UG簡介 UG軟件是當今世界上最先進緊密集成的面向制造業(yè)的CAX高端軟件，是知識驅動自動化技術領域中的領先者，在航空汽車機械電器電子玩具等工業(yè)領域的應用非常廣泛。 由于具有強大而完美的功能，UG幾乎成為三維CAD/CAM領域的一面旗幟和標準，因而在國外大學院校里已成為學習工程類轉移必修的專業(yè)課程，也成為工程技術人員比備的技術之一。 隨著我國加入WTO，一場新的工業(yè)設計領域的技術革命已興起，作為提高生產率和競爭力的有效手段，UG也正在國內形成一個廣泛應用的熱潮。 7.2 零件建模 進入UG界面選擇建模模塊畫動力箱內零件的模型已完成后續(xù)操作。本次建模復雜零件主要是渦輪蝸桿，簡要介紹蝸桿建模，畫出圓柱做出掃掠截面和掃掠線選擇掃掠命令畫出蝸桿型見圖7-1 圖7-1 蝸桿圖 7.3 零件裝配 7.3.1 動力箱裝配圖 將在UG中畫好的零件按次序組合起來，在個零件之間添加約束使其裝配在一起。裝配方法有如下兩種 1． 自頂向下的方法 自頂向下的設計方法又叫演繹設計方法。在進行裝配建模時，在以前沒有建好零件或子裝配體的情況下，要設計新產品可以充分利用“自頂向下”裝配建模的優(yōu)點。對一個產品先進行整體描述，然后分解成各個子裝配與零件，再將子裝配體按照順序分解為更小的子裝配體或零件，直至分解到最底層的子裝配體或零件。然后制定工作計劃和開始產品設計。 2．自底向上的方法 這種方法適用于己經(jīng)具備了產品裝配所需的裝配單元（零件或子裝配體）的場合。它是首先將各裝配單元引入到裝配造型的文件中，然后根據(jù)裝配約束條件將它們組裝在一起。在了解產品裝配結構以及具備各個零件或子裝配體的情況下，這是一種最好的裝配造型方案。在這種方法中，一個裝配體的零件或子裝配體在未放進裝配環(huán)境前就已被設計和編輯，然后再加到裝配體上本次裝配采用自底向上的方法結果見圖7-2 圖7-2 裝配圖 7.3.2 爆炸圖 爆炸圖，又稱分解圖，主要是來查看組件中各零件的位置狀態(tài)?？衫妹顏矸纸饨M件。大體步驟選擇爆炸視圖選擇爆炸選擇裝配中的零件之后選擇移動將零件放到適當?shù)奈恢靡妶D7-3 圖7-3 爆炸圖 7.4 運動仿真 創(chuàng)建運動機構連桿，定義運動副，之后添加機構的驅動器進行機構的仿真。本動力箱的仿真見圖7-4 圖7-4 仿真圖 仿真過程電動機帶動帶輪使蝸桿軸旋轉，蝸桿螺旋傳動，蝸桿帶動渦輪實現(xiàn)運動方向的改變。渦輪帶動大齒輪旋轉，大齒輪帶動下輸出軸上的大齒輪轉動，大齒輪帶動同軸的小齒輪轉動小齒輪帶動上輸出軸上的小齒輪轉動從而為動力箱外部的軋輥提供動力。 - 40 - 結論 經(jīng)過這一個學期的畢業(yè)設計，使我解決問題的能力有了很大的提高。不僅鞏固了前三年時間里所學的理論知識，還讓我初步了解了設計一種機械類產品的主要流程：怎樣去收集、整理各種資料和素材，怎樣根據(jù)生產要求和施工環(huán)境具體設計，怎樣去完善、合理的整理和編寫說明書。通過此次畢業(yè)設計也讓我深深的體會到，現(xiàn)實當中設計生產一種機械產品的過程是相當復雜和煩瑣的，并不像自己想象和理論上那么簡單。順利地完成一項產品的設計，不僅需要扎實的理論知識，還要考慮到許多現(xiàn)實的因素，這些收獲都為我以后的學習和工作起到很大的指導作用。 在設計風閥體板料彎邊機動力箱的設計工程中，我采用了上述方案，但這種方案并不是唯一的最簡單的。所以仍有很大的空間繼續(xù)使該機簡化。 致謝 經(jīng)過大學四年的學習，我對機械方面知識有了一個系統(tǒng)的學習。通過原來的課程設計，我在指導老師的指導下，對設計工作有了一個初步認識，對設計步驟也進行了熟悉和掌握。在即將畢業(yè)之前，我懷著對以后工作的美好憧憬和渴望，希望把學到的知識應用于生產。我也需要系統(tǒng)地檢驗學習的知識。畢業(yè)設計恰好為我提供了這樣一個“演習”的機會。設計過程是我在校期間所學知識、理論及各種能力的綜合應用與升華，是創(chuàng)新潛能得到激發(fā)的過程。它培養(yǎng)了我理論聯(lián)系實際的正確思想，訓練綜合運用已經(jīng)學過的理論和生產實際知識去分析和解決設計過程中遇到的各種問題。我在設計過程中發(fā)現(xiàn)了自己的知識漏洞，通過學習進行了彌補。 本次設計工作是在段鐵群教授的指導下進行的，在整個課題的研究和論文撰寫過程中，都得到段教授的熱情幫助和指導。在此特別向段教授表示衷心的感謝! 同時，在本課題的研究過程中，還得到課題組所有同學的大力幫助和支持在此一并感謝。 最后還要感謝所有關心和幫助過我的領導、老師、同學和朋友!并衷心地感謝在百忙之中評閱論文和參加答辯的各位專家、教授，你們辛苦了！ 參考文獻 1 武科達.保賈諾維茨.金屬板料成形及其模具設計實例.化學工業(yè)出版社,2006:40~57 2 孫建林.軋制工藝潤滑原理與技術與應用.冶金工業(yè)出版社,2003:22~31 3 梁柄文.板金沖壓工藝與竅門精選下冊.機械工業(yè)出版社,2004:69~135 4 潘承怡.蘇相國.馮新敏.機械設計課程設計.哈爾濱理工大學2005:178~253 5 邱宣懷.機械設計.第四版.高等教育出版社，1997:6~137 6 黃開榜.張慶春.金屬切削機床.哈爾濱:哈爾濱工業(yè)大學出版社,2006：45~97 7 王春香.機械精度設計.哈爾濱:哈爾濱工業(yè)大學出版社,2000：76~125 8 機械設計手冊編委會編寫組.機械設計手冊3.機械工業(yè)出版社，2004：30~48 9 鄧文英.金屬工藝學上冊.第四版.高等教育出版社，2000:112~158 10 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