雙螺桿壓縮機設(shè)計【含CAD圖紙、說明書】,含CAD圖紙、說明書,螺桿,壓縮機,設(shè)計,cad,圖紙,說明書,仿單 畢業(yè)論文(設(shè)計) 題目名稱： 雙螺桿壓縮機的設(shè)計 題目類型： 學(xué)生姓名: 院 (系)： 專業(yè)班級： 指導(dǎo)教師： 輔導(dǎo)教師： 時 間： 目 錄 長江大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(論文)任務(wù)書 I 雙螺桿壓縮機設(shè)計開題報告 IV 長江大學(xué)畢業(yè)設(shè)計指導(dǎo)教師評審意見 XI 長江大學(xué)畢業(yè)設(shè)計評閱教師評語 XII 長江大學(xué)畢業(yè)設(shè)計答辯記錄及成績評定 XIII 雙螺桿壓縮機設(shè)計摘要 XIV 前 言 1 1 選題背景 3 1.1 研究雙螺桿壓縮機的目的和意義 3 1.2 雙螺桿壓縮機的特點和應(yīng)用前景 4 1.2.1雙螺桿壓縮機的特點 4 1.2.2雙螺桿壓縮機的應(yīng)用前景 4 1.3 國內(nèi)外雙螺桿壓縮機研究的進展 5 1.4 雙螺桿壓縮機的基本結(jié)構(gòu)和工作原理 6 1.4.1基本結(jié)構(gòu) 6 1.4.2工作原理 7 2 雙螺桿壓縮機轉(zhuǎn)子型線設(shè)計 10 2.1 轉(zhuǎn)子型線設(shè)計原則 10 2.1.1轉(zhuǎn)子型線及其要素 10 2.1.2轉(zhuǎn)子型線設(shè)計原則 10 2.2 型線方程和嚙合線方程 11 2.2.1坐標系建立及坐標變換 11 2.2.2齒曲線及其共軛曲線 12 2.3 單邊不對稱擺線-銷齒圓弧型線 15 3雙螺桿空氣壓縮機陰陽轉(zhuǎn)子尺寸計算 25 4幾何特性 26 4.1齒間面積和面積利用系數(shù) 26 4.1.1齒間面積 26 4.1.2面積利用系數(shù) 27 4.2扭角系數(shù) 27 4.3 齒間容積及其變化過程 27 4.3.1齒間容積 27 4.3.2齒間容積的變化 28 5雙螺桿壓縮機的熱力學(xué)計算 31 5.1內(nèi)壓力比 31 5.2容積流量及容積效率 31 5.2.1理論容積流量 31 5.2.2實際容積流量 32 5.3軸功率及絕熱效率 32 5.3.1等墑絕熱壓縮功率 32 5.3.2螺桿壓縮機的絕熱效率及實際軸功率 32 5.4電動機功率計算 33 6螺桿壓縮機結(jié)構(gòu)設(shè)計 33 6.1吸氣孔口的設(shè)計 33 6.1.1軸向吸氣孔口的設(shè)計 33 6.1.2徑向吸氣孔口的設(shè)計 34 6.2排氣孔口的設(shè)計 34 6.2.1軸向排氣孔口的設(shè)計 35 6.2.2徑向排氣孔口的設(shè)計 35 7雙螺桿壓縮機的力學(xué)計算 36 7.1 徑向力的計算 37 7.1.1坐標系 37 7.1.2計算工況 37 7.1.3平面圖形的靜矩和重心 37 7.1.4作用在轉(zhuǎn)子上的徑向力 38 7.2軸承支反力 38 7.3軸向力的計算 39 8主要零部件的選材和設(shè)計……………………………………………………………………………43 8.1機體…………………………………………………………………………………………….44 8.2轉(zhuǎn)子 40 8.3軸承 40 8.4密封 41 8.5同步齒輪的計算……………………………………………………………………………….45 8.6聯(lián)軸器的計算 42 9 噪聲控制 43 10結(jié)論......................................................................................................................................................45 參考文獻...................................................................................................................................................45 致謝 47 雙螺桿壓縮機的設(shè)計 【摘要】雙螺桿壓縮機是一種比較新穎的壓縮機，因其可靠性高、操作維修方便、動力平衡性好、適應(yīng)性強等優(yōu)點，而廣泛地應(yīng)用于礦山、化工、動力、冶金、建筑、機械、制冷等工業(yè)部門。雙螺桿壓縮機已經(jīng)超過所有工業(yè)壓縮機的50 ％，其市場份額超過80 ％，今后其市場份額還將繼續(xù)擴大?？梢?，研究雙螺桿壓縮機具有十分重要的意義。本課題主要是設(shè)計通用的噴油雙螺桿空氣壓縮機，采用單邊不對稱擺線-銷齒圓弧型型線，陰、陽轉(zhuǎn)子齒數(shù)比為6：4。設(shè)計新型轉(zhuǎn)子型線，目的是使接觸線長度、泄漏三角形面積和封閉余隙容積3者達到最優(yōu)化設(shè)計，以進一步提高雙螺桿壓縮機的機械性能。重點研究的是雙螺桿壓縮機的轉(zhuǎn)子型線設(shè)計、幾何特性、受力分析、熱力學(xué)計算。 【關(guān)鍵詞】雙螺桿壓縮機 轉(zhuǎn)子型線 嚙合線 齒間容積 The design of twin screw compressor [Abstract] The twin-screw compressor is a kind of newly emerging compressor. Because of its high reliability, easy repair, good balance and good adaptability etc, and widely applied to such industrial departments as mine, chemical industry, power, metallurgy, architecture, machinery, refrigeration, etc. By designing the project, the volumetric efficiency is 70%, the compressed temperature is more 80℃。It is very important to design and research a twin-screw compressor in industrial. The project is to design a universal twin-screw air compressor, and to adopt single side asymmetric swept line unilaterally and dowel tooth circular rotor profile. There are six lobes on the female rotor and four lobes on the male rotor. The aim of designing a new rotor profile is to optimize the contact line length, blowhole area and clearance volume. That can improve the mechanical performance of a twin-screw compressor further. The project is mainly to research a twin-screw compressor rotor profile, geometry characteristic, mechanics analysis, thermodynamics calculation [Keywords] A twin-screw compressor, rotor profile, mesh curve, tooth space volume. V 前 言 前 言 雙螺桿壓縮機屬于回轉(zhuǎn)式壓縮機。回轉(zhuǎn)式壓縮機是一種工作容積作旋轉(zhuǎn)運動的容積式氣體壓縮機械。氣體的壓縮是通過容積的變化來實現(xiàn)，而容積的變化又是借壓縮機的一個或幾個轉(zhuǎn)子在氣缸里作旋轉(zhuǎn)運動來達到?；剞D(zhuǎn)式壓縮機的工作容積不同于往復(fù)式壓縮機，它除了周期性地擴大和縮小外，其空間位置也在變更。 回轉(zhuǎn)式壓縮機靠容積的變化來實現(xiàn)氣體的壓縮，這一點與往復(fù)式壓縮機相同，它們都屬于容積式壓縮機；回轉(zhuǎn)式壓縮機的主要機件（轉(zhuǎn)子）在氣缸內(nèi)作旋轉(zhuǎn)運動，這一點又與速度式壓縮機相同。所以，回轉(zhuǎn)式壓縮機同時兼有上述兩類機器的特點。回轉(zhuǎn)式壓縮機沒有往復(fù)運動機構(gòu)，一般沒有氣閥，零部件（特別是易損件）少，結(jié)構(gòu)簡單、緊湊，因而制造方便，成本低廉；同時，操作簡便，維修周期長，易于實現(xiàn)自動化?；剞D(zhuǎn)式壓縮機的排氣量與排氣壓力幾乎無關(guān)，與往復(fù)式壓縮機一樣，具有強制輸氣的特征。回轉(zhuǎn)式壓縮機運動機件的動力平衡性良好，故壓縮機的轉(zhuǎn)數(shù)高、基礎(chǔ)小。這一優(yōu)點，在移動式機器中尤為明顯。回轉(zhuǎn)式壓縮機轉(zhuǎn)數(shù)高，它可以和高速原動機（如電動機、內(nèi)燃機、蒸汽輪機等）直接相聯(lián)。高轉(zhuǎn)數(shù)帶來了機組尺寸小、重量輕的優(yōu)點。同時，在轉(zhuǎn)子每轉(zhuǎn)一周之內(nèi)，通常有多次排氣過程，所以它輸氣均勻、壓力脈動小，不需設(shè)置大容量的儲氣罐?；剞D(zhuǎn)式壓縮機的適應(yīng)性強，在較大的工況范圍內(nèi)保持高效率。排氣量小時，不像速度式壓縮機那樣會產(chǎn)生喘振現(xiàn)象。在某些類型的回轉(zhuǎn)式壓縮機（如羅茨鼓風(fēng)機、螺桿式壓縮機）中，運動機件相互之間，以及運動機件與固定機件之間，并不直接接觸，在工作容積的周壁上無需潤滑，可以保證氣體的潔凈，做到絕對無油的壓送氣體（這類機器成為無油回轉(zhuǎn)壓縮機）。同時，由于相對運動的機件之間存在間隙以及沒有氣閥，故它能壓送污濁和帶液滴、含粉塵的氣體。 但是，回轉(zhuǎn)式壓縮機也有它的缺點，這些缺點是：由于轉(zhuǎn)數(shù)較高，加之工作容積與吸排氣孔口周期性地相通、切斷，產(chǎn)生較為強烈的空氣動力噪聲，其中螺桿式壓縮機、羅茨鼓風(fēng)機尤為突出，若不采取消音措施，即不能被用戶所利用。許多回轉(zhuǎn)式壓縮機，如螺桿式、羅茨式、轉(zhuǎn)子式等，運動機件表面多呈曲面形狀，以其嚙合運動使工作容積改變，這些曲面的加工及其校驗均較復(fù)雜，有的還需使用專用設(shè)備?；剞D(zhuǎn)式壓縮機工作容積的周壁，大多不是圓柱形，使運動機件之間或運動機件與固定機件之間的密封問題較難滿意解決，通常僅以其間保持一定的運動間隙達到密封，氣體通過間隙勢必產(chǎn)生泄漏，這就限制了回轉(zhuǎn)式壓縮機難以達到較高的終了壓力。 回轉(zhuǎn)式壓縮機的形式和結(jié)構(gòu)類型較多，分類也各有不同。按轉(zhuǎn)子的數(shù)量區(qū)分：單轉(zhuǎn)子和雙轉(zhuǎn)子回轉(zhuǎn)式壓縮機，個別情況下還有多轉(zhuǎn)子回轉(zhuǎn)式壓縮機；按氣體壓縮的方式區(qū)分：有內(nèi)壓縮和無內(nèi)壓縮回轉(zhuǎn)式壓縮機；按工作容積是否有油（液）區(qū)分：有無油（液）和噴油（液）回轉(zhuǎn)式壓縮機。通常都按結(jié)構(gòu)元件的特征區(qū)分和命名，目前廣為使用的有羅茨鼓風(fēng)機、滑片式壓縮機和螺桿式壓縮機。此外，單螺桿壓縮機、液環(huán)式壓縮機、偏心轉(zhuǎn)子式壓縮機以及旋轉(zhuǎn)活塞式壓縮機等在不同領(lǐng)域內(nèi)也得到應(yīng)用。上述各種回轉(zhuǎn)式壓縮機，除羅茨鼓風(fēng)機屬無內(nèi)壓縮的機器外，其余均是有內(nèi)壓縮的機器。 雙螺桿壓縮機是一種很年輕的壓縮機型，在最近二十五年才發(fā)展成熟，形成系列化。約在一百多年前，人們已經(jīng)知道雙螺桿壓縮機的工作原理，但類似今天設(shè)計的雙螺桿壓縮機的誕生日，則應(yīng)該是在1934年，SRM工廠的總工程師A?利斯霍爾姆（A?Lysholm）的專利出現(xiàn)的時候。后來，又發(fā)明了圓弧形齒，非對稱齒形SRM和今天的第四代節(jié)能型。 回轉(zhuǎn)式壓縮機大多作為中、小排氣量，中、低壓壓縮機或鼓風(fēng)機之用。目前，回轉(zhuǎn)式壓縮機在冶金、化工、石油、交通運輸、機械制造以及建筑工程等工業(yè)部門得到廣泛的應(yīng)用；隨著人民生活水平的逐步提高，在耐用消費品中也將得到廣泛的應(yīng)用。 第1頁（共47頁） 選題背景 1 選題背景 1.1 研究雙螺桿壓縮機的目的和意義 本設(shè)計題目來源是自選科研。本課題主要是設(shè)計通用的噴油雙螺桿空氣壓縮機。在深刻理解前人研究的理論基礎(chǔ)上，在給定設(shè)計參數(shù)和設(shè)計要求的條件下，研究雙螺桿壓縮機的轉(zhuǎn)子型線、幾何特性、工作過程、受力分析及轉(zhuǎn)子的加工，以進一步提高雙螺桿壓縮機的機械性能。設(shè)計新型轉(zhuǎn)子型線，使接觸線長度、泄漏三角形面積和封閉余隙容積3者達到最優(yōu)化。利用自備砂輪修正器的轉(zhuǎn)子專用數(shù)控磨床，快速加工出新型線的轉(zhuǎn)子，使轉(zhuǎn)子的精度和表面粗糙度預(yù)計超過現(xiàn)有的值。設(shè)計吸氣孔口的形狀和合理位置，來提高壓縮機效率。同時，研究型線和孔口配置等因素對噪聲的影響指標，從而更有效地降低噪聲。通過設(shè)計雙螺桿壓縮機，可以了解雙螺桿壓縮機的發(fā)展歷程、研究現(xiàn)狀和發(fā)展方向；深入理解雙螺桿壓縮機的基本結(jié)構(gòu)、特點、主要零部件設(shè)計選型、主機結(jié)構(gòu)設(shè)計和機組系統(tǒng)設(shè)計；重點研究的是雙螺桿壓縮機的轉(zhuǎn)子型線、幾何特性、工作過程、受力分析、轉(zhuǎn)子加工和主要設(shè)計參數(shù)的確定。通過設(shè)計，能了解設(shè)計的一般要求和規(guī)則，能將理論知識與生產(chǎn)實際聯(lián)系起來。 雙螺桿壓縮機是一種比較新穎的壓縮機，因其可靠性高、操作維修方便、動力平衡性好、適應(yīng)性強等優(yōu)點，而廣泛地應(yīng)用于礦山、化工、動力、冶金、建筑、機械、制冷等工業(yè)部門。統(tǒng)計數(shù)據(jù)表明，螺桿壓縮機的銷售量已占所有容積式壓縮機銷售總量的80%以上，在所有正在運行的容積式壓縮機中，有50%是螺桿壓縮機，今后螺桿壓縮機的市場份額仍將不斷擴大?？梢钥闯?，螺桿壓縮機的設(shè)計研究在工業(yè)生產(chǎn)中具有十分重要的意義。通過本設(shè)計，可以充分了解雙螺桿壓縮機的有關(guān)知識，以及如何進一步改善其性能和擴大其應(yīng)用范圍，使雙螺桿壓縮機能得到更好的發(fā)展，為生產(chǎn)和生活服務(wù)?？梢詫⑺鶎W(xué)理論知識與生產(chǎn)實際聯(lián)系起來，并積累了寶貴的經(jīng)驗，為以后的工作打下了一個堅實的基礎(chǔ)。 1.2 雙螺桿壓縮機的特點和應(yīng)用前景 1.2.1雙螺桿壓縮機的特點 就氣體壓力提高的原理而言，螺桿壓縮機與活塞壓縮機相同，都屬于容積式壓縮機。就主要部件的運動形式而言，又與透平壓縮機相似。所以，螺桿壓縮機同時兼有上述兩類機器的特點。 （１）螺桿壓縮機的優(yōu)點如下： 1）可靠性高。螺桿壓縮機零部件少，沒有易損件，因而它運轉(zhuǎn)可靠，壽命長，大修間隔期可達4-8萬h. 2)操作維護方便。螺桿壓縮機自動化程度高，操作人員不必經(jīng)過長時間的專業(yè)培訓(xùn)，可實現(xiàn)無人值守運轉(zhuǎn)。 3）動力平衡好。螺桿壓縮機沒有不平衡慣性力，機器可平穩(wěn)地高速工作，可實現(xiàn)無基礎(chǔ)運轉(zhuǎn)，特別適合用作移動式壓縮機，體積小、重量輕、占地面積少。 4）適應(yīng)性強。螺桿壓縮機具有強制輸氣的特點，容積流量幾乎不受排氣壓力的影響，在寬廣的范圍內(nèi)能保持較高的效率，在壓縮機結(jié)構(gòu)不作任何改變的情況下，適用于多種共質(zhì)。 5）多相混輸。螺桿壓縮機的轉(zhuǎn)子齒面間實際上留有間隙，因而能耐液體沖擊，可輸送含液氣體、含粉塵氣體、易聚合氣體等。 （２）螺桿壓縮機的主要缺點： 1）造價高。由于螺桿壓縮機的轉(zhuǎn)子齒面是一空間曲面，需利用特制的刀具在價格昂貴的專用設(shè)備上進行加工。另外，對螺桿壓縮機氣缸的加工精度也有較高的要求。 2）不能用于高壓場合。由于受到轉(zhuǎn)子剛度和軸承壽命等方面的限制，螺桿壓縮機只能用于中、低壓范圍，排氣壓力一般不超過3MPa。 3）不能用于微型場合。螺桿壓縮機依靠間隙密封氣體，目前一般只有容積流量大于0.2m3/min時，螺桿壓縮機才具有優(yōu)越的性能。 1.2.2雙螺桿壓縮機的應(yīng)用前景 （1）噴油螺桿空氣壓縮機 動力用的噴油螺桿壓縮機已系列化，一般都是在大氣壓力下吸入氣體，單級排氣壓力有0.7 MPa、1.0MPa和1.3 MPa（表壓）等不同形式。少數(shù)用于驅(qū)動大型風(fēng)鉆的兩級壓縮機，排氣壓力可達到2.5 MPa（表壓）。此類壓縮機目前的容積流量范圍為0.2-100m3/min，越來越被用到對空氣品質(zhì)要求非常高的應(yīng)用場合，如食品、醫(yī)藥及棉紡企業(yè)，占據(jù)了許多原屬無油壓縮機的市場。 （2）噴油螺桿制冷壓縮機 目前，半封閉和全封閉式螺桿制冷壓縮機廣泛應(yīng)用于住宅和商用樓房的中央空調(diào)系統(tǒng)，產(chǎn)量遠遠超過開啟式。此外，螺桿制冷壓縮機還用于工業(yè)制冷、食品冷凍、冷藏，以及各種交通運輸工具的制冷裝置。 在環(huán)境溫度下工作時，單級螺桿制冷壓縮機可達-25℃的蒸發(fā)溫度，采用經(jīng)濟器或雙級壓縮，可達-40℃的蒸發(fā)溫度。既能供冷又能供暖的冷熱兩用螺桿機組，近年發(fā)展很快。目前螺桿制冷壓縮機標準工況下制冷量范圍為10-2500KW。 （3）噴油螺桿工藝壓縮機 噴油螺桿工藝壓縮機的工作壓力由工藝流程確定，單級壓力比可達10，排氣壓力通常小于4.5MPa，但可高達9MPa，容積流量范圍為1-200 m3/min。 （4）干式螺桿壓縮機 目前一般干式螺桿壓縮機的單級壓力比為1.5-3.5，雙級壓力比可達8-10，容積流量為3-500m3/min。 （5）噴水螺桿壓縮機 使噴入的水與潤滑油隔開，用于一些可能發(fā)生聚合反應(yīng)的氣體，向壓縮機入口噴入適當?shù)娜軇詻_掉這些化合物。 （6）其他螺桿機械 螺桿壓縮機可作為油、氣、水多相流混輸泵使用，也可作為真空泵使用單級真空度可達98%，能耗較其他類型真空泵低20%-50%。此外，螺桿機械還可作為膨脹機。 1.3 國內(nèi)外雙螺桿壓縮機研究的進展 螺桿壓縮機的螺桿齒形發(fā)展體現(xiàn)在以下四個階段：第一代為Lysholm齒形，主要線段由點生成擺線組成，限于當年加工條件，主要用于無油螺桿壓縮機；第二代為1964年的對稱圓弧齒形，4+6齒，主要線段由圓弧和與之嚙合的圓弧包絡(luò)線組成，動力用螺桿壓縮機為主要應(yīng)用對象；第三代為非對稱齒形SRM，4+6齒，主要線段由生成擺線和圓弧包絡(luò)線組成，其效率較第二代提高10%，廣泛用于噴油和無油螺桿壓縮機；第四代，1982年后以SRM-D齒形為代表，5+6齒，4+5齒，5+7齒，主要線段為線生成式曲線，無尖點，凡第四代齒形均為節(jié)能型。 近年來，人們逐漸對內(nèi)部進行噴油的雙螺桿壓縮機產(chǎn)生了興趣。由于精密的專用數(shù)控轉(zhuǎn)子加工銑床和磨床已經(jīng)使任何型線的加工變得很方便，大量的研究工作在型線方面。其次陰、陽螺桿齒數(shù)從6：4發(fā)展到6：5。 日本的神鋼與日立公司，在將近50年的時間里不斷成功地開發(fā)出了節(jié)能明顯的各種系列螺桿壓縮機。從某種程度而言，日本的空壓機節(jié)能技術(shù)的發(fā)展代表了當今世界空壓機技術(shù)的發(fā)展方向。 雙螺桿壓縮機在我國的發(fā)展歷程較短，是一種比較新穎的壓縮機，但其發(fā)展很快。目前，我國的噴油內(nèi)冷卻的動力用雙螺桿壓縮機比功率已達5.56KW/min，已超過國外產(chǎn)品最好的比功率5.54KW/min。封閉式螺桿空壓機噪聲可達60-85dB(A),國外螺桿壓縮機無故障運行在7* h，國內(nèi)螺桿壓縮機壽命可達4* h。西安交大刑子文教授開發(fā)的“SCCAD”螺桿設(shè)計計算軟件，已轉(zhuǎn)交給多家海內(nèi)外企業(yè)應(yīng)用。螺桿壓縮機在國外占據(jù)80%以上移動式空壓機市場，國內(nèi)市場因柴油機方面的原因占份額不大，只有外資產(chǎn)品占有較少市場，螺桿空氣壓縮機占螺桿壓縮機總量的85%，制冷空調(diào)方面螺桿壓縮機約占12%。可以說，我國的個別企業(yè)的螺桿壓縮機已經(jīng)達到國際先進水平。 今后螺桿壓縮機的市場份額仍將不斷擴大，特別是無油螺桿空氣壓縮機和各類螺桿工藝壓縮機，會獲得更快的發(fā)展。目前，有人開始研究兩螺桿嚙合過程中磨損問題和潤滑油在齒面上的分布，以提高轉(zhuǎn)子壽命。有文獻報道已可做到無磨損嚙合。在制冷中，對于Co 作制冷劑的跨臨界循環(huán)，用螺桿壓縮機與螺桿膨脹機組成一體的機組已經(jīng)被開發(fā)。未來主要是進一步提高螺桿壓縮機的性能，擴大其應(yīng)用范圍。 1.4 雙螺桿壓縮機的基本結(jié)構(gòu)和工作原理 1.4.1基本結(jié)構(gòu) 通常所稱的螺桿壓縮機指的是雙螺桿壓縮機。雙螺桿壓縮機的發(fā)展歷程較短，是一種比較新穎的壓縮機。 雙螺桿壓縮機是一種容積式的回轉(zhuǎn)機械。由一對陰、陽螺桿，一個殼體與一對端蓋組成。在倒“8”形的氣缸中，平行地配置著一對相互嚙合的螺旋形轉(zhuǎn)子，分別稱為陰、陽轉(zhuǎn)子。它們和機體之間構(gòu)成一個“V”字形的一對密封的齒槽空間隨著轉(zhuǎn)子的回轉(zhuǎn)而逐漸變小，并且其位置在空間也不斷從吸氣口向排氣口移動，從而完成吸氣-壓縮-排氣的全部過程。 一般陽轉(zhuǎn)子與原動機連接，由陽轉(zhuǎn)子帶動陰轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動。在壓縮機機體的兩端，分別開設(shè)一定形狀和大小的孔口。一個供吸氣用，稱作吸氣孔口；另一個供排氣用，稱作排氣孔口。雙螺桿壓縮機的總體結(jié)構(gòu)見圖1。 圖1 雙螺桿壓縮機的總體結(jié)構(gòu) 1.4.2工作原理 螺桿壓縮機的工作循環(huán)可分為吸氣、壓縮和排氣三個過程。隨著轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)，每對相互嚙合的齒相繼完成相同的工作循環(huán)，這里只研究其中一對齒。 （1）吸氣過程 圖2示出的螺桿壓縮機的吸氣過程，所討論的一對齒用箭頭標出，陽轉(zhuǎn)子按逆時針方向旋轉(zhuǎn)，陰轉(zhuǎn)子按順時針方向旋轉(zhuǎn)，圖中的轉(zhuǎn)子端面是吸氣端面。機殼上有特定形狀的吸氣孔口如圖2粗實線所示。 圖2（a）示出的是吸氣過程即將開始時的轉(zhuǎn)子位置。在這一時刻，這一對齒前端的型線完全嚙合，且即將與吸氣孔口連通。 隨著轉(zhuǎn)子開始運動，由于齒的一端逐漸脫離嚙合而形成齒間容積，這個齒間容積的擴大，在其內(nèi)部形成了一定的真空，而此齒間容積又僅與吸氣口連通，因此氣體便在壓差作用下流入其中，如圖2（b）中陰影部分所示。在隨后的轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)過程中，陽轉(zhuǎn)子齒不斷從陰轉(zhuǎn)子的齒槽中脫離出來，齒間容積不斷擴大，并與吸氣孔口保持連通。 吸氣過程結(jié)束時的轉(zhuǎn)子位置如圖2（c）所示，其最顯著的特征是齒間容積達到最大值，隨著轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)，所研究的齒間容積不會再增加。齒間容積在此位置與吸氣孔口斷開，吸氣過程結(jié)束。 圖2 a）吸氣過程即將開始 b）吸氣過程中 c）吸氣過程結(jié)束 （2）壓縮過程 圖3示出螺桿壓縮機的壓縮過程。這是從上面看相互嚙合的轉(zhuǎn)子，圖中的轉(zhuǎn)子端面是排氣端面，機殼上的排氣孔口如圖中粗實線所示。在這里，陽轉(zhuǎn)子沿順時針方向旋轉(zhuǎn)，陰轉(zhuǎn)子沿逆時針方向旋轉(zhuǎn)。 圖3 a)壓縮過程即將開始 b）壓縮過程中 c）壓縮過程結(jié)束 圖3（a）示出壓縮過程即將開始時的轉(zhuǎn)子位置。隨著轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)，齒間容積由于轉(zhuǎn)子齒的嚙合而不斷減少。被密封在容積中的氣體所占據(jù)的體積也隨之減少，導(dǎo)致壓力升高，從而實現(xiàn)氣體的壓縮過程，圖3（b）。壓縮過程可一直持續(xù)到齒間容積即將與排氣孔口連通之前。 （3）排氣過程 圖4 a）排氣過程中 b）排氣過程結(jié)束 圖4示出螺桿壓縮機的排氣過程。齒間容積與排氣孔口連通后，即開始排氣過程。隨著齒間容積的不斷縮小，具有排氣壓力的氣體逐漸通過排氣孔口被排出，圖4（a）。這個過程一直持續(xù)到齒末端的型線完全嚙合，圖4(b)。此時，齒間容積內(nèi)的氣體通過排氣孔口被完全排出，封閉的齒間容積變?yōu)榱恪? 第9頁（共47頁） 雙螺桿壓縮機轉(zhuǎn)子型線設(shè)計 2 雙螺桿壓縮機轉(zhuǎn)子型線設(shè)計 2.1 轉(zhuǎn)子型線設(shè)計原則 2.1.1轉(zhuǎn)子型線及其要素 螺桿壓縮機最關(guān)鍵的是一對相互嚙合的轉(zhuǎn)子。轉(zhuǎn)子的齒面與轉(zhuǎn)子軸線垂直面的截交線稱為轉(zhuǎn)子型線。 對于螺桿壓縮機轉(zhuǎn)子型線的要求，主要是在齒間容積之間有優(yōu)越的密封性能，因為這些齒間容積是實現(xiàn)氣體壓縮的工作腔。對螺桿壓縮機性能有重大影響的轉(zhuǎn)子型線要素有接觸線、泄漏三角形、封閉容積和齒間面積等。 （1）接觸線 。螺桿壓縮機的陰、陽轉(zhuǎn)子嚙合時，兩轉(zhuǎn)子齒面相互接觸而形成的空間曲線稱為接觸線。如果轉(zhuǎn)子齒面間的接觸連續(xù)，則處在高壓力區(qū)內(nèi)的氣體將通過接觸線中斷缺口，向低壓力區(qū)泄漏。 陰、陽轉(zhuǎn)子型線嚙合時的嚙合點軌跡，稱為嚙合線。嚙合線實質(zhì)是接觸線在轉(zhuǎn)子端面上的投影。顯然接觸線連續(xù)，意味著嚙合線應(yīng)該是一條連續(xù)的封閉曲線。 （2）泄漏三角形 。在接觸線頂點和機殼的轉(zhuǎn)子氣缸孔之間，會形成一個空間曲邊三角形，稱為泄漏三角形。若嚙合線頂點距陰、陽轉(zhuǎn)子齒頂圓的交點較遠，則說明泄漏三角形面積較大。 （3）封閉容積 。如果在齒間容積開始擴大時，不能立即開始吸氣過程，就會產(chǎn)生吸氣封閉容積。吸氣封閉容積的存在，影響了齒間容積的正常充氣。從轉(zhuǎn)子型線可定性看出封閉容積的大小。 （4）齒間面積 。它是齒間容積在轉(zhuǎn)子端面上的投影。轉(zhuǎn)子型線的齒間面積越大，轉(zhuǎn)子的齒間容積就越大。 2.1.2轉(zhuǎn)子型線設(shè)計原則 （１） 滿足嚙合要求。螺桿壓縮機的陰、陽轉(zhuǎn)子型線必須是滿足嚙合定律的共軛型線。 （２） 形成長度較短的連續(xù)接觸線。為了盡可能減少氣體通過間隙帶的泄漏，要求設(shè)法縮短轉(zhuǎn)子間的接觸線長度。 （３）應(yīng)形成較小面積的泄漏三角形。 （４）應(yīng)使封閉容積較小。吸氣封閉容積導(dǎo)致壓縮機功耗增加、效率降低、噪 增大。所以轉(zhuǎn)子型線應(yīng)使封閉容積盡可能小地。 （５）齒間面積盡量大。較大的齒間面積使泄漏量占的份額相對減少，效率得到提高。 2.2 型線方程和嚙合線方程 2.2.1坐標系建立及坐標變換 （1）坐標系建立 為了用數(shù)學(xué)方程描述螺桿型線中各段組成齒曲線，建立如圖5所示的四個坐標系：1）固結(jié)在陽轉(zhuǎn)子的動坐標系 2）固結(jié)在陰轉(zhuǎn)子的動坐標系。 3）陽轉(zhuǎn)子的靜坐標系。 4）陰轉(zhuǎn)子的靜坐標系。 圖5 坐標系關(guān)系圖 由于螺桿壓縮機的陰、陽轉(zhuǎn)子之間是定傳動比嚙合，故有: （1） 式中，φ2、φ1為陰、陽轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)角；n2、n1為陰、陽轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速；ω2、ω1 為陰、陽轉(zhuǎn)子角速度；R2t、R1t為陰、陽轉(zhuǎn)子節(jié)圓半徑；z2、z1為陰、陽轉(zhuǎn)子齒數(shù)；i為傳動比； A為陰、陽轉(zhuǎn)子中心距。 （2）坐標變換 螺桿壓縮機轉(zhuǎn)子型線上的每一點，都可以表示在上述四個坐標系中，這些坐標之間的變換關(guān)系式如下： 1）動坐標系與靜坐標系的變換 （2） 2）動坐標系與靜坐標系的變換 （3） 3）靜坐標系與靜坐標系的變換 （4） 4）動坐標系與動坐標系的變換 （5） 5）動坐標系與動坐標系的變換 （6） 2.2.2齒曲線及其共軛曲線 （1）齒曲線方程及其參數(shù)變換范圍 螺桿壓縮機的轉(zhuǎn)子型線通常由多段組成齒曲線相接而成。在設(shè)計轉(zhuǎn)子型線時，通常先在陽轉(zhuǎn)子或陰轉(zhuǎn)子上給定一些組成齒曲線，用如下的參數(shù)方程表示在相應(yīng)的轉(zhuǎn)子動坐標系中： （7） 上式中，參數(shù)t的始點和終點決定了此組成曲線的起點b和終點e的坐標和。 （2）齒曲線的共軛曲線方程 轉(zhuǎn)子組成齒曲線的共軛曲線，是指另一個轉(zhuǎn)子上與所選定的組成齒曲線相嚙合的曲線段，現(xiàn)假定已在陰轉(zhuǎn)子上給定了一段組成齒曲線2為 （8） 1）求出陰轉(zhuǎn)子上組成齒曲線相對于陽轉(zhuǎn)子運動時的曲線簇方程 將方程（8）代入坐標變換式（5），得 （9） 2）找出曲線簇的包絡(luò)條件 把包絡(luò)條件的顯函數(shù)形式代入曲線簇方程（9），就是曲線簇的包絡(luò)線方程，即 （10） 此包絡(luò)線上任一點的切線斜率可微分上式，得 （11） 與包絡(luò)線共切于該點的曲線簇中的一條曲線（φ1為常數(shù)），其斜率為 （12） 由于是公切線，這兩切線的斜率應(yīng)該相等，令式（11）與式（12）右邊相等，整理得 （13） 或 （14） 同樣，若假定在陽轉(zhuǎn)子上給定了一段組成齒曲線1，即 （15） 將曲線1的方程（15）代入動坐標變換式（6），得到曲線簇的方程為 （16） 經(jīng)類似的推演，可得其包絡(luò)條件為 （17） 3）求共軛曲線方程 若已在陰轉(zhuǎn)子上給定了一段組成曲線的2為 （18） 則其共軛曲線方程，可用方程（10）及補充條件聯(lián)立表示，即 （19） 同樣，若已在陽轉(zhuǎn)子上給定了一段曲線1為 則其共軛曲線方程，可用方程（16）及補充條件聯(lián)立表示，即 （20） 4）共軛曲線的嚙合線方程 共軛曲線的嚙合線方程一般可表示為 （21） 2.3 單邊不對稱擺線-銷齒圓弧型線 本設(shè)計采用我國規(guī)定的螺桿壓縮機標準的單邊不對稱擺線-銷齒圓弧型線。如圖6所示。 圖6 單邊不對稱擺線-銷齒圓弧型線 a）型線 b）嚙合線 這種單邊不對稱擺線-銷齒圓弧型線與原始不對稱型線的主要區(qū)別在于：采用徑向直線AB及DE倒棱修正，去除了原始不對稱型線外圓上的擺線形成點，并使擺線IJ的形成點向內(nèi)移動。另外，將圓弧齒曲線擴大一角度，形成保護角，使擺線CD的形成點I處于陽轉(zhuǎn)子外圓之內(nèi)，保護了對嚙合性能很敏感的擺線形成點。修正后，便于轉(zhuǎn)子在加工、安裝、運行及儲運中保護擺線形成點。但使接觸線頂點與轉(zhuǎn)子齒頂圓交點之距離略有增大，使通過泄漏三角形的泄漏量增加。為此，通常限制直線段DE的長度在0.5-2mm 的允許范圍之內(nèi)。處在低壓側(cè)的直線段AB的長度，由于不影響氣密性，通常從制造工藝出發(fā)，使其與圓弧BC光滑過度。 現(xiàn)在推導(dǎo)各段齒曲線方程、嚙合線方程及相應(yīng)的參數(shù)變化范圍。 1）AB與GH ① AB方程 陰轉(zhuǎn)子上的AB為一徑向直線，其方程為: （22） 參數(shù)ρ2的變化范圍為 （23） 由三角形O2BP,有 （24） （25） 即 （26） 式中,Z2、Z1分別為陰、陽轉(zhuǎn)子齒數(shù)，R為齒高半徑，在標準中，規(guī)定R=25.625%A。 ② GH方程 陽轉(zhuǎn)子上的GH為陰轉(zhuǎn)子上徑向直線AB的共軛曲線，將AB的方程（22）代入（5），得曲線簇方程為 （27） 故有 將上述諸式代入包絡(luò)條件式（14），可得位置參數(shù)與曲線參數(shù)的關(guān)系為 （28） 聯(lián)立（27）和（28）可得到GH的方程，可發(fā)現(xiàn)GH的性質(zhì)是一擺線。 ③ 嚙合線方程 AB和GH嚙合時的嚙合線方程，可按式（21），通過把AB的方程（22）代入坐標變換式（3），并與包絡(luò)條件式（28）聯(lián)立得到，即 （29） 2）BC與HI ①BC方程 陰轉(zhuǎn)子上的曲線BC為一圓心在節(jié)點 P，半徑為R的圓弧，又稱銷齒圓弧，其方程為 （30） 參數(shù)t為 （31） 由直角三角形O2BP，有 a 1為保護角，通常為5°-10°，標準規(guī)定為5°。 ②HI方程 陽轉(zhuǎn)子上的曲線HI是陰轉(zhuǎn)子上銷齒圓弧BC的共軛曲線，將BC的方程（30）代入坐標變換式（5），得曲線簇方程為 （32） 故有 將上述諸式代入包絡(luò)條件式（14），可得包絡(luò)條件為 即 （33） 由此可見，BC與HI僅在的位置嚙合，而且是整條曲線同時嚙合。把式（33）代入式（32），得到簡化后的HI方程為 （34） 銷齒圓弧的共軛曲線仍是一完全的銷齒圓弧，兩曲線僅在 的瞬時嚙合，而且是沿著整個圓弧段同時嚙合。 ③嚙合線方程 把BC方程（30），代入坐標變換式（3），并與包絡(luò)條件（33）聯(lián)立，得到嚙合線方程為 （35） 式（35）表明，銷齒圓弧的嚙合線是與銷齒圓弧一樣的圓弧。 3）I點與CD ①I點方程 陽轉(zhuǎn)子上的I點為一固定點，在坐標系中的 （36） 而由三角形O1IP可知： ②CD方程 陰轉(zhuǎn)子上的CD曲線是與陽轉(zhuǎn)子上I點共軛的曲線，將I點的方程（36）代入坐標變換式（6），得 （37） 參數(shù)變化范圍為 （38） 陰轉(zhuǎn)子CD曲線上任一點距陰轉(zhuǎn)子中心O2的距離可用下式表示： （39） 將式（37）代入式（39），整理得 即 （40） 故 （41） （42） 其中 （43） 其中e稱為徑向直線修正長度，標準規(guī)定為e=0.625%A。 ③嚙合線方程 將I點方程（36）代入坐標變換式（2），并考慮到包絡(luò)條件自然滿足，得到嚙合線方程為 （44） 其參數(shù)變化范圍仍由式（38）確定。 I點與其共軛曲線CD嚙合時，其嚙合線就是以陽轉(zhuǎn)子中心O1為圓心，以I點到O1的距離b1為半徑的圓弧，即I點在靜坐標系中的運動軌跡。 4）D點與IJ ①D點方程 陰轉(zhuǎn)子上的D點為一固定點，在O2x2y2坐標系中的坐標為 （45） 其中， 由曲線CD方程（37），有 （46） 式中由式（42）確定。 ②IJ方程 將D點的方程（45）代入坐標變換式（5），即得IJ方程為 （47） 參數(shù)變化范圍為 （48） 陰轉(zhuǎn)子IJ曲線上任有點距陽轉(zhuǎn)子中心O1的距離可用下式表示： （49） 將式（47）代入（49）中，得 即 （50） （51） （52） 其中 ③r J方程 在直角三角形O2DP中， （53） 在直角三角形O1O2J中 （54） ④ 嚙合線方程 將D點方程（45）代入坐標變換式（3）中，并考慮到包絡(luò)條件自然滿足，得到嚙合線方程為 （55） 其參數(shù)變化范圍仍由式（48）確定。 其嚙合先就是D點在靜坐標系中的軌跡，即以O(shè)2為圓心，以D點到O2的距離為半徑的圓弧。 5）DE與JK ①DE方程 陰轉(zhuǎn)子上的DE為一徑向直線，其方程為 （56） 參數(shù)ρ2的變化范圍為 （57） ②JK方程 將DE的方程（56）代入坐標變換式（5），得曲線簇方程為 （58） 故有 將上述諸式代入包絡(luò)條件式（14），得到曲線參數(shù)ρ2與轉(zhuǎn)角參數(shù)Φ1的關(guān)系為 （59） 其參數(shù)變化范圍由式（57）確定，式（58）表明JK的性質(zhì)是一擺線。 ③嚙合線方程 把DE的方程（56）代入坐標變換式（3），并與包絡(luò)條件式（59）聯(lián)立，即得到其嚙合線方程為 （60） 其參數(shù)變化范圍由式（57）確定。 6）EF與KL ①EF方程 陰轉(zhuǎn)子上EF曲線為一圓心在O2，半徑為R2 t的圓弧，其方程為 （61） 參數(shù) t和變化范圍為 （62） ② KL方程 將EF的方程（61）代入坐標變換式（5），得 （63） 故有 將上述諸式代入包絡(luò)條件式（14），可得包絡(luò)條件為 （64） 把式（64）代入式（63），整理后得 （65） 其參數(shù)變化范圍仍由式（62）確定。從式（65）可以看出，KL是圓心在O1，半徑為R1 t的圓弧，這說明節(jié)圓圓弧的共軛曲線仍為節(jié)圓圓弧。 ③嚙合線方程 把EF的方程（61）代入坐標變換式（3），得 （66） 式表明節(jié)圓圓弧的嚙合線為一固定點，即節(jié)點p。 第25頁（共47頁） 雙螺桿空氣壓縮機陰陽轉(zhuǎn)子尺寸計算 3雙螺桿空氣壓縮機陰陽轉(zhuǎn)子尺寸計算 1）壓縮機的理論排氣量 =0.15 =18.833 式中 —氣體經(jīng)過端部密封的相對流動值； —經(jīng)過端部密封的絕對流動值，該值按計算密封的方法求得； —容積效率。 2）陽轉(zhuǎn)子的外圓直徑 =200mm 3）陽轉(zhuǎn)子節(jié)圓直徑 4）陰轉(zhuǎn)子節(jié)圓直徑 5）陽轉(zhuǎn)子根圓直徑 6）陰轉(zhuǎn)子外圓直徑 7）陰轉(zhuǎn)子根圓直徑 8）轉(zhuǎn)子螺桿長度 9）中心距  10）陰轉(zhuǎn)子扭轉(zhuǎn)角 ° 11）陽轉(zhuǎn)子齒的導(dǎo)程 12）陰轉(zhuǎn)子齒的導(dǎo)程 13）陽轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速 14）陰轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速 幾何特性 第33頁（共47頁） 4幾何特性 4.1齒間面積和面積利用系數(shù) 4.1.1齒間面積 陰、陽轉(zhuǎn)子的齒間面積是螺桿壓縮機的重要幾何性質(zhì)之一，在對轉(zhuǎn)子型線的各段組成齒曲線建立方程逐個確定其參數(shù)變化范圍后，可利用解析法求得轉(zhuǎn)子的齒間面積。 陰、陽轉(zhuǎn)子齒間面積系由多段光滑曲線及齒頂圓弧首尾相接圍成的，故其面積的一般表達式為： （67） （1）陰轉(zhuǎn)子齒間面積 陰轉(zhuǎn)子齒間面積A02為： =669.0188（mm2） (68) （2）陽轉(zhuǎn)子齒間面積 陽轉(zhuǎn)子齒間面積A01為： =552.4108（mm2） (69) =1221.4296(mm2) 4.1.2面積利用系數(shù) 螺桿壓縮機的面積利用系數(shù)，表征轉(zhuǎn)子直徑范圍內(nèi)總面積的利用程度。表1列出了常見型線的面積利用系數(shù)。本文使用單邊不對稱擺線.銷齒圓弧型線，故面積利yon系數(shù)為：。表1 常用型線的面積利用系數(shù) 轉(zhuǎn)子型線 雙邊對稱圓弧型線 單邊不對稱擺線-銷齒圓弧型線 SRMA型線 GHH型線 SRM-D型線 日立型線 面積利用系數(shù) 0.4889 0.4696 0.5009 0.4495 0.4979 0.4013 表2 常見型線的扭角系數(shù) 陽轉(zhuǎn)子扭轉(zhuǎn)角 雙邊對稱圓弧型線 單邊不對稱擺線-銷齒圓弧型線 SRM-A型線 GHH型線 SRM-D型線 日立型線 240o 1.0 0.9989 0.9992 1.0 0.9995 1.0 280o 0.996 0.9905 0.9907 0.9976 0.9916 0.9987 300o 0.9769 0.9710 0.9711 0.9841 0.9726 0.9870 4.2扭角系數(shù) 扭角系數(shù)表征齒間容積能達到的最大容積和齒間容積最大值的比值。常見型線的扭角系數(shù)見表2。查表可得，本文所選扭角利用系數(shù)為：。 4.3 齒間容積及其變化過程 4.3.1齒間容積 一般若轉(zhuǎn)子的齒間面積為A、有效工作段長度為L，則齒間容積V為 （70） 由上式，可得陰、陽轉(zhuǎn)子的齒間容積V02、V01分別為 4.3.2齒間容積的變化 螺桿壓縮機工作時，陰、陽轉(zhuǎn)子的齒間容積因彼此侵占而減小，從而實現(xiàn)壓縮氣體的目的。用端面齒間面積的變化來描述容積的變化，可以使復(fù)雜的空間問題轉(zhuǎn)化為簡單的平面問題。 如圖7所示，當陰轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)到齒1，即將侵占陽轉(zhuǎn)子齒1后的齒間面積A01位置時，即為壓縮開始點，也是齒間容積減少的起點。規(guī)定處于這一位置的陽轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)角為零，即φ1=0。此后，陽轉(zhuǎn)子齒1后的齒間面積就因陰轉(zhuǎn)子齒1的侵入而由最大值A(chǔ)01逐漸減少。 圖7 基元容積開始減少時的轉(zhuǎn)子位置 從壓縮過程開始點起，根據(jù)轉(zhuǎn)子型線方程或型線坐標點，應(yīng)用解析法、數(shù)值積分法或圖解積分法，可得到陽轉(zhuǎn)子的齒間面積被陰轉(zhuǎn)子齒侵占的齒間面積A0r隨陽轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)角φ1的變化曲線，如圖8（a）所示。同理，可得到陰轉(zhuǎn)子A2r的齒間面積被陽轉(zhuǎn)子齒侵占的齒間面積隨陽轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)角φ1的變化曲線，如圖7（b）所示。將兩圖疊加，得到圖8（c），它表示一對齒間面積Ar被侵占值轉(zhuǎn)角φ1的關(guān)系。 圖8 齒間面積侵占圖 a）陽轉(zhuǎn)子齒間面積被侵占圖b）陰轉(zhuǎn)子齒間面積被侵占圖c）一對齒間面積被侵占圖 圖8中，τ1z為陽轉(zhuǎn)子扭轉(zhuǎn)角，τ1z=300°，螺旋角β=0.6781，而 （71） 齒間容積減少的數(shù)值可用Ar-φ1曲線下的面積求得，即 （72） 由式（72）可得到齒面間容積對的容積減少值與轉(zhuǎn)角j1的關(guān)系曲線，如圖所示。 可分三個階段： 第Ⅰ階段（0≤j1≤j1k）：該階段結(jié)束時齒間容積減少值為V1k=T1/（2p）S0 第Ⅱ階段（j1k≤j 1≤t 1z）：該階段容積減少值為 （73） 該階段結(jié)束時，齒間容積總的減少值為 （74） 第Ⅲ階段（t 1z≤j 1≤t 1z+ j 1k）：該階段容積減少值為。顯然有關(guān)系式 （75） 從上述分析看出，螺桿壓縮機的陰、陽轉(zhuǎn)子齒從開始嚙合到解脫嚙合期間，位于接觸線一側(cè)的齒間容積從最大值減少到零，完成壓縮和排氣過程。同時，位于接觸線另一側(cè)的齒間容積卻從零擴大到最大值，完成了吸氣過程。 雙螺桿壓縮機的熱力學(xué)計算 5雙螺桿壓縮機的熱力學(xué)計算 螺桿壓縮機熱力學(xué)計算的目的，是為了求出在壓縮過程中壓力和溫度的變化，計算出機器所需要的功率，近似地求出壓縮機的容積效率。 在螺桿壓縮機的設(shè)計計算中，所輸送的大部分工質(zhì)壓力和溫度變化與理想氣體相同。螺桿壓縮機齒槽內(nèi)實際的熱力學(xué)過程十分復(fù)雜，在理論上還不能準確地掌握的。因此，在熱力學(xué)計算上只能采用簡化模型進行計算。 5.1內(nèi)壓力比 若壓縮氣體視為理想氣體，則內(nèi)壓力比可用下式近似計算： (76) 式中，pt = 0.7Mpa(表壓)為內(nèi)壓縮終了的壓力； = 0.1Mpa(大氣壓),為吸氣終了壓力；Vt為壓縮過程結(jié)束時的容積值；Vo為吸氣過程結(jié)束時的容積值；為壓縮機的內(nèi)容積比；m為多方壓縮過程指數(shù)。將已知數(shù)據(jù)代入上式得： =0.7/0.1=7 5.2容積流量及容積效率 5.2.1理論容積流量 螺桿壓縮機的理論容積流量qvi，為單位時間內(nèi)轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)過的齒間容積之和，它只取決于壓縮機的幾何尺寸和轉(zhuǎn)速。若令λ=L/D1，則有 (77) 查手冊得： =0.4696；查手冊得： =0.971（陽轉(zhuǎn)子扭轉(zhuǎn)角為300°）；長徑比l =L/D1=1.35；D1=200mm；陽轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速n1=3821.7r/min。將已知數(shù)據(jù)代入式（77），得 5.2.2實際容積流量 螺桿壓縮機的實際容積流量，是指折算到吸氣狀態(tài)的實際容積流量。 (78) 式中 則有 5.3軸功率及絕熱效率 5.3.1等墑絕熱壓縮功率 螺桿壓縮機的等墑絕熱功率按下式計算： (79) 式中：——壓縮機的等熵絕熱功率； ——壓縮機的吸氣壓力； ——壓縮機的排氣壓力； ——被壓縮氣體的等熵指數(shù)； ——壓縮機的實際容積流量。 所以可得： 5.3.2螺桿壓縮機的絕熱效率及實際軸功率 螺桿壓縮機的絕熱效率為螺桿壓縮機的實際軸功率為等熵絕熱壓縮功率與壓縮機實際軸功率的比值。本文涉及的螺桿壓縮機。故 5.4電動機功率計算 螺桿式壓縮機的驅(qū)動電動機所需工作功率為： 其中，為齒輪傳動效率（6級精度）。 故 由計算結(jié)果，取額定功率為11KW的Y160M1-2型三相異步電動機。 雙螺桿壓縮機的結(jié)構(gòu)設(shè)計 第37頁（共47頁） 6螺桿壓縮機結(jié)構(gòu)設(shè)計 6.1吸氣孔口的設(shè)計 螺桿壓縮機吸氣孔口具有合理的形狀和位置，是實現(xiàn)壓縮過程的必要條件，同時也是影響壓縮機絕熱效率和容積效率的一個重要因素。因此，在設(shè)計螺桿壓縮機的吸氣孔口時，應(yīng)滿足如下條件： （1）吸氣孔口應(yīng)盡量減少對吸氣封閉容積的影響。 （2）吸氣孔口的位置應(yīng)能夠保證齒間容積獲得最大程度的充氣，以提高壓縮機的容積利用率。 （3）氣體在吸氣孔口處以及齒間容積內(nèi)的流動損失要小，即吸氣孔口的面積應(yīng)盡量大，氣流通道界面過渡平滑。 6.1.1軸向吸氣孔口的設(shè)計 對于本文所采用的單邊不對稱擺線.銷齒圓弧型線，當陰轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)過兩轉(zhuǎn)子齒頂圓交點，并和陽轉(zhuǎn)子齒進入嚙合后，在接觸線的一側(cè)，轉(zhuǎn)子的齒間容積將逐步減小。在接觸線的另外一側(cè)，轉(zhuǎn)子的齒間容積將從最小值開始增大。由于吸氣孔口的位置應(yīng)該保證齒間容積獲得最大程度的充氣，當齒間容積達到最大值時，齒間容積就應(yīng)和吸氣孔口脫離，開始壓縮過程。據(jù)此，就可以確定陽、陰轉(zhuǎn)子的軸向吸氣角、，并進而求得螺桿壓縮機吸氣端面上的軸向吸氣孔口。如圖9所示。 (80) 式中，——陰轉(zhuǎn)子齒浸入陽轉(zhuǎn)子容積時的陽轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)角（）； ——從轉(zhuǎn)子齒間容積開始減少，到陰轉(zhuǎn)子齒完全掃過陽轉(zhuǎn)子在吸氣端面上的面積時，陽轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)過的轉(zhuǎn)角，可通過下式求得： ——扭角系數(shù)對陽轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)交的修正值，對于本文設(shè)計的螺桿式壓縮機， 可通過下式求得： (81) 其中 計算可得：,。 圖9 軸向吸氣孔口 6.1.2徑向吸氣孔口的設(shè)計 為了盡可能的擴大螺桿壓縮機吸氣孔口的流通面積，在開設(shè)軸向吸氣孔口的同時，還沿著機體軸向挖空作為徑向吸氣孔口。本文設(shè)計的螺桿式壓縮機徑向吸氣孔口的挖孔深度取40cm。 6.2排氣孔口的設(shè)計 螺桿壓縮機的排氣孔口的位置和形狀，應(yīng)該能夠保證氣體在齒間容積內(nèi)實現(xiàn)預(yù)定的內(nèi)壓縮，并且能夠保證橫向和軸向的氣密性。同時，應(yīng)盡可能的是壓縮機所要求的壓力由內(nèi)壓縮完全達到，以提高螺桿壓縮機運行的經(jīng)濟性。螺桿壓縮機的排氣孔口還應(yīng)使基元容積中的壓縮氣體完全排出。對于本文設(shè)計的螺桿壓縮機，陽轉(zhuǎn)子和陰轉(zhuǎn)子組成的基元容積同時和排氣孔口相連，以避免氣體在兩轉(zhuǎn)子基元容積中產(chǎn)生回流現(xiàn)象。在保證上述條件的前提下，孔口的面積應(yīng)盡可能的增大，并避免較大的轉(zhuǎn)折以減少氣體流動損失，孔口截斷面的位置，不應(yīng)處于嚙合線范圍內(nèi)，應(yīng)避免產(chǎn)生排氣封閉容積，排氣孔口由軸向排氣孔口和徑向排氣孔口所構(gòu)成。 6.2.1軸向排氣孔口的設(shè)計 軸向排氣孔口設(shè)計在排氣端蓋上，其大小由排氣角決定。陽、陰轉(zhuǎn)子的排氣角、分別為： (82) (83) 式中，為內(nèi)壓縮角，可通過下式求得： (84) 式中，q——噴油量和輸氣量之比； ——內(nèi)壓比； ——內(nèi)容積比； ——容積效率； m——多方指數(shù)。 計算可得：α1p = 90.4o α2p = 102.5o 6.2.2徑向排氣孔口的設(shè)計 和吸氣孔口相類似，徑向排氣孔空口為由沿著機體軸向挖空獲得。挖孔深度為20cm。 雙螺桿壓縮機的力學(xué)計算 7雙螺桿壓縮機的力學(xué)計算 用虛功原理對螺桿壓縮機進行動力分析，徑向力的計算歸結(jié)為基元容積投影的幾何性質(zhì)的計算，將復(fù)雜的空間問題轉(zhuǎn)化為簡單的平面問題。 分析力學(xué)的基礎(chǔ)是虛位移原理和達郎伯原理。前者給出解決力學(xué)系統(tǒng)平衡問題的普遍原理；而后者用平衡的觀點來處理動力學(xué)問題。無論約束是定常的或不定常的，如果約束力在質(zhì)點系任意虛位移中的元功之和等于零，則任一瞬時作用在該理想約束的質(zhì)點系上的主動力與慣性力在質(zhì)點系任意虛位移中的元功之和為零。這稱為動力學(xué)普遍方程或達朗伯-拉格郎日方程。 瞬時基元容積內(nèi)的氣體對轉(zhuǎn)子產(chǎn)生旋轉(zhuǎn)力矩Tg，Tg在虛位移即轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)微元角dj上所做的功為Wg， （85） 主動力在dj上所做的功等于瞬時基元容積之中氣體壓力Pi與容積微小變化dV的乘積，按照達朗伯-拉格郎日方程則有： （86） 因合力對任一軸的矩等于各力對同一軸的矩的代數(shù)和，所以Tg可通過計算瞬時基元容積在XOZ、YOZ平面投影的靜矩M求出， （87） 由（85）、（