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1、 分類(lèi)號(hào) TH122 單位代碼 11080 密 級(jí) 學(xué) 號(hào) 0802140208 本科畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)） 題 目 沖床自動(dòng)送料機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)（160mm） 作 者 古代輝 院 (系) 機(jī)械與材料工程學(xué)院 專(zhuān)業(yè)班級(jí) 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化2班 學(xué) 號(hào) 0802140208 指導(dǎo)教師 張艷麗 答辯日期 2018年 5 月

2、 25 日 西安文理學(xué)院 畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）誠(chéng)信責(zé)任書(shū) 本人鄭重聲明：所呈交的畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)），是本人在導(dǎo)師的指導(dǎo)下獨(dú)立進(jìn)行研究所取得的成果。畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）中凡引用他人已經(jīng)發(fā)表或未發(fā)表的成果、數(shù)據(jù)、觀點(diǎn)等，均已明確注明出處。盡我所知，除文中已經(jīng)注明引用的內(nèi)容外，本論文不包含任何其他個(gè)人或集體已經(jīng)公開(kāi)發(fā)表或撰寫(xiě)過(guò)的研究成果。對(duì)本文的研究做出重要貢獻(xiàn)的個(gè)人和集體，均已在文中以明確方式標(biāo)明。 本人畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）與資料若有不實(shí)，愿意承擔(dān)一切相關(guān)的法律責(zé)任。 論文作者簽名: 古代輝

3、 2018年 5月 25 日 西安文理學(xué)院本科畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)） 沖床自動(dòng)送料機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)（160mm） 摘要：傳統(tǒng)沖床機(jī)構(gòu)是由人工送料，耗時(shí)長(zhǎng)且工作效率低，所以現(xiàn)改進(jìn)用沖床自動(dòng)送料機(jī)構(gòu)，提高機(jī)床運(yùn)動(dòng)效率，降低人力。由于送料的工件厚度比較薄，綜合選定輥軸送料機(jī)構(gòu)。 論文對(duì)現(xiàn)有設(shè)備結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析，在現(xiàn)有結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上，利用主軸原動(dòng)力，采用曲柄搖桿機(jī)構(gòu)，棘輪機(jī)構(gòu)，雙輥軸實(shí)現(xiàn)沖床自動(dòng)送料。通過(guò)原理分析，計(jì)算送料機(jī)構(gòu)的相關(guān)構(gòu)件尺寸，進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)；再對(duì)關(guān)鍵零部件進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算和校核，如齒

4、輪、軸、軸承和鍵等，以滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求。 Automaticfeedingmechanismofpunchpress Abstract: Thetraditionalpunchingmachineismadeofartificialfeeding, whichistime-consumin-andinefficient.Therefore,theautomatic feedingmechanismofpunchingmachine is used to improvetheefficiencyofmachinet

5、oolmovementandreducemanpower. Becauseoftherelativelythin,comprehensiveselectionoftheroller feedingmechanism. Thepaperanalyzestheexistingequipmentstructure,andonthe based on.theexistingstructure,themainshaftdrivingforce is used to drive thecrankrockermechanism.Theratchetmechanismandthedoublerolle

6、rare usedtorelizetheautomaticfeedingofthepunchpress.Throughtheprincipleanalysis,therelerantcomponentsizeofthefeedingmechanismiscalculatedandthestructural designincarriedout.Thenthekeypartsarecalculatedandchecked,suchasgear, shaft,bearing andkeytomeetthedesignrequirements. Keywords：Punch;Automat

7、icfeeding;Crankrockermechanism. 目 錄 1 緒論 1 1.1 沖壓在機(jī)械制造中的地位及特點(diǎn) 1 1.2 現(xiàn)代沖壓加工發(fā)展趨勢(shì) 2 2自動(dòng)送料機(jī)構(gòu)的總體方案設(shè)計(jì) 3 2.1送料機(jī)構(gòu)的選擇 3 2.1.1自動(dòng)送料裝置的選擇 3 2.1.2送料方式的選擇 3 2.2機(jī)構(gòu)的尺寸 4 2.2.1機(jī)構(gòu)的原始尺寸 4 2.2.2確定機(jī)構(gòu)的尺寸 5 2.3送料機(jī)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)原理 6 2.4送料時(shí)間及其調(diào)整方法 7 2.5送料裝置機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)分析 8 2.5.1作滑塊和板料的位移曲線圖 8 2.5.2作滑

8、塊和板料的速度線圖(v-t曲線) 8 2.6小結(jié) 9 3沖床自動(dòng)送料機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 10 3.1上下輥的尺寸 10 3.2壓緊裝置 10 3.3抬輥裝置 11 3.4驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu) 12 3.4.1曲柄搖桿機(jī)構(gòu)尺寸 12 3.4.2曲柄滑塊機(jī)構(gòu)尺寸 12 3.5間歇運(yùn)動(dòng)機(jī)構(gòu) 13 3.6其它零件 13 3.7離合器 13 3.8小結(jié) 14 4齒輪的設(shè)計(jì)及校核 15 4.1齒輪的初步設(shè)計(jì) 15 4.2齒面接觸疲勞強(qiáng)度驗(yàn)算 16 4.3齒根彎曲疲勞強(qiáng)度驗(yàn)算 18 4.4小結(jié) 19 5軸的設(shè)計(jì)及校核 20 5.1下輥軸的校核 20 5.2大齒輪軸的校核 24 5.3小

9、結(jié) 28 6 軸承的設(shè)計(jì)和校核 29 6.1第一對(duì)軸承的校核 29 6.2第二對(duì)軸承的校核 30 6.3小結(jié) 31 7 鍵的設(shè)計(jì)和校核 32 7.1第一個(gè)平鍵的設(shè)計(jì)和校核 32 7.2第二個(gè)平鍵的設(shè)計(jì)和校核 33 7.3第三個(gè)平鍵的設(shè)計(jì)和校核 34 7.4小結(jié) 34 8 零件的潤(rùn)滑 35 8.1齒輪的潤(rùn)滑 35 8.2軸承潤(rùn)滑 35 8.3小結(jié) 36 9. 密封和注意事項(xiàng) 37 9.1軸承的密封 37 9.2注意事項(xiàng) 37 9.3小結(jié) 38 總結(jié) 39 結(jié)束語(yǔ) 40 參考文獻(xiàn) 41 致 謝 42 附錄A 外文文獻(xiàn) 43

10、 III 西安文理學(xué)院本科畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)） 1 緒論 沖壓加工是借助于常規(guī)或?qū)Ｓ脹_壓設(shè)備的動(dòng)力，使板料在模具里直接到變形力進(jìn)行變形，從而獲得一定形狀，尺寸和性能的產(chǎn)品零件的生產(chǎn)技術(shù)。板料，模具和設(shè)備是沖壓加工的三要素。 1.1 沖壓在機(jī)械制造中的地位及特點(diǎn) 沖壓既能夠制造尺寸很小的儀表零件，又能夠制造諸如汽車(chē)大梁、壓力容器封頭一類(lèi)的大型零件；既能夠制造一般尺寸公差等級(jí)和形狀的零件，又能夠制造精密（公差在微米級(jí)）和復(fù)雜形狀的零件。占全世界鋼產(chǎn)60%～70%以上的板材、管材及其他型材，其中大部分經(jīng)過(guò)沖壓制成成品。沖壓在汽車(chē)、機(jī)械、家用電器、電機(jī)、儀表、航空航天、兵器等制造中，具有十分

11、重要的地位。 沖壓件重量輕、厚度薄、剛度好。它的尺寸公差是由模具保證的，所以質(zhì)量穩(wěn)定，一般不需再經(jīng)機(jī)械切削即可使用。冷沖壓件的金屬組織與力學(xué)性能優(yōu)于原始坯料，表面光滑美觀。冷沖壓件的公差等級(jí)和表面狀態(tài)優(yōu)于熱沖壓件。大批量的中、小型零件沖壓生產(chǎn)一般是采用復(fù)合模或多工位的連續(xù)模。以現(xiàn)代高速多工位壓力機(jī)為中心，配置帶料開(kāi)卷、矯正、成品收集、輸送以及模具庫(kù)和快速換模裝置，并利用計(jì)算機(jī)程序控制，可組成生產(chǎn)率極高的全自動(dòng)沖壓生產(chǎn)線。采用新型模具材料和各種表面處理技術(shù)，改進(jìn)模具結(jié)構(gòu)，可得到高精度、高壽命的沖壓模具，從而提高沖壓件的質(zhì)量和降低沖壓件的制造成本。 沖壓

12、生產(chǎn)的工藝和設(shè)備正在不斷發(fā)展，除傳統(tǒng)的使用壓力機(jī)和鋼制模具制造沖壓件外，液壓成形以及旋壓成形、超塑成形、爆炸成形、電水成形、電磁成形等各種特種沖壓成形工藝亦迅速發(fā)展，把沖壓的技術(shù)水平提高到了一個(gè)新的高度。特種沖壓成形工藝尤其適合多品種的批量（甚至是數(shù)十件）零件的生產(chǎn)。對(duì)于普通沖壓工藝，可采用簡(jiǎn)易模具、低熔點(diǎn)合金模具、成組模具和沖壓柔性制造系統(tǒng)等，組織多品種的中小批量零件的沖壓加工。 總之，沖壓模具有生產(chǎn)率高、加工成本低、材料利用率高、操作簡(jiǎn)單、便于實(shí)現(xiàn)機(jī)械化與自動(dòng)化等一系列優(yōu)點(diǎn)。采用沖壓與焊接、膠接等復(fù)合工藝，使零件結(jié)構(gòu)更趨合理，加工更為方便，可以用較簡(jiǎn)單的工藝制造出更復(fù)

13、雜的結(jié)構(gòu)件。 1.2 現(xiàn)代沖壓加工發(fā)展趨勢(shì) 制造沖壓件用的傳統(tǒng)金屬材料，正逐步被各種復(fù)合材料或高分子材料替代。 在模具設(shè)計(jì)與制造中，開(kāi)發(fā)并應(yīng)用CAD/CAM系統(tǒng)，發(fā)展高、新制造技術(shù)和模具、裝置等，以適應(yīng)沖壓產(chǎn)品的更新?lián)Q代和各種生產(chǎn)批量的要求。 推廣應(yīng)用數(shù)控沖壓等設(shè)備，進(jìn)行機(jī)械化與自動(dòng)化的流水線沖壓生產(chǎn)。 某些傳統(tǒng)的沖壓加工方法將被液壓成形、旋壓成形、爆炸成形等新穎的技術(shù)所取代，產(chǎn)品的沖壓加工趨于更合理、更經(jīng)濟(jì) 沖模的核心部分是工作零件，即凸模和凹模。其形狀和尺寸是由沖壓工序的性質(zhì)決定的。沖裁沖孔落料模的凸、凹模之間間隙很校，并做成鋒利的刃口，以便形成強(qiáng)大的剪切

14、力進(jìn)行剪切，使坯件與板料分離 在現(xiàn)代化的機(jī)加工過(guò)程中，消耗于送料的時(shí)間損失是組成零件單件加工時(shí)間的一部分，它屬于輔助時(shí)間。要想提高生產(chǎn)率，減少生產(chǎn)中的輔助時(shí)間將是非常重要的一個(gè)環(huán)節(jié)。而要想減少輔助時(shí)間，就必須提高生產(chǎn)的自動(dòng)化程度。自動(dòng)送料機(jī)構(gòu)就是為實(shí)現(xiàn)生產(chǎn)中送料工序自動(dòng)化而設(shè)計(jì)的一種專(zhuān)用機(jī)構(gòu)。 自動(dòng)送料機(jī)構(gòu)可將沖壓料或沖壓件經(jīng)過(guò)定向機(jī)構(gòu)，實(shí)現(xiàn)定向排列，然后順序地送到機(jī)床或工作地點(diǎn)。這在自動(dòng)化成批大量的生產(chǎn)中顯然是實(shí)用的，不但可把操作人員從重復(fù)而繁重的勞動(dòng)中解脫出來(lái)，而且對(duì)保證安全生產(chǎn)也是一種行之有效的方法。目前，國(guó)內(nèi)擁有大量的沖壓機(jī)床，如果能把它們改造成半自動(dòng)或自動(dòng)機(jī)床，將會(huì)充分發(fā)揮機(jī)床的

15、潛在力量，這是一個(gè)具有重大意義的事情，而在機(jī)床上安裝自動(dòng)送料機(jī)構(gòu)，這將大大提高沖壓的生產(chǎn)效率，實(shí)現(xiàn)沖壓的完全自動(dòng)化。 2自動(dòng)送料機(jī)構(gòu)的總體方案設(shè)計(jì) 2.1送料機(jī)構(gòu)的選擇 2.1.1自動(dòng)送料裝置的選擇 在沖床自動(dòng)送料機(jī)構(gòu)中，自動(dòng)送料裝置需要便捷和可操作性強(qiáng)的功能以便更好的送料。經(jīng)過(guò)考察和實(shí)際情況可知，上件裝置在本次設(shè)計(jì)中不符合，其性能復(fù)雜且不便捷。而本次沖床自動(dòng)送料機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)主要是為了提高送料的效率，減少工人的工作量以及浪費(fèi)不必要的機(jī)器的損耗。所以我選擇了送料裝置，也就是自動(dòng)送料裝置，而不是人工上件或者機(jī)械上件。 2.1.2送料方

16、式的選擇 查資料可知，能夠選擇的送料方式很過(guò)，例如鉤式、輪鉗式、杠桿式等?，F(xiàn)對(duì)這些送料方式進(jìn)行綜合考察，以選出最適合本次沖床的送料方式。 從板料厚度上比較：可知因?yàn)殂^式、輪鉗式和杠桿這三種送料方案所要使用的模胚料的厚度偏厚，而本設(shè)計(jì)所用的材料比較薄，所以前三種送料方式不予考慮。 從送料方式穩(wěn)定性比較：夾持送料是利用工具夾住模具，在運(yùn)動(dòng)過(guò)程中，振動(dòng)大從而導(dǎo)致不能正常送料，不夠準(zhǔn)確。但是輥軸送料機(jī)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)過(guò)程中就比較穩(wěn)定，也能更為準(zhǔn)確的達(dá)到送料的目的，從而提高沖床送料，效率更高，節(jié)省時(shí)間材料等。由于輥軸送料機(jī)構(gòu)大大地提高了沖床送料的效率和準(zhǔn)確性，所以我選擇了這個(gè)送料機(jī)構(gòu)如圖2-1 圖2

17、.1輥軸送料裝置實(shí)物圖1 2.2機(jī)構(gòu)的尺寸 2.2.1機(jī)構(gòu)的原始尺寸 圖2.2輥軸送料裝置的原理圖 1. 板料送進(jìn)距離Sn =160mm 2. 壓機(jī)頻次n =170次/分 3. 板料厚度B=2.5mm 4. 沖壓滑塊行程H=80mm 5. 許用壓力角[α]=25度 6. 板料送進(jìn)阻力Fb=550N 7. 沖壓板料時(shí)的阻力Fr=2500N 8. 速度不均勻系數(shù)δ=0.03 9. e=0 10. 底面至沖床工作臺(tái)面距離為20~50mm 11. 上輥軸半徑Rb=下輥軸半徑=小齒輪半徑=60 mm 12

18、. 大齒輪半徑R2=120mm 13. R=180mm 14. X=370mm 15. Y=1250mm 2.2.2確定機(jī)構(gòu)的尺寸 根據(jù)2.2.1機(jī)構(gòu)的原始尺寸可知道機(jī)構(gòu)尺寸的原始要求，現(xiàn)依次求出機(jī)構(gòu)的尺寸大小。 計(jì)算步驟如下: A.求輥軸轉(zhuǎn)角 B.搖桿擺角 C.機(jī)架中心距 D.曲柄搖桿機(jī)構(gòu)：曲柄半徑r= lO1A =2543.24 mm 則曲柄半徑 r=50.23mm 上面求出了曲柄搖桿機(jī)構(gòu)的曲柄半徑r的大小，而本次機(jī)構(gòu)中不僅有曲柄搖桿機(jī)構(gòu)也有曲柄滑塊機(jī)構(gòu)，現(xiàn)在求

19、曲柄滑塊機(jī)構(gòu)的曲柄半徑r1。 E.曲柄滑塊機(jī)構(gòu):半徑r1 F. 初取桿長(zhǎng)l1=560mm： 而 可知桿長(zhǎng)l1=560mm符合要求，桿lAC也符合要求。 綜上為送料機(jī)構(gòu)的尺寸計(jì)算。 2.3送料機(jī)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)原理 圖2.3機(jī)構(gòu)送料與運(yùn)動(dòng)循環(huán)圖 從圖2-3可知，沖床自動(dòng)送料是由板料送進(jìn)與滑塊上下行進(jìn)同時(shí)進(jìn)行的。 板料送進(jìn)運(yùn)動(dòng)原理：大齒輪帶動(dòng)小齒輪運(yùn)動(dòng)，同時(shí)上輥軸被壓緊，所以被上下輥軸壓住的板料就被帶動(dòng)向前行進(jìn)。 曲柄運(yùn)動(dòng)原理：曲柄連接著兩個(gè)運(yùn)動(dòng)，一個(gè)是曲柄滑塊運(yùn)動(dòng)，一個(gè)是曲柄搖桿運(yùn)功。這兩個(gè)運(yùn)動(dòng)是同時(shí)進(jìn)行的，并且曲柄搖桿連接著板料送進(jìn)運(yùn)動(dòng)。 1.曲柄滑塊運(yùn)動(dòng)原理：

20、曲柄是繞固定點(diǎn)旋轉(zhuǎn)，并且?guī)?dòng)著滑塊上下運(yùn)動(dòng)。由于曲柄不停循環(huán)360度作運(yùn)動(dòng)，則滑塊也上下做周期性的運(yùn)動(dòng)。 2.曲柄搖桿運(yùn)動(dòng)原理：曲柄運(yùn)動(dòng)帶動(dòng)著大齒輪運(yùn)動(dòng)，而大齒輪與小齒輪嚙合，也就是順著帶動(dòng)小齒輪向前轉(zhuǎn)動(dòng)。由于小齒輪（下輥軸）與上輥軸合力壓住了板料，板料同時(shí)也被帶動(dòng)著向前運(yùn)動(dòng)，著也就是板料送進(jìn)運(yùn)動(dòng)?？芍藭r(shí)曲柄也不停循環(huán)360度作運(yùn)動(dòng)，則齒輪運(yùn)動(dòng)也是周期性的運(yùn)動(dòng)。 板料送進(jìn)運(yùn)動(dòng)和曲柄滑塊上下運(yùn)動(dòng)是同時(shí)做循壞運(yùn)動(dòng)，就順利完成了自動(dòng)送料。 2.4送料時(shí)間及其調(diào)整方法 由上面可知送料送進(jìn)和滑塊上下是同時(shí)進(jìn)行的?；瑝K在最低點(diǎn)時(shí)，停止送料，其余滑塊運(yùn)動(dòng)在除最低點(diǎn)時(shí)，如圖2-3b，曲柄轉(zhuǎn)角大概在2

21、70度到90度之間，板料都在送料。 如圖2-3a所示。設(shè)定好送料距離，可以通過(guò)改變偏心的圓周位置來(lái)達(dá)到精確送料。用這個(gè)方法實(shí)際就是通過(guò)改變送料的快慢，以與滑塊的上下運(yùn)動(dòng)匹配，保證送料的圓滿(mǎn)完成。 圖2.4送料機(jī)構(gòu)實(shí)物圖2 2.5送料裝置機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)分析 2.5.1作滑塊和板料的位移曲線圖 如圖2-3，將曲柄滑塊機(jī)構(gòu)中，曲柄的移動(dòng)范圍分為12等分，并且是按照曲柄的旋轉(zhuǎn)方向所依次劃分的。取開(kāi)始運(yùn)動(dòng)時(shí)的地方為原點(diǎn)，也就是12等分的第一等分，而此時(shí)在沖頭處在最高點(diǎn)。并且沖頭開(kāi)始沖壓，板料開(kāi)始送料，一直到最低點(diǎn)，也就是第七等分時(shí)，板料停止送料，沖頭切料。

22、完成切料后，曲柄帶動(dòng)沖頭向上返回，而機(jī)構(gòu)又開(kāi)始送料。就這樣循環(huán)周期性地送料。 按照此運(yùn)動(dòng)規(guī)律，作滑塊和板料位移圖。 圖2.5位移圖 2.5.2作滑塊和板料的速度線圖(v-t曲線) 根據(jù)微分法，速度的表示公式為： dy在圖2-5位移圖中表示ds，而dx在圖2-5位移圖中表示dt。 并且α在圖2-5位移圖中表示所在點(diǎn)時(shí)的切線的傾角。 從圖中我們可以知道,速度V與位移圖中所在點(diǎn)時(shí)的切線的傾角，也就是在位移圖中該點(diǎn)處的斜率成正相關(guān)關(guān)系。 其中K為極距，單位為mm 按照此運(yùn)動(dòng)規(guī)律，作滑塊和板料速度圖。 圖2.6速度圖 2.6小結(jié) 本章首先對(duì)沖床自動(dòng)送料機(jī)構(gòu)

23、進(jìn)行了總體方案的選擇和送料方式的選擇。再在原始尺寸的基礎(chǔ)下對(duì)機(jī)構(gòu)的尺寸進(jìn)行了詳細(xì)的計(jì)算，方便于以后對(duì)機(jī)構(gòu)更深的設(shè)計(jì)和分析。最后對(duì)機(jī)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)原理進(jìn)行了詳細(xì)，以便對(duì)機(jī)構(gòu)進(jìn)行全面的了解。 3沖床自動(dòng)送料機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 3.1上下輥的尺寸 這個(gè)機(jī)構(gòu)中有兩個(gè)輥?zhàn)樱譃樯舷螺佪S，它們也是機(jī)構(gòu)在工作時(shí)的主要零件。在沖床工作中，上下輥軸分別與材料接觸 。 本設(shè)計(jì)的主動(dòng)輥為下輥。 其直徑 S為送料距離（mm）,為搖桿擺角，一般 從動(dòng)輥直徑可設(shè)計(jì)的稍小些。 從推薦的中心距離系列中暫時(shí)選擇， 3.2壓緊

24、裝置 在自動(dòng)送料過(guò)程中，板料之所以能向前行進(jìn)，是由于其被上下輥固定住，再由上輥的向前進(jìn)帶動(dòng)著向前進(jìn)。所以需要選擇一個(gè)合適的壓緊裝置，避免板料未被壓緊，或是被壓得太緊而造成表面斷裂等情況出現(xiàn)。 根據(jù)實(shí)際情況，既要保護(hù)板料不受損傷，又要壓緊板料，我選擇了板簧式壓緊裝置。 圖3.1板簧實(shí)物圖 如圖3-1，其截面是長(zhǎng)方形，并合在一起形成的長(zhǎng)圓弧形彈簧鋼。所以這種構(gòu)造是板簧由于其他壓緊裝置的優(yōu)勢(shì)，其具有一定程度的阻尼以及彈簧功能。這樣的功能運(yùn)用于本設(shè)計(jì)中，可既完成壓緊，又可保護(hù)板料的性能不受損壞。 3.3抬輥裝置 在送料過(guò)程中，既然有了壓緊裝置來(lái)壓緊輥?zhàn)樱蔷鸵残枰л佈b置來(lái)放松輥?zhàn)?，?/p>

25、竟板料不是一直都在沖床上，一直處于被送進(jìn)的狀態(tài)。與壓緊裝置一樣，作用的對(duì)象都是上下輥，不過(guò)主要是針對(duì)上輥。抬輥裝置是讓上輥向上移動(dòng)一點(diǎn)高度，使其與下輥不在將板料壓緊，使胚料處于自由的狀態(tài)，可以送進(jìn)或者調(diào)整。 本次設(shè)計(jì)機(jī)構(gòu)送料過(guò)程中需要兩次抬輥：一次是在胚料裝進(jìn)沖床時(shí)，需要上輥抬起，將其送入上下輥的間隙；第二次時(shí)將要切料時(shí)，而此時(shí)以將胚料送到了指定位置，這時(shí)需要抬輥，以調(diào)整胚料的位置，更好的切料。 抬輥裝置有撞桿式、氣動(dòng)式等。 為了更便捷和更有效，本次設(shè)計(jì)在第一次抬輥動(dòng)作中沒(méi)有選擇以上幾種，而是選擇手動(dòng)。所以在抬輥中裝上一個(gè)手柄，使它與撞桿式抬輥裝置連在一起，利用杠桿原理實(shí)現(xiàn)，就巧妙和簡(jiǎn)便

26、的達(dá)到了抬輥要求。 圖3- 2手柄示意圖 第一次抬輥，由于是第一放料，還沒(méi)開(kāi)始送料，所以選擇用手柄這樣更合理的方式。但第二次抬輥，是送料完成后，將要切料，此時(shí)需要抬輥。所以我選擇了撞桿式抬輥裝置，當(dāng)送料完成后，如圖3-2，板料撞到了裝置，給到信號(hào)，裝置就講上輥抬起。 圖3.3 抬輥裝置原理圖 3.4驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu) 3.4.1曲柄搖桿機(jī)構(gòu)尺寸 由上面的計(jì)算可得曲柄搖桿機(jī)構(gòu)尺寸： 曲柄 lO1A =50.23 mm 連桿 L=1300 mm 搖桿 R=180 mm 曲柄轉(zhuǎn)動(dòng)中心和大齒輪轉(zhuǎn)動(dòng)中心距O1O2=1303.6 mm lO1A2+ O1O22 < L2

27、+ R2 所以此曲柄搖桿機(jī)構(gòu)滿(mǎn)足傳動(dòng)要求。 3.4.2曲柄滑塊機(jī)構(gòu)尺寸 由上面的計(jì)算可得曲柄滑塊機(jī)構(gòu)尺寸： 曲柄lO1A =40mm e=0 搖桿lAC=560mm>96.54mm 則曲柄滑塊機(jī)構(gòu)尺寸的設(shè)計(jì)如此，滿(mǎn)足要求。 3.5間歇運(yùn)動(dòng)機(jī)構(gòu) 由第二章可知，在機(jī)構(gòu)自動(dòng)送料過(guò)程中，機(jī)構(gòu)送料是周期循環(huán)的，而輥軸也是要周期性的間歇轉(zhuǎn)動(dòng)的。因?yàn)椴皇且恢辈煌５乃土?，是要停下一?huì)以有時(shí)間切料的。這時(shí)就需要間歇機(jī)構(gòu)來(lái)控制機(jī)構(gòu)。 間歇運(yùn)動(dòng)機(jī)構(gòu)也是通過(guò)控制輥軸來(lái)實(shí)現(xiàn)其功能的，如圖3-6，綜合考慮，棘輪機(jī)構(gòu)是最符合以上要求的。 圖3.4 棘輪機(jī)構(gòu)示意圖 3.6其它零件 本次設(shè)計(jì)中

28、所用到的緊固零件等其他零件，無(wú)需經(jīng)過(guò)自己計(jì)算，都是通過(guò)手冊(cè)選取的標(biāo)準(zhǔn)件。 另外，為板料能送到指定位置，不受速度、慣性等外界因素的影響，會(huì)在輥軸的頂端部分安裝制動(dòng)器。 3.7離合器 可知間歇機(jī)構(gòu)使輥軸間歇性運(yùn)動(dòng)，同時(shí)也需要離合器來(lái)控制輥軸的停歇。如圖3-6。 圖3.5離合器結(jié)構(gòu)圖 3.8小結(jié) 本章是對(duì)機(jī)構(gòu)的零件以及機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)，是對(duì)沖床機(jī)構(gòu)更詳細(xì)的設(shè)計(jì)。首先分析了上下輥軸的尺寸，再根據(jù)計(jì)算得出詳細(xì)尺寸。再分別對(duì)壓緊裝置、抬輥裝置、驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)和間歇運(yùn)動(dòng)機(jī)構(gòu)進(jìn)行分析說(shuō)明，并選擇了最適合本次設(shè)計(jì)的裝置和機(jī)構(gòu)。最后再說(shuō)明了機(jī)構(gòu)的其他零件的選擇和離合器的選擇。

29、 4齒輪的設(shè)計(jì)及校核 本次送料機(jī)構(gòu)中有一對(duì)齒輪傳動(dòng)，大齒輪帶動(dòng)小齒輪，小齒輪和上輪輥一起帶動(dòng)板料前進(jìn)，從而達(dá)到自動(dòng)送料的目的。 由于胚料比較薄，所以對(duì)齒輪的性能有一對(duì)要求，以保證板料不被擠壓損壞，順利完成送料。 圖4.1齒輪示意圖 由于只有達(dá)到傳動(dòng)的要求，對(duì)傳動(dòng)比沒(méi)有嚴(yán)格要求.故查資料小齒輪（下輥軸）的材料用40Cr，硬度取為260HB。大齒輪的材料用45剛，硬度取為240HB。 4.1齒輪的初步設(shè)計(jì) 小齒輪軸上； 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，由模數(shù)取值表， 取m=4.5 ； 初取小齒輪齒數(shù)，小齒輪齒數(shù) ； 小齒輪分度圓直徑d1=m

30、z1=4.527=120mm ； 大齒輪分度圓直徑d2=mz2=4.553=240mm ； 則可算得大小齒輪中心距a=m(z1+z2)/2=4.5*(27+53)/2=180mm ； 取小齒輪齒寬b1=60mm，大齒輪齒寬b2=50mm ； 由轉(zhuǎn)數(shù)，在《機(jī)械設(shè)計(jì)》中圖12.17c 查得 小齒輪的齒面接觸疲勞極限 ； 大齒輪的齒面接觸疲勞極限 4.2齒面接觸疲勞強(qiáng)度驗(yàn)算 由于大小齒輪互相嚙合運(yùn)動(dòng)，所以； 根據(jù)參考文獻(xiàn)七中可選得齒輪傳動(dòng)的精度為8級(jí)精度； 根據(jù)參考文獻(xiàn)七中12.9可選得； 根據(jù)參考文獻(xiàn)七中圖12.9可選得

31、 齒輪的圓周力 而 又 即可算得重合度系數(shù) 則可算得齒間載荷分配系數(shù) 根據(jù)參考文獻(xiàn)七中表12.11，可求得 綜上可求得載荷系數(shù) 根據(jù)表參考文獻(xiàn)七中12.12可選得彈性系數(shù) 根據(jù)圖參考文獻(xiàn)七中12.16可選得 根據(jù)表參考文獻(xiàn)七中12.14可選得 工作時(shí)間=24000h 根據(jù)表參考文獻(xiàn)七中12.15，估計(jì)應(yīng)力循環(huán)次數(shù)的取值范圍為10， 并且選取m=8.79 則小齒輪的應(yīng)力循環(huán)次數(shù)為 = 大齒輪的應(yīng)力循環(huán)次數(shù)為 根據(jù)參考文獻(xiàn)七中圖12.18小齒輪的接觸壽命系數(shù)ZN1=1.18 大齒輪的接觸壽命系數(shù)ZN2 =1.1

32、9 則可算得小齒輪的許用接觸應(yīng)力 大齒輪的許用接觸應(yīng)力 從而可算得齒面接觸疲勞強(qiáng)度 則可看出齒面接觸疲勞強(qiáng)度小于許用齒面接觸疲勞強(qiáng)度，滿(mǎn)足要求。 4.3齒根彎曲疲勞強(qiáng)度驗(yàn)算 首先算得 可算得齒間載荷分配系數(shù)=1.45 先算得b/h=60/(4 根據(jù)參考文獻(xiàn)七中圖12.14可選得齒向載荷分布系數(shù) 綜上可算得載荷系數(shù)=3.74 根據(jù)參考文獻(xiàn)七中圖12.21可選得小齒輪的齒形系數(shù)

33、 大齒輪的齒形系數(shù) 根據(jù)參考文獻(xiàn)七中圖12.22可選得小齒輪的應(yīng)力修正系數(shù) 大齒輪的應(yīng)力修正系數(shù) 根據(jù)參考文獻(xiàn)七中圖12.23c可選得小齒輪的彎曲疲勞極限 大齒輪的彎曲疲勞極限 根據(jù)參考文獻(xiàn)七中表12.14可選得齒輪的彎曲最小安全系數(shù)為 根據(jù)參考文獻(xiàn)七中表12.15可選得應(yīng)力循環(huán)次數(shù) 的取值范圍為 并且選取m=49.91 可計(jì)算得小齒輪的應(yīng)力循環(huán)次數(shù)為 ==24.48107 大齒輪的應(yīng)力循環(huán)次數(shù)為=12.27107

34、 根據(jù)參考文獻(xiàn)七中圖12.24可選得小齒輪的彎曲壽命系數(shù)為 大齒輪的彎曲壽命系數(shù)為 根據(jù)參考文獻(xiàn)七中圖12.25可選得尺寸系數(shù) 綜上可計(jì)算出 小齒輪的許用彎曲應(yīng)力=316.8MPa 大齒輪的許用彎曲應(yīng)力 驗(yàn)算小齒輪的彎曲應(yīng)力=84.98MPa<[] 大齒輪的彎曲應(yīng)力=85.13MPa<[] 由上面的計(jì)算可知大小齒輪的彎曲應(yīng)力都小于其許用彎曲應(yīng)力，滿(mǎn)足要求。 4.4小結(jié) 本章對(duì)機(jī)構(gòu)中所使用的齒輪進(jìn)行了系統(tǒng)的計(jì)算和校核。首先對(duì)齒輪進(jìn)行初步計(jì)算，再對(duì)齒輪的齒面接觸疲勞強(qiáng)度和根彎曲疲勞強(qiáng)度進(jìn)行驗(yàn)算。最后所選擇的齒輪滿(mǎn)足機(jī)構(gòu)使用要求。 5軸的設(shè)

35、計(jì)及校核 本次沖床自動(dòng)送料機(jī)構(gòu)有上下兩個(gè)輪輥和一個(gè)大齒輪，所以機(jī)構(gòu)采用了三根軸，分別是上下輥軸和大齒輪軸。上輥軸起固定作用，而下輥軸和大齒輪軸上零件偏多，結(jié)構(gòu)復(fù)雜。故只對(duì)下輥軸和大齒輪軸進(jìn)行校核。 軸徑可以按照扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度進(jìn)行初算，計(jì)算公式為： 式中P------軸所傳遞的功率（kw） n-----軸的轉(zhuǎn)速（r/min） A----由軸的許用應(yīng)力所確定的系數(shù) 5.1下輥軸的校核 由于對(duì)下輥軸的材料沒(méi)有特殊要求 所以選用下輥軸的材料為45鋼調(diào)質(zhì) 圖5.1 下輥軸示意圖 下輥軸的計(jì)算步驟如下： 圖 5.2齒輪受力圖 如圖5-2，齒輪

36、的受力圖，首先要知道轉(zhuǎn)矩 則可求出下輥軸的圓周力為 =550N 再能算出下輥軸的徑向力為 =256.47N 根據(jù)圖5-2，可由此算出下輥軸的支撐反力為 =439.82N 根據(jù)圖5-2，可由此算出下輥軸的水平面反力為 =337.18N 根據(jù)上面的計(jì)算，可首先畫(huà)出下輥軸的彎矩圖如下 圖5.3下輥軸的彎矩圖 根據(jù)上面的計(jì)算，受力分析可得下輥軸的水平面受力圖如下 圖5.4下輥軸的水平面受力圖 則根據(jù)圖5-4，可算出下輥軸的垂直面反力分別為

37、 根據(jù)上面的計(jì)算，受力分析可得下輥軸的垂直面受力圖如下 圖5.5下輥軸的垂直面受力圖 再綜上可畫(huà)出下輥軸的彎矩圖如下 圖5.6下輥軸的彎矩圖 根據(jù)參考文獻(xiàn)七中表16.3可選得下輥軸的許用應(yīng)力分別為， 則可算出下輥軸的應(yīng)力校正系數(shù)為=0.58 根據(jù)上面的計(jì)算，可首先畫(huà)出下輥軸的轉(zhuǎn)矩圖如下 圖5.7下輥軸的彎矩圖 根據(jù)圖5-7，則下輥軸的當(dāng)量轉(zhuǎn)矩分別為 ； 再根據(jù)上面所有的計(jì)算，再得出下輥軸的彎矩圖如下 圖5.8下輥軸的彎矩圖 下輥軸的軸徑1為=14.26mm<40mm 根據(jù)計(jì)算可知軸徑1滿(mǎn)足要求。 下輥軸的軸徑2為=18.32m

38、m<26mm 根據(jù)計(jì)算可知軸徑2也滿(mǎn)足要求。 綜上，下輥軸的所有校核都符合要求，則下輥軸合格，可用于本次設(shè)計(jì)的自動(dòng)送料機(jī)構(gòu)。 5.2大齒輪軸的校核 選取的大齒輪軸的材料為45剛,調(diào)質(zhì)處理 取，于是得大齒輪軸的最小軸徑為 圖5.9 大齒輪軸示意圖 大齒輪軸的計(jì)算步驟如下： 圖5.10 大齒輪受力圖 首先計(jì)算出大齒輪軸受的力 如圖5-2，齒輪的受力圖，首先要知道轉(zhuǎn)矩 則可求出大齒輪軸的圓周力為=550N 再能算出大齒輪軸的徑向力為=256.47N 根據(jù)圖5-10，可由此算出大齒輪軸的支撐反力分別為 =439.82N 根據(jù)圖5-10，可由此算出大齒輪軸

39、的水平面反力為 =337.18N 根據(jù)上面的計(jì)算，可首先畫(huà)出大齒輪軸的彎矩圖如下 圖5.11大齒輪軸的彎矩圖 根據(jù)上面的計(jì)算，受力分析可得大齒輪軸的水平面受力圖如下 圖5.12大齒輪軸的水平面受力圖 則根據(jù)圖5-4，可算出大齒輪軸的垂直面反力分別為 =809.57N =946.9N 根據(jù)上面的計(jì)算，受力分析可得大齒輪軸的垂直面受力圖如下 圖5.13大齒輪軸的垂直面受力圖 再綜上可畫(huà)出大齒輪軸的彎矩圖如下 圖5.14大齒輪軸的彎矩圖 根據(jù)參考文獻(xiàn)七中表16.3可選得大齒輪軸的許用應(yīng)力分別為 ; 則可算出

40、大齒輪軸的應(yīng)力校正系數(shù)為=0.64 根據(jù)上面的計(jì)算，可首先畫(huà)出大齒輪軸的轉(zhuǎn)矩圖如下 圖5.15大齒輪軸的轉(zhuǎn)矩圖 根據(jù)圖5-15，則大齒輪軸的當(dāng)量轉(zhuǎn)矩分別為 ； 再根據(jù)上面所有的計(jì)算，再得出大齒輪軸的彎矩圖如下 圖5.16大齒輪軸的彎矩圖 大齒輪軸的軸徑1為=17.71mm<40mm 根據(jù)計(jì)算可知軸徑1滿(mǎn)足要求。 大齒輪軸的軸徑2為=18.07mm<26mm 根據(jù)計(jì)算可知軸徑2也滿(mǎn)足要求。 綜上，大齒輪軸的所有校核都符合要求，則大齒輪軸合格，可用于本次設(shè)計(jì)的自動(dòng)送料機(jī)構(gòu)。 5.3小結(jié) 本章主要構(gòu)中所使用的兩個(gè)軸進(jìn)了系統(tǒng)的計(jì)算和校核。首先對(duì)下輥軸進(jìn)行了

41、詳細(xì)的計(jì)算和校核，再對(duì)大齒輪軸進(jìn)行了計(jì)算和校核。最后所選擇的兩個(gè)軸都滿(mǎn)足機(jī)構(gòu)使用要求。 6 軸承的設(shè)計(jì)和校核 機(jī)構(gòu)中軸承都選用深溝球軸承,也都是選用d=40mm 6008型的 6.1第一對(duì)軸承的校核 首先計(jì)算出出第一對(duì)軸承的徑向載荷=844N 根據(jù)上面的計(jì)算可知第一對(duì)軸承的轉(zhuǎn)速； 第一對(duì)軸承的軸向載荷=0 N 而=0/9420=0 根據(jù)參考文獻(xiàn)七中表18.7可得e=0.16 又可計(jì)算得=0/8440

42、承的沖擊載荷系數(shù)=1.2 綜上，可算出第一對(duì)軸承的當(dāng)量動(dòng)載荷=1012.8N 而我預(yù)計(jì)第一對(duì)軸承的預(yù)期使用壽命為= 再根據(jù)上面的數(shù)據(jù)可計(jì)算出第一對(duì)軸承的額定動(dòng)載荷=6335.27N 而6008型的深溝球軸承基本額定動(dòng)載荷為=13200N 可知計(jì)算出的第一對(duì)軸承的額定動(dòng)載荷遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于基本額定動(dòng)載荷，<，則選用的軸承滿(mǎn)足機(jī)構(gòu)使用要求。 6.2第二對(duì)軸承的校核 首先計(jì)算出出第二對(duì)軸承的徑向載荷=952N 根據(jù)上面的計(jì)算可知第二對(duì)軸承的轉(zhuǎn)速 第二對(duì)軸承的軸向載荷也等于零，=0N 而=0/9420=0 根據(jù)表18.7可得e=0.16 又可計(jì)算得=0/952 ，0

43、考文獻(xiàn)七中表18.7，可得X=1，Y=0 又根據(jù)參考文獻(xiàn)七中表18.8可得第二對(duì)軸承的沖擊載荷系數(shù)=1.2 綜上，可算出第二對(duì)軸承的當(dāng)量動(dòng)載荷 =1142.4N 而我預(yù)計(jì)第二對(duì)軸承的預(yù)期使用壽命為= 再根據(jù)上面的數(shù)據(jù)可計(jì)算出第二對(duì)軸承的額定動(dòng)載荷 =4588N 而6008型的深溝球軸承基本額定動(dòng)載荷為=13200N 可知計(jì)算出的第二對(duì)軸承的額定動(dòng)載荷遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于基本額定動(dòng)載荷，<，則選用的軸承滿(mǎn)足機(jī)構(gòu)使用要求。 6.3小結(jié) 本章對(duì)機(jī)構(gòu)中的兩對(duì)軸承進(jìn)行了系統(tǒng)的計(jì)算和校核。首先對(duì)第一對(duì)軸承進(jìn)行了計(jì)算和校核，再對(duì)第二對(duì)軸承進(jìn)行了計(jì)算和校核。最后所選擇的兩對(duì)軸承都滿(mǎn) 足機(jī)構(gòu)使用要求。

44、 7 鍵的設(shè)計(jì)和校核 鍵是標(biāo)準(zhǔn)件，用來(lái)實(shí)現(xiàn)軸上軸向固定和周向固定。此次設(shè)計(jì)采用了四個(gè)鍵，分別是3個(gè)普通平鍵和1個(gè)圓頭楔鍵。 7.1第一個(gè)平鍵的設(shè)計(jì)和校核 圖 7.1 平鍵連接受力圖 1.選擇鍵連接的類(lèi)型和尺寸 根據(jù)實(shí)際情況，首先選用平鍵連接。，類(lèi)型選用圓頭普通平鍵（A型）。 2.校核鍵連接的強(qiáng)度 可知鍵，軸和輪轂的材料都是鋼； 根據(jù)上面的計(jì)算可知第一個(gè)平鍵傳遞的 根據(jù)參考文獻(xiàn)七中查表可得 由于鍵的長(zhǎng)度要稍小于所在軸段，則第一個(gè)平鍵鍵長(zhǎng)為22mm。 根據(jù)參考文獻(xiàn)七中查表7.1可得第

45、一個(gè)平鍵的許用擠壓應(yīng)力為 綜上可算出第一個(gè)平鍵能傳遞的轉(zhuǎn)矩為 根據(jù)上面的計(jì)算可知第一個(gè)平鍵所能傳遞的轉(zhuǎn)矩大于平鍵能傳遞的基本轉(zhuǎn)矩，則第一個(gè)平鍵滿(mǎn)足機(jī)構(gòu)使用要求。 7.2第二個(gè)平鍵的設(shè)計(jì)和校核 1.選擇鍵連接的類(lèi)型和尺寸 根據(jù)實(shí)際情況，首先選用平鍵連接。，類(lèi)型選用圓頭普通平鍵（A型）。 2.校核鍵連接的強(qiáng)度 可知鍵，軸和輪轂的材料都是鋼； 根據(jù)上面的計(jì)算可知第二個(gè)平鍵傳遞的 根據(jù)參考文獻(xiàn)七中查表可得 由于鍵的長(zhǎng)度要稍小于所在軸段，則第二個(gè)平鍵鍵長(zhǎng)為45mm。 根據(jù)參考文獻(xiàn)七中查表7.1可得第二個(gè)平鍵的許用擠壓應(yīng)力為 綜上可算出第一個(gè)平鍵能傳遞的轉(zhuǎn)矩為 根

46、據(jù)上面的計(jì)算可知第二個(gè)平鍵所能傳遞的轉(zhuǎn)矩大于平鍵能傳遞的基本轉(zhuǎn)矩，則第二個(gè)平鍵滿(mǎn)足機(jī)構(gòu)使用要求。 7.3第三個(gè)平鍵的設(shè)計(jì)和校核 1.選擇鍵連接的類(lèi)型和尺寸 根據(jù)實(shí)際情況，首先選用平鍵連接，類(lèi)型選用圓頭普通平鍵（A型）。 2.校核鍵連接的強(qiáng)度 可知鍵，軸和輪轂的材料都是鋼； 根據(jù)上面的計(jì)算可知第三個(gè)平鍵傳遞的 根據(jù)參考文獻(xiàn)七中查表可得 由于鍵的長(zhǎng)度要稍小于所在軸段，則第三個(gè)平鍵鍵長(zhǎng)為33mm。 根據(jù)參考文獻(xiàn)七中查表7.1可得第三個(gè)平鍵的許用擠壓應(yīng)力為 綜上可算出第一個(gè)平鍵能傳遞的轉(zhuǎn)矩為 根據(jù)上面的計(jì)算可知第二個(gè)平鍵所能傳遞的轉(zhuǎn)矩大于平鍵能傳遞的基本轉(zhuǎn)矩，則第二個(gè)平

47、鍵滿(mǎn)足機(jī)構(gòu)使用要求。 7.4小結(jié) 本章主要對(duì)機(jī)構(gòu)中所使用三個(gè)平鍵進(jìn)行了系統(tǒng)的計(jì)算和校核。首先對(duì)第一個(gè)平鍵進(jìn)行了計(jì)算和校核，再對(duì)第二個(gè)平鍵進(jìn)行計(jì)算和校核，最后對(duì)第三個(gè)平鍵進(jìn)行計(jì)算和校核?？芍x擇的齒輪滿(mǎn)足機(jī)構(gòu)使用要求。 8 零件的潤(rùn)滑 8.1齒輪的潤(rùn)滑 齒輪均采用脂潤(rùn)滑，工人在大概240個(gè)小時(shí)用脂潤(rùn)滑一次，保證齒輪能長(zhǎng)期正常使用。 由于鈣基潤(rùn)滑脂，防水性好，能在環(huán)境惡劣中保持性能。所以潤(rùn)滑脂選用的是鈣基潤(rùn)滑脂。 圖8.1 鈣基潤(rùn)滑脂實(shí)物圖 8.2軸承潤(rùn)滑 設(shè)計(jì)中軸承的潤(rùn)滑均采用黃油潤(rùn)滑，工人在大概200個(gè)小時(shí)用脂潤(rùn)滑一次，保證軸承的功能能長(zhǎng)期正常使用。 黃油也是鈣基潤(rùn)滑

48、脂，色黃，像豬油，是其的一種俗稱(chēng)。由于鈣基潤(rùn)滑脂2號(hào)，一般使用在中速輕荷的中小型機(jī)械的滾動(dòng)軸承中。所以這次設(shè)計(jì)中軸承選用的潤(rùn)滑脂是黃油。 圖8.2 黃油實(shí)物圖 8.3小結(jié) 本章對(duì)齒輪和軸承的潤(rùn)滑進(jìn)行了說(shuō)明和選擇，根據(jù)實(shí)際情況和上面的計(jì)算選擇的潤(rùn)滑最適合本次設(shè)計(jì)中的零件。 9. 密封和注意事項(xiàng) 9.1軸承的密封 密封的目的： 1. 避免臟污進(jìn)入，保持軸承的清潔。 2. 避免潤(rùn)滑脂泄露，保證軸承潤(rùn)滑，正常工作。 3. 降低噪音。 4. 延長(zhǎng)軸承的使用壽命。 型號(hào)與它所配套的軸承的內(nèi)外徑和厚

49、度有關(guān) 查油封型號(hào)表，選用油封型號(hào)18407。 圖9.1密封圈實(shí)物圖 9.2注意事項(xiàng) 在操作沖床過(guò)程中，有一定危險(xiǎn)性，所以需要注意安全。 1.在操作過(guò)程中，不要有大的動(dòng)作或移動(dòng)，防止身體失去平衡 2.不要用機(jī)床做太多太難的動(dòng)作 3.不要將頭手等肢體和皮膚伸到材料的移動(dòng)部分，發(fā)生損傷 4.材料需符合使用要求，不能在使用過(guò)程中突然斷裂或變形 5.應(yīng)清楚地標(biāo)示機(jī)床的危險(xiǎn)處 9.3小結(jié) 本章首先對(duì)機(jī)構(gòu)中零件軸承的密封進(jìn)行了說(shuō)明和選擇，再詳細(xì)的把沖床的使用注意事項(xiàng)列舉出來(lái)，以便能安全的使用。

50、 總結(jié) 傳統(tǒng)沖床機(jī)構(gòu)是由人工送料，耗時(shí)長(zhǎng)且工作效率低，所以采用了本次設(shè)計(jì)的 沖床自動(dòng)送料機(jī)構(gòu)，提高機(jī)床運(yùn)動(dòng)效率，降低人力。 首先選擇機(jī)構(gòu)的總體方案設(shè)計(jì)和送料的方式，再對(duì)機(jī)構(gòu)進(jìn)行詳細(xì)的設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)中根據(jù)原始數(shù)據(jù)計(jì)算出了機(jī)構(gòu)的尺寸，再對(duì)機(jī)構(gòu)中所要用到的裝置和機(jī)構(gòu)，如壓緊裝置、抬輥裝置、驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)和間歇運(yùn)動(dòng)機(jī)構(gòu)進(jìn)行分析說(shuō)明。最后對(duì)機(jī)構(gòu)中所用到的零件進(jìn)行計(jì)算和校核。 可知根據(jù)本次設(shè)計(jì)中首先計(jì)算出的尺寸，和后面機(jī)構(gòu)裝置的選擇，以及機(jī)構(gòu)中主要零件的計(jì)算和校核。達(dá)到了設(shè)計(jì)的目的和要求。 結(jié)束語(yǔ) 這次畢業(yè)設(shè)計(jì)是進(jìn)入大

51、學(xué)以來(lái)最重要的課堂理論知識(shí)與實(shí)踐相結(jié)合的過(guò)程。在從開(kāi)始拿到這個(gè)題目時(shí)到現(xiàn)在，經(jīng)過(guò)了大半年。過(guò)程中很緊張擔(dān)憂(yōu)，出現(xiàn)這樣的狀況，最主要的原因是自己對(duì)相關(guān)的專(zhuān)業(yè)知識(shí)掌握的還不夠扎實(shí)。在設(shè)計(jì)中，我不斷鉆研，反復(fù)思考，反復(fù)修改，終于，在自己的不斷努力當(dāng)中完成了自己所擔(dān)負(fù)的設(shè)計(jì)任務(wù)。設(shè)計(jì)當(dāng)中我用到了《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)》，《機(jī)械設(shè)計(jì)》等相關(guān)專(zhuān)業(yè)理論知識(shí)，翻閱了學(xué)過(guò)的關(guān)于力學(xué)、制圖、公差方面的書(shū)籍如《理論力》《機(jī)械制圖》《互換性與測(cè)量技術(shù)基礎(chǔ)》，在圖書(shū)館借閱了沖床和沖壓模具方面的文獻(xiàn)和書(shū)籍如《沖床的數(shù)控改造及全自動(dòng)送料裝置的研制》《沖床自動(dòng)送料機(jī)的原理與設(shè)計(jì)》《沖壓模具》。綜合運(yùn)用了與此相關(guān)的各種理論知識(shí)，尤

52、其是CAD，深刻認(rèn)識(shí)到它對(duì)于機(jī)械設(shè)計(jì)人員的重要性。 這次畢業(yè)設(shè)計(jì)中最讓我獲益的是，增長(zhǎng)了獨(dú)立自主學(xué)習(xí)的能力。當(dāng)我一籌莫展時(shí)，我首先去圖書(shū)館借書(shū)。在那些書(shū)中我知道了沖床是什么，它自動(dòng)送料的意義，我應(yīng)該怎樣開(kāi)始著手。雖然過(guò)程很辛苦，但我沒(méi)有放棄，這是讓我最值得驕傲的地方。在以后的學(xué)習(xí)和生活中，我肯定會(huì)面臨更過(guò)更大的困難，那是沒(méi)有老師同學(xué)幫助我，我得靠自己。我必須得選擇堅(jiān)持，放棄是懦弱的。所以我現(xiàn)在就應(yīng)該不懼困難，做好畢設(shè)。 這次畢業(yè)設(shè)計(jì)運(yùn)用了很多專(zhuān)業(yè)知識(shí)，很多是大二大三所學(xué)。好些知識(shí)已經(jīng)忘記，但我沒(méi)有氣餒，我就去查閱了許多文獻(xiàn)和書(shū)籍。這些都鍛煉了我的自學(xué)能力和動(dòng)手實(shí)踐能力，獲得了很大的成就感。

53、但我知道我的知識(shí)還不夠，還需要更多的學(xué)習(xí)。我也對(duì)機(jī)械這個(gè)行業(yè)有了更深的了解，產(chǎn)生了更大的趣味性。我更感受這個(gè)專(zhuān)業(yè)的重要性，需要運(yùn)用于實(shí)踐。如果用心去做，就會(huì)發(fā)現(xiàn)機(jī)械這個(gè)行業(yè)的趣味性，并不是那么枯燥乏味。 未來(lái)我還要面臨更多的困難和挑戰(zhàn)，而我也不會(huì)像在學(xué)校有這么多的幫助。所以我就更需要多學(xué)習(xí)多經(jīng)歷。這次畢業(yè)設(shè)計(jì)就恰好的達(dá)到了鍛煉自己的目的，我很感謝有這樣的一次機(jī)會(huì)，也為我以后的工作和學(xué)習(xí)奠定了一個(gè)非常好的基石，以后能取得更大的進(jìn)步。 參考文獻(xiàn) [1]南雷英，戚春曉，孫友松.沖壓生產(chǎn)自動(dòng)送料技術(shù)的現(xiàn)狀與發(fā)展概況[J].鍛壓裝備與

54、 制造技術(shù)，2006（2）：18-20. [2]焦連岷.沖床的數(shù)控改造及全自動(dòng)送料裝置的研制[D].南京：南京理工大學(xué)，2007. [3]王振寧，張學(xué)良.沖壓機(jī)自動(dòng)送料機(jī)構(gòu)氣動(dòng)系統(tǒng)及PLC控制[J].液壓與氣動(dòng)，2003 （10）:49-50. [4]徐剛，魯潔，黃才元.金屬板材沖壓成形技術(shù)與裝備的現(xiàn)狀與發(fā)展[J].鍛壓裝備與制造技術(shù)，2004（4）：16-22. [5]張新華，俞震初.沖床自動(dòng)送料機(jī)的原理與設(shè)計(jì)[J].鍛壓技術(shù)，1993,18（5）：46-49. [6]張新華，魯志康，趙建躍.沖床自動(dòng)送料機(jī)的PLC控制與設(shè)計(jì)[J].鍛壓技術(shù)，2000，

55、 25（2）：44-46. [7]魯世紅，金龍，杜超.卷板機(jī)自動(dòng)送料技術(shù)的現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢(shì)[J].鍛壓技術(shù)，2017,42(7):1-5.5 致 謝 我歷時(shí)將近兩個(gè)月時(shí)間終于把這篇論文寫(xiě)完了,在這段充滿(mǎn)奮斗的歷程中,帶給我的學(xué)生生涯無(wú)限的激情和收獲。在論文的寫(xiě)作過(guò)程中遇到了無(wú)數(shù)的困難和障礙,都在同學(xué)和老師的幫助下度過(guò)了。在校圖書(shū)館查找資料的時(shí)候,圖書(shū)館的老師給我提供了很多方面的支持與幫助,尤其要強(qiáng)烈感謝我的論文指導(dǎo)老師張老師。有她對(duì)我進(jìn)行了不厭其煩的指導(dǎo)和幫助,無(wú)私的為我進(jìn)行論文的修改和改進(jìn),就沒(méi)有我這篇論文的最終完成。在此,我向指導(dǎo)和幫助過(guò)我

56、的老師們表示最衷心的感謝! 同時(shí),我也要感謝本論文所引用的各位學(xué)者的專(zhuān)著,如果沒(méi)有這些學(xué)者的研究成果的啟發(fā)和幫助,我將無(wú)法完成本篇論文的最終寫(xiě)作。至此,我也要感謝我的朋友和同學(xué),他們?cè)谖覍?xiě)論文的過(guò)程中給予我了很多有用的素材,也在論文的排版和撰寫(xiě)過(guò)程中提供熱情的幫助!金無(wú)足赤,人無(wú)完人。由于我的學(xué)術(shù)水平有限,所寫(xiě)論文難免有不足之處,懇請(qǐng)各位老師同學(xué)批評(píng)和指正! 附錄A 外文文獻(xiàn) Stress Analysis of Stamping Dies 作者：R. S. Rao

57、 來(lái)源： Journal of Materials Shaping Technology 發(fā)表時(shí)間： 1989-06-15 數(shù)據(jù)庫(kù) Springer期刊 Abstract: Experimental and computational procedures for studying deflections, flit, andalignment characteristics of a sequence of stamping dies, housed in a transfer press, are pre-sented. Die loads ar

58、e actually measured at all the 12 die stations using new load monitors and used as input to the computational procedure. A typical stamping die is analyzed using a computational code, MSC/NASTRAN, based on finite element method. The analysis is then extended to the other dies, especially the ones w

59、here the loads are high. Stresses and deflections are evaluated in the dies for the symmetric and asymmetric loading conditions. Based on our independent die analysis, stresses and deflections are found to be reasonably well within the tolerable limits. However, this situation could change when the

60、stamping dies are eventually integrated with the press as a total system which is the ultimate goal of this broad research program. INTRODUCTION Sheet metal parts require a series of operations such as shearing , drawing , stretching , bending , and squeezing. All these operations are

61、carried out at once while the double slide mechanism descends to work on the parts in the die stations, housed in a transfer press [1]. Material is fed to the press as blanks from a stock feeder. In operation the stock is moved from one station to the next by a mechanism synchronized with the motion

62、 of the slide. Each die is a separate unit which may be independently adjusted from the main slide. An automotive part stamped from a hot rolled steel blank in 12 steps without any intermediate anneals is shown in Figure 1. Transfer presses are mainly used to produce different types of automot

63、ive and aircraft parts and home appliances. The economic use of transfer presses depends upon quantity production as their usual production rate is 500 to 1500 parts per hour [2]. Although production is rapid in this way, close tolerances are often difficult to achieve. Moreover, the presses produce

64、 a set of conditions for off-center loads owing to the different operations being performed simultaneously in several dies during each stroke. Thus, the forming load applied at one station can affect the alignment and general accuracy of the operation being performed at adjacent stations. Another pr

65、actical problem is the significant amount of set-up time involved to bring all the dies into proper operation. Hence, the broad goal of this research is to study the structural characteristics of press and dies combination as a total system. In this paper, experimental and computational procedures f

66、or investigating die problems are presented. The analysis of structural characteristics of the transfer press was pursued separately [3]. A transfer press consisting of 12 die stations was chosen for analysis. Typical die problems are excessive deflections, tilt, and misalignment of the upperand lower die halves. Inadequate cushioning and offcenter loading may