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1、 北京東路匝道橋現(xiàn)澆箱梁模板及滿堂支架方案 計 算 書 貴州建工集團總公司 北京東路E標段項目經理部 2010年4月4日 一、編制依據 1、貴陽市北京東路道路工程E標段橋梁工程施工圖設計文件及地勘報告，以及設計變更、補充、修改圖紙及文件資料。 2、國家有關的政策、法規(guī)、施工驗收規(guī)范和工程建設標準強制性條文（城市建設部分），以及現(xiàn)行有關施工技術規(guī)范、標準等。 3、參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ 130－2002）和《混凝土工程模板與支

2、架技術》、《公路橋涵施工手冊》、《建筑施工計算手冊》等進行計算，參考《建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范》（報批稿）有關要求。 二、工程概況 繞城調頭匝道橋位于北京東路K7+420處，其主要作用是連接北京東路左、右幅車道。橋梁的起點樁號為K0+197.19,終點樁號K0+297.19，全橋長100米（不包括橋臺的長度），為單幅匝道橋。橋寬8米。 鋼筋砼現(xiàn)澆箱梁主要材料數量表 表1-1 聯(lián)別 整 幅 跨徑組合（孔-米） 25+25+25+25 起訖樁號 K0+197.19-k0+297.19 斷面形式 等截面單箱單式 全長（米） 100 梁高（米） 1.50

3、 梁寬 8.0 支架體積（空間立方米） 10000 備注 現(xiàn)澆砼連續(xù)箱梁 三、支架設計要點 1、支架地基處理 根據地勘提供的資料，地質情況從上到下為亞粘土層、弱風化白云巖及強風化白云巖等。從地勘資料和現(xiàn)場實際反映，箱梁下部地基為亞粘土層，無軟基情況。因此地基整體不需處理，整平壓實即可。 滿堂支架范圍:梁寬的投影面左右各加寬1m。首先對支架布設范圍內的表土、雜物及淤泥進行清除，并將橋下范圍內泥漿池及基坑采取抽水排干后，用砂石將泥漿池及基坑回填密實，以防止局部松軟下陷。在橋的左右側距支架范圍2m外沿橋方向開挖一條60cm60cm的排水溝，用于雨季排洪和降低地下水位。 一般

4、地段地基處理：將原地面的浮土清除，有淤泥地段將淤泥清除，用石料回填并夯實。根據梁底的高度，對其地面進行整平（斜坡地段做成臺階），回填或換填部位每30cm厚采用重型壓路機碾壓密實(壓實度≥90%)，達到要求后，采用標準貫入試驗，如粘質土N＞7，則σ＞190MPa；如砂類土（中、粗砂）N＞15，則σ＞250MPa，承載力可滿足要求。再填筑50cm的建筑棄渣或土石混碴，分層填筑，分層碾壓，使壓實度達到94%以上。 最后鋪筑15cm厚水泥穩(wěn)定碎石層，養(yǎng)生后再鋪筑20cmC25砼作為滿堂支架的基礎，其上搭設滿堂支架。 2、做好原地面排水，防止地基被水浸泡 橋下支架地基基礎表面設2%的人字型橫坡以利

5、于排水，并在支架基礎兩側設置排水溝，排水溝采用砂漿摸面，防止積水使地基軟化而引起支架不均勻下沉。 3、現(xiàn)澆箱梁滿堂支架布置及搭設要求 現(xiàn)澆箱梁滿堂支架采用扣件式鋼管支架搭設，立桿頂設二層方木，立桿上縱向設1515cm方木；縱向方木上設1010cm的橫向方木，其中在墩頂端橫梁和跨中橫隔梁下及跨中間距不大于0.1m（凈間距0.05m）。模板宜用厚1.2cm的優(yōu)質竹膠合板，橫板邊角用4cm厚木板加強，防止轉角漏漿或出現(xiàn)波浪形，影響外觀。支架縱橫均按圖示設置剪刀撐，其中橫橋向斜撐每2.7m設一道，縱橋向斜撐沿橫橋向共設4～5道，支架外表面必須滿布剪刀撐。 每根立桿底部立在混凝土基礎上，同時支架立

6、桿必須設置縱、橫向掃地桿。剪刀撐、斜撐搭設應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。 匝道橋立桿的縱、橫向間距及橫桿步距等搭設要求如下： ⑴采用立桿橫橋向間距縱橋向間距橫桿步距為60cm60cm100cm和60cm70cm100cm及60cm90cm100cm三種布置形式的支架結構體系，其中：墩旁兩側各2m范圍內的支架采用60cm60cm100cm的布置形式；除墩旁兩側各2m之外的其余范圍內的支架采用60cm70cm100cm的布置形式，翼緣板采用60cm90cm100cm,但縱橫隔板梁下2m范圍內的支架立桿的間距應加密至60cm(即采用60cm60cm100cm支架布置形式)。 四、現(xiàn)澆箱

7、梁支架驗算 本計算書分別以跨徑25m等截面現(xiàn)澆混凝土箱形連續(xù)梁為例，對荷載進行計算及對其支架體系進行檢算。 ㈠、荷載計算 1、荷載分析 根據本橋現(xiàn)澆箱梁的結構特點，在施工過程中將涉及到以下荷載形式： ⑴ q1—— 箱梁自重荷載，新澆混凝土密度取2600kg/m3。 鋼筋混凝土的重量由相對應的支架承擔，按照箱梁對應的面積，雖然是分為兩次澆筑，但荷載是全部壓在支架上的，所以將箱梁分為翼板、底板和頂板、腹板和頂板,梁端和橫隔板五部分進行支架計算。箱梁自重荷載， ①翼板：2.86噸/m，②底板和頂板：3.7噸/m，③腹板和頂板：4.68噸/m，④梁端：15.6噸/m ⑤橫隔板：15.6噸/

8、m。 ⑵ q2—— 箱梁內模、底模、內模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計算，經計算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。內模與外膜采用2.44*1.22*0.012竹膠板, ⑶ q3—— 施工人員、施工材料和機具荷載，按均布荷載計算，當計算模板及其下肋條時取2.5kPa；當計算肋條下的梁時取1.5kPa；當計算支架立柱及替他承載構件時取1.0kPa。 ⑷ q4—— 振搗混凝土產生的荷載，對底板取2.0kPa，對側板取4.0kPa。 ⑸ q5—— 新澆混凝土對側模的壓力。因現(xiàn)澆箱梁采取水平分層以每層30cm高度澆筑，在豎向上以V=1.2m/h澆筑速度控制，砼入模溫度T=26℃控制，因此新澆

9、混凝土對側模的最大壓力 q5= K為外加劑修正稀數，取摻緩凝外加劑K=1.2 當V/t=1.2/26=0.046＞0.035 h=1.53+3.8V/t=0.23m q5=PM=Krh=1.2260.23=7.17KPa ⑹ q6—— 傾倒混凝土產生的水平荷載，取2.0kPa。 ⑺ q7—— 支架自重，經計算支架在不同布置形式時其自重如下所示： 鋼管支架：根據《K7+420匝道橋支架布置方案》(翼板支架高度按11.3米,底板按10米)計算：①翼板對應部分支架需用鋼管長度為101*5*11.3+10*2*101+90.5*5*10=12251.5米，重量為47.1噸；②腹板

10、的鋼管用量為164*2*10+0.6*164*10+98*2*10=6224米，重量為24噸；③底板對應的支架鋼管用量為127*6*10+3*127*10+6*88.9*10=16764米，重量為64.374噸；④梁端實心和橫隔板對應的鋼管長度為6*10*7+4*3*10+1.6*7*10=652米，重量為2.5噸。 ⑻ q8——底模下方楞木重量：采用立桿上縱向設1015cm方木；縱向方木上設1010cm的橫向方木，梁端實體、腹板、橫隔板、底板和翼板位置間距10㎝,查表得方楞木容重為0.9*103㎏/m3 ，那么腹板對應位置的每平方米1010cm方楞木的長度為10米,重量為10*0.1*0.

11、10* 9=0.9KN/M2 ; 1515cm方楞木長度為2米,重量為2*0.15*0.15* 9=0.41KN/M2，翼板對應的位置每平方米1515cm方楞木長度為4米, 重量為4*0.15*0.15* 9=0.81KN/M2，1010cm方楞木長度為5米,重量為5*0.1*0.1* 9=0.45 KN/M2, 梁端實心和橫隔板部分對應位置每平方米1515cm方楞木長度為2米, 重量為1.7*0.15*0.15* 9=0.34KN/M2，1010cm方楞木的長度為25米,重量為25*0.1*0.1* 9=2.25 KN/M2 . 底板對應的位置每平方米1515cm方楞木長度為2米, 重量為2

12、*0.15*0.15* 9=0.405KN/M2，1010cm方楞木長度為5米,重量為5*0.1*0.1* 9=0.45 KN/M2, 2、荷載組合 模板、支架設計計算荷載組合 模板結構名稱 荷載組合 強度計算 剛度檢算 底模及支架系統(tǒng)計算 ⑴＋⑵＋⑶＋⑷＋⑺+⑻ ⑴＋⑵＋⑺ 側模計算 ⑸＋⑹ ⑸ 四、支架計算 支架采用∮483.5mm扣件式鋼管，除頂面部分（不超過3.0m范圍內）因鋼管的長度受到限制，采用搭接外，其余均采用對接形式。 1、鋼管支架的截面特性和容許荷載 查相關手冊，得到截面特性如下： 外徑 (mm) 壁厚 (mm) 截面積 A(mm2

13、) 慣性矩 (mm4) 抵抗矩 (mm3) 回轉半徑 (mm) 每延米自重 (kg) 48 3.5 4.89102 1.215105 5.078103 15.78 3.84 鋼管支架的容許荷載［N］ 橫桿間距L(cm) ∮483.5mm扣件式鋼管 對接立桿(KN) 搭接立桿(KN) 100 35.7 13.9 鋼管的容許壓應力［σ］＝215Mpa 單個扣件的容許抗滑力為［Rc］=8.5KN 2、箱梁對應得各部分支架立桿計算 1.梁端實心部分及橫隔板對應的支架計算（支架高度10m）扣件式鋼管支架體系采用6060100cm的布置結構，如下圖：

14、 混凝土重量G1＝156*1.6=249.6KN 模板重量G2＝1*1.6*4＝6.4KN 模板下分配方楞木重量G3＝2.59*1.6*4＝16.576KN 施工荷載:臨時堆放材料及風荷載G4＝(2+2.5+2+2)*1.6*4＝54.4KN 鋼管支架荷載G5-1＝25*310＝7.5KN（支架頂面以下3米范圍內） 鋼管支架荷載G5＝25KN（支架頂面以下10米范圍內） I、在支架頂面以下3米范圍內（容許搭接部分），總荷載G3.0＝G1＋G2＋G3＋G4＋G5-1＝249.6＋6.4＋16.576＋54.4＋7.5＝334.474KN II、在支架頂面以下10米范圍內，總荷

15、載G17＝G1＋G2＋G3＋G4＋G5＝249.6＋6.4＋16.574＋54.4＋25＝351.974KN ②、梁端實心部分及橫隔板對應的立桿數量為n=42根，單根鋼管的受力情況為： I、在支架頂面以下3米范圍內（容許搭接部分），考慮0.5系數;N＝1.5*G3.0/n＝1.5*334.474KN/42=11.95KN N＜［N］＝13.9KN， 滿足強度要求 N＞［Rc］＝8.5KN， 扣件抗滑不能夠滿足要求,施工時使用2到3個扣件來滿足抗滑要求。 II、在支架頂面以下10米范圍內,考慮、5系數：N＝1.5*G17/n＝1.5*351.974KN /42=12.571KN

16、 N＜［N］＝35.7KN，滿足強度要求 因采用對接扣件，不考慮扣件抗滑要求 立桿穩(wěn)定性驗算 根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》有關模板支架 立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/ΦA+MW/W≤f N—鋼管所受的垂直荷載，N=12.246KN f—鋼材的抗壓強度設計值，f＝205N/mm2參考《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》表5.1.6得。 A—支架立桿的截面積A＝489mm2(取φ48mm3.5mm鋼管的截面積) Φ—軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數，根據長細比λ查表即可求得Φ。 i—截面的回轉半徑，查《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》附錄B得i＝15.78㎜。 長

17、細比λ＝L/i。 L—水平步距，L＝1m。 于是，λ＝L/i＝63.71，參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》查附錄C得Φ＝0.752。 MW—計算立桿段有風荷載設計值產生的彎距； MW=0.851.4WKLah2/10 WK=0.7uzusw0 uz—風壓高度變化系數，參考〈〈建筑結構荷載規(guī)范〉〉表7.2.1得uz=1.38 us—風荷載腳手架體型系數，查〈〈建筑結構荷載規(guī)范〉〉表6.3.1第36項得：us=1.2 w0—基本風壓，查〈〈建筑結構荷載規(guī)范〉〉附表D.4 w0=0.8KN/m2 故：WK=0.7uzusw0=0.71.381.20.8=

18、0.927KN/ m2 La—立桿縱距0.6m； h—立桿步距1Lah2/10=0.06 W— 截面模量查表〈〈建筑施工扣件式腳手架安全技術規(guī)范〉〉附表B得： W=5.08103mm3 則，N/ΦA+MW/W＝12.246103/（0.829489）+0.06106/（5.08103）＝42.02KN/mm2≤f＝205KN/mm2 計算結果說明支架是安全穩(wěn)定的。 2、翼板部分的各種荷載計算（鋼管支架高度11.3m高計）： 翼板支架布置圖如下： 鋼筋混凝土重量G1＝28.6*90.5=2588.3KN 模板重量G2＝1*90.5*4=362 KN 模板下分配方楞木重量

19、G3＝1.26*90.5*4= 456.12KN 施工荷載;臨時堆放材料荷載、風荷載G4＝(2+2.5+2+2)*4*90.5=3077KN 鋼管支架荷載G5-1＝471*311.3＝125.044KN（支架頂面以下3米范圍內） 鋼管支架荷載G5＝471KN（支架頂面以下11.3米范圍內） I、在支架頂面以下3米范圍內（容許搭接部分），總荷載G3.0＝G1＋G2＋G3＋G4＋G5-1＝2588.3＋362＋456.12＋3077＋125.044＝6608.464KN II、在支架頂面以下11.3米范圍內，總荷載G22.5＝G1＋G2＋G3＋G4＋G5＝2588.3＋362＋456.1

20、2＋3077＋471＝6954.42KN 翼板的立桿數量為n=1010根，單根鋼管的受力情況為： I、在支架頂面以下3米范圍內（容許搭接部分），考慮0.5系數N＝1.5*G3.0/n＝1.5*6608.464KN/1010=9.81KN N＜［N］＝13.9KN，滿足強度要求 N＞［Rc］＝8.5KN，扣件抗滑不能夠滿足要求,施工時使用2到3個扣件來滿足抗滑要求。 II、在支架頂面以下11.3米范圍內）考慮0.5系數，N＝1、5*G22.5/n＝1、5*6954.42KN/1010=10.32KN N＜［N］＝35.7KN，滿足強度要求 因采用對接扣件，不考慮扣件抗滑要求 立桿

21、穩(wěn)定性驗算 根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》有關模板支架 立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/ΦA+MW/W≤f N—鋼管所受的垂直荷載，N=10.43KN f—鋼材的抗壓強度設計值，f＝205N/mm2參考《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》表5.1.6得。 A—支架立桿的截面積A＝489mm2(取φ48mm3.5mm鋼管的截面積) Φ—軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數，根據長細比λ查表即可求得Φ。 i—截面的回轉半徑，查《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》附錄B得i＝15.78㎜。 長細比λ＝L/i。 L—水平步距，L＝1m。 于是，λ＝L/i＝63.7

22、1，參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》查附錄C得Φ＝0.752。 MW—計算立桿段有風荷載設計值產生的彎距； MW=0.851.4WKLah2/10 WK=0.7uzusw0 uz—風壓高度變化系數，參考〈〈建筑結構荷載規(guī)范〉〉表7.2.1得uz=1.38 us—風荷載腳手架體型系數，查〈〈建筑結構荷載規(guī)范〉〉表6.3.1第36項得：us=1.2 w0—基本風壓，查〈〈建筑結構荷載規(guī)范〉〉附表D.4 w0=0.8KN/m2 故：WK=0.7uzusw0=0.71.381.20.8=0.927KN/ m2 La—立桿縱距0.9m； h—立桿步距1Lah2/10=0.0

23、9 W— 截面模量查表〈〈建筑施工扣件式腳手架安全技術規(guī)范〉〉附表B得： W=5.08103mm3 則，N/ΦA+MW/W＝10.43103/（0.829489）+0.09106/（5.08103）＝43.445KN/mm2≤f＝205KN/mm2 計算結果說明支架是安全穩(wěn)定的 3.底板對應的支架計算（支架高度10m） 混凝土重量G1＝37*88.9=3289.3KN 模板重量G2＝266.7KN 模板下分配方楞木重量G3＝228.02KN 施工荷載:臨時堆放材料及風荷載G4＝(2+2.5+2+2)*88.9*3＝2266.95KN 鋼管支架荷載G5-1＝643.74

24、*310＝193.122KN（支架頂面以下3米范圍內） 鋼管支架荷載G5＝643.74KN（支架頂面以下10米范圍內） I、在支架頂面以下3米范圍內（容許搭接部分），總荷載G3.0＝G1＋G2＋G3＋G4＋G5-1＝3289.3＋266.7＋228.02＋2266.95＋193.12＝6244.09KN II、在支架頂面以下10米范圍內，總荷載G17＝G1＋G2＋G3＋G4＋G5＝3289.3＋266.7＋228.02＋2266.95＋643.74＝6694.71KN 底板對應的立桿數量為n=762根，單根鋼管的受力情況為： I、在支架頂面以下3米范圍內（容許搭接部分），考慮0.5系

25、數，N＝1.5*G3.0/n＝1.5*6244.09KN/762=12.29KN N＜［N］＝13.9KN， 滿足強度要求 N＞［Rc］＝8.5KN， 扣件抗滑不能夠滿足要求,施工時使用2到3個扣件來滿足抗滑要求。 II、在支架頂面以下10米范圍內考慮0.5系數，N＝1.5*G17/n＝1.5*6694.71KN /762=13.17KN N＜［N］＝35.7KN，滿足強度要求 因采用對接扣件，不考慮扣件抗滑要求 立桿穩(wěn)定性驗算 根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》有關模板支架 立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/ΦA+MW/W≤f N—鋼管所受的垂直荷載，N=13.63

26、KN f—鋼材的抗壓強度設計值，f＝205N/mm2參考《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》表5.1.6得。 A—支架立桿的截面積A＝489mm2(取φ48mm3.5mm鋼管的截面積) Φ—軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數，根據長細比λ查表即可求得Φ。 i—截面的回轉半徑，查《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》附錄B得i＝15.78㎜。 長細比λ＝L/i。 L—水平步距，L＝1m。 于是，λ＝L/i＝63.71，參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》查附錄C得Φ＝0.752。 MW—計算立桿段有風荷載設計值產生的彎距； MW=0.851.4WKLah2/1

27、0 WK=0.7uzusw0 uz—風壓高度變化系數，參考〈〈建筑結構荷載規(guī)范〉〉表7.2.1得uz=1.38 us—風荷載腳手架體型系數，查〈〈建筑結構荷載規(guī)范〉〉表6.3.1第36項得：us=1.2 w0—基本風壓，查〈〈建筑結構荷載規(guī)范〉〉附表D.4 w0=0.8KN/m2 故：WK=0.7uzusw0=0.71.381.20.8=0.927KN/ m2 La—立桿縱距0.7m； h—立桿步距1Lah2/10=0.07 W— 截面模量查表〈〈建筑施工扣件式腳手架安全技術規(guī)范〉〉附表B得： W=5.08103mm3 則，N/ΦA+MW/W＝13.63103/（0.829

28、489）+0.07106/（5.08103）＝47.402KN/mm2≤f＝205KN/mm2 計算結果說明支架是安全穩(wěn)定的。 4.腹板對應的支架計算（支架高度10m） 腹板支架布置圖如下所示： 鋼筋混凝土重量G1＝46.8*88.9＝4160.52KN 模板重量G2＝96.9KN 模板下分配方楞木重量G3＝116.459KN 施工荷載:臨時堆放材料荷載及風荷載G4＝(2+2.5+2+2)*1*68.9+(2+2.5+2+2)*1.4*20＝823.65KN 鋼管支架荷載G5-1＝240310＝72KN（支架頂面以下3米范圍內） 鋼管支架荷載G5＝240KN（支架頂面以

29、下10米范圍內） 腹板對應的立桿數量為n=664根，單根鋼管的受力情況為； I、在支架頂面以下3米范圍內（容許搭接部分），總荷載G3.0＝G1＋G2＋G3＋G4＋G5-1＝4160.52＋96.9＋116.459＋823.65＋72＝5269.529KN II、在支架頂面以下10米范圍內，總荷載G10＝G1＋G2＋G3＋G4＋G5＝4160.52＋96.9＋116.459＋823.65＋240＝5437.529KN Ⅰ、在支架頂面以下3米范圍內（容許搭接部分），考慮0.5系數N= 1、5*G3.0/n＝11.91KN N＜［N］＝13.9KN， 滿足強度要求 N＞［Rc］＝8.

30、5KN， 扣件抗滑不能夠滿足要求,施工時使用2到3個扣件來滿足抗滑要求。 II、在支架頂面以下10米范圍內, 考慮0.5系數N= 1、5*G17/n= 12.28KN N＜［N］＝35.7KN， 滿足強度要求 因采用對接扣件，不考慮扣件抗滑要求 立桿穩(wěn)定性驗算 根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》有關模板支架 立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/ΦA+MW/W≤f N—鋼管所受的垂直荷載，N=12.28KN f—鋼材的抗壓強度設計值，f＝205N/mm2參考《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》表5.1.6得。 A—支架立桿的截面積A＝489mm2(取φ48mm3.5

31、mm鋼管的截面積) Φ—軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數，根據長細比λ查表即可求得Φ。 i—截面的回轉半徑，查《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》附錄B得i＝15.78㎜。 長細比λ＝L/i。 L—水平步距，L＝1m。 于是，λ＝L/i＝63.71，參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》查附錄C得Φ＝0.752。 MW—計算立桿段有風荷載設計值產生的彎距； MW=0.851.4WKLah2/10 WK=0.7uzusw0 uz—風壓高度變化系數，參考〈〈建筑結構荷載規(guī)范〉〉表7.2.1得uz=1.38 us—風荷載腳手架體型系數，查〈〈建筑結構荷載規(guī)范〉〉表

32、6.3.1第36項得：us=1.2 w0—基本風壓，查〈〈建筑結構荷載規(guī)范〉〉附表D.4 w0=0.8KN/m2 故：WK=0.7uzusw0=0.71.381.20.8=0.927KN/ m2 La—立桿縱距0.6m； h—立桿步距1Lah2/10=0.06 W— 截面模量查表〈〈建筑施工扣件式腳手架安全技術規(guī)范〉〉附表B得： W=5.08103mm3 則，N/ΦA+MW/W＝12.28103/（0.829489）+0.06106/（5.08103）＝42.11KN/mm2≤f＝205KN/mm2 計算結果說明支架是安全穩(wěn)定的。 2、滿堂支架整體抗傾覆驗算 依據《公路橋涵

33、技術施工技術規(guī)范實施手冊》第9.2.3要求支架在自重和風荷栽作用下時，傾覆穩(wěn)定系數不得小于1.3。 K0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=yNi/ΣMw 采用第二跨25m驗算支架抗傾覆能力： 橋寬度8m，長25m采用6070120cm和6060120cm及609120cm跨中支架來驗算全橋： 支架橫向17排； 支架縱向底板區(qū)33排，腹板區(qū)38排；翼板區(qū)25排 高度10m； 立桿需要5170m; 縱向橫桿需要3825m； 橫向橫桿需要2770m； 故：鋼管總重（5170+3825+2770）3.84=45.17T; 故q=45.179.8=442.666KN； 穩(wěn)定力矩= yNi=1

34、6442.666=7082.656KN.m 依據以上對風荷載計算WK=0.7uzusw0=0.71.381.20.8=0.927KN/ m2 跨中25m共受力為：q=0.9271080=815KN； 傾覆力矩=q5=8155=4078.8KN.m K0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=7082.656/4078.8=1.736>1.3 計算結果說明本方案滿堂支架滿足抗傾覆要求。 5、箱梁底模下橫橋向方木驗算 本施工方案中箱梁底模底面橫橋向采用57cm方木，方木橫橋向跨度在橋墩處和橋跨中截面處按L＝60cm進行受力計算，如下圖將方木簡化為如圖的簡支結構（偏于安全），木材的容許應力和彈性模量

35、的取值參照杉木進行計算，實際施工時如油松、廣東松等力學性能優(yōu)于杉木的木材均可使用。 墩頂及橫隔板梁處 按橋墩頂截面處1.0m范圍內進行受力分析，按方木橫橋向跨度L＝60cm進行驗算。 ① 方木間距計算 q＝(q1+ q2+ q3+ q4)B＝(156+1.0+2.5+2)1=161.5kN 彎矩M＝(1/8) qL2=(1/8)161.50.62＝7.27kNm W=(bh2)/6=(0.050.072)/6=0.00004083m3 則： n= M/( W［δw］)=7.27/(0.00004083110000.9)=17.98(取整數n＝18根) d＝B/(

36、n-1)=1/17=0.05m 注：0.9為方木的不均勻折減系數。 經計算，方木間距小于0.05m均可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距d取0.04m，則n＝1/0.04＝25。 ② 每根方木撓度計算 方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.050.073)/12=1.42910-6m4 則方木最大撓度： fmax=(5/384)［(qL4)/(EI)］=(5/384)［(161.50.64)/(2091061.42910-6)］=1.0610-3m＜l/400=0.6/400=1.510-3m (撓度滿足要求) ③ 每根方木抗剪計算 毛截面慣距

37、 毛截面慣性距 剪切強度τ=QSm/nImb=qISm/20*2Imb=161.5*0.6*3.0625*10ˉ5/20*2*1.429*10ˉ6*0.05 =1.038MPa＜0.9［τ］=0.91.7MPa=1.53MPa 符合要求。 ⑵腹板位置 按匝道橋腹板截面處2.0m范圍內進行受力分析，按方木橫橋向跨度L＝60cm進行驗算。 ① 方木間距計算 q＝(q1+ q2+ q3+ q4)B＝(46.8+1.0+2.5+2)2=104.6kN 彎矩M＝(1/8) qL2=(1/8)104.60.62＝4.7kNm W=(bh2)/6=(0.050.072)/6=0.000

38、04083m3 則： n= M/( W［δw］)=4.7/(0.00004083110000.9)=11.6(取整數n＝12根) d＝B/(n-1)=2/11=0.18m 注：0.9為方木的不均勻折減系數。 經計算，方木間距小于0.18m均可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距d取0.1m，則n＝2/0.1＝20。 ② 每根方木撓度計算 方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.050.073)/12=1.42910-6m4 則方木最大撓度： fmax=(5/384)［(qL4)/(EI)］=(5/384)［(104.60.64)/(2091

39、061.42910-6)］=0.6810-3m＜l/400=0.6/400=1.510-3m (撓度滿足要求) ③ 每根方木抗剪計算 毛截面慣距 毛截面慣性距 剪切強度τ=QSm/nImb=qISm/20*2Imb=52.3*0.6*3.0625*10ˉ5/20*2*1.429*10ˉ6*0.05 =0.674MPa＜0.9［τ］=0.91.7MPa=1.53MPa 符合要求。 ⑶翼板部處 截面處3m范圍內進行受力分析，按方木橫橋向跨度L＝60cm進行驗算。 ① 方木間距計算 q＝(q1+ q2+ q3+ q4)B＝(28.6+1.0+2.5+2)3=102.3kN 彎矩M

40、＝(1/8) qL2=(1/8)102.30.62＝4.61kNm W=(bh2)/6=(0.050.072)/6=0.00004083m3 則： n= M/( W［δw］)=4.61/(0.00004083110000.9)=10.41(取整數n＝11根) d＝B/(n-1)=3/10=0.3m 注：0.9為方木的不均勻折減系數。 經計算，方木間距小于0.3m均可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距d取0.2m，則n＝3/0.2＝15。 ② 每根方木撓度計算 方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.050.073)/12=1.42910-

41、6m4 則方木最大撓度： fmax=(5/384)［(qL4)/(EI)］=(5/384)［(102.30.64)/(2091061.42910-6)］=0.6610-3m＜l/400=0.6/400=1.510-3m (撓度滿足要求) ③ 每根方木抗剪計算 毛截面慣距 毛截面慣性距 剪切強度τ=QSm/nImb=qISm/20*2Imb=102.3*0.6*3.0625*10ˉ5/20*2*1.429*10ˉ6*0.05 =0.645MPa＜0.9［τ］=0.91.7MPa=1.53MPa 符合要求。 ⑷底板部處 截面處3m范圍內進行受力分析，按方木橫橋向跨度L＝60c

42、m進行驗算。 ① 方木間距計算 q＝(q1+ q2+ q3+ q4)B＝(37+1.0+2.5+2)3=127.5kN 彎矩M＝(1/8) qL2=(1/8)127.50.62＝5.74kNm W=(bh2)/6=(0.050.072)/6=0.00004083m3 則： n= M/( W［δw］)=5.74/(0.00004083110000.9)=14.21(取整數n＝15根) d＝B/(n-1)=3/15=0.2m 注：0.9為方木的不均勻折減系數。 經計算，方木間距小于0.2m均可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距d取0.2m，

43、則n＝3/0.2＝15。 ② 每根方木撓度計算 方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.050.073)/12=1.42910-6m4 則方木最大撓度： fmax=(5/384)［(qL4)/(EI)］=(5/384)［(127.50.64)/(2091061.42910-6)］=0.8210-3m＜l/400=0.6/400=1.510-3m (撓度滿足要求) ③ 每根方木抗剪計算 毛截面慣距 毛截面慣性距 剪切強度τ=QSm/nImb=qISm/20*2Imb=102.3*0.6*3.0625*10ˉ5/20*2*1.429*10ˉ6*0.05 =0.803MPa＜0.9［

44、τ］=0.91.7MPa=1.53MPa 符合要求。 4、扣式支架立桿上順橋向方木驗算 本施工方案中支架上順橋向采用1015cm一種規(guī)格的方木，順橋向方木的跨距，根據立桿布置間距，在箱梁翼板按L＝90cm進行驗算，在墩旁和橫隔板部位按L＝60cm進行驗算。在箱梁腹板按L＝60cm進行驗算，在底板部位按L＝70cm進行驗算。將方木簡化為如圖的簡支結構（偏于安全）。木材的容許應力和彈性模量的取值參照櫟木進行計算， ⑴墩頂及橫隔板梁處 墩頂橫梁（實心段）立桿上順橋向采用1515cm規(guī)格的方木，順橋向方木跨距60cm，根據前受力布置圖進行受力分析計算如下： ① 每根方木抗彎計

45、算 q＝(q1+ q2+ q3+ q4)B＝(156+1.0+2.5+2)0.6=96.9kN M＝(1/8) qL2=(1/8)96.90.62＝4.36kNm W=(bh2)/6=(0.150.152)/6=5.62510-4m3 則：δ= Mmax/ W=4.36/(5.62510-4)=7.752MPa＜0.9［δw］＝17.1MPa（符合要求） 注：0.9為方木的不均勻折減系數。 ② 每根方木抗剪計算 Sm=0.15*0.152/8=4.22*10ˉ4m3 Im=0.15*0.153/12=4.22*10ˉ5m4 τ=QSm/nImb=qISm/2Imb=96.9*

46、0.6*4.22*10ˉ4/2*4.22*10ˉ5*0.1=2.907MPa＜0.9［τ］=0.93.8MPa=3.42MPa 符合要求。 ③ 每根方木撓度計算 方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.150.153)/12=4.2210-5m4 則方木最大撓度：fmax=(5/384)［(qL4)/(EI)］=(5/384)［（96.90.64)/( 91064.2210-5)］=1.1910-3m＜l/400=0.6/400=1.510-3m 故，撓度滿足要求。 ⑵翼板部位 翼板范圍內立桿上順橋向采用1515cm規(guī)格的方木，順橋向方木跨距90cm，根據前受力布置圖進

47、行方木受力分析計算如下： ① 每根方木抗彎計算 q＝(q1+ q2+ q3+ q4)B＝(28.6+1.0+2.5+2)0.9=25.74kN M＝(1/8) qL2=(1/8)20.460.92＝2.61kNm W=(bh2)/6=(0.150.152)/6=5.62510-4m3 則：δ= Mmax/ W=2.61/(5.62510-4)=4.633MPa＜0.9［δw］＝17.1MPa（符合要求） 注：0.9為方木的不均勻折減系數。 ② 每根方木抗剪計算 Sm=0.15*0.152/8=4.22*10ˉ4m3 Im=0.15*0.153/12=4.22*10ˉ5m4

48、τ=QSm/nImb=qISm/2Imb=25.74*0.6*4.22*10ˉ4/2*4.22*10ˉ5*0.1=0.772MPa＜0.9［τ］=0.93.8MPa=3.42MPa 符合要求。 ③ 每根方木撓度計算 方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.150.153)/12=4.2210-5m4 則方木最大撓度：fmax=(5/384)［(qL4)/(EI)］=(5/384)［（25.740.64)/( 91064.2210-5)］=0.3110-3m＜l/400=0.6/400=1.510-3m 故，撓度滿足要求。 ⑶底板部位 底板范圍內立桿上順橋向采用1515c

49、m規(guī)格的方木，順橋向方木跨距70cm，根據前受力布置圖進行方木受力分析計算如下： ① 每根方木抗彎計算 q＝(q1+ q2+ q3+ q4)B＝(37+1.0+2.5+2)0.7=29.75kN M＝(1/8) qL2=(1/8)29.750.72＝1.822kNm W=(bh2)/6=(0.150.152)/6=5.62510-4m3 則：δ= Mmax/ W=1.822/(5.62510-4)=3.23MPa＜0.9［δw］＝17.1MPa（符合要求） 注：0.9為方木的不均勻折減系數。 ② 每根方木抗剪計算 Sm=0.15*0.152/8=4.22*10ˉ4m3 Im=

50、0.15*0.153/12=4.22*10ˉ5m4 τ=QSm/nImb=qISm/2Imb=29.75*0.6*4.22*10ˉ4/2*4.22*10ˉ5*0.1=0.893MPa＜0.9［τ］=0.93.8MPa=3.42MPa 符合要求。 ③ 每根方木撓度計算 方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.150.153)/12=4.2210-5m4 則方木最大撓度：fmax=(5/384)［(qL4)/(EI)］=(5/384)［（29.750.64)/( 91064.2210-5)］=0.3610-3m＜l/400=0.6/400=1.510-3m 故，撓度滿足要求。

51、⑷腹板部位 腹板范圍內立桿上順橋向采用1015cm規(guī)格的方木，順橋向方木跨距60cm，根據前受力布置圖進行方木受力分析計算如下： ① 每根方木抗彎計算 q＝(q1+ q2+ q3+ q4)B＝(46.8+1.0+2.5+2)0.6=31.38kN M＝(1/8) qL2=(1/8)31.380.62＝1.41kNm W=(bh2)/6=(0.150.152)/6=5.62510-4m3 則：δ= Mmax/ W=1.41/(5.62510-4)=2.51MPa＜0.9［δw］＝17.1MPa（符合要求） 注：0.9為方木的不均勻折減系數。 ② 每根方木抗剪計算 Sm=0.15

52、*0.152/8=4.22*10ˉ4m3 Im=0.15*0.153/12=4.22*10ˉ5m4 τ=QSm/nImb=qISm/2Imb=31.38*0.6*4.22*10ˉ4/2*4.22*10ˉ5*0.1=0.941MPa＜0.9［τ］=0.93.8MPa=3.42MPa 符合要求。 ③ 每根方木撓度計算 方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.150.153)/12=4.2210-5m4 則方木最大撓度：fmax=(5/384)［(qL4)/(EI)］=(5/384)［（31.380.64)/( 91064.2210-5)］=0.37810-3m＜l/400=0.6/

53、400=1.510-3m 故，撓度滿足要求。 5、箱梁底模板計算 箱梁底模采用優(yōu)質竹膠板，鋪設在橫橋向方木上。匝道橋底模板下(墩兩側及橫隔梁下)橫橋向方木按0.04m間距）布置。底板和翼板模板下橫橋向方木按0.2m間距布置。腹板模板下橫橋向方木按0.1m間距布置,取各種布置情況下最不利位置進行受力分析，并對受力結構進行簡化（偏于安全）如下圖： 取各種布置情況下最不利位置進行受力分析，并對受力結構進行簡化（偏于安全）如下圖： 竹膠板彈性模量E＝5000MPa 方木的慣性矩I=(bh3)/12=(1.00.0123)/12=1.4410-7m 1)墩頂及橫隔板梁處底模板計算

54、 ① 模板q計算 q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(156+1.0+2.5+2)0.04=6.46kN/m 模板采用1220244012mm規(guī)格的竹膠板。 ② 模板剛度驗算 fmax=ql4/128EI=6.46*0.124/128*5*106*1.44*10ˉ7=0.75*10ˉ5m ＜0.90.12/400m=2.710-4m 故，撓度滿足要求 ⑵翼板梁處底模板計算 ① 模板q計算 q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(28.6+1.0+2.5+2)0.2=6.82kN/m 模板采用1220244012mm規(guī)格的竹膠板。 ② 模板剛度驗算 fma

55、x=ql4/128EI=6.82*0.124/128*5*106*1.44*10ˉ7=0.77*10ˉ5m ＜0.90.12/400m=2.710-4m 故，撓度滿足要求 ⑶腹板梁處底模板計算 ① 模板q計算 q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(46.8+1.0+2.5+2)0.1=5.23kN/m 模板采用1220244012mm規(guī)格的竹膠板。 ② 模板剛度驗算 fmax=ql4/128EI=5.23*0.124/128*5*106*1.44*10ˉ7=0.59*10ˉ5m ＜0.90.12/400m=2.710-4m 故，撓度滿足要求 ⑷底板梁處底模板計算

56、 ① 模板q計算 q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(37+1.0+2.5+2)0.2=8.5kN/m 模板采用1220244012mm規(guī)格的竹膠板。 ② 模板剛度驗算 fmax=ql4/128EI=8.5*0.124/128*5*106*1.44*10ˉ7=0.95*10ˉ5m ＜0.90.12/400m=2.710-4m 故，撓度滿足要求 6、側模驗算 根據前面計算，按1010cm方木以20cm的間距布置，以側模最不利荷載部位進行模板計算，則有： ⑴ 1010cm方木按間距最大的按20cm布置 ① 模板q計算 q=( q4+ q5)l=(4.0+7.

57、17)0.2=2.234kN/m 模板采用1220244012mm規(guī)格的竹膠板。 ② 模板剛度驗算 fmax= ql4/128EI=2.234*0.124/128*5*106*1.44*10ˉ7=5.21*10ˉ7＜0.90.2/400m=4.510-4m 故，側模下1010cm方木背木布置間距按不大于20cm布置即可滿足要求。 7、地基承載力計算 ⑴ 立桿地基承載力驗算 根據設計圖紙地質柱狀圖得，地質情況表層為亞粘土.首先將地面整平（斜坡地段做成臺階）并采用重型壓路機碾壓密實(壓實度≥90%)，達到要求后，再填筑50～80cm的建筑棄渣或土石混碴，并分層填筑，分層碾壓，使壓實

58、度達到94％以上后，地基承載力可達到 [fk]= 190～250Kpa參考《建筑施工計算手冊》。 立桿地基承載力驗算：≤Kk 式中： N——為腳手架立桿傳至基礎頂面軸心力設計值； Ad——為立桿底面積Ad=3.14*0.24cm2=0.181 cm2 按照最不利荷載考慮，立桿底拖下砼基礎承載力： ，底拖下砼基礎承載力滿足要求。 鋼管坐落在20cm砼層上，按照力傳遞面積計算： k為地基承載力標準值，見下表： 標準貫入試驗粘質土地基容許承載力（Kpa） 試驗錘擊數(擊/30)cm 3 5 7 9 11 13 15 17 19 k(Kpa) 105 1

59、45 190 235 280 325 370 435 515 標準貫入試驗砂類土地基容許承載力（Kpa） 試驗錘擊數（擊/30cm） 10 15 30 50 k(Kpa) 中、粗砂 180 250 340 500 粉、細砂 140 180 250 340 K調整系數；混凝土基礎系數為1.0 按照最不利荷載考慮： =≤K[k]=1.0190KPa 經過計算，基底整平壓實后采用標貫貫入試驗檢測地基承載力，要求貫入試驗垂擊數必須達到7下以上?；A處理時填土石混渣或建筑拆遷廢渣，并用壓路機壓實后，檢測壓實度指標.如壓實度達到94%以上，則同

60、理地基承載力滿足要求。如巨粒土以及含有磚頭、砼塊、塊石等的粘質土，不適應做標準貫入試驗或對檢測結果尚有疑問時，則應再做平板荷載試驗。確認地基承載力符合設計要求后，才能鋪筑厚15cm的水泥穩(wěn)定碎石基礎層。 將水穩(wěn)層作為剛性結構，在橋墩旁兩側各2m范圍及跨中縱、橫隔板梁2m范圍部位，按照間距6060cm布置，在1平方米面積上地基最大承載力F為: F＝abq＝ ab(q1+q2+q3+q4+q7) ＝ 1.01.0(156+1.0+1.0+2.0+3.38)=80.38kN 則，F(xiàn)＝80.38kpa＜[k]=1.0190Kpa 經過地基處理后，可以滿足要求。 五、支架搭設施工要求及技術措

61、施 現(xiàn)澆箱梁支架采用扣式構件搭設滿堂支架。搭設時，先在混凝土基礎上下托（立桿底部可調底座），底座下用中粗砂找平。支架頂部設置頂托，頂托上安設順橋向方木，順橋向方木上布置橫橋向方木，橫橋向方木上鋪設箱梁底模板（竹膠板）。支架縱橫向設置剪刀撐，以增加其整體穩(wěn)定性，支架上端與墩身間用方木塞緊。剪刀撐、橫向斜撐與立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設，并且在砼澆注和張拉過程中，進行全過程監(jiān)測和專人檢查。 支架搭設后，按箱梁重量120%進行支架預壓，支架壓載采用砂袋與水袋并用的方法進行預壓。預壓前在底模和地基上布好沉降觀測點，對支架預壓及沉降觀測。 2、碗扣式鋼管滿堂支架的構造應符合下列要求 (1

62、) 嚴格按照設計尺寸搭設支架，并根據支撐高度選擇組配立桿、可調托撐及可調底座。立桿間距和橫桿步距不得大于設計要求，并設置縱、橫掃地桿。 (2) 支架拐角為直角時，宜采用橫桿直接組架；拐角為非直角時，可采用鋼管扣件組架。 (3)支架首層立桿應采用不同的長度交錯布置，并安設好接長用套管及連接銷孔，底部橫桿（掃地桿）嚴禁拆除，立桿配置可調底座（如下圖）。 可調底座 底部橫桿 LG-180 LG-240 LG-180 LG-240 (4)支架剪刀撐、斜撐等的斜桿，采用鋼管扣件，斜桿安裝時要符合下列規(guī)定：在支架四周拐角處設置專用斜桿或四面設置八字斜桿；斜桿應每步與立桿扣接，扣

63、接點距碗扣節(jié)點的距離宜 ≤150mm；當出現(xiàn)不能與立桿扣接的情況時亦可采取與橫桿扣接，扣接點應牢固；斜桿水平傾角宜在45o～60o之間；每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發(fā)生變形的。 (5)對進入現(xiàn)場的碗扣式鋼管構配件，使用前應對其質量進行復檢。 (6) 確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差滿足《建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范》的要求。 (7)支架架要排列整齊和順直，并要及時設好縱橫水平拉桿、剪刀撐等。必要時采取設置纜風繩等加固措施。 (8)為保證支架整體穩(wěn)定及安全，應按支架設計要點，在荷載集中處加密支架支撐。 3、支架搭設要求 (1) 按施工方

64、案彈線定位，放置可調底座后分別按先立桿后橫桿再斜桿的搭設順序逐層進行,每次上升高度不大于3m。底座和墊板應準確地放置在定位線上；墊板宜采用長度不少于2跨，厚度不小于50mm的木墊板；底座的軸心線應與地面垂直。底層水平框架的縱向直線度應≤L/200；橫桿間水平度應≤L/400。 (2) 模板支撐架搭設應與模板施工相配合，利用可調底座或可調托撐調整底模標高，但支架頂托和底座的絲桿外露長度不得大于20cm。 (3)支架的搭設應分階段進行，第一階段的撂底高度一般為6 m，搭設后必須經檢查驗收后方可正式投入使用。 (4)支架拼裝時要求隨時檢查橫桿水平和立桿垂直度外，還應隨時注意水平框的直角度，不致

65、使支撐架偏扭。保證支架全高的垂直度應小于L/500；最大允許偏差應小于100mm。 (5)支架及腳手架內外側加挑梁時，挑梁范圍內只允許承受人行荷載，嚴禁堆放物料。 (6)采用鋼管扣件作加固件、斜撐時應符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2002的有關規(guī)定。 (7)支架拼裝每3層檢查每根立桿底座下是否浮動，否則應旋緊可調座或用薄鐵片墊實，在支架拼裝頭3層，每層用經緯儀、水平儀、線墜隨時檢查立桿的垂直度及每層橫桿的水平，隨時檢查隨時調整。 (8)支撐架搭設到頂時，應組織技術、安全、施工人員對整個架體結構進行全面的檢查和驗收，及時解決存在的結構缺陷。 (9)澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。 4、支架預壓及沉降觀測 支架搭設完后，為保證箱梁澆注混凝土后滿足設計的外形尺寸及拱度要求，采取對支架預壓的方法以消除變形，具體做法如下： ⑴、設置沉降觀測點 支架搭設、立模作業(yè)程序完成后，引橋每跨順橋向1/4跨、1/