二級接觸氧化池處理油漆廢水設計【說明書+CAD】,說明書+CAD,二級接觸氧化池處理油漆廢水設計【說明書+CAD】,二級,接觸,氧化,處理,油漆,廢水,設計,說明書,仿單,cad 河北科技大學 畢 業(yè) 論 文 題 目 某油漆廠綜合廢水處理設計 學 院 環(huán)境科學與工程學院 專業(yè)班級 環(huán)境工程專業(yè)九九級四班 學生姓名 李 海 鳳 指導教師 高 太 忠 職稱 教 授 姜 鑫 職稱 工程師 2003 年 5 月 31 日 畢業(yè)設計（論文）任務書 一、畢業(yè)設計（論文）的設計 在畢業(yè)設計過程中，通過查閱文獻資料，了解油漆廢水的特征、處理現(xiàn)狀以及相關技術方案，并實際對某油漆廠的綜合廢水進行處理，據此撰寫畢業(yè)論文。 二、畢業(yè)設計（論文）應包含（含應完成的圖紙）的內容 畢業(yè)設計以某油漆廠綜合廢水為設計對象，待處理廢水量為油漆廢水500m3/d、生活污水700m3/d，污水總變化系數(shù)KZ為1.3。油漆廢水COD為4800mg/L，石油類500mg/L，pH值6～9，生活污水COD為400mg/L。廢水經處理后使其達到國家二級新擴改排放標準。并應設計出廠區(qū)平面布置圖、工藝流程圖及主要處理單元的單體圖。 三、其他要求 設計計算說明書應在計算機上由WORD完成。 所有制圖應在計算機上由CAD完成。 四、畢業(yè)設計（論文）起止時間 2003年3月20日至2003年6月12日 五、畢業(yè)設計（論文）的進度計劃 2003年3月20日～4月4日 查閱文獻階段 2003年4月5日～4月20日 參觀調研階段 2003年4月21日～5月8日 初步設計階段 2003年5月9日～5月21日 設計完善階段 2003年5月22日～6月2日 撰寫論文階段 2003年6月3日～6月12日 論文答辯階段 畢業(yè)設計（論文）成績評定 指導教師評語： 評分： 指導教師簽字： 2003年 月 日 評閱教師評語： 評分： 評閱教師簽字： 2003年 月 日 答辯小組評語： 評分： 答辯小組組長簽字： 2003年 月 日 畢業(yè)設計（論文）成績五級分制評定： VII 畢業(yè)設計（論文） 摘 要 油漆是一種含有顏料或不含顏料的以油、樹脂制成的粘稠狀液體。通過對油漆生產工藝及其廢水產生排放的特點進行調查發(fā)現(xiàn)：油漆廠待處理的廢水來自工廠各工段所排放的生產廢水及生活污水。 本廢水處理站的建設規(guī)模為日處理生產廢水500m3/d（進水COD為4800mg/L，石油類為500mg/L）；生活污水700m3/d（進水COD為400mg/L）。污水總變化系數(shù)KZ為1.3。污水經處理后達到《污水綜合排放標準》（GB8978——1996）中規(guī)定的二級新擴改標準。 本設計秉承工藝簡單、處理效率高、運行費用低等原則，針對油漆廢水含油量較高的特點，篩選出合適的處理方法。即先采用“隔油＋混凝氣浮”工藝，有效去除油漆廢水中的有機物和石油類，再采用兩段生物接觸氧化法處理油漆廢水與生活污水的混合廢水。 本設計的主要內容包括油漆廢水的來源，水質水量，方案選擇，工藝流程及主要構筑物的設計計算和設備選型等。 本廢水處理站的設計定員為5人，總占地面積為1000m2，總裝機容量64.9KW，運行費用為1.17元/m3廢水。 關鍵詞：油漆廢水 生活污水 生物接觸氧化法 Abstract The paint is one kind of sticky fluid made of oil and resin, conta-ining pigment or not. By studying the product process and the paint wastewater's characteristic, found that : paint wastewater is composed of daily use wastewater and different sections producing wastewater. The disposing station's building scale is producing wastewater 500m3/d ( the initial COD is 4800mg/L and the grease is 500mg/L ) ; daily use wastewater 700m3/d (the initial COD is 400mg/L ) . The tot-al change coefficient KZ is 1.3 . the quality of the disposed wastewaterconforms to two levels standard in << the standard is placed in proper order in the foul water synthesis >> ( GB8978--1996 ) . The suitable handle method is selected out some heritages as simple technology an-d deal with efficiency operating with low running cost etc . Namely use " separating the oil + mixes the air supporting conge-aled " technology first , to remove organic matter and petroleum in the paint wastewater effectively , and then uses the biological contact ox-idation technology to deal with the mixed paint waste water and daily use wastewater again . The major content of this design includes: the source of paint wa-stewater , the wastewater's quality and quantity , scheme selected , the design calculation of process flow and major structures and the equi-pment mould selecting etc . Design 5 person to handle the wastewater station which occupy an area of 1000m2, The running cost is 1.17 yuan/m3 wastewater for total installed capacity is 64.9 KW . Keywords: paint wastewater daily use wastewater biological contact oxidation technology 前 言 為了提高學生運用所學知識解決實際問題的能力，同時也為了提高學生動手動腦的能力，了解工程設計的內容、方法、程序和基本原則，安排了此次畢業(yè)設計。 本次設計的主要任務是某油漆廠綜合廢水處理系統(tǒng)工程設計。 設計過程中曾到石家莊油漆廠參觀，通過實地參觀，對油漆廢水的處理工藝過程及單體構筑物的特點有了進一步的了解，有利于本次設計的順利進行。 設計過程中參考了諸多油漆廢水處理工藝，翻閱大量相關資料，數(shù)次刪改，得以完成。本次設計使我對油漆廢水處理工藝流程及格柵、隔油沉淀池、混凝氣浮池、生物接觸氧化池、斜板沉淀池等構筑物的設計計算有了初步了解，而到石家莊油漆廠廢水處理站的實地參觀則使我對設計實物有了更進一步的掌握，為其后的CAD制圖奠定了基礎。 本次設計共完成設計圖紙 4 張。其中平面布置圖一張，工藝流程圖一張，混凝氣浮池單體和生物接觸氧化池單體平、剖面圖各一張。另外，還有1.6萬字設計說明書一本。 目 錄 1．概述…………………………………………………………………1 2．工程建設規(guī)模及水質要求…………………………………………2 3．方案選擇……………………………………………………………3 3.1 方案選擇的原則………………………………………………3 3.2 方案比選………………………………………………………3 4．廢水處理工藝流程…………………………………………………5 4.1 廢水處理工藝流程圖…………………………………………5 4.2 工藝流程簡介…………………………………………………6 4.3 廢水處理效率…………………………………………………7 5．工藝設計……………………………………………………………8 5.1 隔油沉淀池……………………………………………………8 5.2 調節(jié)池…………………………………………………………9 5.3 混凝氣浮池……………………………………………………10 5.4 一段生物接觸氧化池…………………………………………14 5.5二段生物接觸氧化池…………………………………………21 5.6 斜板沉淀池……………………………………………………26 5.7 污泥系統(tǒng)設計…………………………………………………29 5.7.1 化學污泥池………………………………………………29 5.7.2 污泥脫水設備……………………………………………31 6．主要土建、設備表………………………………………………32 6.1 主要處理構筑物………………………………………………32 6.2 主要設備材料…………………………………………………33 7．主要技術經濟指標…………………………………………………33 7.1占地面積………………………………………………………33 7.2總裝機容量……………………………………………………33 7.3勞動定員………………………………………………………34 7.4運行費用估算…………………………………………………34 8．施工圖說明………………………………………………………35 9．結論………………………………………………………………35 10．致謝………………………………………………………………35 11．參考文獻…………………………………………………………36 畢業(yè)設計（論文） 第 43 頁 共 43 頁 1．概述 啤酒行業(yè)是食品工業(yè)中耗水量較大的行業(yè)，雖然各企業(yè)間有較大差別，一般來說每生產1t啤酒的耗水量從8～25t不等。以生產1t啤酒產生20m3廢水計算，我國啤酒工業(yè)每年排放的廢水量達3.72億m3，而多數(shù)啤酒廠尚未進行綜合利用和廢水處理，因而給環(huán)境造成嚴重污染。 啤酒廢水屬于中等濃度有機廢水。一般COD為1500～3000mg/L，BOD5為1000～1500mg/L，BOD5/COD的比值為0.5～0.6，表明其可生化性較好，污染物中的有機物容易降解。 啤酒生產工藝的每道工序都產生固體廢棄物和廢水。其生產工藝與主要污染源見圖1.1。 粗精選 浸 麥 發(fā) 芽 除 根 干 燥 小 麥 貯 存 粉 碎 選分級 噴射液化 大 米 沉 淀 煮 沸 麥汁過濾 糖 化 粉 碎 包 裝 濾 酒 發(fā) 酵 酵母增殖 冷 卻 排水溝 鍋 爐 廢酵母 酵母回收 CO2回收 廢水 廢水 廢水處理站 圖1.1 啤酒生產工藝與主要污染源流程 啤酒廠廢水的主要來源有麥芽生產過程的洗麥水、浸麥水、發(fā)芽降溫噴霧水、麥糟水、洗滌水、凝固物洗滌水；麥汁制備過程的糖化、過濾洗滌水；發(fā)酵過程的發(fā)酵罐洗滌、過濾洗滌水；罐裝過程的洗瓶、滅菌、破瓶啤酒及冷卻水和成品車間洗滌水；另外還有辦公樓、食堂、宿舍和浴室的生活污水。 麥芽制備工段產生的廢水主要來自浸麥、洗麥工序。浸麥即用水浸漬大麥，其目的在于使麥粒吸水和吸氧、洗滌塵土、除雜以及除微生物，并將麥皮內的部分有害成分浸出，為發(fā)芽提供條件。整個浸漬周期一般為2～3d，每浸漬1t大麥大約耗水18～60m3，浸漬廢水中主要含有大麥粒、癟大麥、麥芒、麥皮和泥砂等懸浮固體，以及浸漬過程中大麥內溶出的如單寧、礦物質、蛋白質、苦味質等。每浸漬1t大麥產生COD約10～12kg或BOD5約5～6kg。每制成1t成品酒，產生COD約2kg或BOD5約1kg。 在麥汁制備即糖化過程中，排出的廢水主要為麥汁冷卻水、糖化鍋洗滌水、麥糟、熱凝固物和酒花糟。在麥汁制備工段，每制成1t成品酒，產生COD約7.24kg或BOD５約3.77kg。 發(fā)酵工段除產生大量的冷卻水外，還有發(fā)酵罐洗滌水、廢消毒液、酵母漂洗水和冷凝固物。在發(fā)酵工段，每制成１t成品酒，COD約8.3kg或BOD5約5kg。 在成品酒工段，主要污染物來自濾酒工序的酒渣、部分濾酒材料和殘酒，以及含有殘酒和酒泥的洗桶、洗瓶排水。在成品酒工段，每制成１t成品酒，產生COD約7.5kg或BOD５約4kg。 從上述分析可知，啤酒廠生產過程中排放的廢水主要污染物為COD、BOD5、SS。國內啤酒廠廢水的水質可見表1.1。 表1.1 國內啤酒廠廢水水質情況 廢水種類 廢水來源 占總廢水量（％） COD（mg/L） 混合廢水COD（mg/L） 高濃度 有機廢水 麥糟水、糖化車間 的刷鍋水 5～10 2000～4000 2000～3000 發(fā)酵車間的前酵罐、后酵罐洗滌水、洗酵母水等 20～25 2000～3000 低濃度 有機廢水 制麥車間浸麥水、刷鍋水、沖洗水等 20～25 300～400 300～700 罐裝車間的酒桶、酒瓶洗滌水 30～40 500～800 冷卻水 及其他 各種冷凝水、冷卻水及殺菌水 無有機污染物 <100 由表1.1可見，啤酒生產廢水主要來自兩個方面，一是大量的冷卻水（糖化、麥汁冷卻、發(fā)酵等），二是大量的洗滌水、沖洗水（各種罐洗滌水、瓶洗滌水等）。由此可見，啤酒廢水的特點是水量大，無毒有害，屬中等濃度有機廢水。 2．建設規(guī)模及水質水量 本系統(tǒng)待處理的啤酒廢水來自工廠各工段所排放的生產廢水及生活污水。處理站的建設規(guī)模為日處理啤酒廢水5000m3/d，污水總變化系數(shù)KZ為1.3。污水經處理后達到《污水綜合排放標準》（GB8978—1996）中規(guī)定的二級新擴改標準。 本廢水處理站進出水水質情況見表2.1。 表2.1 生產廢水水質及排放要求 項 目 COD （mg/L） BOD5 （mg/L） SS （mg/L） PH值 進 水 2000 900 600 6～9 排放要求 <150 <30 <150 6～9 3．方案選擇 3.1 方案選擇的原則 3.1.1 技術先進、工藝合理、適用性強、有較好的耐沖擊性和可操作性。 3.1.2 處理效果穩(wěn)定，有害物去除率高，處理后的廢水可穩(wěn)定達到國家規(guī)定的排放標準。 3.1.3 運行、管理、操作方便，設備維護簡便易行。 3.1.4 運行費用（電費、藥劑費）低，降低運行成本。 3.1.5 基建投資省，占地面積小。 3.1.6 污泥量少，脫水性能好； 3.1.7 對有毒有害物質具有一定的去除效果。 3.2 方案比較 啤酒廢水屬于中等濃度有機廢水，其BOD5/COD一般在0.5以上，屬于可生化性較好的廢水，污染物中的有機物較容易生物降解，宜采用以生化處理為主的工藝流程。在我國，采用生化法處理啤酒廢水的工藝流程主要有以下三種： Ⅰ 生物接觸氧化——化學凝聚氣浮工藝 Ⅱ UASB工藝——CASS工藝 Ⅲ 水解（酸化）——曝氣生物濾池工藝 眾所周知，利用生物接觸氧化——化學凝聚氣浮工藝的處理效率高，SS、BOD5、COD處理效率高達90%以上，但能耗大，運行費用高，而且存在積泥清除困難和清泥不及時等問題。 近年來，國內也有幾家啤酒廠采用上流式厭氧污泥床（UASB）——好氧處理工藝。該方法技術簡單，成本低、效率高、可回收能源。但調試周期長，顆粒污泥培養(yǎng)時間長，厭氧菌對廢水中懸浮物含量、PH值、溫度、要求苛刻、操作管理也復雜。而且CASS池如設計或運行不當，填料可能堵塞，此外布水、曝氣不易均勻，可能在局部出現(xiàn)死角。 為了解決UASB的上述問題，將UASB反應器的運行方式改變?yōu)椴糠謪捬?，即主要在厭氧反應的水解和酸化階段（這也是稱為水解——曝氣生物濾池工藝的原因），從而在反應器中取消了三相分離器，使得反應器結構十分簡單，便于放大。雖然水解反應器的停留時間很短，但分別可取得45.7%、42.3%、93.0%的COD、BOD5和SS的去除率。同時，加上曝氣生物濾池屬于生物膜法處理工藝，其處理污水的高效性是通過濾池內的高濃度微生物量實現(xiàn)的；其高效節(jié)能性是通過陶粒濾料對曝氣產生的氣泡的不斷切割，延長了氣泡在濾池中的停留時間，使微生物、污水、空氣三者能夠充分接觸。 上述三種工藝方案的主要技術經濟指標對比，如下表3.1。 表3.1 幾種方案技術經濟指標對照表 工藝 項目 生物接觸氧化—化學凝聚氣浮工藝 UASB—CASS 工藝 水解（酸化）—曝氣生物濾池工藝 處理效果 (按二級標準) 可達標 可達標 可達標 基建投資 高 高 低 能耗 高 低 低 占地面積 較少 大 少 可操作性 復雜 難控制 簡便 4．廢水處理工藝流程 4.1 廢水處理工藝流程圖 廢水處理工藝流程方框圖見圖4.1。 回流泵 提升泵 污泥 水解酸化池 調節(jié)池 格柵 啤酒廢水 沉淀池 污泥 上清液 柵渣外運 清液 污泥池 污泥泵 污泥濃縮池 濃漿泵 壓濾機 反沖出水 干泥外運 達標排放 清水池 中間水池 過濾泵 曝氣生物濾池 鼓風機 反沖泵 圖4.1 工藝流程方框圖 4.2 工藝流程簡介 4.2.1 工藝流程說明 生產過程中產生的啤酒廢水在進入生化處理系統(tǒng)前先經過格柵，以截留較大的懸浮物和漂浮物，減輕后續(xù)處理單元的處理負荷。之后的廢水進入調節(jié)池，以調節(jié)水質水量，為后續(xù)處理提供穩(wěn)定的水力負荷及有機負荷。經調節(jié)池調節(jié)后的廢水由泵打入水解池。在水解池內啤酒廢水內的有機物通過水解反應，將大分子物質水解為小分子物質，難溶于水的有機物轉化為易溶于水的有機物，水解池處理后的廢水其有機物濃度已大大降低，隨后自流入沉淀池進行泥水分離。上清液進入中間水池，中間水池內的廢水通過泵打入曝氣生物濾池進行進一步生化處理，以降解水解池出水中殘余的有機物。經曝氣生物濾池處理過的廢水經過清水池達標排放。 由沉淀池沉淀下來的污泥除部分回流外，剩余污泥直接進入污泥池，污泥池內的污泥定期用污泥泵打入污泥濃縮池濃縮，濃縮后的污泥由螺桿泵打入帶式壓濾機進行脫水處理，脫水后得到的泥餅含水率小于80%，比重大于1.2g/cm3。泥餅是很好的有機肥料，無毒害，可直接用于肥田，也可視同一般工業(yè)垃圾處置。污泥濃縮池的上清液和帶式壓濾機的濾出水回流到調節(jié)池循環(huán)處理。 曝氣生物濾池需鼓入壓縮空氣，向廢水中充氧，以保證好氧微生物的生命代謝活動。壓縮空氣由離心風機提供，曝氣生物濾池采用高效曝氣頭曝氣。 4.2.2 處理工藝特點 水解（酸化）——曝氣生物濾池工藝的特點是： ⑴ 水在好氧生化處理前，先經生物水解（在兼性微生物作用下水解和酸化）處理，可使大分子有機污染物小分子化，非溶性有機物水解為溶解性物質，使難生物降解物質轉化為易生物降解物質，提高污水的可生化性，為后續(xù)好氧處理創(chuàng)造良好的生化條件。因而提高了整個廢水處理站的BOD5、COD去除率。 ⑵ 水解工藝是一種憑自然界大量的兼養(yǎng)生物的代謝作用來降解（轉化）有機物，它不需要鼓風曝氣，不需要采用其他手段充氧，因而可以節(jié)省能耗，對啤酒廢水來說，至少有50%的COD可依靠兼性微生物降解，因而比全好氧工藝節(jié)省能耗50%左右。 ⑶ 水解工藝運行穩(wěn)定，受外界氣溫變化影響小。水溫的適應范圍為5～40℃。冬、夏出水，COD去除率幾乎無差異。 ⑷ 水解池不產生如厭氧反應那樣的惡臭。水解池可設計成立體式池型，在池基地耐力許可的條件下，有效池深可達8.5～9m，可比常規(guī)方法節(jié)省用地25～30%。 ⑸ 一般來說，各污水站都設有調節(jié)池。可利用該池作為水解池，實現(xiàn)一池多用。 ⑹ 水解工藝的產泥量為全耗氧工藝的1/3，可節(jié)省污泥處理系統(tǒng)的投資。 另外，曝氣生物濾池與其他生物處理方法相比還具有以下幾個優(yōu)點： ⑴ 較小的池容和占地面積 曝氣生物濾池的BOD5容積負荷可達到5～6kgBOD5/（m3·d），是常規(guī)活性污泥法或接觸氧化法的6～12倍，所以它的池容和占地面積只有活性污泥法或接觸氧化法的1/10左右，大大節(jié)省了占地面積和大量的土建費用。 ⑵ 高質量的處理出水 BOD5容積負荷為6kgBOD5/（m3·d）時，其出水SS和BOD5可保持在10mg/L以下，COD可保持在60mg/L以下，遠遠低于國家《污水綜合排放標準》之一級標準。 ⑶ 簡化處理流程 由于曝氣生物濾池對SS的生物截流作用，使出水中的活性污泥很少，故不需設置二沉池和污泥回流泵房，處理流程簡化，使占地面積進一步減少。 ⑷ 基建費用、運轉費用節(jié)省 由于該技術流程短、池容積小和占地省，使基建費用大大低于常規(guī)二級生物處理。同時，粒狀填料使得充氧效率提高，可接生能源消耗。 ⑸ 管理簡單 曝氣器生物濾池抗沖擊負荷能力很強，沒有污泥膨脹問題，微生物也不會流失，能保持池內較高的微生物濃度，因此日常運行管理簡單，處理效果穩(wěn)定。 ⑹ 設施可間斷運行 由于大量的微生物生長在粒狀填料粗糙多孔的內部和表面，微生物不會流失，即使長時間不運轉也能保持其菌種如長時間停止不用后再使用，其設施可在幾天內恢復正常運行。 故擬采用水解——曝氣生物濾池工藝處理本工程廢水。 4.3 廢水處理效率 曝氣生物濾池 調節(jié)池 水解池 沉淀池 啤酒廢水 Q=5000m3/d 進水COD(mg/L) 2000 1800 900 COD去除率(%) 10 50 89 出水COD(mg/L) 1800 900 100<150 進水SS(mg/L) 600 480 192 SS去除率(%) 20 60 50 出水SS(mg/L) 480 192 96<150 5．處理單元的計算和設計 5.1 格柵 設置機械細格柵主要用于去除廢水中的細小固體如空麥殼、麥粒和酵母等有機物質。 5.1.1 柵條間隙數(shù) n= B=S(n-1)+bn 式中 B ——格柵槽的寬度，m； S ——柵條寬度，m； n ——柵條間隙數(shù)量； b ——柵條間隙，m； ——最大設計流量，m3/s； α ——格柵的傾角； h ——柵前水深，m； v ——過柵流速，m/s。 柵前流速取0.5m/s，過柵流速v取0.9m/s，柵條間隙b取8mm，柵條寬度S取12mm，柵前水深h取0.4m，格柵傾角α取70°，水量變化系數(shù)取1.3。 格柵槽寬度 B=12(25-1)+8×25=488mm 取B=500mm，推算出n=26個，h=0.38m 5.1.2 通過格柵的水頭損失 式中 h1 ——通過格柵的水頭損失，m； h0 ——計算水頭損失，m； k ——系數(shù)，格柵受柵渣堵塞時，水頭損失增大的倍數(shù)， 一般取3； ——阻力系數(shù)，其值與柵條的斷面形狀有關，； 取柵條斷面形狀為半圓形矩形，1.83， 5.1.3 柵后槽總高度 H＝h1+h2+h 式中 H ——柵后槽總高度，m； h2 ——柵前渠道超高，一般取0.3m； h ——柵槽中的水深，m。 取柵槽中的水深h為0.38m（等于柵前水深），則： H＝0.36+0.3+0.38＝1.04m 5.1.4 柵槽總長度 H1= h+h2 式中 L ——柵槽總長度，m； L1 ——格柵前部漸寬段的長度，m； L2 ——格柵后部收縮段的長度，m； B1 ——進水渠寬度，m； ——進水渠漸寬段展開角，取20°； B ——格柵槽寬度，m； H1 ——柵前槽總高度，m。 取進水渠流速為0.67m/s，則： L2=0.14m L=0.28+0.14+1.5+ 5.1.5 每日柵渣量 式中 W ——每日柵渣量，m3/d； W1——柵渣量，取0.07m3柵渣/103m3廢水； KZ——生活污水流量總變化系數(shù)。 m3/d>0.2，故采用機械清渣。 5.1.6 旋轉式細格柵 機械細格柵選用旋轉式格柵除污機一臺，其主要性能參數(shù)見表5.1.1。 表5.1.1 旋轉式格柵除污機主要技術參數(shù) 型號 安裝角度 間隙 電機功率 運動速度 設備寬 排渣高度 XGS500 70° 8 0.75 2.2 500 800 5.2 廢水調節(jié)池 由于啤酒廢水屬于發(fā)酵工業(yè)，其廢水具有間隙排放的特點，因此造成水量和水質的波動較大。水量和水質的較大波動直接影響到后續(xù)處理設施的穩(wěn)定運行，所以必須設置容積較大的調節(jié)池，以對水量和水質進行調節(jié)。 本設計調節(jié)池選用矩形池子，為半地下式，為鋼筋混凝土結構。 V=QT 式中 V——調節(jié)池容積，m3； Q——進水流量，m3/s； T——調節(jié)時間，h。 取調節(jié)時間T為4h，則： V=4×5000/24=833.3m3 調節(jié)池尺寸。取池內水深h為3m，則調節(jié)池平面面積為： S=833.3/3=277.8m2 取S=280m，長L=20m，寬B=14m，平面尺寸為20m×14m。 設定廢水處理站室外地坪為±0.000m，進水渠內水面標高為-0.700m。調節(jié)池超高取0.3m，則調節(jié)池實際水深為H=0.7+3=3.7m。所以調節(jié)池最終尺寸為長×寬×高=20m×14m×3.7m。 調節(jié)池向水解池提升廢水所用提升泵選用KWQ型潛水排污泵二臺，一用一備，其性能參數(shù)如表5.2.1。 表5.2.1 KWQ型潛水排污泵性能表 型號 排出口徑 mm 流量 m3/h 揚程 m 轉速 r/min 功率 KW 重量 Kg KWQ200-250-15-18.5 200 250 15 1450 18.5 420 5.3 水解酸化池 水解（酸化）池具有改善污水可生化性的特點，同時也可以去除廢水中的部分有機物，并減少最終排放的剩余污泥量。 水解（酸化）反應池的設計主要包括池體的設計和布水系統(tǒng)的設計。 5.3.1 水解池的有效容積 W= 式中 W ——水解池的有效容積，m3； ——進出水COD的差值，mg/L； ——COD的容積負荷率，kgCOD/(m3·d)，取 3kgCOD/(m3·d)； =2000(1-10%)-2000(1-10%)(1-50%)=900mg/L W==1500m3 水解池的總面積A為： A= 取水解池填料層高度為3.5m，則水解池截面積為： A==428.6m2 將水解池分為8格，每格面積為a=53.6m2 取池寬為3m，則池長為18m。 底部布水區(qū)的高度取0.5m，清水區(qū)高度在填料層以上0.5m，超高取0.5m，則水解池總高為H=3.5+0.5+0.5+0.5=5m。 水解池最終尺寸為8×18m×3m×5m。 校核接觸時間t= 水解池選用組合纖維填料1512m3，其主要技術參數(shù)見表5.3.1。 表5.3.1 組合纖維填料主要技術參數(shù) 型號 塑料環(huán)片直徑 (mm) 填料直徑 (mm) 單片間距離 (mm) 理論比表面積 (m2/m3) ZV-150-80 75 150 80 2000 5.3.2 布水系統(tǒng) 采用穿孔墻布水，取孔數(shù)為6個，單孔流量為： q==0.058/6=0.0097m3/s 取方形孔，孔口尺寸取位300mm×200mm，則孔口流速為： 根據水解池格墻的寬度布孔，則孔間距為500 mm，孔邊距為200mm。 5.3.3 布氣系統(tǒng)設計 采用穿孔管布氣，此階段廢水中的COD去除率為50%。需氣量按表面曝氣強度計算，取為3m3/(m2·h)。則水解池的總需氣量為： GS=8×18×3×3.6×3=1296m3/h 5.3.3.1 干管 空氣流量 取空氣干管流速為10m/s，則干管直徑 取=200mm，則空氣干管氣體流速為。 5.3.3.2 支管 單格水解池需氣量G=GS/8=1296/8=162m3/h。 水解池采用穿孔管曝氣攪拌，防止底部污泥沉積。每根穿孔管長度取為4.5m，每格水解池布置二行四列，則每根穿孔管的空氣流量為： 取空氣支管流速為8m/s，則支管直徑 取=32mm，則空氣支管氣體流速為。 5.3.3.3 孔眼布置 取孔眼直徑5mm，則=19.6mm2 取孔眼流速為，單個孔眼流量為： 每根支管孔眼數(shù)為個 校核孔眼流速為 5.3.4 污泥產量 按每去除1KgCOD產生0.2Kg污泥計算，則水解池的污泥產量W為： 5.4 中間沉淀池 采用豎流式沉淀池，兩座。 5.4.1 中心管直徑 設中心管內流速v0=0.03m/s，則每池最大設計流量q為： q=Q/2=0.029m3/s 中心管截面積為A0=q/v0=0.029/0.03=0.97m2 中心管直徑為d0===1.1m 喇叭口直徑為d1=1.35d0=1.5m 反射板直徑為d2=1.3d1=1.3×1.5=1.9m 5.4.2 沉淀池有效水深 即中心管的高度： h2=3.6vt 式中 v——廢水上升流速，mm/s； t——沉淀時間，h。 取廢水上升流速v為0.8mm/s，沉淀時間t為1h，則： h2=3.6×0.8×1=2.88m 5.4.3 中心管喇叭口到反射板之間的間隙高度 h3= 式中 v1——廢水上升流速，m/s； 取廢水上升流速v1為0.02m/s，則： h3==0.3m 5.4.4 沉淀池有效斷面面積 即沉淀區(qū)面積， A1==0.029/0.0008=36.25m2 5.4.5 沉淀池總面積和池徑 沉淀池總面積A=A0+A1=0.97+36.25=37.22m2 沉淀池直徑D===6.9m，取D=7m。 5.4.6 污泥斗高度及污泥斗容積 取截頭圓錐下部直徑為0.4m，污泥斗傾角為55°，則： h5=tg55=4.71m 污泥斗容積V為： V=(R2+Rr+r2) 式中 R——截頭圓錐上部半徑，m； r——截頭圓錐下部半徑，m。 截頭圓錐上部半徑R=D/2=3.5m，截頭圓錐下部半徑r=0.2m。 V=×4.71(3.52+3.5×0.2+0.22)=64m3 5.4.7 沉淀池的總高度 H=h1+h2+h3+h4+h5 式中 h1——超高，m； h4——緩沖層高度，m。 取超高h1為取0.3m，緩沖層高度h4為0.3m。 H=0.3+2.88+0.3+0.3+4.71=8.5m 5.4.8 集水系統(tǒng) 集水系統(tǒng)采用三角堰匯水槽和環(huán)形集水槽。 5.4.8.1 三角堰集水 取堰上水頭h為0.041m，采用直角三角薄壁堰。 單堰流量q=1.4h2.5=1.4×0.0412.5=0.00048m3/s，則三角堰數(shù)目為 n==0.029/0.00048=60 即沿池徑每6°角設一個三角堰，堰寬B為： B=P/n 式中 P——沉淀池周長，m。 B==0.37m 三角堰有效截面積a=h2=0.0412=0.0017m2 堰流速為u==0.00048/0.0017=0.28m/s 取三角堰高度為0.05m，堰口下緣與出水槽水面的距離為0.07m。 5.4.8.2 環(huán)形集水槽 q環(huán)=Q/4=0.0145m3/s 環(huán)形集水槽寬b取0.3m，槽底坡度il取0.1m。 槽內終點水深h1為： h1= 式中 u——槽內流速，m/s。 取槽內流速u為0.5m/s，則： h1=0.0145/(0.5×0.3)=0.097m 槽內起點水深h2為： h2= 式中 hk——臨界水深，m； hk=，則： h2= 當流量增加一倍時，設槽內流速為0.8m/s，則： hk=m h1=m h2= 設計取槽內水深為0.2m，則槽斷面高度為： H=0.2+0.07+0.05=0.32m 5.4.8.3 集水孔 取孔內流速為1m/s，則孔面積為S=0.029/1=0.029m2 孔徑D為： D= 取孔徑為0.2m，則孔內流速v為： v=0.029/(0.785×0.22)=0.92m/s 5.4.8.4 采用靜水壓力排泥 排泥采用靜壓排泥的方式。取靜水壓力水頭2.0m，排泥管下端距池底0.2m，管上端伸出水面0.4m。 為減少上浮污泥隨水排入下一級處理單元，在水面距池壁0.5m處設擋板，擋板伸入水面以下0.3m，伸出水面以上0.2m。 5.5 曝氣生物濾池 5.5.1 濾池的總有效體積 式中 ——進入濾池的日平均廢水量，m3/d； ——進出水COD的差值，mg/L； ——COD容積負荷率，kgCOD/(m3·d)。 此階段=900-100=800mg/L，取6kgCOD/(m3·d)，則： 取濾料層高為H=2.9m，則濾池總面積A為： A=W/H=666.7/2.9=230m2 濾池分為10格，每格面積為a=A/n=230/10=23m2 取方形格，則平面尺寸為4.8m4.8m。 取配水室高度為h1=1.2m，同時考慮檢修人孔；承托層高度為h2=0.5m，選用鵝卵石，并按一定的級配，如表5.5.1。 表5.5.1 承托層級配表 自 上 而 下 卵石直徑/mm 卵石高度/mm 2—4 50 4—8 50 8—16 100 16—25 300 清水區(qū)高度取 h3=1.0m，防止反沖洗時濾料膨脹流失；取超高h4=0.5m，則生物濾池總高為： H0=h1+h2+h3+h4+H=1.2+0.5+1.0+0.5+2.9=6.1m 則濾池每格最終尺寸為L×B×H＝4.8m×4.8×6.1m。 5.5.2 污水流過濾料層高度的空塔停留時間 實際停留時間為 式中 e——空隙率。 選擇頁巖陶粒，e取75.6%。 5.5.3 供氣量的計算 取曝氣器的充氧效率為15%，則1kgO2相當于空氣量為xm3，即： ，得x=22.2m3 此階段COD去除率為89%，即900-100=800mg/L，去除COD總量為 按去除1kgCOD需1kgO2，即需氧量為166.7kg/h。因為1kgO2相當于22.2m3空氣，則需空氣總量為： GS=166.7×22.2=3703.7m3/h 5.5.4 供氣系統(tǒng)的設計 選用鼓風曝氣，取風管干管流速為10m/s，則： 管徑Dg=350mm，校核流速為10.7m/s。 風管的總阻力h為： h=h1+h2 式中 h1——風管的沿程阻力，mmH2O； h2——風管的局部阻力，mmH2O； 5.5.4.1 沿程阻力 式中 i——單位管長阻力，mmH2O/m，在T＝20℃，標準壓力760mmH2O時，； L ——風管長度，m；取為50m； ——溫度為T℃時，空氣容重的修正系數(shù)。 其中 ——溫度為T℃時的空氣容重（Kg/m3）； ——溫度為T℃時的空氣容重（Kg/m3）； ——大氣壓力為P時的壓力修正系數(shù)， L取50m。 30℃時，=0.98。 P取一個標準大氣壓，=1.0。 則， 5.5.4.2 局部阻力 式中 ——局部阻力系數(shù)； ——風管中平均空氣流速，m/s； ——空氣容重，kg/m3。 取局部阻力系數(shù)之和為10。 在溫度為20℃，標準壓力760mmH2O時，空氣容重為1.205kg/m3，取T=30℃，則： 式中 P——空氣絕對壓力，大氣壓； T——空氣溫度，℃。 則， 5.5.4.3 壓縮空氣的絕對壓力 式中 h1、h2——同前； h3——充氧裝置以上濾池的水深，m； h4——充氧裝置的阻力，根據實驗數(shù)據或當?shù)刭Y料； h5——當?shù)卮髿鈮?，mmH2O。 充氧裝置以上濾池的水深h3為4.4m，當?shù)卮髿鈮篽5為10.1mmH2O，選用單孔膜曝氣器，確定h4=0.28mmH2O。 5.5.4.4 鼓風機所需壓力 H=h1+h2+h3+h4=0.017+0.066+4.4+0.28=4.763mH2O=46.71（KPa） 鼓風機所需流量為3703.7+1296=4999.7m3/h=83.33m3/min，壓力為46.71KPa，選用D型多級離心鼓風機D45－61型三臺，兩用一備，其性能參數(shù)見表5.5.2： 表5.5.2 D型多級離心鼓風機主要性能參數(shù)表 型號 進口流量(m3/min) 升壓(kPa) 配套電動機 主機重 (Kg) 型號 轉速 (r/min) 功率 (KW) D45－61 45 49 Y250M-2W 2970 55 3400 5.5.4.5 單孔膜曝氣器 每個單孔膜曝氣器的空氣流量為0.2～0.3m3/h。 單個濾池需空氣量為GS=370.4m3/h=0.103m3/s，濾池面積為23m2，取空氣流量為0.25m3/h，則曝氣器個數(shù)為n=370.4/0.25=1480個。為方便安裝，實際選用曝氣器1600個，曝氣器的布置間距為120mm。 5.5.5 配水系統(tǒng)的設計 采用穿孔管大阻力配水系統(tǒng)。 5.5.5.1 干管 進水量（水泵出水量）為Q=0.058m3/s 干管流速取 1.5m/s，得管徑dg=222mm，取dg=250mm，則干管流速vg=1.2m/s 5.5.5.2 支管 支管中心間距取az=0.8m 每池支管數(shù) 每根支管入口流量 采用支管管徑dZ=20mm，則支管流速為vZ=1.54m/s 5.5.5.3 孔眼布置 采用孔眼直徑dk=8mm，單孔面積為fk=50.3mm2 取孔口流速為3.5m/s，則單孔流量qk=0.000176m3/s 每根支管孔眼數(shù)為 支管孔眼布置設兩排，與垂線成45°向下交錯排列。 每根支管長度 孔眼中心間距，取為780mm。 5.5.6 集水系統(tǒng)設計 采用三角堰和環(huán)型集水槽集水 5.5.6.1 三角堰集水 取擋板到料板沉淀區(qū)距離為0.5m料板設計為60°斜坡，考慮曝氣生物濾池單池面積較小，故采用周邊集水，采用直角三角薄壁堰，按單池進水量進行計算，以反沖水量進行校核。 取水頭h=0.02m，則單堰流量q為： 三角堰數(shù)目 取n為72個，則單堰流量較荷為q=0.0000806m3/s，h=0.0201m。 三角堰堰寬B為： 式中 P——曝氣池周長，m。 取三角堰堰高為0.1m，則堰寬為0.2m。 曝氣生物濾池反沖時，單堰流量，則堰上水位高度h′=0.067m，沒有超出三角堰的最大負荷。 三角堰有效截面積a=h2=0.022=0.0004m2 堰口流速為u==0.0000806/0.0004=0.20m/s 堰口下緣與出水槽水面的距離為0.07m。 5.5.6.2 環(huán)形集水槽 以反沖水量計算環(huán)形集水槽。 q環(huán)=414/(2×3600)=0.0575m3/s 環(huán)形集水槽寬b取0.4m，槽底坡度il取0。 槽內終點水深h1為： h1= 式中 u——槽內流速，m/s。 取槽內流速u為0.9m/s，則： h1=0.0575/(0.9×0.4)=0.16m 槽內起點水深h2為： h2= 式中 hk——臨界水深，m； hk=，則： h2= 設計取槽內水深為0.3m，則槽斷面高度為： H=0.3+0.07+0.1=0.47m 5.5.6.3 集水孔 集水孔即排水管管徑，按反沖水量進行計算。 取孔內流速為1m/s，則孔面積為S=0.058/1=0.058m2 孔徑D為： D= 取孔徑為250mm，則孔內流速v為： v=0.058/(0.785×0.25)=1.17m/s 5.5.7 反沖洗系統(tǒng)設計 采用固定式表面沖洗（水沖洗強度q取5 L/(m2·s)）和空氣輔助擦洗（氣沖洗強度取10L/m2·s）。 5.5.7.1 固定式表面沖洗 ⑴ 干管 反沖洗水量（水泵出水量）為 Q=qf=5×23=115L/s=414m3/h。 干管流速取 1m/s，得管徑dg=383mm，取dg=400mm，則干管流速vg=0.92m/s。 ⑵ 支管 中心間距取az=0.3m 每池支管數(shù) 每根支管入口流量 支管流速取 2.5m/s，得支管管徑dz=42mm，取dz=50mm，則支 管流速為vz=1.83m/s。 ⑶ 孔眼布置 采用孔眼直徑dk=9mm，單孔面積為fk=63.6mm2 取孔口流速為4m/s，則單孔流量qk=0.000254m3/s。 每根支管孔眼數(shù)為 支管孔眼布置設兩排，與垂線成45°向下交錯排列。 每根支管長度 每排孔眼中心間距，取為310mm。 ⑷ 孔眼水頭損失 取支管壁厚δ=5mm 孔眼直徑與壁厚之比 查表6-30《給水排水手冊》P556，得流量系數(shù)μ=0.68 則水頭損失，式中 反沖洗泵所需水泵揚程H為： 式中 Q ——水泵出水量，L/s； q ——沖洗強度，L/(m2·s)； f ——單格濾池面積，m2； H ——所需水泵壓頭，m； H0——集水槽頂與清水池最低水位高差，m； h1——清水池與濾池間沖洗管的沿程水頭損失與局部損失之和，m； h2——配水系統(tǒng)水頭損失，m； h3——承托層水頭損失，m； h4——濾層水頭損失，m； h5——富余水頭，h5=1～2m。 ① 配水系統(tǒng)水頭損失，按孔口的平均水頭損失計算 式中 h2——孔口平均水頭損失，m；h2=hk=1.96m q ——沖洗強度，L/(m2·s)； k ——孔眼總面積與濾池面積之比，采用0.25%～0.30%； ——流量系數(shù)，一般為0.65。 ② 經承托層的水頭損失 式中 H1——承托層厚度，m； q ——沖洗強度，L/(m2·s)； 取承托層高度為0.5m， ③ 濾料層水頭損失 式中 ——濾料的容重； ——水的容重； ——濾料膨脹前的孔隙率； H2 ——濾料膨脹前的厚度，m。 濾料容重為2.3，濾料膨脹前的空隙率為75.6％，則： 所需水泵揚程 H0=5.6m，取h1=1.0m、h5=2.0m，故： H=5.6+1.0+1.96+0.055+0.92+2.0=11.54m 根據流量Q=414m3/h和壓頭H=11.54m，考慮兩座曝氣生物濾池同時反沖，反沖泵選用TQL200－200(I)型清水泵三臺，二用一備，其主要性能參數(shù)見表5.5.3。 表5.5.3 清水泵主要性能參數(shù)表 型號 流量 m3/h 揚程 m 轉速 r/min 電機功率 KW 氣蝕余量 m 重量 Kg TQL200－200(I) 420 12 1450 22 3.5 382 5.5.7.2 空氣輔助擦洗 ⑴ 干管 反沖洗氣量為Q=qf=10×23=230L/s=0.23m3/s。 干管流速取 10m/s，得管徑dg=171mm，取dg=150mm，則干管流速vg=13m/s。 ⑵ 支管 支管中心間距取az=0.4m 每池支管數(shù) 每根支管入口氣流量 支管流速取15m/s，得支管管徑dz=29mm。 取dz=32mm，則支管流速為vz=11.9m/s。 ⑶ 孔眼布置 采用孔眼直徑dk=3mm，單孔面積為fk=9.42mm2。 取孔口流速為25m/s，則單孔流量qk=0.000236m3/s。 每根支管孔眼數(shù)為 支管孔眼布置設兩排，與垂線成45°向下交錯排列 每根支管長度 每排孔眼中心間距 5.5.8 承托板配水孔 采用平板式鋼筋混凝土圓孔板。 以反沖洗水量Q＝4.8×4.8×5×3.6＝414.72m3/h＝0.1152m3/s設計承托板配水孔，流量系數(shù)為0.75，故： q＝0.1152/0.75=0.1536m3/s 取鋼筋混凝土板尺寸為800mm×800mm，板厚為100mm，則板數(shù)為： nb＝a/0.64＝4.8×4.8/0.64＝36個 取開孔比β為0.8%，則孔總面積為： Fk=0.64×0.8%=0.00512m2 孔型取為圓筒型，孔徑為20mm，則： fk=0.785×202=0.000314m2 孔數(shù)為，取為16個孔。 孔中心距a＝800/4＝200mm 每孔流量為： 孔流速為： 5.5.9 污泥產量 按每去除1KgCOD產生0.3Kg污泥計算，則曝氣生物濾池的污泥產量W為： 曝氣生物濾池產生的污泥在反沖洗時隨水進入調節(jié)池，其中的50%在水解池內被消化分解，剩余污泥量為600Kg/d。 5.6 中間水池 中間水池是廢水打入曝氣生物濾池的過渡池，取廢水在其內的停留時間為0.5h。選用矩形池子，為半地下式，為鋼筋混凝土結構。 V=QT 式中 V——調節(jié)池容積，m3； Q——進水流量，m3/s； T——調節(jié)時間，h。 V=0.5×5000/24=104.2m3 取池內水深h為3m，則中間水池平面面積為： S=104.2/3=34.72m2 取S=35m，長L=7m，寬B=5m，平面尺寸為7m×5m。 設定廢水處理站室外地坪標高為±0.000m，中間水池內水面標高為-0.500m，超高取0.5m，則中間水池實際水深為H=0.5+3=3.5m。所以中間水池最終尺寸為長×寬×高=7m×5m×3.5m。 過濾泵的作用是將廢水由中間水池打入曝氣生物濾池。過濾泵選用KWQ型潛水排污泵二臺，一用一備，其性能參數(shù)如表5.6.1。 表5.6.1 KWQ型潛水排污泵性能表 型號 排出口徑 mm 流量 m3/h 揚程 m 轉速 r/min 功率 KW 重量 Kg KWQ200-250-15-18.5 200 250 15 1450 18.5 420 5.7 清水池 清水池考慮連續(xù)反沖兩個生物濾池的用水量。 單個生物濾池的沖洗水量Q為： 式中 q——沖洗強度，L/(m2·s)； f——單格濾池面積，m2； t——反沖洗時間，s。 取反沖洗時間t為6min，則 取清水池的容積為245m3(7m×7m×5m)。 5.8 污泥系統(tǒng)設計 啤酒污水處理過程產生的污泥來自以下四部分，具體見表5.8.1。 表5.8.1 啤酒廢水污泥的性質和數(shù)量 污泥種類 污泥量 (KgMLSS/d) 含水率 (%) 容重 (Kg/m3) 體積 (m3/d) 處置方法 格柵柵渣 336Kg柵渣/d 80 960 0.35 直接外運 水解池污泥 900 98 1020 45 進入污泥池 沉淀池污泥 480 98 1020 24 進入污泥池 曝氣生物濾池污泥 600 98 1020 30 進入污泥池 進入污泥池污泥合計 1980 98 1020 99 進入污泥 濃縮池 5.8.1 污泥池 污泥池是各處理單元產生的污泥打入污泥濃縮池濃縮的過渡池。設計污泥池存儲一天產生的污泥，即99m3。選用矩形池子，為地下式，鋼筋混凝土結構。 取池內水深h為3m，則污泥池平面面積為： S=99/3=33m2 取長L=6.6m，寬B=5m，則平面尺寸為6.6m×5m。 設定廢水處理站室外地坪標高為±0.000m，污泥池內水面標高為-0.500m，超高取0.5m，則污泥池實際水深為H=0.5+3=3.5m。所以污泥池最終尺寸為長×寬×高=6.6m×5m×3.5m。 污泥泵的作用是將污泥由污泥池打入污泥濃縮池。污泥泵選用KWQ型潛水排污泵二臺，一用一備，其性能參數(shù)如表5.8.2。 表5.8.2 KWQ型潛水排污泵性能表 型號 排出口徑 mm 流量 m3/h 揚程 m 轉速 r/min 功率 KW 重量 Kg KWQ65-37-13-3 65 37 13 2900 3 80 5.8.2 污泥濃縮池 污泥濃縮池選用重力式污泥濃縮池。 5.8.2.1 設計參數(shù) 固體通量M=40kg/(m2·d)； 水力負荷q=5m3/(m2·d) 濃縮時間取T=16h； 設計污泥量Q=99m3/d； 濃縮后污泥含水率96%。 5.8.2.2 表面積計算 按固體通量計算污泥濃縮池表面積F1為： 按水力負荷計算污泥濃縮池表面積F2為： 因F1>F2，故選取污泥濃縮池表面積F為49.5m2。 5.8.2.3 直徑 設計采用兩座圓形污泥濃縮池，則每座污泥濃縮池的直徑D為： 取D=5.6m，則污泥濃縮池實際面積A=49.26m2 5.8.2.4 高度 污泥在池中的有效停留時間T取16h，則污泥濃縮池的有效高度h2為： 污泥斗下圓臺直徑d取0.8m，高度h4取3m，超高h1取0.36m，緩沖層高h3取0.5m，則污泥濃縮池總高度H為： H=h1+h2+h3+h4=0.36+1.34+0.5+3=5.2m 5.8.3 污泥脫水設備 5.8.3.1 濃漿泵 濃縮后的污泥由濃漿泵打入帶式壓濾機進行脫水處理。濃漿泵選用自吸式無堵塞排污泵兩臺，一用一備，其性能參數(shù)見表5.8.3。 表5.8.3 自吸式無堵塞排污泵技術性能參數(shù)表 型號 流量 m3/h 揚程 m 電機功率 KW 氣蝕余量 m 自吸高度 m 重量 Kg ZW65－30－18 30 18 4 4.5 5.5 200 5.8.3.2 帶式壓濾機 選用帶寬為1000mm的帶式壓濾機一套，其性能參數(shù)如表5.8.4。 表5.8.4 帶式壓濾機主要技術性能參數(shù)表 型 號 DY1000 處理量（m3/h） 1.4～8 濾帶有效寬度（mm） 1000 濾帶運行速度（m/min） 1.4～7 重力過濾面積（m2） 5.6 壓榨過濾面積（m2） 6.8 清洗水壓力（Mpa） ≥0.45 電機功率（KW） 1.5 外形尺寸（長×寬×高）（mm） 3750×1760×1850 設備質量（Kg） 3300 6．主要土建、設備表 6.1 主要處理構筑物 主要處理構筑物見表6.1。 表6.1 主要處理構筑物一覽表 序號 名稱 外形尺寸（m） 數(shù)量 1 格柵 2.17×0.5×1.04 1座 2 調節(jié)池 20×14×3.7 1座 3 水解池 18×3×5 8座 4 沉淀池 φ7×8.5 2座 5 中間水池 7×5×3.5 1座 6 曝氣生物濾池 4.8×4.8×6.1 10座 7 清水池 7×7×5 1座 8 污泥池 6.6×5×3.5 1座 9 污泥濃縮池 φ5.6×5.2 2座 10 污泥脫水工房 6×9 1座 11 風機房 6×5 1座 12 其他用房 4×3 4座 6.2 主要設備材料 主要設備材料見表6.2。 表6.2 主要設備材料一覽表 序號 名稱 型號 數(shù)量 功率 KW 備注 1 機械細格柵 XGS500 1臺 0.75 2 提升泵 KWQ200-250-15-18.5 2臺 18.5 一用一備 3 組合纖維填料 ZV-150-80 1512m3 4 污泥泵 KWQ65-37-13-3 2臺 3 一用一備 5 反沖泵 TQL200－200(I) 3臺 22 二用一備 6 過濾泵 KWQ200-250-15-18.5 2臺 18.5 一用一備 7 濃漿泵 ZW65－30－18 2臺 4 一用一備 8 離心鼓風機 D45－61 3臺 55 二用一備 9 帶式壓濾機 DY1000 1臺 1.5 7．主要技術經濟指標 7.1 建設規(guī)模（處理能力） 廢水處理站的處理能力為5000m3/d。 7.2 占地面積 廢水處理站總占地面積約2600m3，構筑物實際占地面積約為1500m3，折合每立方米水占地面積為0.52m3。 7.3 勞動定員： 廢水處理站共需人員8名，其中行政技術負責人1名，化驗員1名，生產操作人員6名（三班三運轉）。 7.4 裝機容量和耗電量 本廢水處理站總裝機容量為321.25KW。 廢水處理站的運轉功率及耗電量見表7.1。 表7.1 運作功率及耗電量一覽表 設備名稱 型號 容量 KW 運行 臺數(shù) 工作時間 h/d 耗電量 KWh/d 機械細格柵 XGS500 0.75 1 4 3 提升泵 KWQ200-250-15-18.5 18.5 1 24 444 污泥泵 KWQ65-37-13-3 3 1 8 24 反沖泵 TQL200－200(I) 22 2 2 88 過濾泵 KWQ200-250-15-18.5 18.5 1 24 444 濃漿泵 ZW65－30－18 4 1 8 32 離心鼓風機 D45－61 55 2 24 2640 帶式壓濾機 DY1000 1.5 1 8 12 合計 3687 7.5 運行費用估算 7.5.1 電費(M1) 工業(yè)用電以0.72元/(KW·h)計，工程日耗電3687KWh，則： M1=(0.72×3687)/5000=0.53元/m3(廢水) 7.5.2 藥劑費(M2) 取藥劑費M2=0.25元/m3(廢水)。 7.5.3 人員工資(M3) 人均工資以700元/(人·月)計，則： M3=(8×700)/(30×5000)=0.04元/m3(廢水) 7.5.4 總運行費用M(不考慮折舊費) M=M1+M2+M3=0.53+0.25+0.04=0.82元/m3(廢水) 8．施工圖說明 施工圖紙包含以下內容： ⑴ 工藝流程圖：一張，表示清楚各構筑物的高程，廢水、污泥、空氣等管線的走向； ⑵ 平面布置圖：一張，表示清楚廢水處理各構筑物的相對位置； ⑶ 水解池單體圖：一張，表示清楚水解池的內部結構； ⑷ 曝氣生物濾池單體圖：一張，表示清楚曝氣生物濾池的內部結構。 9．結論 啤酒廢水屬可生化性較好的廢水，本設計通過水解池——曝氣生物濾池工藝處理廢水中的污染物，處理效率較高，出水達到國家二級標準。 由于本工藝是在原有生物膜法的基礎上發(fā)展而來，且兼有活性污泥法的特點，因此本工藝綜合了兩方面的優(yōu)點，具有很高的技術水平，已得到推廣，適合大、中型污水處理廠處理污水。同時能夠中水回用，節(jié)省投資，適合廣大廠家采用此工藝。 10．致謝 感謝北京中兵北方環(huán)境科技發(fā)展有限責任公司姜鑫工程師對我的耐心輔導和我院領導給予的大力支持，以及高太忠教授的指導。在姜鑫老師和高太忠老師的精心輔導下，我把從大學四年學到的書本上的知識，運用到了解決實際問題中，動腦動手能力得到進一步提高，再次表示誠摯的感謝！ 11．參考文獻 ⑴ 張自杰主編，環(huán)境工程手冊——水污染防治卷，高等教育出版社； ⑵ 唐受印、戴友芝主編，水處理工程師手冊，化學工業(yè)出版社； ⑶ 孫連溪主編，實用給水排水工程施工手冊，中國建筑工業(yè)出版社； ⑷ 買文寧主編，生物化工廢水處理技術及工程實例，化學工業(yè)出版社； ⑸ 黃銘榮、胡紀萃主編，水污染治理工程，高等教育出版社。 ⑹ 張統(tǒng)主編，污水處理工藝及工程方案設計，中國建筑工業(yè)出版社； ⑺ 鄭銘主編，環(huán)保設備——原理·設計·應用，化學工業(yè)出版社； ⑻ 北京水環(huán)境技術與設備研究中心等主編，三廢處理工程技術手冊（廢水卷），化學工業(yè)出版社； ⑼ 閃紅光主編，環(huán)境保護設備選用手冊——水處理設備，化學工業(yè)出版社； ⑽ 上海市政工程設計院主編，給水排水設計手冊（第３冊）——城市給水，中國建筑工業(yè)出版社； ⑾ 中國市政工程西北設計院主編，給水排水設計手冊（第11冊）——常用設備，中國建筑工業(yè)出版社； ⑿ 王凱軍、秦人偉主編，發(fā)酵工業(yè)廢水處理，化學工業(yè)出版社； ⒀ 唐受印、戴友芝等主編，食品工業(yè)廢水處理，化學工業(yè)出版社； ⒁ 丁忠浩，有機廢水處理技術及應用，化學工業(yè)出版社； ⒂ 張統(tǒng)，間歇式活性污泥法污水處理技術及工程實例，化學工業(yè)出版社； ⒃ 化學工業(yè)出版社組織，水處理工程典型設計實例，化學工業(yè)出版社； ⒄ 王凱軍、賈立敏，城市污水生物處理新技術開發(fā)與應用，化學工業(yè)出版社； ⒅ 張卯均，三廢治理與利用，冶金工業(yè)出版社； ⒆ 鄭