電腦外殼沖壓模具設(shè)計(jì)【說明書+CAD】,說明書+CAD,電腦外殼沖壓模具設(shè)計(jì)【說明書+CAD】,電腦,外殼,沖壓,模具設(shè)計(jì),說明書,仿單,cad 目錄 目錄 - 1 - 摘 要 - 1 - Abstract - 2 - 1 引言 - 3 - 1.1 目的 - 3 - 1.2 意義 - 3 - 1.3我國模具的發(fā)展現(xiàn)狀 - 3 - 1.4 設(shè)計(jì)方法及步驟 - 5 - 2 零件沖壓生產(chǎn)經(jīng)濟(jì)性分析和沖壓工藝規(guī)程的編制 - 5 - 2.1 沖壓生產(chǎn)經(jīng)濟(jì)性分析 - 5 - 2.2 沖壓件的工藝分析 - 6 - 2.2.1 材料 - 7 - 2.2.2 結(jié)構(gòu)工藝性分析 - 8 - 2.3 毛坯形狀、尺寸的確定 - 9 - 2.3.1 盒形件的修邊余量 - 9 - 2.3.2 盒形件毛坯尺寸計(jì)算 - 10 - 2.4 排樣設(shè)計(jì)及材料利用率計(jì)算 - 12 - 2.4.1 排樣方式： - 12 - 2.4.2 材料利用率： - 12 - 2.5工藝方案的確定 - 12 - 2.5.1基本工序： - 12 - 2.5.2不同工藝方案的比較 - 12 - 2.6 工藝計(jì)算 - 13 - 2.6.1 落料工序 - 13 - 2.6.2 拉深工序 - 15 - 2.6.3 沖孔工序 - 16 - 2.6.4 修邊工序 - 16 - 2.7沖壓工藝過程卡片 - 17 - 3 拉深模設(shè)計(jì) - 21 - 3.1 模具的結(jié)構(gòu)形式 - 21 - 3.2 模具刃口尺寸計(jì)算 - 22 - 3.2.1 上下模刃口尺寸計(jì)算 - 22 - 3.2.2 壓力中心計(jì)算 - 23 - 3.3 零件設(shè)計(jì)及標(biāo)準(zhǔn)件選擇 - 23 - 3.3.1 凸模的設(shè)計(jì) - 23 - 3.3.2 凹模的設(shè)計(jì) - 24 - 3.3.3 定位板的設(shè)計(jì) - 25 - 3.3.4 彈性壓邊圈的設(shè)計(jì) - 25 - 3.3.5 拉深筋的設(shè)計(jì) - 25 - 3.3.6 上下模座、導(dǎo)柱導(dǎo)套的設(shè)計(jì) - 26 - 3.3.7 出件裝置的設(shè)計(jì) - 26 - 3.4模具閉合高度的計(jì)算 - 26 - 3.5 壓力機(jī)校核 - 27 - 4 修邊模設(shè)計(jì) - 28 - 4.1 模具的結(jié)構(gòu)形式 - 28 - 4.2 壓力中心計(jì)算 - 29 - 4.3 零件設(shè)計(jì)及標(biāo)準(zhǔn)件選擇 - 29 - 4.3.1 斜楔和滑塊的設(shè)計(jì) - 29 - 4.3.2 滑塊返回行程的復(fù)位機(jī)構(gòu) - 31 - 4.3.3 出件裝置的設(shè)計(jì) - 31 - 4.3.4 上模座的設(shè)計(jì) - 32 - 4.3.5 下模座的設(shè)計(jì) - 32 - 4.3.6 壓料板的設(shè)計(jì) - 32 - 4.3.7 防磨板的設(shè)計(jì) - 33 - 4.3.8 導(dǎo)板的設(shè)計(jì) - 33 - 4.4 模具閉合高度的計(jì)算 - 33 - 4.5 壓力機(jī)校核 - 34 - 設(shè)計(jì)總結(jié) - 35 - 參考文獻(xiàn) - 36 - 摘 要 對(duì)筆記本電腦外殼的沖壓進(jìn)行了分析，設(shè)計(jì)了一個(gè)結(jié)構(gòu)簡單的成形模。本次作品介紹了各種沖壓工序的模具結(jié)構(gòu)以及工作過程，從結(jié)構(gòu)和功能出發(fā)，提出了一些應(yīng)該注意的事項(xiàng)。這次作品是從兩個(gè)方向進(jìn)行切邊，經(jīng)過工藝分析，因?yàn)樵O(shè)計(jì)兩個(gè)方向同時(shí)進(jìn)行切邊的復(fù)合模，是很難保證零件切邊部分的精度要求，所以單獨(dú)進(jìn)行水平切邊和垂直切邊的工序，這樣可以滿足產(chǎn)品的技術(shù)要求。 關(guān)鍵詞：筆記本電腦外殼，沖壓工藝，拉伸模，修邊模 Abstract We analyzed the stamping of the laptop shell and designed a simple structure of the forming die. This work introduced the various pressing process of the mould structure and working process.And some matters should be noticed were put forward which are based on the structure and function.This work was trimming from two directions and through analyzing process.Because the design of two directions simultaneously trimming compound die, which is difficult to ensure the accuracy of parts edge trimming parts requirements. So separate levels of vertical trimming and trimming process, which can satisfy the requirements of the product. Key words: the outer shell of the notebook PC, stamping process, drawing die, trimming die 1 引言 1.1 目的 本次畢業(yè)設(shè)計(jì)是一個(gè)重要的教學(xué)環(huán)節(jié)。通過這次設(shè)計(jì)沖壓工件的沖壓工藝與模具設(shè)計(jì),提高了我綜合運(yùn)用所學(xué)知識(shí),同時(shí)也積累了解決工程實(shí)際問題的經(jīng)驗(yàn),為以后從事工程技術(shù)工作奠定基礎(chǔ)，可以更快的融入社會(huì)。也是對(duì)學(xué)生事實(shí)求是、創(chuàng)新的科學(xué)態(tài)度和養(yǎng)成嚴(yán)肅、認(rèn)真、細(xì)致的從事技術(shù)工作的優(yōu)良作風(fēng)的培養(yǎng)。 1.2 意義 本次畢業(yè)設(shè)計(jì)的題目是筆記本電腦外殼沖壓模具設(shè)計(jì),課題的主要內(nèi)容是設(shè)計(jì)一套用于液壓機(jī)上的結(jié)構(gòu)簡單的本電腦外殼的成形模,提出各種可能的沖壓工藝方案,經(jīng)過分析與討論確定適合于大批生產(chǎn)和中批生產(chǎn)的工藝方案。進(jìn)行了詳細(xì)的工藝計(jì)算,選擇沖壓設(shè)備,編制工藝文件。然后設(shè)計(jì)電腦外殼的成形模 1.3我國模具的發(fā)展現(xiàn)狀 沖壓技術(shù)廣泛用于航空、汽車、電機(jī)、家電和通信等行業(yè)零部件的成形。近幾年來，我國具工業(yè)從起步到飛躍發(fā)展，歷經(jīng)了半個(gè)多世紀(jì)，近幾年來，我國模具技術(shù)有了很大發(fā)展，模具設(shè)計(jì)與制造水平有了較大提高，大型、精密、復(fù)雜、高效和長壽命模具的需求量大幅度增加，模具質(zhì)量、模具壽命明顯提高，模具交貨期較前縮短，模具CAD/CAM技術(shù)也得到了相當(dāng)廣泛的應(yīng)用。 模具工業(yè)企業(yè)的所有制成分也發(fā)生了巨大變化，除了國有專業(yè)模具廠外，集體、合資、獨(dú)資和私營也得到了快速發(fā)展浙江寧波和黃巖地區(qū)的“模具之鄉(xiāng)”；廣東一些大集團(tuán)公司和迅速崛起的鄉(xiāng)鎮(zhèn)企業(yè)，科龍、美的、康佳等集團(tuán)紛紛建立了自己的模具制造中心；中外合資和外商獨(dú)資的模具企業(yè)現(xiàn)已有幾千家。 (1) 以汽車覆蓋件模具為代表的大型沖壓模具的制造技術(shù)已取得很大進(jìn)步，東風(fēng)汽車公司模具廠、一汽模具中心等模具廠家已能生產(chǎn)部分轎車覆蓋件模具。 (2) 體現(xiàn)高水平制造技術(shù)的多工位級(jí)進(jìn)模、覆蓋面大增，已從電機(jī)、電鐵芯片模具，擴(kuò)大到接插件、電子零件、汽車零件、空調(diào)器散熱片等家電零件模具上。模具質(zhì)量、模具壽命明顯提高，模具交貨期較前縮短。 (3) 模具CAD/CAM/CAE技術(shù)相當(dāng)廣泛地得到應(yīng)用，并開發(fā)出了自主版權(quán)的模具CAD/CAE軟件。近年許多模具企業(yè)加大了用于技術(shù)進(jìn)步的投資力度，將技術(shù)進(jìn)步視為企業(yè)發(fā)展的重要?jiǎng)恿?。許多研究機(jī)構(gòu)和大專院校開展模具技術(shù)的研究和開發(fā)。經(jīng)過多年的努力，在模具CAD/CAE/CAM技術(shù)方面取得了顯著進(jìn)步；在提高模具質(zhì)量和縮短模具設(shè)計(jì)制造周期等方面做出了貢獻(xiàn)。一些國內(nèi)模具企業(yè)已普及了二維 CAD ，并陸續(xù)開始使用 UG、 Pro/Engineer 、I-DEAS 、Euclid-IS 等國際通用軟件，個(gè)別廠家還引進(jìn)了 Moldflow 、C-Flow 、DYNAFORM 、Optris 和 MAGMASOFT 等 CAE 軟件，并成功應(yīng)用于沖壓模的設(shè)計(jì)中。 (4)電加工、數(shù)控加工在模具制造技術(shù)發(fā)展上發(fā)揮了重要作用。模具加工機(jī)床品種增多，水平明顯提高。 (5) 快速經(jīng)濟(jì)制模技術(shù)得到了進(jìn)一步發(fā)展，尤其這一領(lǐng)域的高新技術(shù)快速原型制造技術(shù)(RPM)進(jìn)展很快，國內(nèi)有多家已自行開發(fā)出達(dá)到國際水平的相關(guān)設(shè)備。 (6) 模具標(biāo)準(zhǔn)件應(yīng)用更加廣泛，品種有所擴(kuò)展。模具材料方面，由于對(duì)模具壽命的重視，優(yōu)質(zhì)模具鋼的應(yīng)用有較大進(jìn)展。 目前,我國模具總量雖然已達(dá)到相當(dāng)大的規(guī)模,模具水平也已有了很大提高,但設(shè)計(jì)制造水平在總體上要工業(yè)發(fā)達(dá)國家落后許多。隨著與國際接軌的腳步不斷加快，市場(chǎng)競爭的日益加劇，人們已經(jīng)越來越認(rèn)識(shí)到產(chǎn)品質(zhì)量、成本和新產(chǎn)品的開發(fā)能力的重要性。而模具制造是整個(gè)鏈條中最基礎(chǔ)的要素之一我國目前的模具開發(fā)制造水平比國際先進(jìn)水平至少相差10年，特別是大型、精密、復(fù)雜、長壽命模具的產(chǎn)需矛盾更加突出，已成為嚴(yán)重制約我國制造業(yè)發(fā)展的瓶頸。 ２.未來沖壓模具技術(shù)的發(fā)展趨勢(shì)。 模具技術(shù)的發(fā)展應(yīng)該要適應(yīng)模具產(chǎn)品“交貨期短”、“精度高”、“質(zhì)量好”、“價(jià)格低”的要求。達(dá)到要求發(fā)展有以下幾項(xiàng)： （1）模具產(chǎn)品發(fā)展將大型化、精密化。 （2）多功能復(fù)合模具將進(jìn)一步發(fā)展。新型多功能復(fù)合具是在多工位級(jí)進(jìn)?；A(chǔ)上開發(fā)出來的。一套多功能模具除了沖壓成形零件外，還可擔(dān)負(fù)轉(zhuǎn)位、疊壓、攻絲、鉚接、鎖緊等組裝任務(wù)。通過這種多功能模具生產(chǎn)出來的不再是單個(gè)零件，而是成批的組件。 （3）熱流道模具在塑料模具中的比重將逐步提高。 （4）快速經(jīng)濟(jì)模具的前景十分廣闊。適應(yīng)多品種、少批量生產(chǎn)方式。一方面是制品使用周期短，品種更新快，另一方面制品的花樣變化頻繁，均要求模具的生產(chǎn)周期越快越好。因此，開發(fā)快速經(jīng)濟(jì)具越來越引起人們的重視。例如，中、低 熔點(diǎn)合金模具、噴涂成型模具、陶瓷型精鑄模、疊層模及快速 原型制造模具等快速經(jīng)濟(jì)模具將進(jìn)一步發(fā)展?？鞊Q模架、快換沖頭等也將日益發(fā)展。另外，采用計(jì)算機(jī)控制和機(jī)械手操作的快速換模裝置、快速試模技術(shù)也會(huì)得到發(fā)展和提高。 （5）模具標(biāo)準(zhǔn)件的應(yīng)用將日漸廣泛。 使用模具標(biāo)準(zhǔn)件不但能縮短模具制造周期，而且能提高模具質(zhì)量和降低模具制造成本。 （6）模具使用優(yōu)質(zhì)材料及應(yīng)用先進(jìn)的表面處理技術(shù)。 （7）在模具設(shè)計(jì)制造中將全面推廣CAD/CAM/CAE技術(shù)。 （8）高速銑削加工將得到更廣泛的應(yīng)用。 （9）模具研磨拋光將向自動(dòng)化、智能化方向發(fā)展。 （10）模具自動(dòng)加工系統(tǒng)的研制和發(fā)展。 1.4 設(shè)計(jì)方法及步驟 1、了解選題背景后，查閱一些有關(guān)模具材料、模具設(shè)計(jì)理論、模具設(shè)計(jì)實(shí)例、模架結(jié)構(gòu)等方面的文獻(xiàn)，全面復(fù)習(xí)相關(guān)專業(yè)課程。 2、初步計(jì)算，根據(jù)所給零件圖樣，并且通過對(duì)工件的必要的工藝分析與工藝計(jì)算，還需考慮經(jīng)濟(jì)性和可行性的前提下，才能確定工藝方案。 3、通過查閱相關(guān)資料，了解了各種沖壓模具的結(jié)構(gòu)、模具的制造及設(shè)計(jì)和裝配流程。 4、模具設(shè)計(jì)，首先確定模架的結(jié)構(gòu)形式，然后進(jìn)行拉深模設(shè)計(jì)和修邊模設(shè)計(jì)。 2 零件沖壓生產(chǎn)經(jīng)濟(jì)性分析和沖壓工藝規(guī)程的編制 2.1 沖壓生產(chǎn)經(jīng)濟(jì)性分析 產(chǎn)品零件的生產(chǎn)批量對(duì)沖壓工藝加工的經(jīng)濟(jì)性起著決定性的作用。沖壓產(chǎn)品的成本構(gòu)成：C=C材+C1+C模。C材 –材料費(fèi)，C1 –加工費(fèi)，C模模具費(fèi)。提高沖壓生產(chǎn)經(jīng)濟(jì)效益的有效途徑有： 1.提高材料利用率一般材料費(fèi)要占沖壓件成本的60%，生產(chǎn)中通過合理設(shè)計(jì)零件或改進(jìn)毛坯形狀，合理排樣、搭邊或?qū)嵭刑撞没蚶煤脧U料等； 2.減少工序數(shù) 世界不少國家大力推行減少每個(gè)零件的工序數(shù)目。日本是瞄準(zhǔn)3-4道工序，目前其某些廠家已達(dá)到2-3道工序。因此日本沖壓件成本一般比我們低25%。其他國家也在大力推行。由于工序數(shù)減少，導(dǎo)致模具數(shù)量及模具出問題的機(jī)會(huì)減少，開動(dòng)率提高，經(jīng)濟(jì)效益大幅度提高； 3.推行“按件定隙” 經(jīng)驗(yàn)證明，當(dāng)相當(dāng)間隙Z雙收15%-20%時(shí)，模具使用壽命可提高3-5倍。因各種沖壓見的使用要求不同，質(zhì)量要求各異，故其沖裁間隙也應(yīng)不同，“按件定隙”會(huì)取得最佳效益； 4.推行“按件選?！?因?qū)_壓件質(zhì)量與批量要求差別較大，要根據(jù)具體要求及批量大小選擇各種不同模具結(jié)構(gòu)、模具材料及制模方法等。在大批量生產(chǎn)時(shí)要采用高效的多工位級(jí)進(jìn)模、復(fù)合模、高壽命的硬質(zhì)合金模等。而在小批量時(shí)，可采用一些造價(jià)低廉、制模周期短、模具材料可回收利用的各種簡易模具、組合模具或低熔點(diǎn)合金模等。 提高生產(chǎn)率目前世界一些國家，都在向生產(chǎn)效率要效益。有代表傾向的是(a) 建立沖壓自動(dòng)線；(b)沖壓設(shè)備向多工位壓力機(jī)轉(zhuǎn)移；(c)以拉伸墊或數(shù)控拉伸墊代替雙動(dòng)拉伸壓力機(jī)。由于生產(chǎn)效率高了，分?jǐn)偟絾渭馁M(fèi)用減少，即降低產(chǎn)品成本增加收入。 2.2 沖壓件的工藝分析 沖壓件的零件圖如圖2.1所示 圖2.1 零件圖 圖2.2 立體圖 2.2.1 材料 設(shè)計(jì)作品材料為鎂合金AZ31,用料厚度為1mm,它的化學(xué)成分和拉伸力學(xué)性能如下表1.1所示: 表1.1 鎂合金AZ31化學(xué)成分 合 金 Mg Al Mn Zn Zr Min Si AZ31B 剩余 2.5-3.5 0.20-1.0 0.6-1.4 - 0.10 合 金 Cu Ni Fe Ca 其 他 雜 質(zhì) AZ31B 0.05 0.005 0.005 0.04 0.30 鋁鎂合金一般主要元素是鋁，再摻入少量的鎂或是其它的金屬材料來加強(qiáng)其硬度。因本身就是金屬，其導(dǎo)熱性能和強(qiáng)度尤為突出。鋁鎂合金質(zhì)堅(jiān)量輕、密度低、散熱性較好、抗壓性較強(qiáng)，能充分滿足3C產(chǎn)品高度集成化、輕薄化、微型化、抗摔撞及電磁屏蔽和散熱的要求。其硬度是傳統(tǒng)塑料機(jī)殼的數(shù)倍，但重量僅為后者的三分之一，通常被用于中高檔超薄型或尺寸較小的筆記本的外殼。而且銀白色的鎂鋁合金外殼可使產(chǎn)品更豪華、美觀，可以通過表面處理工藝變成個(gè)性化的粉藍(lán)色和粉紅色，為筆記本電腦增色不少，這是工程塑料以及碳纖維所無法比擬的。因而鋁鎂合金成了便攜型筆記本電腦的首選外殼材料，目前大部分廠商的筆記本電腦產(chǎn)品均采用了鋁鎂合金外殼技術(shù)。 又因?yàn)殒V合金管材、棒材、型材、線材拉伸力學(xué)性能可達(dá)到下表1.2所列最低。 表1.2 鎂合金的拉伸力學(xué)性能要求 合 金 狀 態(tài) 產(chǎn) 品 標(biāo)定厚度或直徑/mm 管材標(biāo)定橫截面積/ mm2或直徑/mm 抗拉強(qiáng)度min/MPa 0.2%屈服強(qiáng)度min/mm 伸長率(50mm或4D) min/ %D、E AZ31 F 棒、型 ￡6.30 所有 240 145 7 線 材 >6.30-40.00 所有 240 150 7 >40.00-60.00 所有 235 150 7 >60.00-130.00 所有 220 140 7 空心型 材 所 有 所有 220 110 8 管 材 0.70-6.30 ￡150 220 140 8 本次所做的筆記本電腦外殼沖壓模設(shè)計(jì)所用材料應(yīng)為鎂合金AZ31型材，它為中強(qiáng)合金，可焊，良好的成型性。 2.2.2 結(jié)構(gòu)工藝性分析 零件的結(jié)構(gòu)工藝性分析如表1.3所示 表1.3 工藝性分析表 分析項(xiàng)目 沖壓件的形狀尺寸 工藝性允許值 分析結(jié)論 拉深工藝性 形狀 盒形,形狀規(guī)則無尖角 形狀相對(duì)簡單。 圓角半徑 R3 >1.5t=1.5 工藝結(jié)構(gòu)大于允許最小值。 拉深壓邊 t/D×100=0.38 <<3 拉深容易起皺,需要壓邊。 這零件在設(shè)計(jì)過程中，需要拉深這一個(gè)工藝過程，因?yàn)橐簤簷C(jī)沒有固定的行程，不會(huì)因薄板厚度的變化而隨之超載，尤其是對(duì)于一些需要很大施力行程的加工時(shí)，是具有明顯優(yōu)勢(shì)的，而且液壓機(jī)下面可以是原有的液壓機(jī)頂缸，用其來頂出零件，經(jīng)上述分析最終選用液壓機(jī)。 2.3 毛坯形狀、尺寸的確定 筆記本電腦外殼的拉深是屬于盒形件的拉深，盒形件是一種非回轉(zhuǎn)體零件，它的側(cè)壁是由兩對(duì)長度分別為A-2r和B-2r的直邊及四個(gè)半徑為r的倒角所構(gòu)成。拉深盒形件時(shí)，因?yàn)楹行渭欠腔剞D(zhuǎn)體，所以變形沿壁周向的分布是不均勻的。直邊區(qū)域的變形量比較小，圓角區(qū)域的變形量比較大，變形分布很復(fù)雜。雖然圓角部分近似圓筒形件的拉深，直邊部分近似板料彎曲，但是直邊部分并不是單純的彎曲變形。因?yàn)閳A角部分的材料要圖向直邊流動(dòng)，所以直邊部分也產(chǎn)生橫向壓縮與縱向伸長的變形。由于直邊的存在，圓角部分金屬的流動(dòng)，從而使圓角部分的變形程度大為減小。 2.3 盒形件形狀 2.3.1 盒形件的修邊余量 盒形件要想免去修邊工序，其高度要小，且要對(duì)上口要求不高。一般情況下，盒形件在拉深后都是需要修邊，因而在確定毛坯尺寸和進(jìn)行工藝計(jì)算之前，在工件高度或凸緣寬度上需加修邊余量。 H0/r=18/3=6 （2-1） H0—圖紙要求的盒形件高度 △H—修邊余量 H—記入修邊余量的工件高度 r—盒形件側(cè)壁間的圓角半徑 查文獻(xiàn)[5]表4-24得 △H=(0.03~0.05)H0 （2-2） 取 △H=0.05H0 =0.05ｘ18=0.9 則 H= H0+△H=18.9 2.3.2 盒形件毛坯尺寸計(jì)算 r/(B-H)=3/(260-18.9)≈0.012<0.22 （2-3） 圖2.4 盒形件修邊量 根據(jù)文獻(xiàn)[5]圖4-57可知這個(gè)盒形件屬于Пa區(qū)，從而可知角部圓角半徑較小的低盒形件。拉深特點(diǎn)：只有微量的材料從盒形件的圓角處轉(zhuǎn)移到側(cè)壁上去，而幾乎沒有增補(bǔ)側(cè)壁的高度。 其毛坯尺寸計(jì)算如下： (1)壁部展開長度： L=H+0.57r底 (2-4) 由于筆記本電腦外殼兩側(cè)不是對(duì)稱的，且是一段圓弧，所以，側(cè)壁就取圓弧長度，兩側(cè)統(tǒng)一取H=22mm。 L1=22+0.57ｘ3=23.71mm L2=18.9+0.57ｘ3=20.61mm (2)按拉深計(jì)算角部毛坯半徑R 當(dāng)r=r底時(shí) R1=(2rH1)1/2=12mm R2=(2rH2)1/2=11mm 圖2.5 毛坯尺寸計(jì)算方法 統(tǒng)一取R=12mm (3)過ab線段的中心點(diǎn)向半徑為R的圓弧做切線。 (4) 作直線與切線的交接處點(diǎn)，然后用半徑為R的圓弧，光滑連接交接處點(diǎn)，變可得出毛坯外形。 按上述方法計(jì)算出毛坯尺寸及外形為： H/B=18.9/260≈0.073 （2-5） t/Dｘ100=1/293ｘ100≈0.34 （2-6） r/B=3/260≈0.0115 (2-7) 查文獻(xiàn)[5]表4-26 H/B1=0.3/0.85=0.255 H/B1< H/B, 所以可以一次拉成 查文獻(xiàn)[5]表4-26 H/B1=0.3/0.85=0.255 H/B1< H/B, 所以可以一次拉成 圖2.6 毛坯尺寸、外形 對(duì)于低盒形件,因?yàn)閳A角部分對(duì)直邊的影響不大,所以圓角處的變形是最大的,因而變形程度可以用圓角處的假想系數(shù)來表示： m=r/ky (2-8) 式中 r —角部的圓角半徑 ky—毛坯圓角部分的假想半徑 本產(chǎn)品r=r底，而r=r底時(shí)，拉深系數(shù)可以用H/r的比值來表示， 所以 m=1/(2H/r)1/2≈0.28 查文獻(xiàn)[5]表4-27 t/Dｘ100=1/293ｘ100≈0.34 r/B1=3/293≈0.01 m1=0.31ｘ0.85=0.26 m>m1 所以可以一次拉成 2.4 排樣設(shè)計(jì)及材料利用率計(jì)算 2.4.1 排樣方式： 當(dāng)選用尺寸為1000ｘ750mm,厚1.0mm的鎂板，每塊生產(chǎn)6件的排樣?？梢允鼓＞咴O(shè)計(jì)簡單以及送料方便。 2.4.2 材料利用率： (2-9) 2.5工藝方案的確定 2.5.1基本工序： 對(duì)于這次的設(shè)計(jì)作品如果省去切口工序，也就是在落料時(shí)要把切口部分的材料去掉。如果這樣則可以省去一道工序，但是在以后的拉深過程中，各邊會(huì)發(fā)生很大變形，不能保證零件的尺寸精度要求，所以此種方法不能用，切口工序不可缺少的，而且是在后面的工序中。 如果先沖孔在拉深，則孔很容易變形。若先拉深后沖孔，則能保證成形后尺寸要求。按照常理，落料拉深完全可以做成復(fù)合模，但因?yàn)殒V合金在拉深時(shí)必須加熱，且在拉深過程中，需要設(shè)置拉深筋、拉深坎，所以不宜使用落料拉深復(fù)合模。該零件加工的基本工序確定為落料、拉深、沖孔、修邊。 2.5.2不同工藝方案的比較 方案一：落料-拉深-沖孔-修邊 方案二：落料拉深復(fù)合模-沖孔 -修邊 方案三：落料、拉深、沖孔級(jí)進(jìn)模 -修邊 方案四：落料（切口部分材料落料先切去）-拉深沖孔復(fù)合模 分析以上四種方案，可以明顯的看出，方案四中落料時(shí)省去切口工序，將會(huì)導(dǎo)致精度不能達(dá)到要求，而且在拉深過程中需要加熱，并且拉深速度減慢，所以不宜設(shè)計(jì)復(fù)合模，所以方案四不合適。 方案三 設(shè)計(jì)級(jí)進(jìn)模是可以省去一些工序，從而使生產(chǎn)效率提高，但是它存在和方案四相同的問題，拉深時(shí)需要加熱，且拉深速度較慢，這樣加熱時(shí)所有的零件一起加熱是對(duì)資源的浪費(fèi)且成本過高，所以也不合適。 方案二 與以上有同樣的問題，就是拉深時(shí)需要加熱，不適合用復(fù)合模。 方案一 設(shè)計(jì)單工序模的效率不是最高的，但從節(jié)約資源的角度和從科研方面來講都是最好的，所以選用方案一。 2.6 工藝計(jì)算 2.6.1 落料工序 落料工序采用平刃口 落料力 F落=1.3F0=1.3Ltτ=1.3ｘ2ｘ(339+297) ｘ1ｘ140≈252.6KN (2-10) 其中 t— 材料厚度 ，單位為[mm]； τ—材料抗剪強(qiáng)度， 單位為[Mpa]; L—沖裁周長 ，單位為[mm]； 卸料力 F卸=K3 F落 (2-11) 查文獻(xiàn)[3]表2-10得 K3=0.08 F卸=0.08ｘ252.6=20.2KN 所以 F總= F落+ F卸=252.6+20.2=272.8KN (2-12) 所以選擇Y32-100型液壓機(jī)。 確定凸、凹模尺寸及制造的原則： (1)落料件的尺寸取決于凹模尺寸，沖孔尺寸取決于凸模尺寸。 (2)根據(jù)刃口的磨損規(guī)律，如果刃口磨損后尺寸變大，則刃口應(yīng)取接近或等于工件的最小極限尺寸，如果刃口磨損后尺寸減少，則刃口應(yīng)取接近或等于工件的最大極限尺寸。 (3)在選擇凸凹模尺寸公差時(shí)，既要保證工件的精度要求和合理的沖裁間隙，又不能使凸凹模的尺寸精度過高。 落料時(shí)凸、凹模工作部分的尺寸與公差，對(duì)于簡單形狀的沖裁模具一般采用凸凹模分開加工落料件尺寸D0-△ Dd=(D-x△)0δd (2-13) Dp=(D-Zmin)0-δp= (D-x△- Zmin) 0-δp 式中 Dd、Dp—分別為落料件凹模和凸模尺寸 △—工件公差 δp、δd—分別為凹模、凸模制造公差 x—磨損系數(shù) 工件精度為IT14 取x=0.5，對(duì)直邊部分 查文獻(xiàn)[3]表2-6 得 δp=0.035mm δd=0.050mm 查文獻(xiàn)[8]附表1 得 △1=1.3 mm △2=1.4 mm 表1-2-20 Zmin=0.01 mm Dd1=（293-0.5ｘ1.3）+0.050=292.35+0.050 Dp1=（292.35-0.1）0-0.035=292.250-0.035 Dd2=(340-0.5ｘ1.4)+0.050=339.3+0.050 Dp2=(339.3-0.1)0-0.035=339.20-0.035 圓角部分 D0=24 D0'=22 查文獻(xiàn)[3] 得 δp=0.02 mm δd=0.025 mm 查文獻(xiàn)[8]附表1 △1=△2=0.52 mm 表1-2-20 Zmin=0.1 mm Dd0=(24-0.5ｘ0.52) +0.0250=23.74+0.0250 Dp0=(23.74-0.1)0-0.02=22.640-0.02 Dd0'=(22-0.5ｘ0.52)+0.0250=21.74+0.0250 Dp0'=(21.74-0.1)0-0.02=21.640-0.02 2.6.2 拉深工序 由于常溫下，鎂合金不能拉深。所以拉深時(shí)需要加熱到300℃，用來提高鎂合金的拉深性能。 查文獻(xiàn)[9]附表A2得 300℃時(shí)其抗剪強(qiáng)度 τ=35~50Mpa 抗拉強(qiáng)度 σb=30~50 Mpa 查文獻(xiàn)[8]表1-4-29 盒形件一次拉深時(shí)的拉深力F拉 F拉=(2A+2B-1.72r)tσbK4 (2-14) 其中 A、B—盒形件的長與寬 r—盒形件圓角半徑 t—材料厚度 σb—抗拉強(qiáng)度 單位(Mpa) K4—系數(shù) H/B=18.9/260=0.07 r/B=3/260=0.0115 t/Dｘ100=1/297ｘ100=0.33 查文獻(xiàn)[8]表1-4-33 得 K4=0.7 所以 F拉=（2ｘ260+2ｘ305-1.72ｘ3）ｘ1ｘ50ｘ0.7 =39369N≈40KN 查文獻(xiàn)[8]表1-4-26 得 壓邊力 F壓=AP A—壓邊圈下的坯料面積 P—單位壓邊力 由文獻(xiàn)[8]表1-4-28 得 P=3 F壓=（293ｘ340-260ｘ305）ｘ3=60960 N≈61 KN 總壓力 F總= F拉+ F壓=40 KN +61 KN =101KN (2-15) 所以選擇Y32-100型液壓機(jī) 2.6.3 沖孔工序 沖孔力 F沖=1.3Ltτ=1.3ｘ[81ｘ4+4π(15+13)/2]ｘ1ｘ140=99008N≈99KN (2-16) 推料力 F推=n K推F沖=5ｘ0.055ｘ99=27.23KN (2-17) 卸料力 F卸=K卸 F沖=0.04ｘ99=3.96 KN (2-18) n=5 是同時(shí)留在凹模刃口內(nèi)廢料的片數(shù) 查文獻(xiàn)[3]表2-10得 K推=0.055 K卸=0.04 F總=F沖+F推+F卸=99+27.23+3.96=130 KN (2-19) 所以選擇Y32-100型壓力機(jī) 2.6.4 修邊工序 對(duì)于筆記本電腦外殼兩端的缺口，是可以用切口工序完成。切口分成兩個(gè)方向進(jìn)行的，分為水平方向和垂直方向。并且切口1、2之間的距離為5mm，因?yàn)榍锌?的長度較長，所以不能一次切成，要先在切口1、3的水平方向切一次，再切1、3的垂直方向，再在切口2上水平垂直方向一次切成。此時(shí)修邊工序才算完成。 切邊力的計(jì)算： (1)第一次切邊 F切=1.3Ltτ (2-20) 式中：F切－切邊力（N） L－工件輪廓周長（mm） t-材料厚度（mm） τ-材料的抗剪強(qiáng)度（Mpa） 則F切=1.3×780×1.0×140＝141960N=142（KN） (2)第二次切邊 圖2.7 修邊順序 F切=1.3Ltτ 則F切=1.3×724×1.0×140＝131768N=132（KN） (3)第三次切邊 F切= F切1+F切2=1.3×（80×2+18×2）×1×140+1.3×（80×2+4×2）×1×140=64792N ≈65KN 選擇J31-2500型閉式單點(diǎn)壓力機(jī) 2.7沖壓工藝過程卡片 表1.4 沖壓工藝過程卡片 沖壓工藝卡片 產(chǎn)品型號(hào) 零件圖號(hào) 產(chǎn)品名稱 筆記本電腦外殼沖壓件 零件名稱 材料 板料規(guī)格 毛坯尺寸 毛坯可制件數(shù) 材料技術(shù)要求 鎂合金AZ31 1.0750 1000 293340 6 工序號(hào) 工序名稱 工序簡圖 設(shè)備 模具 0 下料 剪板機(jī) 1 落料 Y32-100型液壓機(jī) 落料模 2 拉深 Y32-100型液壓機(jī) 拉深模 3 沖孔 Y32-100型液壓機(jī) 沖孔模 4 斜楔修邊模 J31— 2500壓力機(jī) 修邊模 5 垂直修邊模 J31— 2500壓力機(jī) 修邊模 6 垂直斜楔修邊復(fù)合模 J31— 2500壓力機(jī) 水平垂直修邊復(fù)合模 3 拉深模設(shè)計(jì) 3.1 模具的結(jié)構(gòu)形式 由于制件的材料比較薄，為了使得到的制件是平整的，采用了彈性壓邊裝置來實(shí)現(xiàn)。為操作方便、取件與有均勻的壓邊力，所以壓力機(jī)應(yīng)該采用液壓機(jī)。在設(shè)計(jì)時(shí)，彈性壓邊圈是安裝在拉深模的下模，這種模具的特點(diǎn)是可用壓力大的彈簧，橡皮或氣墊，用以增大壓邊力，同時(shí)壓邊力是可調(diào)的，來滿足拉深件的要求。 其結(jié)構(gòu)形式為： 圖3.1 拉深模裝配圖 因?yàn)槔钸^程中要滿足拉深時(shí)的外形尺寸，所以拉深過程中出現(xiàn)起皺的問題是最可能發(fā)生的，而且對(duì)于這類覆蓋件拉深時(shí)，在毛坯各處的變形程度都不一樣且相差很大，所以我們還需要采用拉深筋來控制毛坯各段流入凹模的阻力，也就是調(diào)整毛坯周邊各邊的徑向拉應(yīng)力。零件的幾何形狀、變形特點(diǎn)和拉深程度決定了拉深筋在毛坯周邊的位置分布。如果在變形程度大、徑向拉應(yīng)力也大的圓角處，是可以不設(shè)或少設(shè)拉深筋。直邊處要設(shè)1~3條拉深筋，為了增大變形阻力，從而調(diào)整送料阻力和進(jìn)料阻力。 加熱拉深時(shí)，要同時(shí)對(duì)毛坯和模具一起進(jìn)行加熱，如果只對(duì)毛坯進(jìn)行加熱的話，沖壓只適用于變形程度小的情況。當(dāng)只對(duì)毛坯進(jìn)行加熱時(shí)，毛坯從加熱爐送至冷模具上沖壓，毛坯的溫度將由70至150度的溫差下降，因而要想讓毛坯拉深時(shí)的溫度符合要求，則毛坯就需要加熱到更高的溫度。有因?yàn)殒V合金拉深性能不好，所以拉深時(shí)對(duì)毛坯和模具同時(shí)進(jìn)行加熱。 3.2 模具刃口尺寸計(jì)算 3.2.1 上下模刃口尺寸計(jì)算 因?yàn)榱慵淮慰梢岳?，所以凸模的尺寸等于零件的?nèi)部尺寸。盒形件拉深時(shí)的間隙直邊部分和圓角部分是不相等的，直邊部分一般取 z/2=(1~1.1)t。 直邊部分 圖3.2凸凹模間隙 z/2=1.1t=1.1mm （3-1） 圓角部分的間隙求法如圖3.3所示此零件要求外形尺寸，所以計(jì)算圓角部的間隙要用b)圖。 a)工件要求內(nèi)形尺寸 b)工件要求外形尺寸 圖3.3 盒形件圓角部分間隙 rp=(0.414rB+0.1t)/0.414 式中 rp—凸模的圓角半徑； rB=rd-Z/2 本次設(shè)計(jì)中 rB=4-1.1=2.9mm rp=(0.414ｘ2.9+0.1ｘ1)/0.414=3.24mm 所以 凸模圓角半徑 rp=3.24mm 取rp=3.5mm 3.2.2 壓力中心計(jì)算 為了使壓力機(jī)和模具能正常工作，必須使沖模的壓力中心與壓力機(jī)滑塊中心線相重合。否則沖壓時(shí)會(huì)使沖模與壓力機(jī)滑塊歪斜，引起凸凹模間隙不均和導(dǎo)向零件加速磨損，造成刃口和其他零件的損壞。拉深過程中，因?yàn)閴毫κ遣痪鶆虻牟⑶掖肆慵膸缀涡螤畈皇峭耆珜?duì)稱的，所以壓力中心的計(jì)算比較麻煩，但是此零件近似對(duì)稱，我們?yōu)榱擞?jì)算簡單可以就近似把它的幾何中心定義為壓力中心。 3.3 零件設(shè)計(jì)及標(biāo)準(zhǔn)件選擇 3.3.1 凸模的設(shè)計(jì) (1) 凸模尺寸 凸模尺寸260ｘ305ｘ85mm (2) 凸模強(qiáng)度校核 由于凸模屬于不規(guī)則零件，則要按照凸模工作端面的尺寸來計(jì)算，可以分為以下兩種情況：一、凸模端面寬度B大于沖裁件厚度t（如圖3.4a)）。二、端面寬度B小于或等于沖裁件厚度t（如圖b)）。由于沖裁件厚度只有1mm，因而屬于第一種情況。查文獻(xiàn)[11]，則需核算刃口接觸強(qiáng)度應(yīng)力бk，因此此時(shí)接觸應(yīng)力бk應(yīng)大于平均應(yīng)力б0。 圖3.4 計(jì)算凸模強(qiáng)度時(shí)所取的面積 бk=Ltτ/Fk≤[б] 式中 L—沖件輪廓長度(mm) t—沖件材料厚度(mm) τ—沖件材料抗剪強(qiáng)度(N/mm2) Fk—接觸面積(mm2)取接觸面積寬度為t/2 бk—凸模刃口接觸應(yīng)力 [б]—凸模材料許用應(yīng)力 取[б]=1800N/mm2 бk=100<[б]=1800 所以強(qiáng)度符合條件 (3) 凸模的結(jié)構(gòu)形式 由于凸模與模座有較大的接觸面積，所以可以直接用螺釘固定，如下圖所示，由于凸模所受力不是很大，因而可以直接把凸模固定在下模座上，并切要以底面止扣定位，可以讓整體結(jié)構(gòu)變的簡單。 圖3.5 凸模 3.3.2 凹模的設(shè)計(jì) 1) 凹模的形狀及尺寸 凹模形狀如下圖所示，從模具實(shí)際結(jié)構(gòu)的需要出發(fā)，應(yīng)設(shè)計(jì)其尺寸為400ｘ400ｘ70mm，h1大于20mm以上是為防止壓手。 圖3.6 凹模 2) 凹模的刃口形式 采用平刃口，特點(diǎn)是刃磨后刃口尺寸不變。 3.3.3 定位板的設(shè)計(jì) 單個(gè)毛坯的外輪廓是用定位板來進(jìn)行定位，定位板與坯料定位面的配合可采用H9/h9的間隙配合，查文獻(xiàn)[8]表1-2-42得: h=t+2=1+2=3mm (3-2) 因而定位板的尺寸為400ｘ400ｘ3mm，與壓邊圈配合。 3.3.4 彈性壓邊圈的設(shè)計(jì) 因?yàn)楣P記本電腦外殼的圓角部分的半徑較小，所以拉深過程中有出現(xiàn)起皺的情況的可能性，為保證能正常生產(chǎn)，所以需要加壓邊圈。由于壓邊力的大小對(duì)拉深力影響大，壓邊力太大會(huì)增加危險(xiǎn)斷面的拉應(yīng)力，以致于拉裂或嚴(yán)重變薄，太小則防皺效果不好。 壓邊裝置分為剛性和彈性，本次設(shè)計(jì)應(yīng)當(dāng)采用彈性壓邊裝置，彈性壓邊裝置的壓邊力系由底油缸、彈簧或橡皮產(chǎn)生。因?yàn)橛透讐哼吜Σ浑S凸模行程變化，壓邊效果較好，而彈簧和橡皮壓邊力都隨行程增大而上升，對(duì)拉深不利。所以選用油缸壓邊裝置。 根據(jù)模具的實(shí)際需要，彈性壓邊裝置的尺寸設(shè)為400ｘ400ｘ8mm，與凸模間隙配合。 3.3.5 拉深筋的設(shè)計(jì) 由于毛坯各處的變形程度相差很大，所以需要用拉深筋來調(diào)整。拉深筋的結(jié)構(gòu)和位置對(duì)于覆蓋。的拉深成形的質(zhì)量而言，是有極其重要的影響因素。因?yàn)槔罱畹慕Y(jié)構(gòu)與產(chǎn)生的阻力密切相關(guān)，所以不合理的結(jié)構(gòu)，將使筋的作用不能正常發(fā)揮。 拉深筋合理的位置應(yīng)同時(shí)滿足下列條件： (1)起外皺 圖3.7 拉深筋誘發(fā)外皺 圖3.7是壓筋瞬間狀態(tài)。包筋的材料是來自外緣，外緣體性質(zhì)是純脆屬于不帶壓邊圈情況下的拉深，所以應(yīng)該滿足不用壓邊圈的依據(jù)，否則會(huì)起外皺。如果在dj之外，設(shè)置一平面壓邊圈單獨(dú)施加平面壓邊力，則壓筋時(shí)外皺可以避免。 (2)不起內(nèi)皺 筋的阻力是隨著位置的外移而呈上升趨勢(shì)。如果在結(jié)構(gòu)一定的情況下，則阻力近是位置的函數(shù)。 (3)不拉裂 雖然阻力的增大可以消除內(nèi)皺的現(xiàn)象，但是阻力過大又會(huì)造成內(nèi)部的拉裂的現(xiàn)象。如果在筋結(jié)構(gòu)已定的情況下，只需要通過調(diào)整位置參數(shù)就可以避免以上情況。 3.3.6 上下模座、導(dǎo)柱導(dǎo)套的設(shè)計(jì) 模座與導(dǎo)柱導(dǎo)套都選用標(biāo)準(zhǔn)的。則模座選用GB2855.5-81,硬度為HRC28-32,材料為HT200，及上模座尺寸為A400ｘ400ｘ55，下模座尺寸為A400ｘ400ｘ65。在安裝模具時(shí)，由于模具的方向容易產(chǎn)生誤差，打上和模記號(hào)為了防止誤差，或者讓導(dǎo)柱間距不一樣。因而模座上的兩個(gè)導(dǎo)柱的直徑是不一樣的，導(dǎo)柱直徑為45mm,導(dǎo)套直徑為60mm，另一個(gè)導(dǎo)柱直徑為50mm導(dǎo)套直徑為65mm。 3.3.7 出件裝置的設(shè)計(jì) 下圖為出件裝置的結(jié)構(gòu)，這樣的設(shè)計(jì)模柄導(dǎo)致要選用中間有孔的，可以方便打料桿從中間孔中通過，它的出件過程就是打料桿1和卸料板2把工件敲出來。 圖3.8 卸料裝置 3.4模具閉合高度的計(jì)算 H=H1+H2+H3+H4=55+70+85+65=275mm (3-3) H1是上模座高，H2是凹模高，H3是凸模高，H4是下模座高。 3.5 壓力機(jī)校核 表2.1 壓力機(jī)的校核 校核內(nèi)容 壓力機(jī)參數(shù) 模具參數(shù) 結(jié)論 動(dòng)梁最大行程 600 遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于 可以將零件放進(jìn)取出 動(dòng)梁至工作臺(tái)面最大距離 Hmax=900 Hmin=230 H=275 滿足 工作臺(tái)尺寸 586×950 下模座尺寸為 560×560 滿足要求 4 修邊模設(shè)計(jì) 4.1 模具的結(jié)構(gòu)形式 修邊模是由單純的修邊模和修邊沖孔復(fù)合模組成，修邊?？梢杂设倝K的運(yùn)動(dòng)方式不同而分為三種基本類型： 垂直修邊模 修邊鑲塊與壓力機(jī)滑塊的運(yùn)動(dòng)方向一致作垂直運(yùn)動(dòng)的修邊模 斜楔修邊模 修邊鑲塊作水平或傾斜運(yùn)動(dòng)的修邊模 垂直斜楔修邊模 一些修邊鑲塊作垂直方向運(yùn)動(dòng)，而另一些修邊鑲塊最水平或傾斜方向運(yùn)動(dòng)的修邊模 分析以上3種修邊：一、從經(jīng)濟(jì)方面考慮，可以選擇垂直斜楔修邊模，但是由于其中一個(gè)切口尺寸過大。二、選擇垂直斜楔修邊模，則工件的精度難以得到保證。三、再用垂直修邊模，這樣雖然工序多了一個(gè)，但是工件的精度保證了。由于設(shè)計(jì)時(shí)，我們應(yīng)在保證質(zhì)量的前提下，才能考慮經(jīng)濟(jì)性。所以綜上所述應(yīng)該先選擇斜楔修邊模。 其結(jié)構(gòu)形式為： 圖4.1 修邊模裝配圖 設(shè)計(jì)修邊模的定位是否方便、可靠、安全，決定了是否能保證零件修邊的尺寸、位置準(zhǔn)確。 修邊模設(shè)計(jì)時(shí)須注意的問題： 1采用鑄造的上模、下模、壓料板 2防止壓料板的掉落，需設(shè)置壓料板安全機(jī)構(gòu) 3對(duì)于承受水平推力的模具要同時(shí)使用導(dǎo)柱和背靠塊 4設(shè)置支承器，保護(hù)彈性元件部工作時(shí)處于自由狀態(tài) 5設(shè)置模具的起吊裝置 4.2 壓力中心計(jì)算 因?yàn)榱慵螤罨緦?duì)稱,其幾何中心可以近似看做壓力中心，則無需計(jì)算壓力中心。 4.3 零件設(shè)計(jì)及標(biāo)準(zhǔn)件選擇 4.3.1 斜楔和滑塊的設(shè)計(jì) (1)斜楔和滑塊的行程關(guān)系 斜楔和滑塊是配對(duì)應(yīng)用的。因?yàn)榻恢边\(yùn)動(dòng)是為水平運(yùn)動(dòng)或傾斜運(yùn)動(dòng)，所以才能擴(kuò)大沖模的行程。根據(jù)零件的需要，本次設(shè)計(jì)應(yīng)該把垂直運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)換為水平運(yùn)動(dòng)，其運(yùn)動(dòng)簡圖如圖4.2所示。斜楔1向下推動(dòng)滑塊2沿水平向右移。 圖4.2 斜楔、滑塊運(yùn)動(dòng)方式 對(duì)于水平斜楔機(jī)構(gòu)的行程關(guān)系,如下: 加工時(shí)所需的水平方向的行程量就是滑塊的運(yùn)動(dòng)行程S，也是零件取出和放入的操作量的總和。下面3張圖分別是水平斜楔的結(jié)構(gòu)圖、行程圖和工作受力圖，如圖4.3、4.4、4.5 圖4.3 結(jié)構(gòu)圖 圖4.4 行程圖 其計(jì)算公式為 S3/S=tgβ (3-4) Q=F/cosθ1 (3-4) 圖4.5 工作受力圖 滑塊行程的大小受到斜楔角β的影響，同時(shí)斜楔角β也對(duì)力的傳遞和效率也有很大的影響。當(dāng)作水平運(yùn)動(dòng)時(shí)取β=50o，為了平衡水平運(yùn)動(dòng)的斜楔的反側(cè)力，則在斜楔背面裝有反側(cè)塊。 取S=8mm,則 S3=8ｘtg50=9.53mm 取S3=10mm 得右邊滑塊尺寸為70ｘ222ｘ35mm，左邊滑塊尺寸為70ｘ132ｘ35mm。 (2) 斜楔和滑塊的尺寸設(shè)計(jì) 斜楔的有效行程S應(yīng)大于滑塊行程S1，滑塊作水平運(yùn)動(dòng)的斜楔角度α一般可取40o。 滑塊的長度尺寸L2應(yīng)當(dāng)保證當(dāng)斜楔開始推動(dòng)滑塊時(shí)，推動(dòng)的合力作用線處于滑塊長度之內(nèi)（如圖4.6所示）。 合理的滑塊高度H2應(yīng)小于滑塊長度L2，一般可取L2：H2=(2~1)：1 為了保證滑塊運(yùn)動(dòng)的平穩(wěn)，滑塊的寬度B2一般應(yīng)小于或等于滑塊的長度L2的2.5倍。 斜楔尺寸H1,L1基本上可按不同模具的結(jié)構(gòu)要求進(jìn)行設(shè)計(jì)，但必須有可靠的擋塊，以保證斜楔正常工作。 圖4.6 滑塊尺寸關(guān)系圖 對(duì)于大型模具，滑塊寬度B2與斜楔寬度B1及所需的斜楔數(shù)量可通過查文獻(xiàn)[11]表14-40獲得。 4.3.2 滑塊返回行程的復(fù)位機(jī)構(gòu) 斜楔滑塊在進(jìn)行修邊時(shí)，由于卸料力和滑塊重力或其它因素所產(chǎn)生的力會(huì)把凸?？ㄗ?，工作完畢后，滑塊不能自動(dòng)回到初始位置，為了使滑塊回到初始位置，必須設(shè)置復(fù)位機(jī)構(gòu)。復(fù)位機(jī)構(gòu)分為彈簧復(fù)位機(jī)構(gòu)和返楔復(fù)位機(jī)構(gòu)。返楔復(fù)位機(jī)構(gòu)就是在壓力機(jī)回程時(shí)靠返楔機(jī)構(gòu)將滑塊回到初始位置。本次零件復(fù)位機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)采用反楔復(fù)位機(jī)構(gòu)，其特點(diǎn)就是結(jié)構(gòu)緊湊，工作可靠。其結(jié)構(gòu)簡圖如圖4.7所示 1—滑塊 2—調(diào)整塊 3—防磨板 4—返楔塊 5—返楔滑塊 6—卸楔 圖4.7 滑塊復(fù)位機(jī)構(gòu) 4.3.3 出件裝置的設(shè)計(jì) 由于工件是開口端朝下放在修邊模上的，工作時(shí)壓料板先壓著工件，然后修邊，工作后，工件留在凸模上，工件與凸模之間無任何間隙，而且有時(shí)候工件還被定位件卡的很緊，所以，工件取出很困難，如果取件方法不當(dāng)，會(huì)使其變形，對(duì)下道工序產(chǎn)生影響，所以要使工件順利取出，必須設(shè)置取件裝置，本次設(shè)計(jì)是靠氣缸推動(dòng)推桿把工件推出。 4.3.4 上模座的設(shè)計(jì) 其結(jié)構(gòu)如圖4.8所示 圖4.8 上模座 其中1的作用是裝置限位器的限制壓料板的下降位置，防止壓料板掉下來碰傷工件或操作者。 上模座的尺寸及材料為660ｘ460ｘ95mm HT250 4.3.5 下模座的設(shè)計(jì) 其結(jié)構(gòu)如圖4.9所示 圖4.9 下模座 其中1、5是落廢料的孔，即切掉的廢料從1、5處落到下面的廢料盒內(nèi)。3是用來定出托架，即頂出工件，2、4是作導(dǎo)向作用的。 下模座的尺寸及材料為660ｘ460ｘ120mm HT250 4.3.6 壓料板的設(shè)計(jì) 其結(jié)構(gòu)如圖4.10所示： 圖4.10 壓料板 其中，1是限制壓料板的下降位置, 防止壓料板掉下來碰傷工件或操作者。螺紋2的作用是當(dāng)壓料板裝入或取出模具時(shí)的起吊裝置，只要在1處裝入起吊裝置就可以了。 4.3.7 防磨板的設(shè)計(jì) 防磨板的作用主要是提高導(dǎo)向面的耐磨性，防磨板材料一般采用優(yōu)質(zhì)工具鋼，本次設(shè)計(jì)的材料采用T8A,硬度為52-56HRC。其尺寸設(shè)計(jì)原則如下： 防磨板寬度：導(dǎo)向面應(yīng)選在被導(dǎo)向滑動(dòng)零件輪廓的直線或最平滑的部位，一般取4-8處，且前后左右對(duì)稱分布。防磨板的總寬度應(yīng)為內(nèi)側(cè)滑動(dòng)零件輪廓全長的25％以上，防磨板的總寬度決定后，需按比例配置在各導(dǎo)向部位。 防磨板長度：防磨板的長度只能長，不能短。因?yàn)楫?dāng)上模下降接觸毛坯之前要預(yù)先有一定的長度。 防磨板的尺寸隨零件的不同而不同，序號(hào)為04，其尺寸為25ｘ100ｘ5mm，序號(hào)為08，尺寸為75ｘ222ｘ8mm，序號(hào)為23，尺寸為25ｘ50ｘ5mm，序號(hào)為35，尺寸為35ｘ100ｘ5mm。 4.3.8 導(dǎo)板的設(shè)計(jì) 導(dǎo)板的作用是用于上下模的導(dǎo)向，所用材料為45鋼，硬度為高頻淬火HRC55,導(dǎo)板的尺寸為32ｘ50ｘ8mm。 4.4 模具閉合高度的計(jì)算 H閉=H1+H2+H3=95+120+10= 225 mm 其中H1是上模座的高度，H2是下模座的高度，H3是斜楔行程。 4.5 壓力機(jī)校核 表3.1 壓力機(jī)的校核 校核內(nèi)容 壓力機(jī)參數(shù) 模具參數(shù) 結(jié)論 滑塊行程 315 接近 可以將零件放進(jìn)取出 閉合高度 Hmax=490 Hmin=490-310=180 H=225 滿足 工作臺(tái)尺寸 1000×950 下模座尺寸為 660×460 滿足要求 設(shè)計(jì)總結(jié) 轉(zhuǎn)眼間三個(gè)月就過去了，經(jīng)過這一段時(shí)間的畢業(yè)設(shè)計(jì)，我對(duì)沖壓模具設(shè)計(jì)又有了一個(gè)新的認(rèn)識(shí)，對(duì)沖壓的了解又加深了一層，同時(shí)也對(duì)自己獨(dú)立完成設(shè)計(jì)增加了一些經(jīng)驗(yàn)，對(duì)以后走向工作崗位打下了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。 在本次設(shè)計(jì)中，通過查閱了大量的資料，我認(rèn)識(shí)到自己對(duì)沖壓是多么的缺乏了解。更深一步的感受到?jīng)_壓過程中的工藝分析是多么重要，在前面的幾周內(nèi)都是在做工件的工藝分析，當(dāng)自己認(rèn)為分析的已經(jīng)足夠，考慮的也足夠詳細(xì)了，可以進(jìn)行設(shè)計(jì)了的時(shí)候，動(dòng)起筆來，卻不知從何下手，拉深過程中的起皺，拉裂怎樣預(yù)防，怎樣取出工件，加熱的爐子應(yīng)該放在哪里，等等很多問題都不知怎么解決。剛剛認(rèn)為拉深模的設(shè)計(jì)可以告一段落時(shí)，卻發(fā)現(xiàn)原本想好的修邊模又出了問題，原本打算設(shè)計(jì)垂直斜楔修邊復(fù)合模，卻發(fā)現(xiàn)由于一開始沒有考慮到尺寸相對(duì)于零件太大，設(shè)計(jì)出的模具達(dá)不到工件的精度要求，根本不能設(shè)計(jì)成復(fù)合模，所以又趕著修改修邊模，所幸最后終于按時(shí)完成了設(shè)計(jì)。 在設(shè)計(jì)過程中，拉深筋的位置和尺寸不能很精確的確定，因?yàn)樗屠钸^程中的很多因素有關(guān)，并且有關(guān)拉深筋方面的文獻(xiàn)資料相對(duì)比較少。雖然在沖壓