卷圓機(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)【三輥對(duì)稱式】,三輥對(duì)稱式,卷圓機(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)【三輥對(duì)稱式】,卷圓機(jī),結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì),對(duì)稱 本科學(xué)生畢業(yè)設(shè)計(jì) 卷圓機(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 院系名稱： 機(jī)電工程學(xué)院 專業(yè)班級(jí)：機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 08-13 班 學(xué)生姓名： 指導(dǎo)教師： 職 稱： 學(xué) 院 二一二 年六月 The Graduation Design for Bachelors Degree Design of Roll Round Machine Structure Candidate： Specialty：Mechanical Design and Manufacture & Automation Class： Supervisor： 2012-06 I 摘 要 本設(shè)計(jì)是關(guān)于卷圓機(jī)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。卷圓機(jī)是將各種型材卷制成圓環(huán)的一種高 質(zhì)量、高效益的卷圓裝置。主要對(duì)卷圓機(jī)的傳動(dòng)系統(tǒng)、上下輥輪、壓下裝置以及 卷圓機(jī)的總體進(jìn)行設(shè)計(jì)和計(jì)算。 卷圓機(jī)結(jié)構(gòu)型式為三輥對(duì)稱式，在該結(jié)構(gòu)中上輥下壓提供壓力，兩下輥?zhàn)鲂?轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，為卷制板材提供扭矩。該機(jī)具有結(jié)構(gòu)緊湊、操作簡便、壽命長、噪聲小、 一機(jī)多用、質(zhì)優(yōu)價(jià)廉等優(yōu)點(diǎn)，是工廠實(shí)現(xiàn)機(jī)械化生產(chǎn)的配套設(shè)備，該設(shè)備的上市 可以大大減輕工人的勞動(dòng)強(qiáng)度，提高企業(yè)生產(chǎn)效益。 關(guān)鍵詞：卷圓機(jī)；輥輪；傳動(dòng)系統(tǒng)；壓下裝置；卷制 II ABSTRACT This design is about flange machine. Roll round machine is made of various profiles will roll ring flange and a high quality, high benefit rolls round device ,mainly to transmission system, roll on the circle next roller, pressing device and roll machine design and calculation of the overall. Roll machine athreeroller symmetrical structure, in the upper roller press structure provides pressure, the two lower rollers make rotation, top provide torque. This machine with compact structure, easy operation, low noise, long service life, high quality and reasonable price multi-usage, etc, and is realized mechanization production factory, this equipment facilities listed can greatly reduce the labor intensity, improve production efficiency. Key words: Roll round machine ；Roll wheel ；Transmission system；Pressing device； Rolling 1 目 錄 摘要- Abstract- 第 1 章 緒論-1 1.1 國內(nèi)外發(fā)展現(xiàn)狀-1 1.1.1 國外發(fā)展現(xiàn)狀-1 1.1.2 國內(nèi)發(fā)展現(xiàn)狀-1 1.2 卷圓機(jī)的類型和特點(diǎn)-2 1.3 本文設(shè)計(jì)內(nèi)容- 2 第 2 章 卷圓機(jī)工作方案的選擇-3 2.1 卷圓機(jī)成型方案的確定-3 2.2 圓環(huán)卷制成型方式的選擇-4 2.3 本章小結(jié)-5 第 3 章 力學(xué)分析與主參數(shù)的確定- 6 3.1 卷圓的工藝過程分析-6 3.2 卷圓過程中的力學(xué)分析-6 3.3 工作輥輪的設(shè)計(jì)-6 3.31 三輥輪受力情況分析- 6 3.32 卷圓機(jī)的主參數(shù)的確定- 7 3.4 本章小結(jié)-9 第 4 章 傳動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)- 10 4.1 傳動(dòng)方案的設(shè)計(jì)-10 4.2 電機(jī)的選擇-10 4.2.1 選擇電機(jī)的結(jié)構(gòu)形式-10 4.2.2 電動(dòng)機(jī)的確定-11 2 4.3 傳動(dòng)比的計(jì)算-11 4.3.1 總傳動(dòng)比的計(jì)算-11 4.3.2 分配傳動(dòng)比-11 4.4 運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算-12 4.4.1 各軸轉(zhuǎn)速計(jì)算-12 4.4.2 各軸功率計(jì)算-12 4.4.3 各軸轉(zhuǎn)矩計(jì)算-12 4.5 傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算-13 4.5.1 帶傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算-13 4.5.2 蝸輪蝸桿的傳動(dòng)設(shè)計(jì)-15 4.5.3 齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算-16 4.6 軸的設(shè)計(jì)計(jì)算-19 4.7 軸承設(shè)計(jì)-22 4.7.1 滾動(dòng)軸承的選擇-22 4.7.2 滾動(dòng)軸承的壽命計(jì)算-23 4.8 鍵的設(shè)計(jì)-24 4.8.1 鍵連接的功能及結(jié)構(gòu)型式-24 4.8.2 鍵的選擇和鍵聯(lián)接的強(qiáng)度計(jì)算-24 4.9 本章小結(jié)-25 第 5 章 壓下裝置的設(shè)計(jì)-26 5.1 卷圓成形直徑與標(biāo)尺刻度的關(guān)系-26 5.2 壓下裝置的設(shè)計(jì)-27 5.3 上輥輪軸的設(shè)計(jì)-28 5.3.1 軸的材料及結(jié)構(gòu)的確定-28 5.3.2 軸的受力分析-28 5.3.3 校核軸的強(qiáng)度-30 5.4 螺旋傳動(dòng)設(shè)計(jì)-30 5.5 本章小結(jié)-32 第 6 章 其他各主要零部件的設(shè)計(jì)及選用-33 6.1 箱體的設(shè)計(jì)-33 6.2 “五大輪”的設(shè)計(jì)-33 6.3 各主要部件的選用-34 3 6.4 本章小結(jié)-34 結(jié)論-35 參考文獻(xiàn)-36 致謝-37 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 1 第 1 章 緒 論 11 國內(nèi)外發(fā)展現(xiàn)狀 1.1.1 國外發(fā)展現(xiàn)狀 50 年來，卷圓機(jī)隨著科技特別是微電子、計(jì)算機(jī)技術(shù)的進(jìn)步而不斷發(fā)展。美國、 德國、日本三國的卷圓機(jī)技術(shù)非常先進(jìn)，經(jīng)驗(yàn)很多，并且分別有自己的特點(diǎn)。 在美國，政府重視卷圓機(jī)工業(yè)的發(fā)展，因而不斷提出卷圓機(jī)的發(fā)展方向，提供充 足的經(jīng)費(fèi)，特別講求“效率”、“創(chuàng)新”，注重基礎(chǔ)科研。由于美國首先結(jié)合汽車、 軸承行業(yè)的生產(chǎn)需求開發(fā)了大批自動(dòng)生產(chǎn)線，所以美國的高性能卷圓機(jī)技術(shù)在世界一 直居領(lǐng)先地位。但因?yàn)槠鼗A(chǔ)科研，忽視應(yīng)用技術(shù)，有一段時(shí)間卷圓機(jī)的產(chǎn)量增加 緩慢，直到糾正偏向后，產(chǎn)量又逐漸上升。 德國政府講求“實(shí)際”與“實(shí)效”，堅(jiān)持以人為本，不斷提高人員素質(zhì)，他們還 特別重視理論與實(shí)際相結(jié)合，基礎(chǔ)科研與應(yīng)用技術(shù)并重，在卷圓機(jī)產(chǎn)品質(zhì)量上精益求 精。德國的卷圓機(jī)質(zhì)量及性能良好、先進(jìn)實(shí)用，出口遍及全世界，尤其是大型、重型、 精密卷圓機(jī)，在質(zhì)量、性能上居世界前列。 日本政府對(duì)卷圓機(jī)工業(yè)的發(fā)展異常重視，并通過規(guī)劃、法規(guī)進(jìn)行引導(dǎo)。在重視人 才及卷圓機(jī)部件配套方面學(xué)習(xí)德國，在質(zhì)量管理及卷圓機(jī)技術(shù)方面學(xué)習(xí)美國，而且做 得更好。日本在發(fā)展卷圓機(jī)的過程中，狠抓關(guān)鍵，突出發(fā)展卷圓機(jī)系統(tǒng)。日本 FANUC 公司在產(chǎn)量上居世界第一，銷售額占世界市場的 50%，對(duì)加速日本和世界卷圓機(jī)的發(fā) 展起了重要作用。 1.1.2 國內(nèi)發(fā)展現(xiàn)狀 我國是世界上卷圓機(jī)機(jī)床產(chǎn)量最多的國家，但在國際市場競爭中仍處于較低水平； 即使國內(nèi)市場也面臨著嚴(yán)峻的形勢(shì)，一方面國內(nèi)市場對(duì)各類卷圓機(jī)機(jī)床產(chǎn)品特別是數(shù) 控機(jī)床有大量的需求，而另一方面卻有不少國產(chǎn)機(jī)床滯銷積壓，國外卷圓機(jī)機(jī)床產(chǎn)品 充斥市場。這種現(xiàn)象的出現(xiàn)，除了有經(jīng)營上、產(chǎn)品制造質(zhì)量上和促銷手段上等原因外， 一個(gè)主要的原因是我國生產(chǎn)的數(shù)控卷圓機(jī)機(jī)床品種、性能和結(jié)構(gòu)不夠先進(jìn)，新產(chǎn)品的 開發(fā)周期長，從而不能及時(shí)針對(duì)用戶的需求提供滿意的產(chǎn)品。 我國工廠由于缺乏卷圓機(jī)設(shè)計(jì)的科學(xué)分析工具(如分析和評(píng)價(jià)軟件、整機(jī)結(jié)構(gòu)有 限元分析方法以及卷圓機(jī)機(jī)床性能測(cè)試裝置等)，自行開發(fā)的新產(chǎn)品大多基于直觀經(jīng) 驗(yàn)和類比設(shè)計(jì)，使設(shè)計(jì)一次成功的把握性降低，往往需要反復(fù)試制才能定型，從而可 能錯(cuò)過新產(chǎn)品推向市場的良機(jī)。 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 2 卷圓機(jī)用戶根據(jù)使用需要，在訂貨時(shí)往往提出一些特殊要求，甚至在產(chǎn)品即將投 產(chǎn)時(shí)有的用戶臨時(shí)提出一些要求，這就需要迅速變型設(shè)計(jì)卷圓機(jī)和修改相應(yīng)的卷圓機(jī) 圖紙及卷圓機(jī)技術(shù)文件。在國外，這項(xiàng)卷圓機(jī)修改工作在計(jì)算機(jī)的輔助下一般僅需數(shù) 天至一周，而在我國卷圓機(jī)機(jī)床廠用手工操作就至少需 12 個(gè)月，且由于這些圖紙 和文件涉及多個(gè)部門，常會(huì)出現(xiàn)漏改和失誤的現(xiàn)象，影響了產(chǎn)品的質(zhì)量和交貨期。由 于長期以來形成的卷圓機(jī)設(shè)計(jì)、工藝和制造部門分立，缺乏有效的協(xié)同開發(fā)的模式， 不能從制訂方案開始就融入各方面的正確意見，容易造成產(chǎn)品的反復(fù)修改，延長了開 發(fā)的周期。 為解決這些問題，必須對(duì)產(chǎn)品開發(fā)的整個(gè)過程綜合應(yīng)用計(jì)算機(jī)技術(shù)，發(fā)展優(yōu)化和 仿真技術(shù)，提高產(chǎn)品結(jié)構(gòu)性能，使用相應(yīng)的產(chǎn)品虛擬開發(fā)軟件，這樣才能有效地解決 產(chǎn)品開發(fā)的落后局面，使企業(yè)取得良好的經(jīng)濟(jì)效益。 1.2 卷圓機(jī)的類型和特點(diǎn) 卷圓機(jī)分為機(jī)械式和液壓式兩種，機(jī)械式卷圓機(jī)是將碳鋼、不銹鋼、有色金屬型 材（角鋼、帶鋼、槽鋼、管子等）卷制成圓環(huán)的一種高質(zhì)量、高效益的卷圓裝置。其 結(jié)構(gòu)獨(dú)特，具有體積小、能耗低、效率高、無噪音、安裝使用方便、操作簡單、承載 能力強(qiáng)、壽命長、卷圓速度快、產(chǎn)品質(zhì)量可靠等優(yōu)點(diǎn)。液壓卷圓機(jī)是機(jī)械式卷圓機(jī)的 升級(jí)產(chǎn)品，能加大卷圓的厚度和寬度，能夠完成機(jī)械式卷圓無法卷動(dòng)厚板的缺點(diǎn)，代 替了原有鋼板下料、對(duì)接、校正、車床加工等復(fù)雜工藝并節(jié)省了氧氣、乙炔、勞動(dòng)力、 原材料等，是制造圓盤的先進(jìn)母體。 1.3 本文設(shè)計(jì)內(nèi)容 本文主要對(duì)機(jī)械式三輥對(duì)稱式卷圓機(jī)進(jìn)行設(shè)計(jì)。主要包括電機(jī)的選擇、傳動(dòng)系 統(tǒng)設(shè)計(jì)、壓下裝置設(shè)計(jì)及箱體的設(shè)計(jì)等。 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 3 第 2 章 卷圓機(jī)工作方案的選擇 2.1 卷圓機(jī)成型方案的確定 如圖 2.1 所示，制造該圓環(huán)零件的方法有以下兩種： 沖壓法。即利用沖壓的方法，設(shè)計(jì)一套專門用來制造該零件的模具，這種方法 最突出的優(yōu)點(diǎn)就是生產(chǎn)效率高，只要設(shè)計(jì)出一套模具和與之相配套的模架便可大量生 產(chǎn)同一型號(hào)的圓環(huán)零件，但此法也有明顯的不足之處：a.由于需要得到的圓環(huán)的外徑 為 430mm，內(nèi)徑為 370mm，設(shè)計(jì)出來的模具體形巨大，非常笨重，成本較高；b.沖壓 對(duì) 加工壞料的材質(zhì)有限制，只適合加工塑性較好的低碳鋼；c.由于該圓環(huán)的內(nèi)徑較 大，加工產(chǎn)生的廢料也較多。 卷制法。即利用輥輪將 30 3mm 的扁鋼卷制成所需的圓環(huán)。鋼板在輥輪上彎曲 變形，是一個(gè)橫向彎曲的過程，如圖 2.2 所示。鋼板在外負(fù)荷力矩 M 的作用下，產(chǎn)生 彎曲變形時(shí)，中性層以上的縱向纖維受到壓縮變形，中性層以下的縱向纖維受到拉伸 變形。根據(jù)外負(fù)荷力矩的大小，當(dāng)鋼板表面層的最大應(yīng)力小于鋼板材質(zhì)的屈服極限時(shí)， 各層的縱向纖維都處于彈性變形狀態(tài)，隨著外負(fù)荷彎曲力矩的增大，鋼板各層纖維繼 續(xù)產(chǎn)生變形。當(dāng)外負(fù)荷增加到一定數(shù)值，鋼板表層縱向纖維應(yīng)力超過了材料屈服極限 時(shí)，纖維產(chǎn)生塑性變形，負(fù)荷越大，塑性變形區(qū)由表層向中性層擴(kuò)展的深度也越大。 當(dāng)鋼板整個(gè)斷面的縱向纖維應(yīng)力都超過材料的屈服極限時(shí)，所有縱向纖維都處于塑性 變形狀態(tài)，彎曲過程完成。當(dāng)鋼板完全卷制成所需的圓環(huán)時(shí)，再將首尾端焊合即可。 利用這種方法加工法蘭環(huán)，只要輥輪提供的扭矩大，基本上不會(huì)受到加工壞料材質(zhì)的 影響，且不會(huì)產(chǎn)生廢料，操作方便實(shí)用，不失為一種加工大中型圓環(huán)的好方法。 綜合以上兩種方法的優(yōu)缺點(diǎn)，我們選用卷制法加工。因?yàn)楸怃撛诰碇七^程中，中 性層以上部分受到壓縮變形，而中性層以下部分受到拉伸變形，唯獨(dú)中性層長度沒有 變化，所以需要提供的扁鋼長度為 mm，即 1256mm。43072L 圖 2.1 圓環(huán) 圖 2.2 鋼板彎曲變形示意圖 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 4 2.2 圓環(huán)卷制成型方式的選擇 目前市場上出現(xiàn)的卷圓機(jī)種類較多，大致分類如圖 2.3 所示。三輥式結(jié)構(gòu)卷制原 理是利用三個(gè)輥輪對(duì)板料進(jìn)行連續(xù)的三點(diǎn)彎曲卷制成弧體，下輥為主動(dòng)輥，上輥?zhàn)鞔?直升降運(yùn)動(dòng)，結(jié)構(gòu)較簡單，而四輥式卷圓機(jī)是以上輥為主動(dòng)輥，由主電動(dòng)機(jī)通過主減 速器以及聯(lián)軸器，從而帶動(dòng)上輥的工作，下輥的作用是提供一定的向上力，與上輥一 起夾緊,所卷鋼板使上輥與被卷鋼板間產(chǎn)生足夠的摩擦力，在上輥旋轉(zhuǎn)時(shí)能夠帶動(dòng)鋼 板運(yùn)動(dòng)。兩個(gè)側(cè)輥用以形成卷筒所需的曲率，使板料達(dá)到所需的目的，其工作原理如 圖 2.4 所示。采用四輥卷圓結(jié)構(gòu)可以免去端部預(yù)彎的工序，但是傳動(dòng)系統(tǒng)較復(fù)雜，機(jī) 器較笨重，因此我們采用三輥式卷圓結(jié)構(gòu)。 圖 2.3 卷圓機(jī)分類 圖 2.4 四輥卷圓機(jī)工作原理圖 而三輥式卷圓機(jī)又分為機(jī)械式三輥對(duì)稱式卷圓機(jī)、機(jī)械式三輥非對(duì)稱式卷圓機(jī)、 液壓式三輥卷圓機(jī)，它們的主要特點(diǎn)分別為:機(jī)械式三輥對(duì)稱式卷圓機(jī)：(如圖 2.5 所 示)，該結(jié)構(gòu)型式為三輥對(duì)稱式，上輥在兩下輥中央對(duì)稱位置作垂直升降運(yùn)動(dòng)，通過 螺桿螺母傳動(dòng)而獲得，兩下輥?zhàn)餍D(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，通過減速機(jī)的輸出齒輪與下輥齒輪嚙合， 為卷制板材提供扭矩。該機(jī)缺點(diǎn)是板材端部需借助其它設(shè)備進(jìn)行預(yù)彎。 a.機(jī)械式三輥非對(duì)稱式卷圓機(jī)：(如圖 2.6 所示)，該機(jī)結(jié)構(gòu)型式為三輥非對(duì)稱式， 上輥為主傳動(dòng)，下輥?zhàn)鞔怪鄙颠\(yùn)動(dòng)，以便夾緊板材，并通過下輥齒輪與上輥齒輪嚙 合，同時(shí)作為主傳動(dòng)，邊輥?zhàn)鲀A升降運(yùn)動(dòng)，具有預(yù)彎和卷圓雙重功能。 b.液壓式三輥卷圓機(jī)：(如圖 2.7 所示)，該機(jī)上輥可以垂直升降，垂直升降的液 壓傳動(dòng)是通過液壓缸內(nèi)的液壓油作用活塞桿而獲得，下輥?zhàn)餍D(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)，通過減速機(jī)輸 出齒輪嚙合，為卷圓提供扭矩，下輥下部有托輥并可調(diào)節(jié)。 圖 2.5 機(jī)械式三輥對(duì)稱 圖 2.6 機(jī)械式三輥非對(duì)稱 圖 2.7 液壓式三輥卷圓式卷圓機(jī)工 作原理圖 式卷圓機(jī)工作原理圖 機(jī)工作原理圖 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 5 由于非對(duì)稱式和液壓式卷圓機(jī)的傳動(dòng)系統(tǒng)較復(fù)雜，制造精度要求高，難度大，而 臥式結(jié)構(gòu)相比于立式結(jié)構(gòu)，外形大方，結(jié)構(gòu)緊湊，且傳動(dòng)系統(tǒng)布置較簡單，因此設(shè)計(jì) 的卷圓機(jī)采用機(jī)械式三輥對(duì)稱臥式結(jié)構(gòu)方案。 2.3 本章小結(jié) 已知加工圓環(huán)零件的尺寸，其成型方式有倆種，一種是沖壓法一種是卷制法。但 由于沖壓法設(shè)計(jì)出來的模具體型巨大，非常笨重且成本較高等原因，因此選擇卷制法 成型方式。卷圓機(jī)的類型有很多種，通過對(duì)加工零件的分析和對(duì)卷圓機(jī)類型的分析， 確定本設(shè)計(jì)采用機(jī)械式三輥對(duì)稱臥式結(jié)構(gòu)方案。 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 6 第 3 章 力學(xué)分析與主參數(shù)的確定 3.1 卷圓的工藝過程分析 對(duì)稱式三輥卷圓機(jī)在卷制鋼板時(shí)，兩下輥?zhàn)鲂D(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，上輥?zhàn)龃怪鄙颠\(yùn)動(dòng)，板 材平放在兩下輥上，由于軋輥與板之間存在著摩擦力，所以當(dāng)下輥轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，板材也沿 縱向運(yùn)動(dòng)，同時(shí)由上輥施加壓制力，當(dāng)板材所受應(yīng)力超過屈服極限，則產(chǎn)生塑性變形， 板材被彎曲。 3.2 卷圓過程中的力學(xué)分析 板材在被卷制過程中首先要克服板材的撓曲變形受力，變形到一定的程度時(shí)板材 要克服本身的彈性和塑性抗力，因此施加在板材上的力應(yīng)有 3 個(gè)部分：（1）克服板 材的撓曲變形力；（2）克服板材的彈性變形力；（3）克服板材的塑性變形力。 3.3 工作輥輪的設(shè)計(jì) 3.3.1 三輥輪受力情況分析 卷制時(shí)，鋼板受力情況如圖 3.1 所示，根據(jù)受力平衡，可以得到下輥?zhàn)饔糜阡摪?上的支持力 F2： （3.1） 2sin MFR 式中： 連心線 OO1與 OO2夾角， ； min2arcd a下輥中心距（m） ； dmin卷圓最小直徑（m） ； d2下輥直徑（m） ； 圖 3.1 被卷鋼板的受力分析 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 7 考慮到板寬 b 遠(yuǎn)小于卷圓的最小直徑 dmin，中層半徑 R 0.5dmin，為簡化計(jì)算， 式（3.1）可變?yōu)椋?2minsMFKNd （3.2） 根據(jù)受力平衡，上輥?zhàn)饔糜阡摪迳系牧磯合铝?F1為： 2cos （3.3） 根據(jù)文獻(xiàn) 可知，下輥輪受到的力為：1 22 ()MFRra （3.4） 式中 ： M板材被彎曲到中性層半徑為 R 時(shí)所需的彎曲力矩（N m） ； r2下輥輪半徑，r 2=r3（mm） 。 根據(jù)文獻(xiàn) 可知，鋼板的塑性極限彎矩為：1 21sMhb （3.5）式中：h卷板的厚度（m） ； b卷板的寬度（m） ； s卷板材料的屈服極限（Q235 為 235Mpa） 。 初選下輥輪的直徑為 170mm，中心距為 200mm，考慮到鋼板在卷制時(shí)會(huì)與下輥輪 發(fā)生軸向滑動(dòng)，我們?cè)阡摪迮c輥輪接觸處設(shè)置一環(huán)形槽，槽深 2mm，因此下輥輪的實(shí) 際 直徑為 166mm。 由式（3.4）和（3.5）得： 2 3262085(01)5104.2sRrFhb NKa 所以，下輥輪作用在鋼板上的力為 4.52KN。根據(jù)式（3.3）得上輥輪對(duì)鋼板的壓力 為： 12cosF 因?yàn)?R=a=200mm,所以 = , 30 124.5cos4.537.8FKNKN 3.3.2 卷圓機(jī)的主參數(shù)的確定 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 8 如圖 3.2 所示， 組成了一個(gè)直角三角形，其三邊邊長分別為 ，1OB 2()DRb ， ，根據(jù)它們之間的三角關(guān)系可得：2a1()DHR 2122()()DaRbH （3.6） 式中： 、 上、下輥輪直徑， （mm） ；12 b扁鋼寬度（一般取最大值） ， （mm） ； R加工工件曲率半徑， （mm） ； H上下輥中心高， （mm） 。 因而，由式（3.6）完全可以確定該機(jī)的各參數(shù)，其值可靠，可以作為設(shè)計(jì)其系列產(chǎn) 品的理論依據(jù)。 在本次設(shè)計(jì)中，由于 R=200mm，b=30mm， =166mm,a=200mm,均為已知，而只有2D 和 H 的值未知，它們之間存在著一一映射的關(guān)系。設(shè)計(jì) =160mm，為了防止鋼板1D 1 在它上面發(fā)生軸向滑動(dòng)，我們也在鋼板與輥輪接觸處設(shè)置一環(huán)形槽，槽深 2mm，因此 上輥輪的實(shí)際直徑為 156mm，將其值代式（3.6）得： 22216056(203)()(0)H 21 H=174.6 （mm） 所以在卷制過程中，只需將上下輥中心高調(diào)整為 174.6mm 即可。 圖 3.2 主參數(shù)的結(jié)構(gòu)分析 通過對(duì)卷圓過程中三輥輪受力情況的分析，確定卷圓機(jī)主要參數(shù)如表 3.1 所示。 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 9 表 3.1 卷圓機(jī)主要參數(shù) 加工工件曲率半徑 R/mm 卷板的寬度 b/mm 上輥輪直徑 /mm1D 200 30 156 下輥輪直徑 /mm2D上下輥輪中心高 H/mm 下輥輪中心距 a/mm 166 174.6 200 3.4 本章小結(jié) 卷圓機(jī)在卷圓的過程中是通過上輥輪和倆個(gè)下輥輪對(duì)鋼板施加壓制力，從而使鋼 板產(chǎn)生塑性變形進(jìn)行加工零件的。因此通過對(duì)卷圓機(jī)工作過程中三輥輪受力情況的分 析，確定上下輥輪的直徑、下輥輪中心距及上下輥輪的中心高等參數(shù)。 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 10 第 4 章 傳動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì) 4.1 傳動(dòng)方案的設(shè)計(jì) 為了使傳動(dòng)功率損失最小，傳動(dòng)級(jí)數(shù)最少，機(jī)器結(jié)構(gòu)最緊湊，我們采用傳動(dòng)比非 常大的蝸輪蝸桿傳動(dòng)方案，且根據(jù)“傳動(dòng)比大的放在靠電機(jī)處”的原則，將其放在帶 傳動(dòng)的下一級(jí)傳動(dòng)中。通過“過橋”齒輪與下輥輪齒輪的嚙合作用，帶動(dòng)兩個(gè)下輥輪 旋轉(zhuǎn)，因?yàn)閮蓚€(gè)下輥輪齒輪的參數(shù)完全一致，且“過橋”齒輪中心在兩個(gè)輥輪的對(duì)稱 中心上，所以兩個(gè)下輥輪作同步旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)。傳動(dòng)方案示意圖如圖 4.1 所示。 圖 4.1 傳動(dòng)系統(tǒng)示意圖 4.2 電動(dòng)機(jī)選擇 4.2.1 選擇電機(jī)的結(jié)構(gòu)形式 電動(dòng)機(jī)分交流電動(dòng)機(jī)和直流電動(dòng)機(jī)兩種。由于直流電動(dòng)機(jī)需要直流電源，結(jié)構(gòu)較 復(fù)雜，價(jià)格較高，維護(hù)比較不便，因此無特殊需要時(shí)不宜采用。 生產(chǎn)單位一般用三相交流電源，因此基本都選用交流電動(dòng)機(jī)。交流電動(dòng)機(jī)有異步 電動(dòng)機(jī)和同步電動(dòng)機(jī)兩類。異步電動(dòng)機(jī)有籠型和繞線型兩種。我國新設(shè)計(jì)的 Y 系列三 相籠型異步電動(dòng)機(jī)屬于一般用途的全封閉自扇冷電動(dòng)機(jī)，其結(jié)構(gòu)簡單、工作可靠、價(jià) 格低廉、維護(hù)方便，適用于不易燃爆、無腐蝕性氣體和無特殊要求的機(jī)械上。 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 11 4.2.2 電動(dòng)機(jī)的確定 卷圓機(jī)的下輥輪工作轉(zhuǎn)速： /601dnVWRms /ivnr （4.1） 式中： V下輥輪工作速度， （m/min） ； d下輥輪直徑，(mm)。 則 2103.84/min6nr 總傳動(dòng)比 （4.2）12i 式中：i總傳動(dòng)比； n1電機(jī)滿載轉(zhuǎn)速(r/min)； n2下輥輪工作轉(zhuǎn)速(r/min)。 在整個(gè)傳動(dòng)系統(tǒng)中帶輪的傳動(dòng)比 i 帶 =24，齒輪的傳動(dòng)比 i 齒 =36，蝸輪蝸桿 的傳動(dòng)比 i 蝸 =1532。帶入式（4.2）得： 21ni （24） （36） （1532）n 1 （90768） 3.84 （345.62949.12）r/min 且已知電動(dòng)機(jī)功率 P=4kw，因此選擇電動(dòng)機(jī)型號(hào) Y132M1-6，其額定功率 P=4KW， 滿載轉(zhuǎn)速 n=960r/min. 4.3 傳動(dòng)比的計(jì)算 4.3.1 總傳動(dòng)比計(jì)算 由前面選取可知： 工作機(jī)轉(zhuǎn)速：n 2=3.84r/min 電機(jī)滿載轉(zhuǎn)速：n 1=960r/min 由式（4.2）可得 。296053.84ni 4.3.2 分配傳動(dòng) i 帶 i 齒 i 蝸 ； 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 12 不能超過各自范圍； i 總 =i 帶 i 齒 i 蝸 。 則取 i 帶 =2 ，i 齒 =5 ，i 蝸 =25 。 4.4 運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算 4.4.1 各軸轉(zhuǎn)速計(jì)算 軸： =960r/minn 軸： 96048/min2ri 軸： 1./i5ni 軸： 93.84/inVri 4.4.2 各軸功率計(jì)算 各軸輸入效率：聯(lián)軸器效率： 1=0.99；帶輪效率： 2=0.96；齒輪效率： 3=0.97；軸承效率： 4=0.98；蝸輪蝸桿效率： 5=0.75。 軸： pkw 軸： 20.963.84kw 軸： 572 軸： 3.0.9.74Vp k 4.4.3 各軸轉(zhuǎn)矩計(jì)算 軸： 9503.79pTNmn 軸： 6.4 軸： 950132.5pTn 軸： 684.VVNm 將上述結(jié)果匯總于表 4.1 以備查用。 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 13 表 4.1 減速器參數(shù)表 軸名 功率(KW) 轉(zhuǎn)矩 T(Nm ) 轉(zhuǎn)速 n(r/min) 傳動(dòng)比 i 效率 軸 4 39.79 960 2 0.96 軸 3.84 76.4 480 25 0.75 軸 2.88 1432.5 19.2 軸 2.74 6814.32 3.84 5 0.97 4.5 傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算 4.5.1 帶傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算 （1）選擇普通 V 帶 由課文查得，工作情況系數(shù) KA=1.2 計(jì)算功率：1.04.8VAPKW 小帶輪轉(zhuǎn)速： 96/minnr （2）選取 V 帶型號(hào) 根據(jù) P V 和 n0 ，則工作點(diǎn)處在 A 型區(qū)，故 V 帶型號(hào)為 A 型帶。 （3）確定帶輪基準(zhǔn)直徑 D1和 D2 選擇小帶輪基準(zhǔn)直徑 D 1 由文獻(xiàn) P145 表 8-4 可得，小帶輪直徑 D1=100mm2 取 D2=200mm219600.29648n m 雖然略有增大，但誤差小于 5%故允許。 驗(yàn)算帶速 13.40965.24/601Dnv s 在 525m/s 范圍內(nèi)可用。 （4）確定中心距 a 和帶的基準(zhǔn)直徑長度 L0 初選中心距 a0 取初中心距 0.7（D 1+D2） a0 2（D 1+D2） 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 14 0.7（100+200） a0 2（100+200） 210 a0 600 取 a0=0.8（D 1+D2）=540mm。 確定帶的基準(zhǔn)長度 L0 2 112()2()4Dlaa 23.0)5405 16m 根據(jù)文獻(xiàn) P143 表 8-3，取 V 帶的基準(zhǔn)長度 L=1120mm（帶長修正系數(shù) Kl=0.99）2 則實(shí)際中心距 0016554622dla m 驗(yàn)算小帶輪包角 由文獻(xiàn) P141 公式 8-22 （適用） 21180()57.30Da12 （5）確定帶的根數(shù) 由文獻(xiàn) P151 表 8-6 查得 P0=0.95kw；由 P152 表 8-7 插入法求得2 ；由 查 P152 表 8-8 得 ，則有：0.1()Pi170.98K 0 43.67()(.51).vlpZk 取 Z=4 根。 （6）計(jì)算作用在軸上載荷 FR 由文獻(xiàn) P142 表 8-2，得 q=0.10kg/m，單根 V 帶的初拉力：2 20.5(1)vpqvzk 24.8.0.1(5.)9 =187.9N 作用在軸上壓力： 0 72sin418.sin4.82QFZN （7）帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 15 帶速 V 30m/s，材料用灰鑄鐵 HT200。 ， 采用腹板式；130Dm ， 采用腹板式。2 （8）帶輪輪槽尺寸 由文獻(xiàn) P145 表 8-5，得 ， ，Bd=11mm， ， min9f15emmin6 ， ， 。min3hainhf()2(4)293BZf 4.5.2 蝸輪蝸桿的傳動(dòng)設(shè)計(jì) （1）已知蝸桿輸入功率 P=3.84kw，轉(zhuǎn)速 n =480r/min 傳動(dòng)比 i=25，單向傳動(dòng)， 載荷基本平穩(wěn)，沖擊較小，因蝸桿傳遞的功率不大，速度只是中等，故蝸桿選用 45 號(hào)鋼，因希望效率高些，耐磨性好些，故蝸桿螺旋齒面要求淬火，硬度為 4555HRC。蝸輪用鑄錫磷青銅 ZCuSn10Pb1 金屬模制造。為節(jié)約貴重的有色金屬，僅 齒圈用青銅制造，而輪芯用灰鑄鐵 HT100 制造。且已知蝸輪輸出轉(zhuǎn)矩為 1432.5 ，蝸輪材料為鑄錫磷青銅 ZCuSn10Pb1，砂型制造,估計(jì) Vs=2.5m/s，根據(jù)Nm 表 6-5 查得 180HMP （2）選擇蝸桿頭數(shù) Z1及蝸輪齒數(shù) Z2 根據(jù) i=25，查表 6-2 得蝸桿頭數(shù) =2，蝸輪齒數(shù)為121250Zi （3）確定蝸輪傳遞的轉(zhuǎn)矩 T2 T2為已知，即 T2=1.43106 Nm （4）確定模數(shù) m 和蝸桿分度圓直徑 d1 因載荷平穩(wěn)，取載荷系數(shù) K=1.1，得： 22623125050().43()486.1Hdk mZ 查表 6-1 得：模數(shù) m=8mm，蝸桿分度圓直徑 =80mm，直徑系數(shù) q=10。1d （5）計(jì)算主要尺寸 蝸輪分度圓直徑 25084dZm 蝸桿導(dǎo)程角 12arctnrta1.3q 中心距 2()(05)4 （6）驗(yàn)算相對(duì)滑動(dòng)速度 VS和傳動(dòng)效率， 蝸桿分度圓速度 113.802.1/6061dnms 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 16 齒面相對(duì)滑動(dòng)速度 12.0.5/cos3SVms 與估計(jì)值接近。 蝸桿傳動(dòng)效率：按 =2.5m/s，硬度 ，蝸輪材料為鑄錫磷青銅，查表 6-S4HRC 6 得 ,0.5vf2.vp 由式（6-9）得, （0.950.97） =0.760.78，與蝸輪蝸桿功率tan()vp 0.75 吻合。 （7）蝸桿傳動(dòng)強(qiáng)度計(jì)算 蝸輪齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算 蝸輪齒面的接觸疲勞強(qiáng)度驗(yàn)算公式為： 2231500H HkTkdmqz （4.3） 可得： 221250()HdkTz （4.4） 式中： 分別為蝸輪齒面的接觸應(yīng)力和許用接觸應(yīng)力（MPa） ；,H k載荷系數(shù)，通常設(shè)計(jì)可取 k=1.11.3。 則有： ，即 。2350175.480HkTMPamqzH （8）蝸輪齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算 蝸輪齒根彎曲疲勞強(qiáng)度的近似校核公式為： 21.53FFaFkTYdm （4.5） 式中： 螺旋角影響系數(shù)， ，已知 ，則Y 140Y.31.30.924 蝸輪齒形系數(shù)，按當(dāng)量齒數(shù) 值取，2Fa 23cosvZ 。350.19cos.vZ 4.5.3 齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 17 （1）選擇齒輪材料精度 8 級(jí) 小齒輪 45 號(hào)鋼（調(diào)質(zhì)處理）硬度 240HBS1； 大齒輪 45 號(hào)鋼（正火處理）硬度 200HBS2。 HBS1- HBS2=40 HBS 由文獻(xiàn) P82 表 5-4 取齒輪等級(jí)精度為 8 級(jí)，初選 （8 020 0） 。 15 （2）取齒數(shù) Z，范圍 2040 取齒數(shù) Z1=20，Z 2=i 齒 Z1=520=100 （3）按齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算 公式： 21312()EHdZkTi （4.6） 確定各參數(shù) K： K=1.11.8 取 K=1.1。 T1： 。619.5084.32pNmn ：文獻(xiàn) P46 表 5-8 取 =1。d2d ZE： 文獻(xiàn) P95 表 5-7 取 Z E=189.8 。MPa ZH： ，其中 cos(in)btttntan20rcrc.65osos1t ar(s14.08bt 得 2cos14.082.in65H ： ，其中Z()312.83()cosZ 得 1.82cos15.630 其中 ，取1sin.38tan0.812tan5.7dBZm 1 則 41.6().73.Z ： cos098 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 18 ： HlimHNkS 其中 由圖 5-28， ， ； 由圖 5-26，計(jì)limli1580MPalim2390HMPaHNK 算循環(huán)次數(shù) N： 1603.4(61)456njlh 2 52907i 取 ， 1HNK1HS 則 ， 805MPa23190HMPa （4）設(shè)計(jì)計(jì)算 2312.614.58.42.78()390d 則 .m （5）幾何尺寸計(jì)算 中心距 ， 12()2cosnaZ1cos24.3cos15.80ndZ 取標(biāo)準(zhǔn)值 ，則 ，圓整得： 。.5nm.5(0)76.8csm 0am12()15(2)aroarcos.360n 11.36mZd22.512.98cos0n m 齒寬 ，圓整 ， （510）16.db2b12b =40mm （6）齒根彎曲強(qiáng)度校核 1FFaSFnkTYdbm （4.7） 確定各參數(shù) 可查 P94 表 5-6 則， ,FaSY1122.8,.579FaSaY 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 19 133204.1cos.6VZ 233.8. 0.75075. .1.6Y 圖 5-39 ， =0.84Y 其中 圖 5-27， ， ；limFNkSlimFlim140FMPalim2310FMPa1FNK ； 1.251.5，取 1.4。FS 則 ，140285.7.FMPa23102.4.Pa 校核 1.614.8.57.83.930F M1F 221904. Pa2 驗(yàn)證圓周速度 313.46.85./6001dnVms 圓周速度小于 10m/s，故選浸油潤滑。 小齒的相關(guān)參數(shù)計(jì)算 分度圓直徑 1.256.cos03nmZd 基圓直徑 .cos.25bt 齒頂高 251nham 齒根高 ()(0.).16fC 全齒高 .68f 齒頂圓直徑 21.259.adh 齒根圓直徑 .34ff m 大齒的相關(guān)參數(shù)計(jì)算 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 20 分度圓直徑 21.5032.98cos6nmZdm 基圓直徑 .cos.51bt 齒頂高 1nha 齒根高 (0.2).6()nCf 全齒高 .5681fm 齒頂圓直徑 2139.35.4adh 齒根圓直徑 .296ff 4.6 軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 （1）四根軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 四根軸均采用 45 鋼，調(diào)制處理。 軸：P =4KW，n =960r/min， ，其中 c 取 103，3minpdc 則 ，取 。3min41096d.20 軸：P =3.84KW，n =480r/min， 其中 c 取 103，則 3minpd3min.8410d 。 20. 軸：P =2.88KW，n =19.2r/min， 其中 c 取 103，則in20.6 。 3min.8192d54.7m 軸：P =2.74KW，n =3.84r/min，c 取 103，則 ，取 3min2.74108d5.0m d =60mm。 （2）低速軸的計(jì)算 估算軸的基本直徑 輥輪處：60mm 軸承處：60mm 軸肩： 110mm 齒輪處：55mm 軸承處：60mm 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 21 確定各軸段長度 輥輪處：39mm 軸承處：70mm 軸肩： 25mm 齒輪處：60mm 軸承處：71mm （3）軸的受力分析 求軸傳遞的轉(zhuǎn)矩 6662.749.5109.510.8103pT Nmn 求軸上作用力 齒輪上的切向力 652.1tTFd 齒輪上的徑向力 4tan0tan29.810.3r N 齒輪上的軸向力 5t1t6.7a 確定軸上圓角和倒角尺寸 參照 30220 型軸承的安裝尺寸，軸上過渡圓角半徑全部取 ，軸端倒角1rm 為 ，其余取 。2452.54 計(jì)算軸的支承反力 水平面上的支反由 得， 12rvrF21()arrvdFab 得 ,419.360rvFN4449.80.3610.r N 垂直面上的支反力： 12Hrt ()rtFab 得： 417.30N 2rH 計(jì)算軸的彎矩，畫彎矩圖、轉(zhuǎn)矩圖 水平彎矩圖： 2rMFa4.710862.10Nm 垂直彎矩圖： 1936vb 462.35rv 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 22 合成彎矩圖： 26262611(.0)(.810)3.510HvMNm26262 (.).190HvMNm 按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度 進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面（即危險(xiǎn)截面 B）的強(qiáng) 度，根據(jù)： 軸的計(jì)算應(yīng)力： （ ） 221()caT0.3 6623.5081) 4Nm B 面的計(jì)算應(yīng)力： 63.147.9caMMPaW 由表 11-4 查得，對(duì)于 45 號(hào)鋼， ，其中 ,0b15WPa 且 ，因此軸的強(qiáng)度足夠安全。47.82caP15P 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 23 圖 4.2 軸的載荷分析圖 4.7 軸承設(shè)計(jì) 4.7.1 滾動(dòng)軸承的選擇和計(jì)算 與滑動(dòng)軸承相比，滾動(dòng)軸承具有摩擦阻力小，功率消耗小，起動(dòng)容易等優(yōu)點(diǎn)。滾 動(dòng)軸承的類型按照軸承所能承受的外載荷不同，可分為向心軸承、推力軸承和向心推 力軸承三大類。 選用軸承時(shí)，首先是選擇軸承類型。選擇軸承類型時(shí)應(yīng)考慮的主要因素有軸承的 載荷，軸承的轉(zhuǎn)速，軸承的調(diào)心性能及軸承的安裝和拆卸。其中，軸承所受載荷的大 小、方向和性能，是選擇軸承類型的主要依據(jù)。根據(jù)載荷的大小選擇軸承類型時(shí)，由 于滾子軸承中主要元件間是線接觸，宜用于承受較大的載荷，承受后的變形也較小。 而球軸承中則主要為點(diǎn)接觸，宜用于承受較輕的或中等的載荷。 根據(jù)載荷的方向選擇軸承類型時(shí)，對(duì)于純軸向載荷，一般選用推力軸承。較小的 純軸向載荷可選用推力球軸承；較大的純軸向載荷可選用推力滾子軸承。對(duì)于純徑向 載荷，一般選用深溝球軸承、圓柱滾子軸承或滾針軸承。當(dāng)軸承在承受徑向載荷 Fr 的同時(shí)，還有不大的軸向載荷 Fa時(shí)，可選用深溝球軸承或接觸角不大的角接觸球軸 承或圓錐滾子軸承；當(dāng)軸向載荷較大時(shí)，可選用接觸角較大的角接觸球軸承或圓錐滾 子軸承，或者選用向心軸承和推力軸承組合在一起的結(jié)構(gòu)，分別承擔(dān)徑向載荷和軸向 載荷。 根據(jù)以上因素,選擇圓錐滾子軸承。其徑向承載能力較大，可以同時(shí)承受徑向載 荷和軸向載荷。內(nèi)外圈可分離，游隙可調(diào)整，裝拆方便。一般成對(duì)使用。適用于轉(zhuǎn)速 不太高、剛性較大的軸，且可大量生產(chǎn)，價(jià)格最低。 因此輸出軸上選用 30220 型軸承。其中 ，25rCKN ， ， 。且 ， ，305orCKN1pTf0.4e49.810F3.8/minnr 。 49.83.52sFNY 求 ： r129.rrF 得： ， 。5160rF52710r 求 ： s 1.4.s N 5228r 求 ： a 51.03.12.70s2sF 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 24 軸系向左移動(dòng)，左側(cè)軸承被壓緊，右側(cè)被放松。 512.810asFN3 ，則 51.460ar e.4,1.xy511().3210prafxFyN ，則 523.470are.4,1.xy522().10prafxy 因?yàn)?，所以1 10663502()()23.847.hcL hnp 因 所以綜上所述，所選軸承符合要求。450hL 4.7.2 滾動(dòng)軸承裝置的設(shè)計(jì) 要想保證軸承順利工作，除了正確選擇軸承類型和尺寸外，還應(yīng)正確設(shè)計(jì)軸承裝 置。軸承裝置的設(shè)計(jì)主要是正確解決軸承的安裝、配合、緊固、調(diào)節(jié)、潤滑、密封等 問題。 設(shè)計(jì)采用軸承端蓋和套筒來固定滾動(dòng)軸承。潤滑的潤滑方式與軸承的速度有關(guān)， 這里采用甘油潤滑，不僅可以降低摩擦阻力，起著散熱、減小接觸應(yīng)力、吸收振動(dòng)、 防止銹蝕等作用，而且減少潤滑加油次數(shù)，因?yàn)楸井a(chǎn)品密封性能較差，不能采用油潤 滑。軸承的密封裝置是為了阻止灰塵、水、酸氣和其它雜物進(jìn)入軸承，并阻止?jié)櫥瑒?流失而設(shè)置的。密封裝置可分為接觸式和非接觸式兩大類。這里采用接觸式密封即氈 圈油封。 4.8 鍵的設(shè)計(jì) 4.8.1 鍵聯(lián)接的功能及結(jié)構(gòu)型式 鍵是一種標(biāo)準(zhǔn)零件，通常用來實(shí)現(xiàn)軸與輪轂之間的周向固定以傳遞轉(zhuǎn)矩。有的還 能實(shí)現(xiàn)軸上零件的軸向固定或軸向滑動(dòng)的導(dǎo)向。鍵聯(lián)接的主要類型有：平鍵聯(lián)接、半 圓鍵聯(lián)接、楔鍵聯(lián)接和切向鍵聯(lián)接。 這里選用平鍵聯(lián)接，它的兩側(cè)是工作面，工作時(shí)靠鍵同鍵槽側(cè)面的擠壓來傳遞轉(zhuǎn) 矩。鍵的上表面和輪轂的鍵槽底面間則留有間隙。它具有結(jié)構(gòu)簡單、裝拆方便、對(duì)中 性好等優(yōu)點(diǎn)。但這種鍵聯(lián)接不能承受軸向力，因而對(duì)軸上的零件不能起到軸向固定的 作用。 4.8.2 鍵的選擇和鍵聯(lián)接的強(qiáng)度計(jì)算 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 25 1鍵的選擇 鍵的選擇包括類型選擇和尺寸選擇兩個(gè)方面。鍵的類型應(yīng)根據(jù)鍵聯(lián)接的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)、 使用要求和工作條件來選擇；鍵的尺寸則按符合標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格和強(qiáng)度要求來取定。這里鍵 的材料采用抗拉強(qiáng)度不小于 600 MP a 的鋼，即 45 號(hào)鋼。鍵的主要尺寸為其截面尺寸 (一般以鍵寬 b鍵高 h 表示)與長度 L。鍵的截面尺寸 bh 按軸的直徑 d 由標(biāo)準(zhǔn)中選 定。鍵的長度 L 一般可按輪轂的長度而定，即鍵長等于或略短于輪轂的長度。 故選用 A 型平鍵(GB1096)，與齒輪聯(lián)接處，鍵的尺寸 ，鍵聯(lián)28165bhl 接強(qiáng)度校核按文獻(xiàn)1中 6-1 公式計(jì)算，式中各參數(shù)為： =120MPa (按文獻(xiàn)1p 表 6-2 選?。?。k0.5h=0.516=8mm，l=L-b=125-28=97mm。 2鍵聯(lián)接的強(qiáng)度計(jì)算 鍵工作面的比壓 P 為： 62.810297pFTMPakld 因?yàn)?，所以鍵聯(lián)接強(qiáng)度合格。p 4.9 本章小結(jié) 已知卷圓機(jī)電動(dòng)機(jī)的功率和輥輪工作速度，且通過計(jì)算得下輥輪直徑，從而確定 輥輪的輸出轉(zhuǎn)速，最終確定電動(dòng)機(jī)的型號(hào)為 Y132M1-6。求得工作機(jī)的總傳動(dòng)比 i=250，進(jìn)而對(duì)傳動(dòng)系統(tǒng)進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算。包括帶傳動(dòng)、蝸輪蝸桿傳動(dòng)及齒輪傳動(dòng)的設(shè) 計(jì)。對(duì)輸出軸進(jìn)行了設(shè)計(jì)和校核，達(dá)到強(qiáng)度要求；對(duì)軸承和鍵連接進(jìn)行了選擇和校核 設(shè)計(jì)。 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 26 第 5 章 壓下裝置的設(shè)計(jì) 5.1 卷圓成型直徑與標(biāo)尺刻度的關(guān)系 由式（3.6）可得上下輥中心高 H 與各主參數(shù)的關(guān)系為： 212()()DaRbR （5.1） 在公式中， 、 、a 均為固定值，而 R 與 b 是用戶給定的值。1D2 如圖 5.1 所示，x 為上輥中心到標(biāo)尺指針的垂直高度，為定值；y 為下輥中心到 標(biāo)尺“0”刻度的垂直高度，為定值；L 為標(biāo)尺指針在標(biāo)尺上所指定的刻度值，隨用 戶給定的參數(shù)確定。它們之間的關(guān)系為： H+x=L+y H=L+y-x （5.2） 將（5.2）式代入（5.1）式得： 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 27 212()()DaLRbRxy （5.3） 將已知的值代入（5.3）式得： （ ）2(83)10(78)1203Lbm 簡化后，得： （ ）2()(5)RR 圖 5.1 上下輥中心高與標(biāo)尺刻度的關(guān)系 表 5.1 ( )m R L b 100 150 200 250 300 350 400 450 500 15 60.23 61.70 62.86 63.80 64.58 20 61.02 63.54 65.40 66.82 67.96 68.88 69.65 25 62.83 66.31 68.75 70.56 71.95 73.06 73.97 74.72 30 63.07 68.25 71.60 73.95 75.71 77.07 78.16 79.05 79.79 35 68.71 73.64 76.87 79.15 80.86 82.19 83.26 84.13 84.86 40 74.30 79.03 82.13 84.35 86.01 87.31 88.35 89.21 89.92 45 79.90 84.39 87.38 89.53 91.15 92.42 93.44 94.28 94.99 50 85.45 89.74 92.63 94.71 96.29 97.53 98.54 99.36 55 90.97 95.08 97.87 99.89 60 96.47 由于上輥輪行程為 40mm，且標(biāo)尺指針在標(biāo)尺上的指示范圍為（60，100）mm，因 RL B 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 28 此計(jì)算出來的 L 值若不在此范圍內(nèi)，則在本臺(tái)機(jī)器上無法將其加工成所需工件。 5.2 壓下裝置的設(shè)計(jì) 鋼板在卷制過程中，曲率的控制是通過調(diào)整上輥的壓下量來實(shí)現(xiàn)的，壓下量可通 過標(biāo)尺任意調(diào)整，實(shí)現(xiàn)了一定范圍內(nèi)的曲率半徑的卷曲。上輥的壓下采用“螺母固定， 螺桿轉(zhuǎn)動(dòng)并移動(dòng)”的螺旋傳動(dòng)方式，并通過滑塊使上輥軸與螺桿保持相對(duì)靜止，從而 達(dá)到上輥軸與螺桿同步升降的目的。其設(shè)計(jì)效果圖如圖 5.2 所示。 圖 5.2 壓下裝置設(shè)計(jì)效果圖 5.3 上輥輪軸的設(shè)計(jì) 5.3.1 軸的材料及結(jié)構(gòu)的確定 上輥輪軸是該機(jī)器的重要零件，承受著兩下輥輪的合力，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)滿足合理的結(jié) 構(gòu)，足夠的強(qiáng)度，以及良好的工藝性等。 1選擇軸的材料 軸的材料主要是碳鋼和合金鋼，碳鋼具有足夠高的強(qiáng)度，對(duì)應(yīng)力集中敏感性較低， 便于進(jìn)行各種熱處理及機(jī)械加工，價(jià)格低、供應(yīng)充足，應(yīng)用最廣。合金鋼機(jī)械性能更 高，常用于制造高速、重載的軸，或受力大而要求尺寸小、重量輕的軸。通過進(jìn)行各 種熱處理、化學(xué)處理及表面強(qiáng)化處理，可以提高用碳鋼或合金鋼制造的軸的強(qiáng)度及耐 磨性。特別是合金鋼，只有進(jìn)行熱處理后才能充分顯示其優(yōu)越的機(jī)械性能。由于本臺(tái) 機(jī)器要求此軸具有較高的強(qiáng)度且軸徑不能過大，因此我們選用合金鋼，其牌號(hào)為 38CrMoAlA，鍛造成形及調(diào)質(zhì)處理，毛壞直徑 60mm，硬度 293321HBS，抗拉強(qiáng)度極 限 =930MPa，屈服極限 =785MPa，彎曲疲勞極限 =440MPa，剪切疲勞極限bs1 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 29 =280MPa 許用彎曲應(yīng)力 =5MPa。1 1b 2擬出軸的結(jié)構(gòu) 根據(jù)軸的工作情況和軸的材料，我初選軸徑為 35mm，因?yàn)檩S主要承受的是徑向 載荷，所以安裝在上輥輪與軸之間的軸承的類型選用圓柱滾子軸承，由機(jī)械設(shè)計(jì)手 冊(cè)高教版中知圓柱滾子軸承（摘自 GB283-87）查得 d=40mm,D=80mm,B=23mm,型號(hào)為 32508。由于上輥輪的寬度為 42mm，所以應(yīng)在上輥輪中再安裝一個(gè)型號(hào)為 32208 的圓 柱滾子軸承，d=40mm,D=80mm,B=18mm，然后用密封圈密封。 如圖 5-2 所示，由于軸在滑塊內(nèi)的長度為 18mm，滑塊到軸承的間距為 34mm，銅 套的寬度為 20mm，上輥輪寬度為 42mm，因此軸的工作長度為： L=20+42+18+34=114 （ ）m 3軸上零件的定位和固定 為了防止軸和零件在工作時(shí)發(fā)生軸向移動(dòng)，保證其準(zhǔn)確的工作位置，安裝在軸上 的所有零件必須有準(zhǔn)確的定位和牢靠的固定。為了限制軸的軸向移動(dòng)，軸與滑塊采用 螺紋聯(lián)接，從而保證軸與滑塊的相對(duì)靜止，軸肩對(duì)軸承軸向定位，壓板和銅套對(duì)上輥 輪進(jìn)行軸向定位，再利用雙頭螺栓和螺母對(duì)壓板進(jìn)行鎖緊。 5.3.2 軸的受力分析 1繪制軸的受力簡圖 如圖 5-3 所示為上輥輪軸的受力簡圖，將上輥輪、滑塊對(duì)其作用的力集中作用在 軸上。 圖 5-3 上輥輪軸的受力簡圖 由于軸只受到上輥輪和滑塊對(duì)它的作用力，因此這兩個(gè)力等值反向，均為 7.83KN。所以，作用在軸上 BC 段范圍內(nèi)的力的集度為： 7.8316.4/02pKNm 作用在 DE 段范圍內(nèi)的力的集度為： 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 30 7.8345/01qKNm 1.繪制上輥輪軸的剪力圖、彎矩圖 在軸的 AB，BC，CD，DE 四段內(nèi)，剪力和彎矩都不能用同一方程式來表示，所以 應(yīng)分四段考慮，對(duì)每一段都列出剪力方程和彎矩方程，方程中，x 以 m 為單位， 以 KN 為單位， 以 為單位。()sF()MxKNm 在 AB 段內(nèi)， =0 （0 0.02m）sFx =0 （0 0.02m）() 在 BC 段內(nèi)， = =186.43 sx.2)p(.02) (0.02m 0.062m） =()M0.)(14)x 1863.20 (0.02m 0.062m）x 在 CD 段， =7.83 ()sF （0.062m 0.096m） =7.83 ()Mx (0.14)x （0.062m 0.096m） 在 DE 段內(nèi)， =7.83 =7.83 ()sFx(0.96)q(0.96)435x （0.096m 0.114m） =7.83-q ()M(.)x(.1) =7.83-43 0964x （0.096m 0.114m）x 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 31 圖 5-4 上輥輪軸的剪力圖與彎矩圖 5.3.3 校核軸的強(qiáng)度 由彎矩圖知，C 處為可能的危險(xiǎn)截面，計(jì)算出 C 處的剪力和彎矩。 Fc=7.83KN7.8(0.14.62)0.41McKNm 因?yàn)椴牧蠟?38CrMoAlA 的許用彎曲應(yīng)力 ，C 截面當(dāng)量彎矩應(yīng)力為：75bMPa （W 為軸的抗彎截面模量） 3320.4165.29.()ccdPaW1b （5.4） 所以，C 截面安全。 5.4 螺旋傳動(dòng)設(shè)計(jì) 為了達(dá)到將螺桿的轉(zhuǎn)動(dòng)轉(zhuǎn)化為滑塊的升降運(yùn)動(dòng)，我們采用了“螺母固定，螺桿轉(zhuǎn) 動(dòng)并作直線運(yùn)動(dòng)”的滑動(dòng)螺旋傳動(dòng)方式。對(duì)于這種以傳遞運(yùn)動(dòng)為主的傳導(dǎo)螺旋，其失 效形式主要是由于磨損而產(chǎn)生的過大間隙或變形造成運(yùn)動(dòng)精度下降，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)以螺紋 耐磨性計(jì)算和螺桿的剛度計(jì)算來確定螺旋傳動(dòng)的主要尺寸參數(shù)。由于在本次設(shè)計(jì)中， 螺桿受到較大的受壓的軸向載荷，因此，需對(duì)其進(jìn)行強(qiáng)度核算和壓桿穩(wěn)定性核算，檢 驗(yàn)螺旋是否滿足自鎖條件。 1選擇材料和許用應(yīng)力 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 32 螺桿材料選 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理， ,由文獻(xiàn) 表 12-10 查得：2360/sNm 12072 ，手動(dòng)可取 100 。35s2/Nm 螺母材料為 。由表 12-10 可得：103ZCuAlFe ，取 50 ； ，取 35 。246/b 2/2304/2/Nm 此螺旋傳動(dòng)系手動(dòng)低速，由表 12-1-9 查得： ，取185p 20 。2/Nm 2.按耐磨性計(jì)算螺紋中徑 螺紋的中徑為： 20.8Fdp （5.5） 式中：F軸向載荷（N） ； 許用比壓， （ ） ；p2/Nm 螺母（或螺桿）的轉(zhuǎn)角（rad） 。 因?yàn)?值可根據(jù)螺母的形式選定，取 =1.7，所以螺紋的中徑為： =0.8 21.46=12.14 327.8102dm 由 GB5796.186（見機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)高教版）可選 d=34，P=6， =31， 2d4D =35， =27， =28 的梯形螺紋，中等精度，螺旋副標(biāo)記為 Tr34 6-7H/7e。3d1D 螺母高度 H= =1.7 31=52.7（mm） ，取 H=55mm。2d 則螺紋圈數(shù) n= =9.17 圈。56HP 3.自鎖性驗(yàn)算 由于系單頭螺紋，導(dǎo)程 S=P=6mm，故螺紋升角為： 2 63.51sarctgrctd 由表 12-7 知，鋼對(duì)青銅 ，取 0.09，可得：0.8.f 0.9 .2cos5cos2rtartg ，故自鎖可靠。 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 33 4.螺桿強(qiáng)度驗(yàn)算 由表 12-1-3，螺紋摩擦力矩為： 18896.76 有： 1231()780(3.52)2tMdFtgtgNm = =16.01 2334.ccad 22341896.7()70ca2/ 5.螺母螺紋強(qiáng)度驗(yàn)算 因螺母材料強(qiáng)度低于螺桿故只算螺母螺紋強(qiáng)度即可。 由文獻(xiàn) 表 12-4 得，牙根寬度 b=0.65P=0.65 6=3.9mm，基本牙型高2 H1=0.5P=0.5 6=3mm。則有： 1.99 478305.91FDbn2/Nm （5.6） 4.60 1243bH2.3.72/b （5.7） 6螺桿的穩(wěn)定性驗(yàn)算 由于螺桿的最大工作長度為上輥輪