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常州輕工職業(yè)技術(shù)學(xué)院
畢業(yè)設(shè)計
設(shè)計題目：光驅(qū)Cover的模具設(shè)計
系 別： 機(jī)械工程系
專 業(yè)：模具設(shè)計與制造
班 級： 04 級
姓 名： 盧 凡 安
學(xué) 號： 0405322133
指導(dǎo)教師： 王蘭萍
完成時間： 06年6月
前言
時光東逝如流水，我在輕工學(xué)院求學(xué)也即將期滿畢業(yè)，雖不是學(xué)業(yè)有成，卻有幸得到諸多師長的殷殷教誨和熏陶，這是我在大學(xué)兩年里最大的收獲。尤其在畢業(yè)設(shè)計期間，在校內(nèi)指導(dǎo)老師王蘭萍、班主任王靜芳等師長的悉心教導(dǎo)下我才能順利地完成這次畢業(yè)設(shè)計的任務(wù)課題。還有就是我各位同學(xué)的大力支持和幫助！在此我一并由衷地向他們表示感謝！
盡管如此,由于本人的水平有限,設(shè)計中難免存在不當(dāng)和錯誤,希望得到各位評委的批評和指正。
摘要
此畢業(yè)設(shè)計課題的制品的名稱為“光驅(qū)Cover”，是電腦主機(jī)箱上光驅(qū)的蓋，是一個實際產(chǎn)品。
現(xiàn)在電腦已經(jīng)走進(jìn)千家戶，每位用戶都想擁有自己的電腦，帶有自己個性，電腦的品種也越來越多，花樣也千奇百怪、百出不窮但每個電腦她都得有輸入和輸出機(jī)構(gòu)。為了能更方便的擁有自己個性，更方便的使用，電腦上的光驅(qū)是必不可少的！所以光驅(qū)C over 的需求量是非常的大，能個越快越好的做出產(chǎn)品推向市場、搶占市場是最有勢力和價值的！然而做模具是最好最快的加工方案！
制品材料為：ABS（丙烯腈—丁二烯—苯乙烯共聚物），此材料有良好的耐化學(xué)腐蝕、表面硬度、加工性和染色性。制品的壁后、熔料溫度對收縮率影響極小。
此制品是大批量生產(chǎn)，所以我將設(shè)計一套塑料成型模具。在設(shè)計模具時需要考慮制品的一些特點。
制品的主要特點是其結(jié)構(gòu)形狀比較復(fù)雜，且在兩側(cè)伸長的部位有一斜鍥臺，在這里利用模具成型時，可用小滑塊進(jìn)行側(cè)向抽芯。
制品在外性尺寸和內(nèi)部結(jié)構(gòu)尺寸方面是按照標(biāo)準(zhǔn)系列來定的，在模具設(shè)計時需要注意！
目錄
一、 塑件分析————————————————————————5
二、 分型面的設(shè)計——————————————————————6
三、 注射機(jī)的選擇——————————————————————7
四、 成型零件工作尺寸的計算—————————————————9
五、 型腔壁厚計算——————————————————————19
六、 澆注系統(tǒng)的計算—————————————————————21
七、 推出機(jī)構(gòu)的計算—————————————————————24
八、 導(dǎo)向機(jī)構(gòu)設(shè)計——————————————————————27
九、 側(cè)向分型與抽芯機(jī)構(gòu)設(shè)計—————————————————29
十、 模具零件的材料及熱處理處理———————————————33
十一、 溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)—————————————————————34
十二、 模具的裝配——————————————————————36
十三、 試?！?7
十四、 修?！?8
十五、 參考文獻(xiàn)———————————————————————38
一 塑件分析
1． 塑件圖
此制品是電腦光驅(qū)上的一個 Cover，現(xiàn)實生活中經(jīng)常用到，是一個非常實際的產(chǎn)品。且生產(chǎn)綱領(lǐng)為：10萬件，所以我們采用注射模具注射成型！
2． 材料分析
1） 產(chǎn)品的材料為：ABS即丙烯腈——丁二烯——苯乙烯共聚物。
查資料，ABS塑料物理力學(xué)主要性能參數(shù)：
相對密度：1.05 ~1.07g/cm3
.導(dǎo)熱系數(shù)：13.8~31.2(10-2w/(m*k))
線脹系數(shù)：5.8~8.6（10-5xl/k）
吸水系數(shù)：0.20~0.45(24h)/%
成型收縮率：0.4~0.7%
摩擦系數(shù)：0.5
硬度（烙氏）：108~115
泊桑比：0.35~0.36
拉伸強(qiáng)度：43.5~55.2mpa
斷裂伸長率：5~20%
沖擊強(qiáng)度：106.8~213.5
熱變形溫度：85~106攝氏度
連續(xù)最高溫度：65攝氏度
2） 由資料查得ABS的成型特性為：
a) 非結(jié)晶形塑料，吸水性強(qiáng)，要充分干燥
b) 流動性中等，溢邊值為：0.05mm
c) 用高料溫，高模溫注射壓力亦較高
d) 模具澆注系統(tǒng)對料流阻力要小，應(yīng)感注意選擇澆口的位置和形式
3） 應(yīng)對措施
a) ABS易吸水，成型加工前應(yīng)進(jìn)行干燥處理。
b) 嚴(yán)格控制型腔型心等成型零部件的加工、裝配精度。
c) 使用相對的螺桿式注射機(jī)，在條件需要的情況下給模具預(yù)熱。
d) 查資料，模具使用側(cè)澆口，主流道為圓形，分流道為梯形，以減小摩擦阻力，設(shè)計合適的澆口位置。
4） 查資料：ABS的脫模斜度的推薦值及其他參數(shù)。
a.型腔脫模斜度：40分~1度20分
型心脫模斜度：35分~1度
b.選用模具制造精度等級為：3、4、5
二 分型面的設(shè)計
1.分形面的形式：
曲面分型；
2分型面的選擇：
a ).分型面應(yīng)設(shè)計在塑件外形最大輪廓處，
b)分型面的選擇應(yīng)有利于塑件的順利脫模；
c）應(yīng)保證讓塑件的精度要求；
d)應(yīng)滿足塑件外觀質(zhì)量要求；
e)便于模具的加工制造；
f)分型面的選擇應(yīng)有利于排氣。
根據(jù)制品的實際情況，分型面選在制品外型輪廓最大處為模具的分型面。
3.為了便于順利脫模，根據(jù)制品自身結(jié)構(gòu)特點，將制品留在動模上；
4．由于塑料制品為ABS，粘度中等，綜合生產(chǎn)綱領(lǐng)，確定用Cr12材料為型心、型腔及其他成型零部件材料。
三 注射機(jī)的選擇
1．注射量的計算：
初選注射機(jī)
a．制品截面的面積為：
S=0.5×2.36+1.9×2.36+0.64×4.25+0.5×4.25+3.25×0.16+1.5×2.8+1.45×0.3+0.22×1.69+0.28×1.69+3×1.92+3/2×3.14×0.32+1/4×3.14×0.52+1.4×1.7+0.44×0.9+1.3×3.25+2.95×0.3+1.5×4.92+1×0.3+0.3×0.5+1×0.8+1×12.57+1×3.6+0.72×0.32+3×1.92+1/2×3.14×0.152=62.257675mm2
b.制品長度為L=148.2mm
所以制品的底板的體積估計為V=S×L=62.257675×148.2=9226.59mm3
c.制品四只角的估計體積為V1=4×（0.5×12.5+1×0.49+1/2×2×1）×8.5=263.16mm3
d.所以制品的大體體積為V=V1+V2=9226.59+263.16=9889.75mm3=9.9cm3
初選注射機(jī)的型號為：XS——ZY——125型號的螺桿式注射機(jī)！
2．注射機(jī)的有關(guān)工藝參數(shù)校核
a). 型腔數(shù)量的確定和校核
由于制品為小尺寸的塑件，為了不浪費(fèi)材料為提高效率，選用一模二腔。
b).最大注射量的校核
nm+m1<=kmp
n——型腔的數(shù)量為2；
m——單個塑件的質(zhì)量或體積，g/cm3
m1 ——澆注系統(tǒng)所需塑件質(zhì)量或體積g/cm3
k——注射機(jī)最大注射量的利用系數(shù)，一般為0.8；
mp——注射機(jī)允許的最大注射量g/cm3;
系統(tǒng)凝料設(shè)為0.4cm3，則m1=0.4
∴左邊=2×9.9+0.4=20.2
右邊=0.8×125=100
∴不等式成立！
∴注射量的標(biāo)準(zhǔn)符合要求！
c).鎖模力的校核
Fτ=p(nA+A1)
>第343頁）
2采用平均收縮率：
S平=0.55%
模具成型零件工作尺寸計算公式一覽表：
型腔類尺寸： 5.00 9.90 148.20 139.20
128.40 42.00 4.20 8.50 29.10
型芯類尺寸：93.00 91.15
中心距尺寸：12.50 R2.30 4.50
本制品的零件圖沒有尺寸精度。本著在保證使用要求的前提下盡可能選用底精度等級的原則。采用SJ1372—78公差數(shù)值標(biāo)準(zhǔn)中的8級精度，對孔類尺寸取表中的數(shù)值冠以“+”號，對于軸類尺寸取表中數(shù)值冠以“—”號，對于兩孔或中心距尺寸取表中數(shù)值之一半，再冠以“±”號。
一）型腔類尺寸計算
1）6.25±0.305
平均值法：
Lm+（△Z／2）+（△C／2）=（Ls－△／2）+（Ls－△／2）S平
Lm=（1+S平）Ls－（△+△Z+△C）÷2
Lm0+△Z=[（1+S平）Ls－X△]0+△Z
取△Z=△/3 X=0.75
Ls=6.25±0.305=6.5550-0.61
Lm0+△Z=[（1+0.55%）×6.555－0.75×0.61]0+0.20
=6.1330+0.20
公差帶法：
a.初算基本尺寸（最小值）：
Lm=（1+Smax）（Ls－△）
=（1+0.7%）（6.555－0.61）
=5.99
b.驗算（最大值）：
（Lm+△Z+△m）－LsSmin≤Ls
取△Z=△/3 ，△m=△/3
左邊=（6.133+2/3×0.61）－6.555×0.4%
=6.513≤6.555
∴不等式成立
∴Lm0+△Z=6.1330+0.46
1）Ф650+1.4
平均值法：
LS=Ф650+1.4=67.80-1.4
Lm+（△Z／2）+（△C／2）=（Ls－△／2）+（Ls－△／2）S平
Lm=（1+S平）Ls－（△+△Z+△C）÷2
Lm0+△Z=[（1+S平）Ls－X△]0+△Z
取△Z=△/3 X=0.75
Lm0+△Z=[（1+0.55%）×67.8－0.75×1.4]0+0.46
=67.80+0.46
公差帶法：
a.初算基本尺寸（最小值）：
Lm=（1+Smax）（Ls－△）
=（1+0.7%）（67.8－1.4）
=66.9
b.驗算（最大值）：
（Lm+△Z+△m）－LsSmin≤Ls
取△Z=△/3 ，△m=△/3
左邊=（66.9+2/3×0.46）－67.8×0.4%
=67.5≤67.8
∴不等式成立
∴Lm0+△Z=66.90+0.46
2）5.00-0.560
平均值法：LS=5.00-0.560
Lm+（△Z／2）+（△C／2）=（Ls－△／2）+（Ls－△／2）S平
Lm=（1+S平）Ls－（△+△Z+△C）÷2
Lm0+△Z=[（1+S平）Ls－X△]0+△Z
取△Z=△/3 X=0.75
Lm0+△Z=[（1+0.55%）×5.28－0.75×0.56]0+0.19
=4.890+0.19
公差帶法：
a.初算基本尺寸（最小值）：
Lm=（1+Smax）（Ls－△）
=（1+0.7%）（5.28－0.56）
=4.75
b.驗算（最大值）：
（Lm+△Z+△m）－LsSmin≤Ls
取△Z=△/3 ，△m=△/3
左邊=（4.75+2/3×0.56）－5.28×0.4%
=5.12≤5.28
∴不等式成立
∴Lm0+△Z=4.750+0.19
3）39±0.52
平均值法：
LS=39±0.52=39.520-1.04
Lm+（△Z／2）+（△C／2）=（Ls－△／2）+（Ls－△／2）S平
Lm=（1+S平）Ls－（△+△Z+△C）÷2
Lm0+△Z=[（1+S平）Ls－X△]0+△Z
取△Z=△/3 X=0.75
Lm0+△Z=[（1+0.55%）×39.52－0.75×1.4]0+0.35
=38.960+0.35
公差帶法：
a.初算基本尺寸（最小值）：
Lm=（1+Smax）（Ls－△）
=（1+0.7%）×（39.52－1.04）
=38.75
b.驗算（最大值）：
（Lm+△Z+△m）－LsSmin≤Ls
取△Z=△/3 ，△m=△/3
左邊=（38.75+2/3×1.04）－38.75×0.4%
=39.49≤39.52
∴不等式成立
∴Lm0+△Z=38.960+0.35
4）9.90±0.305
平均值法：
LS= 9.90±0.305=10.2050-0.61
Lm+（△Z／2）+（△C／2）=（Ls－△／2）+（Ls－△／2）S平
Lm=（1+S平）Ls－（△+△Z+△C）÷2
Lm0+△Z=[（1+S平）Ls－X△]0+△Z
取△Z=△/3 X=0.75
Lm0+△Z=[（1+0.55%）×10.205－0.75×0.61]0+0.20
=9.800+0.20
公差帶法：
a.初算基本尺寸（最小值）：
Lm=（1+Smax）（Ls－△）
=（1+0.7%）×（10.205－0.61）
=9.662
b.驗算（最大值）：
（Lm+△Z+△m）－LsSmin≤Ls
取△Z=△/3 ，△m=△/3
左邊=（9.662+2/3×0.61）－10.205×0.4%
=10.022≤10.205
∴不等式成立
∴Lm0+△Z=9.6620+0.20
5）148.20±1.20
平均值法：
LS=148.20±1.20=149.400-2.40
Lm+（△Z／2）+（△C／2）=（Ls－△／2）+（Ls－△／2）S平
Lm=（1+S平）Ls－（△+△Z+△C）÷2
Lm0+△Z=[（1+S平）Ls－X△]0+△Z
取△Z=△/3 X=0.75
Lm0+△Z=[（1+0.55%）×149.40－0.75×2.40]0+0.80
=148.420+0.80
公差帶法：
a.初算基本尺寸（最小值）：
Lm=（1+Smax）（Ls－△）
=（1+0.7%）×（149.40－2.4）
=148.03
b.驗算（最大值）：
（Lm+△Z+△m）－LsSmin≤Ls
取△Z=△/3 ，△m=△/3
左邊=（148.03+2/3×2.4）－149.40×0.4%
=149.03≤149.40
∴不等式成立
∴Lm0+△Z=148.030+0.80
6）139.20±1.10
平均值法：
LS=139.20±1.10=140.300-2.20
Lm+（△Z／2）+（△C／2）=（Ls－△／2）+（Ls－△／2）S平
Lm=（1+S平）Ls－（△+△Z+△C）÷2
Lm0+△Z=[（1+S平）Ls－X△]0+△Z
取△Z=△/3 X=0.75
Lm0+△Z=[（1+0.55%）×140.30－0.75×2.20]0+0.73
=139.420+0.73
公差帶法：
a.初算基本尺寸（最小值）：
Lm=（1+Smax）（Ls－△）
=（1+0.7%）×（140.30－2.20）
=139.07
b.驗算（最大值）：
（Lm+△Z+△m）－LsSmin≤Ls
取△Z=△/3 ，△m=△/3
左邊=（139.07+2/3×2.20）－140.30×0.4%
=139.98≤140.30
∴不等式成立
∴Lm0+△Z=139.070+0.73
7）128.40±1.10
平均值法：LS=128.40±1.10=129.500-2.20
Lm+（△Z／2）+（△C／2）=（Ls－△／2）+（Ls－△／2）S平
Lm=（1+S平）Ls－（△+△Z+△C）÷2
Lm0+△Z=[（1+S平）Ls－X△]0+△Z
取△Z=△/3 X=0.75
Lm0+△Z=[（1+0.55%）×129.50－0.75×2.20]0+0.73
=128.560+0.73
公差帶法：
a.初算基本尺寸（最小值）：
Lm=（1+Smax）（Ls－△）
=（1+0.7%）×（129.50－2.20）
=128.19
b.驗算（最大值）：
（Lm+△Z+△m）－LsSmin≤Ls
取△Z=△/3 ，△m=△/3
左邊=（128.56+2/3×2.20）－129.50×0.4%
=129.50≤129.50
∴不等式成立
∴Lm0+△Z=128.190+0.73
8）42±0.60
平均值法：
LS=42±0.60=42.600-1.20
Lm+（△Z／2）+（△C／2）=（Ls－△／2）+（Ls－△／2）S平
Lm=（1+S平）Ls－（△+△Z+△C）÷2
Lm0+△Z=[（1+S平）Ls－X△]0+△Z
取△Z=△/3 X=0.75
Lm0+△Z=[（1+0.55%）×42.60－0.75×1.20]0+0.40
=41.930+0.40
公差帶法：
a.初算基本尺寸（最小值）：
Lm=（1+Smax）（Ls－△）
=（1+0.7%）×（42.60－1.20）
=41.69
b.驗算（最大值）：
（Lm+△Z+△m）－LsSmin≤Ls
取△Z=△/3 ，△m=△/3
左邊=（41.69+2/3×1.20）－42.60×0.4%
=42.32≤42.60
∴不等式成立
∴Lm0+△Z=41.690+0.80
9）4.20±0.28
平均值法：
LS=4.20±0.28=4.480-0.56
Lm+（△Z／2）+（△C／2）=（Ls－△／2）+（Ls－△／2）S平
Lm=（1+S平）Ls－（△+△Z+△C）÷2
Lm0+△Z=[（1+S平）Ls－X△]0+△Z
取△Z=△/3 X=0.75
Lm0+△Z=[（1+0.55%）×4.48－0.75×0.56]0+0.19
=1.0850+0.19
公差帶法：
a.初算基本尺寸（最小值）：
Lm=（1+Smax）（Ls－△）
=（1+0.7%）×（4.48－0.56）
=3.947
b.驗算（最大值）：
（Lm+△Z+△m）－LsSmin≤Ls
取△Z=△/3 ，△m=△/3
左邊=（3.947+2/3×0.56）－4.48×0.4%
=4.299≤4.48
∴不等式成立
∴Lm0+△Z=3.9470+0.19
10）：8.50±0.305
平均值法：
LS=8.50±0.305=8.8050-0.61
Lm+（△Z／2）+（△C／2）=（Ls－△／2）+（Ls－△／2）S平
Lm=（1+S平）Ls－（△+△Z+△C）÷2
Lm0+△Z=[（1+S平）Ls－X△]0+△Z
取△Z=△/3 X=0.75
Lm0+△Z=[（1+0.55%）×8.805－0.75×0.61]0+0.20
=8.3950+0.20
公差帶法：
a.初算基本尺寸（最小值）：
Lm=（1+Smax）（Ls－△）
=（1+0.7%）×（8.805－0.61）
=8.252
b.驗算（最大值）：
（Lm+△Z+△m）－LsSmin≤Ls
取△Z=△/3 ，△m=△/3
左邊=（8.395+2/3×0.61）－8.805×0.4%
=8.760≤8.805
∴不等式成立
∴Lm0+△Z=8.2520+0.20
11）29.10±0.48
平均值法：
LS=29.10±0.48=19.580-0.96
Lm+（△Z／2）+（△C／2）=（Ls－△／2）+（Ls－△／2）S平
Lm=（1+S平）Ls－（△+△Z+△C）÷2
Lm0+△Z=[（1+S平）Ls－X△]0+△Z
取△Z=△/3 X=0.75
Lm0+△Z=[（1+0.55%）×29.58－0.75×0.96]0+0.32
=29.020+0.32
公差帶法：
a.初算基本尺寸（最小值）：
Lm=（1+Smax）（Ls－△）
=（1+0.7%）×（29.58－0.96）
=28.82
b.驗算（最大值）：
（Lm+△Z+△m）－LsSmin≤Ls
取△Z=△/3 ，△m=△/3
左邊=（28.82+2/3×0.96）－29.58×0.4%
=29.34≤29.58
∴不等式成立
∴Lm0+△Z=28.820+0.32
二）型芯類尺寸計算
1）93.00±0.90
平均值法：
ls= 93.00±0.90=92.100+1.80
取△Z=△/3 X=0.75
lm－△Z0=[（1+S平）ls+X△]－△Z0
=[(1+0.55%)×92.10+0.75×1.80]－0.600
=93.96－0.600
公差帶法:
a.初算基本尺寸(最大值)
lm=(1+Smin)(ls+△)
=(1+0.4%)(92.10+1.80)
=94.28
b.驗算(最小值)
取△Z=△m=△/3
lm－△Z－△m－lsSmax≥ls
93.96－2/3×1.80－92.10×0.7%≥92.10
左邊=92.12
右邊=92.10
∴不等式成立
∴l(xiāng)m0－△Z=94.280－0.60
2）91.15±0.90
平均值法：
ls= 91.15±0.90=90.250+1.80
取△Z=△/3 X=0.75
lm－△Z0=[（1+S平）ls+X△]－△Z0
=[(1+0.55%)×90.25+0.75×1.80]－0.600
=92.10－0.600
公差帶法:
a.初算基本尺寸(最大值)
lm=(1+Smin)(ls+△)
=(1+0.4%)(90.25+1.80)
=92.42
b.驗算(最小值)
取△Z=△m=△/3
lm－△Z－△m－lsSmax≥ls
92.10－2/3×1.80－90.25×0.7%≥92.10
左邊=90.27
右邊=90.25
∴不等式成立
∴l(xiāng)m0－△Z=92.100－0.60
三）中心距尺寸計算
1）12.50 ±0.36
平均值法：
a)初算（最小值）：
Cs=2 ± 0.24
Cm=（1+S）Cs±△/2
=12.57±0.18
公差帶法：
Cm=（1+S）Cs=（1+0.55%）×12.50
=12.57
b)驗算：
最大值：（Cm+△Z/2）-（CS+△Z/2）Smin≤CS+△Z/2
左邊=（12.57+0.36）-（12.50+0.36）×0.4%
=12.88
右邊=12.86
∴不等式不成立！
重取：△Z=△/2=0.36
（12.57+0.18）-（12.50+0.36）×0.4%≤12.50+0.36
左邊=12.70
右邊=12.86
∴不等式成立！
∴=Cm+△/2=12.57+0.36
最小值：（Cm-△Z/2）--（CS-△Z/2）×Smax≥CS-△Z/2
左邊=（12.57-0.36）-（12.50-0.36）×0.7%
=12.13
右邊=12.14
∴不等式不成立
重取△Z=△/2=0.36
（Cm-△Z/2）--（CS-△Z/2）×Smax≥CS-△Z/2
左邊=（12.57-0.18）-（12.50-0.36）×0.7%
=12.31
右邊=12.14
∴不等式成立
∴Cm±△/2=12.57±0.36
2）4.5±0.28
平均值法：
a)初算（最小值）：
Cs=4.5±0.28
Cm=（1+S）Cs±△/2
=4.52±0.14
公差帶法：
Cm=（1+S）Cs=（1+0.55%）×4.52
=4.52
b)驗算：
最大值：（Cm+△Z/2）-（CS+△Z/2）Smin≤CS+△Z/2
取△=0.56
左邊=（4.52+0.28）-（4.50+0.28）×0.4%
=4.6
右邊=4.78
∴不等式成立
最小值：（Cm-△Z/2）--（CS-△Z/2）Smax≥CS-△Z/2
左邊=（4.52-0.28）-（4.50-0.28）×0.7%
=4.21
右邊=4.22
∴不等式不成立
重取 △Z=△/2=0.28
（4.52-0.14）-（4.50-0.28）×0.7%=4.35
左邊=4.35
右邊=4.22
∴不等式成立
∴Cm±△/2=4.52±0.28
3）2.30±0.24
平均值法：
a)初算（最小值）：
Cs=2 .30± 0.24
Cm=（1+S）Cs±△/2
=2 31± 0.24
公差帶法：
Cm=（1+S）Cs=（1+0.55%）×2.30
=2.31
b)驗算：
最大值：（Cm+△Z/2）-（CS+△Z/2）Smin≤CS+△Z/2
左邊=（2.31+0.24）-（2.30+0.24）×0.4%
=2.54
右邊=2.54
左邊=右邊
∴不等式成立
最小值：（Cm-△Z/2）--（CS-△Z/2）Smax≥CS-△Z/2
左邊=（2.31-0.24）-（2.30-0.24）×0.7%
=2.07
右邊=2.06
∴不等式成立
∴Cm±△/2=2.31±0.24
五 型腔壁厚計算
在注射成型過程中，型腔承受塑料熔體的高壓作用，因此模具型腔應(yīng)該有足夠的強(qiáng)度。型腔強(qiáng)度不夠?qū)l(fā)生塑性變形，甚至破裂；剛度不夠?qū)a(chǎn)生過大彈性變形導(dǎo)致型腔向外膨脹，并產(chǎn)生益料間隙。
1型腔選用矩形整體式腔如下圖：
查《模具設(shè)計與制造簡明手冊》第416頁
側(cè)壁厚：
（1）按剛度計算：
h1=[（cpa4）/（Eδ）]-1/3
（2）按強(qiáng)度計算：
h1=[(6M最大)/（Eδ）] -1/2
底板厚：
（1）按剛度計算
=[（c′pa4）/（Eδ）]-1/3
（2）按強(qiáng)度計算：
h2=[(6M最大)/（Eδ）] -1/2
h1、h2——凹模側(cè)壁，底板厚度（厘米）
c、c′——常數(shù)，分別由l/a,l/b而定
a——凹模受力部分高度（厘米）
l,b凹模內(nèi)腔長邊和短邊（厘米）
E——彈性模量，鋼取2.1×1011
L——墊塊間距（厘米），取L=16厘米
[σ]——彎曲許用應(yīng)力（105帕）
查Cr的[σ]=220MPa
δ——允許變形量（厘米），按塑件性質(zhì)選取，一般不超過塑件的溢邊值，故取=0.002厘米
p——型腔壓力，一般?。?50～450）×105帕
由以上計算可知：
a=17.5mm=1.75cm
b=42mm=4.2cm
l=148.2mm=14.82cm
故知，c=l/a=14.82/1.75=8.47(cm)
c′=l/b=14.82/4.2=3.53(cm)
(2) 計算
①側(cè)壁厚
按剛度計算
h1=[cpa4/（Eσ）]/3
=[(8.47×300×105×1.754)/(2.1×1011×0.002) ] 1/3
=1.8(cm)
按強(qiáng)度計算
h1=[(6Mmax)/(Eδ)]1/2
=[(PL)/(2[σ])] 1/2
=300×105×10/2×220×106
=0.83(cm)
取h1=1 cm
②底板厚
按剛度計算
h2=[[c′pa4/(Eδ)]1/3
=[3.53×300×105×1.754/(2.1×1011×0.002)] 1/3
=1.33(cm)
按強(qiáng)度計算
h2=[6Mmax/(Eδ)]1/2
=[300×105×10/(2×220×106)] 1/2
=0.83(cm)
取h2=1 cm
六 澆注系統(tǒng)的設(shè)計
注射模的澆注系統(tǒng)是指塑料熔體從注射機(jī)噴嘴進(jìn)模具開始到型腔為止所流經(jīng)的通道，它的作用是將熔體平穩(wěn)地引入模具型腔，并在填充和固化定型過程中，將型腔內(nèi)氣體順利排出，且將壓力傳遞到型腔的各個部位，以獲得組織致密、外形清晰、表面光潔和尺寸穩(wěn)定的塑件。
澆注系統(tǒng)可分為普通澆注系統(tǒng)和熱流道澆注系統(tǒng)兩大類。
本設(shè)計中采用的是普通澆注系統(tǒng)。
澆注系統(tǒng)由主流道、分流道、澆口及冷料穴等四部分組成。
一）主流道的設(shè)計
主流道通常位于模具的入口處，其作用是將注塑機(jī)噴嘴注出的塑料熔體導(dǎo)入分流道或型腔，其形狀為圓錐形，便于塑料熔體的流動及流道，由于要與高溫塑料及噴嘴反復(fù)接觸，所主流道常設(shè)計成可拆卸的主流道襯套，如下圖所示：
主流道始端直徑：
D=d+（0.5～1）mm
本模具的注射機(jī)選XS—ZY—125查表得：d=4
D=4+（0.5～1）mm
球面凹坑半徑：
R2=R1+（0.5～1）mm
本模具的注射機(jī)選XS—ZY—125查表得：R1=12 mm
R2=12+（0.5～1）mm
半錐角：
=1°～2°
主流道的長度L﹤60mm 本設(shè)計中取L=37mm
二）分流道的設(shè)計
分流道是主流道與澆口之間的通道。分流道要求熔體的阻力盡可能小，轉(zhuǎn)折處應(yīng)圓弧過度，各型腔保持均衡進(jìn)料。由于本設(shè)計中分流道較長，在分流道的末端應(yīng)開設(shè)冷料穴，分流道的截面形狀，常用的有圓形、梯形、U字形和六角形等。
由于本設(shè)計中，分型面不是平面。常采用梯形或半圓形截面的流道，又梯形截面形狀的流道與U字形截面流道特點相似，但比U字形截面形狀的流道的熱量損失及冷凝料都多；加工也較方便，因此較常用，本設(shè)計中也采用梯形截面的流道。
分流道截面尺寸應(yīng)根據(jù)塑件的成型體積、壁厚、形狀、所用塑料的工藝性能，注塑速率以分流道的長度等因素來確定。
按照公式：b=0.2654√m 4√L h=2/3b
其中：b——梯形大底邊寬度 mm
m——塑件的質(zhì)量 g
L——分流道的長度 mm
h——梯形高度 mm
m=e·v
=1.05g/cm3 ×9.9 cm3
=10.395g
L取180mm
∴b=0.2654√m 4√L
=0.2654√10.3954√180
≈9mm
h=2/3b=6mm
具體的分流道形狀及尺寸如下圖所示：
其中r=1～3mm 在此取1mm
三）澆口的形狀
腔型與分流道之間采用一段距離很短，截面積很小的通道相連接，此通道稱為澆口，它是連接分流道與型腔的橋梁。
它具有兩個功能，第一、對塑料熔體流入型腔控制作用；第二、當(dāng)注射壓力撤消后，澆口固化，封鎖型腔，使型腔中尚未冷卻固化的塑料不會側(cè)流，澆口是澆注系統(tǒng)的關(guān)鍵部分。
澆口一般分非限制性澆口和限制性澆口，本設(shè)計采用限制性澆口，它又可分為①側(cè)澆口系列；②點澆口系列；③盤環(huán)型澆口系列，由于側(cè)澆口普遍用于中小型塑件的多型腔模具，且對各種塑料的消耗量，同時去除澆口容易，且不留明顯痕跡。
本澆口取潛伏式澆口
四）澆口位置的選擇
選擇澆口的位置時，需要根據(jù)塑件的結(jié)構(gòu)與工藝特征和成型的質(zhì)量要求，并分析塑料原材料的工藝特性與塑料熔體在模內(nèi)的流動狀態(tài)，成型的工藝條件，綜合進(jìn)行考慮，同時還要避免制件上產(chǎn)生噴射等缺陷，澆口應(yīng)開設(shè)在塑件截面尺寸的最大處，要有利于熔體的流動，型腔的排氣。在本模具中，由于制品是一個長、薄壁件，并且在制品的中間還有一個很大的方行口，如果所以澆口的位置沒有設(shè)置在制品的中間離主流道最近的地方！那么在熔融的塑料流進(jìn)型腔時他要流的路程將遠(yuǎn)大于由上端流進(jìn)的路程，那樣將對制品產(chǎn)生缺陷，所以我選擇了澆口在制品的端部！
五）澆注系統(tǒng)的平衡
1、分流道的平衡
本設(shè)計是一模兩腔，澆口形狀相同，分流道的平衡，能保證熔體均地同時充滿所有型腔，且在保壓期間各型腔的補(bǔ)料條件也相同，由于本設(shè)計中型腔對稱分布，屬自然平衡的澆注系統(tǒng)。
2、澆口的平衡
由于本設(shè)計中制品一般，但分流道比較細(xì)長及流道中熔體的流動阻力和溫度的降低都不可忽略時，溫度和壓力的降低都會使遠(yuǎn)離主流道較遠(yuǎn)的型腔難以充滿，此時要計算各澆口的BGV值，看是否相等，由于本設(shè)計中的兩型腔對稱分布，各因素都相同，所以它們的BGV值肯定相等，為了使兩型腔能基本上同時充滿，澆口大小應(yīng)一致，以達(dá)到平衡
七 推出機(jī)構(gòu)設(shè)計
各種型號注射機(jī)的推出裝置和最大推出距離不盡相同。設(shè)計時，應(yīng)使模具的推出機(jī)構(gòu)與注射機(jī)相適應(yīng)。通常是根據(jù)開合模系統(tǒng)推出裝置的推出形式。推桿直徑、推桿間距和推出距離等，校核模具內(nèi)的推桿位置是否合理，推桿推出距離能否達(dá)到使塑件脫模的要求。
推出機(jī)構(gòu)的設(shè)計要求：
（1），設(shè)計推出機(jī)構(gòu)時應(yīng)盡量使塑件留在動模一側(cè)。由于推出機(jī)構(gòu)的動作是通過注射機(jī)的動模一側(cè)的頂桿或液壓缸來驅(qū)動的，所以在一般情況下，模具的推出機(jī)構(gòu)設(shè)在動模一側(cè)。
（2）塑件在推出過程中不發(fā)生變形和損壞。為了使塑件在推出過程中不發(fā)生變形和損壞，設(shè)計模具時應(yīng)仔細(xì)進(jìn)行塑件對模具包緊力和粘附力的分析與計算，合理地選擇推出機(jī)構(gòu)的方式，推出的位置，推出零件的數(shù)目和推出面積等。
（3）不損壞塑件的外觀質(zhì)量。對于外觀質(zhì)量要求較高的塑件，塑件的外部表面盡量不選作為推出位置。即推出位置盡量設(shè)在塑件內(nèi)部。對于塑件內(nèi)部表面均不允許存在推出痕跡時，應(yīng)改變推出機(jī)構(gòu)的形式或設(shè)置專為推出使用的工藝凸臺，在推出后再將工藝凸臺與塑件分離。
（4）合模時，應(yīng)使推出機(jī)構(gòu)正確復(fù)位。設(shè)計推出機(jī)構(gòu)時，應(yīng)考慮合模時推出機(jī)構(gòu)的復(fù)位，在斜導(dǎo)柱和導(dǎo)柱側(cè)向抽芯以及其他特殊的情況下，還應(yīng)該考慮推出機(jī)構(gòu)的優(yōu)先復(fù)位問題。
（5）推出機(jī)構(gòu)應(yīng)動作可靠，推出機(jī)構(gòu)與復(fù)位的過程中，結(jié)構(gòu)應(yīng)盡量簡單，動作可靠，靈活，制造容易。
A)推出力的計算
塑件注射成型后，塑件在模具內(nèi)冷卻定型。由于體積收縮對型芯產(chǎn)生包緊力，當(dāng)其從模具中推出時候就必須克服包緊力而產(chǎn)生的摩擦力。
Fm=2πE tcosφ(f-tgφ)/(L+μ)k+10B
E--塑料的拉伸模量
ε--塑料的成型平均收縮率
t--塑件的平均壁厚
L--塑料包容型芯的長度
μ--塑料的松比
φ--脫模斜度
f--塑料與鋼材之間的摩擦系數(shù)
Fm=2π×1.95×103×0.5×1.6×18×cosφ（0.25- tgφ）/（1+0.35）×K1
K1=1+ fsin40’cos40’
=1.0035
Fm=31×103N
F總=nFm=4×31×103N=124×103N
B)推桿形狀的設(shè)計及其固定形式
推桿推出機(jī)構(gòu)的推出機(jī)構(gòu)中最簡單、最常見的形式。根據(jù)制品尺寸和脫模力推桿直徑d=5mm，個數(shù)為4根！
教材規(guī)定《塑料成型工藝與模具設(shè)計》第177頁：
推桿固定板孔應(yīng)為dH=6mm。推桿抬肩部分直徑為d+5=10mm，推桿固定板上的臺階孔為：d+6=11mm
L根據(jù)模具實際要求得：
L=136.6mm
推桿的材料用T8A，熱處理要求硬度為50~54HRC，工作配合部分的粗造度Ra為0.8mm。
固定形式：
C）推桿位置的選擇
推桿的位置應(yīng)選在脫模阻力最大、平整又可靠的地方，本模具的推桿放在制品四個角的下面！
D）復(fù)位機(jī)構(gòu)
其主要幫助推桿的復(fù)位和側(cè)型腔復(fù)位。
在推板上加復(fù)位桿，起固定形式如同推桿的固定，在復(fù)位趕位置的選擇方面，我選在模具的兩制品內(nèi)側(cè)模板的空白處！
推桿的大小為Ф14 ×136.6 mm.
八 導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的設(shè)計
導(dǎo)向、定位構(gòu)是保證動模與定模合模時正確定位和導(dǎo)向的重要零件，主要有合模導(dǎo)向裝置和錐面定位兩種形式，本設(shè)計中采用導(dǎo)柱導(dǎo)向，主要零件：導(dǎo)柱、導(dǎo)套。
一、導(dǎo)向、定位機(jī)構(gòu)的作用
定位作用、導(dǎo)向作用、承載作用，保持運(yùn)動平穩(wěn)作用。
二、導(dǎo)向、定位機(jī)構(gòu)的總體設(shè)計
導(dǎo)向零件應(yīng)合理地均勻分布在模具的周圍或靠近邊緣的部位，其中心至模具邊緣應(yīng)有足夠的距離，以保證模具的強(qiáng)度，防止壓入導(dǎo)柱和導(dǎo)套后發(fā)生變形。根據(jù)模具的形狀和大小，一副模具一般需要2～4個導(dǎo)柱。由于本設(shè)計中屬于小型模具，可以只用四個徑相同且對稱分布的導(dǎo)柱。
三、導(dǎo)柱的結(jié)構(gòu)與設(shè)計
導(dǎo)柱的結(jié)構(gòu)形式隨模具結(jié)構(gòu)大小及塑件生產(chǎn)批量的不同而不同，主要有以下幾種形式：臺階式導(dǎo)柱、鉚合式導(dǎo)柱、合模銷。本設(shè)計中，由于模具不大，批量也不大，可以直接采用臺階式導(dǎo)柱，如下圖所示：
導(dǎo)柱的長度必須比凸模端面的高度高出6～8mm，以免在導(dǎo)柱未導(dǎo)正方向之前凸模行進(jìn)入型腔，相碰而損壞。此外，導(dǎo)柱長于凸模端面，分模后可按任何有利于操作的位置放在工作臺上，而不至于擦傷凸模成型表面，導(dǎo)柱的端部做成錐形，目的是使導(dǎo)柱能順利地進(jìn)入導(dǎo)套。導(dǎo)柱的尾部埋在模板內(nèi)，固定部分按H7/m6過渡配合，滑動部分按H8/f6間隙配合，表面粗糙度可為Ra0.4μm。
導(dǎo)柱應(yīng)具有堅硬而耐磨的表面，堅韌而不易折斷的內(nèi)芯，因此多采用低碳鋼（如20LoMn2B）經(jīng)滲碳淬火處理，碳素工具鋼（T8A、T10A）經(jīng)淬火處理，硬度為55HRC以上，或45鋼經(jīng)調(diào)質(zhì)，表面淬火、低溫回火，硬度≥55HRC。本設(shè)計中，導(dǎo)柱的材料選擇為T8A，硬度在55HRC以上。
四、導(dǎo)套的結(jié)構(gòu)與設(shè)計
注射模常用的標(biāo)準(zhǔn)導(dǎo)套有直導(dǎo)套和帶頭導(dǎo)套兩大類。由于本設(shè)計是小型模具，可采用直導(dǎo)套的固定方式，其結(jié)構(gòu)簡單，制造方便。
為使導(dǎo)柱順利進(jìn)入導(dǎo)套，導(dǎo)套的前端應(yīng)倒圓角。導(dǎo)向孔最的作成通孔，以利于排出孔內(nèi)的氣體。導(dǎo)套的材料一般與導(dǎo)柱相同，采用T8A。
直導(dǎo)套用H7/r6過盈配合鑲?cè)肽０?，?dǎo)套的固定部分的粗糙度為Ra=0.4μm，導(dǎo)向部分粗糙度為Ra=0.8～0.4μm。
直導(dǎo)套的形式如圖所示：
五）導(dǎo)柱和導(dǎo)套的配用
具體的配合圖形如下圖所示
六）模架的選擇
由于本設(shè)計中采用推料板進(jìn)行卸料，且有頂桿頂出機(jī)構(gòu)，有斜導(dǎo)柱，側(cè)抽芯，所以選擇P4型模架，基本框架如下圖所示：其中經(jīng)計算A=40，所以查表選擇B=50、C=80,總的閉合高度為H=A+B+C+80=250,在200和300之間，符合要求：
——查《模具標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)用手冊》第404頁
九 側(cè)向分型與抽芯機(jī)構(gòu)設(shè)計
當(dāng)塑件具有開模方向不同的內(nèi)側(cè)孔，外側(cè)孔或側(cè)凹時，除極少數(shù)情況可以強(qiáng)制脫胎換骨模外，一般都必須將成型側(cè)孔或側(cè)凹的零件做成可動的結(jié)構(gòu)，在塑件脫模前，先將其抽出，然后再從型腔中和型芯上脫模完成側(cè)向活動型芯抽芯和復(fù)位機(jī)構(gòu)就叫側(cè)向抽芯機(jī)構(gòu)。這類模具脫出塑件的運(yùn)動有兩種情況：一是開模時優(yōu)先完成側(cè)向分型或抽芯，然后推出塑件；二是側(cè)向抽芯分型與塑件的推出同步進(jìn)行。
側(cè)向分型與抽芯機(jī)構(gòu)按其動力夾源可分為手動、機(jī)動、氣動或液壓三類。
由于本設(shè)計中脫模力較小，可以直接采用機(jī)動側(cè)向分型抽芯，這樣操作方便，生產(chǎn)效率也能夠提高，便于實現(xiàn)自動化生產(chǎn)。機(jī)動的主要開有：斜導(dǎo)柱分型抽芯、彎銷分型抽芯、斜滑塊分型抽芯等不同的形式，本設(shè)計中采用斜導(dǎo)柱側(cè)向分型抽芯機(jī)構(gòu)。
一）機(jī)動式側(cè)面分型抽芯機(jī)構(gòu)
本設(shè)計中選用斜導(dǎo)柱分型抽芯機(jī)構(gòu)，它結(jié)構(gòu)簡單，制造方便，安全可靠。斜導(dǎo)柱的抽芯有三種基本形式，抽芯方向與開模方向垂直。抽芯方向偏向動模β角，抽芯方向偏向定模β角，由于本設(shè)計中制品很小，脫模力很小，所以可以直接選用垂直方向。
二）斜導(dǎo)柱側(cè)向分型抽芯機(jī)構(gòu)的設(shè)計
斜導(dǎo)柱側(cè)向分型抽芯機(jī)構(gòu)主要由斜導(dǎo)柱、滑塊、壓緊塊和定位置等零部件組成，此外還有一些與合模動作有關(guān)的復(fù)位裝置和定距拉緊裝置等。
1、斜導(dǎo)柱的設(shè)計
（1）斜導(dǎo)柱的長度及開模行程的計算
1）斜導(dǎo)柱的傾斜角：斜導(dǎo)柱側(cè)向分型與抽芯機(jī)構(gòu)中斜導(dǎo)柱與開模方向的夾角稱為斜導(dǎo)柱的傾斜角α。
由于脫模力Ft=0.4431KN。查表得：斜導(dǎo)柱的傾角為α=15°,最大彎曲力為Fw=1.00 KN。
又Hw是側(cè)型芯滑塊受到脫模力的作用線與斜導(dǎo)柱中心線交點到斜導(dǎo)柱固定板的距離，它并等于滑塊高度的一半。
2、 斜導(dǎo)柱受力分析與直徑計算
∑Fx=0
F1+F1sinα+F2-Tcosα=0
Σ Fy=0
Fsinα+F1cosα-Fk=0
塑件對鋼摩擦系數(shù)μ=0.1~0.3，取μ=0.2
脫模斜度α1=30′
則 F1=μF F2=μFk
F=[Ft/( sinα+μcosα)] × [(tgα+μ)/(1-2μtgα-μ2)]
Ft=Ap(μcosα1- sinα1)
式中：A——塑件包絡(luò)型芯的面積
P——塑件對型芯單位面積上的包緊力， 取P=3×107帕
A=8.5×12.5+2×5
=106.25+10
=116.25（mm2）
Ft= Ap(μcosα1- sinα1)
=116.25×3×107×（0.2cos0.5°-sin0.5°）
=348.75×107×0.19
=66.26×103（N）
F=[66.26×103/( sin15+0.2cos15)] ×[(tg15°+0.2)/(1-2×0.2tg15°-0.22)]
=5.1×103 (N)
Hw=4.5mm
F=Fw=Ft/cosα=Fc/cosα
斜導(dǎo)柱所受彎矩 M=[σw]W
式中：[σw] ——斜導(dǎo)柱所用材料的許用彎曲應(yīng)力
W——抗彎截面系數(shù)，一般碳鋼可取3×108帕
W=πd3/32≈0.1d3
d=[FwLw/(0.1[σw])]1/3
=[10FtLw/[σw] cosα] 1/3
=[10FcHw/[σw] (cosα)2] 1/3
=10×66.26×105×4.5/[3×108×(cos20°)2]
=9(mm) 取d=10mm
在模具的外側(cè)是用鍥緊塊來保證斜滑塊的合模時的位置精度，但在模具的內(nèi)側(cè)抽芯時沒有鍥緊裝置塊來鍥緊斜滑塊！所以我采用了斜導(dǎo)柱鍥緊斜滑塊，由于制品的斜滑塊側(cè)向漲模力很小，所以用斜導(dǎo)柱鍥緊足可以保證鍥緊，以保證制品精度！
3）斜導(dǎo)柱長度的計算
在側(cè)型芯滑塊抽芯方向與開合模方向垂直時，斜導(dǎo)柱的工作長度L與抽芯距S及傾斜角α有關(guān)。
LZ=L1+L2+L3+L4+L5
=d2/2tga+b/cosa+d/2tga+S/sina +(5—10)mm
=4.55+22.55+3.64+40.9+(5—10)mm
=70mm
三）斜滑塊的設(shè)計
側(cè)滑塊是斜導(dǎo)柱側(cè)向分型與抽芯機(jī)構(gòu)中一個重要的零部件，一般情況下，它與側(cè)向型芯（或側(cè)面成型塊）組合成側(cè)滑塊型芯，稱為組合式側(cè)滑塊，由于本設(shè)計中，側(cè)型芯較容易加工，所以可以設(shè)計為整體式側(cè)滑塊。塑件的尺寸精度和側(cè)滑塊移動的可靠性都要靠其運(yùn)動的精度來保證。
斜滑塊的精度要求較高，且本設(shè)計中斜滑塊是整體式的，所以可采用數(shù)控銑床，甚至加工中心來進(jìn)行。
斜滑塊（斜型芯）是模具的重要成型零件，常用T8、T10、T45鋼，CrWMn等材料來制造，熱處理硬度要求HRC≥50，對于45鋼，則要求HRC≥40。
本設(shè)計中制品要求不高，為減少成本，提高經(jīng)濟(jì)性，可采用45鋼，HRC≥40。
四）楔緊塊的設(shè)計
由于在注射成型過程中，側(cè)向分型在成型壓力的作用下會使側(cè)滑塊向外位移，鍘向力會通過測滑塊傳給斜導(dǎo)柱，使斜導(dǎo)柱變形，如果斜導(dǎo)柱與側(cè)滑塊上的斜導(dǎo)孔采用較大的間隙配合，側(cè)滑塊的外移會降低塑件側(cè)向凹凸處的尺寸精度，所以必須采用楔緊塊。
射成型的過程中,側(cè)向成型零件在成型壓力的作用下會使側(cè)滑塊向外位移,如果沒有楔緊塊楔緊,側(cè)向力回通過側(cè)滑塊傳給斜導(dǎo)柱,使斜導(dǎo)柱發(fā)生變形.如果斜導(dǎo)柱與側(cè)滑塊上的斜導(dǎo)孔采用較大的間隙(0.4—0.5mm)配合,側(cè)滑塊的外移會極大降低塑件側(cè)向凹凸處的尺寸精度,因此,在斜導(dǎo)柱側(cè)向抽芯機(jī)構(gòu)設(shè)計時,必須考慮側(cè)滑塊的鎖緊. 楔緊塊的結(jié)構(gòu)形式如圖下圖所示
由于本設(shè)計中，側(cè)滑塊的抽芯方向垂直于合模方向∴α′=α+（2～3）°
即α′=18°
十 模具零件的材料及熱處理
零件名稱 材料牌號 熱處理方法 硬度
型腔、型芯 Cr12 淬火 HRC54～58
墊板（支承板） 45鋼 淬火 HRC43～48
動模板 45 調(diào)質(zhì) HB230～270
定模板 45 調(diào)質(zhì) HB230～270
動定模座板 45 調(diào)質(zhì) HB230～270
固定板 45 調(diào)質(zhì) HB230～270
頂板