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1、大氣污染控制工程課程設計 1 .袋式除塵器 1.1 袋式除塵器的簡介 袋式除塵器是一種干式濾塵裝置。它適用于捕集細小、干燥、非纖維性 粉塵。遮起采用紡織的濾布或非紡織的氈制成，利用纖維織物的過濾作用對 含塵氣體進行過濾，當含塵氣體進入袋式除塵器地， 顆粒大、比重大的粉塵， 由于重力的作用沉降下來， 落入灰斗，含有較細小粉塵的氣體在通過濾料時， 粉塵被阻留，使氣體得到凈化。一般新濾料的除塵效率是不夠高的。濾料使 用一段時間后，由于篩濾、碰撞、滯留、擴散、靜電等效應，濾袋表面積聚 了一層粉塵，這層粉塵稱為初層，在此以后的運動過程中，初層成了濾料的 主要過濾層，依靠初層的作用

2、，網(wǎng)孔較大的濾料也能獲得較高的過濾效率。 隨著粉塵在濾料表面的積聚，除塵器的效率和阻力都相應的增加，當濾料兩 側的壓力差很大時，會把有些已附著在濾料上的細小塵粒擠壓過去，使除塵 器效率下降。另外，除塵器的阻力過高會使除塵系統(tǒng)的風量顯著下降。 因此, 除塵器的阻力達到一定數(shù)值后，要及時清灰。清灰時不能破壞初層，以免效 率下降。 I、卸灰螞 2支架 3、版十 4,鼾體 5；濾袋 6,袋籠 7、電磁脈沖網(wǎng) 8、傳氣粉 以噴竹 5清潔室 IL演蓋 12.壞隙承射器 電凈化氣體出口 14, k塵氣體入口 袋式除塵器的結構圖 1.2 袋式除塵器的清灰方式主要有 (1)

3、 氣體清灰：氣體清灰是借助于高壓氣體或外部大氣反吹濾袋，以清除濾 袋上的積灰。氣體清灰包括脈沖噴吹清灰、反吹風清灰和反吸風清灰。 (2 ) 機械振打清灰：分頂部振打清灰和中部振打清灰(均對濾袋而言) ，是 借助于機械振打裝置周期性的輪流振打各排濾袋，以清除濾袋上的積灰。 (3 ) 人工敲打：是用人工拍打每個濾袋，以清除濾袋上的積灰。 1.3 袋式除塵器的分類 (1 ) 按濾袋的形狀分為：扁形袋(梯形及平板形)和圓形袋(圓筒形) 。 (2 ) 按進出風方式分為：下進風上出風及上進風下出風和直流式(只限于板 狀扁袋) 。 (3 ) 按袋的過濾方式分為：外濾式及內(nèi)濾式。 濾料用纖

4、維，有棉纖維、毛纖維、合成纖維以及玻璃纖維等，不同纖維織成 的濾料具有不同性能。 常用的濾料有 208 或 901 滌輪絨布， 使用溫度一般不超過 120℃，經(jīng)過硅硐樹脂處理的玻璃纖維濾袋，使用溫度一般不超過 250℃，棉毛 織物一般適用于沒有腐蝕性；溫度在 80-90 ℃以下含塵氣體。 1.4 袋式除塵器的優(yōu)點 (1 ) 除塵效率高，可捕集粒徑大于 0.3 微米的細小粉塵，除塵效率可達 99% 以上。 (2 ) 使用靈活，處理風量可由每小時數(shù)百立方米到每小時數(shù)十萬立方米，可 以作為直接設于室內(nèi)， 機床附近的小型機組， 也可作成大型的除塵室， 即“袋房” 。 (3 ) 結構比

5、較簡單，運行比較穩(wěn)定，初投資較少(與電除塵器比較而言) , 維護方便。 所以，袋式除塵器廣泛應用于消除粉塵污染，改善環(huán)境，回收物料等。 2. 濕式石灰脫硫 技術是用含有吸收劑的溶液或漿液在濕狀態(tài)下脫硫和處理脫硫產(chǎn)物， 該法具有脫硫反應速度快、設備簡單、脫硫效率高等優(yōu)點，但普遍存在腐 蝕嚴重、運行維護費用高及易造成二次污染等問題。石灰石——石膏法脫 大氣污染控制工程課程設計 硫工藝是世界上應用最廣泛的一種脫硫技術，日本、德國、美國的火力發(fā) 電廠采用的煙氣脫硫裝置約 90麻用此工藝。 2.1 石灰石一一石膏法脫硫工藝原理及流程 石灰石一一石膏法脫硫工藝采用廉價易得的石灰石或石

6、灰作脫硫吸收 劑，石灰石經(jīng)破碎磨細成粉狀與水混合攪拌成吸收漿液，當采用石灰為吸 收劑時石灰粉經(jīng)消化處理后加水制成吸收劑漿液。在吸收塔內(nèi)，吸收漿液 與煙氣接觸混合，煙氣中的二氧化硫與漿液中的碳酸鈣以及鼓入的氧化空 氣進行化學反應從而被脫硫，最終反應產(chǎn)物為石膏。吸收塔內(nèi)的反應、傳 遞也極為復雜，總的反應為： CaCO3 SO2 2H2O CaSO4 ?2H2O CO2脫 硫后的煙氣經(jīng)除霧器除去攜帶的細小液滴， 經(jīng)煙囪排入大氣，脫硫石膏漿液經(jīng)脫 水裝置脫水后回收利用。剩余漿液與新加入的石灰石漿液一起循環(huán)， 這樣就可以 使加入的吸收劑充分被利用，并確保石膏晶體的增長。石膏晶體的正常增長是最 終

7、產(chǎn)品處理比較簡單的先決條件。新鮮的吸收劑石灰石漿液根據(jù) pH值和分離SO 量按一定比例直接加入吸收塔。 2.2 脫硫效率的主要影響因素 濕式煙氣脫硫工藝中，吸收塔循環(huán)漿液的 pH值、液氣比、煙氣速度、煙氣 溫度等參數(shù)對煙氣脫硫系統(tǒng)的設計和運行影響較大。 2.1.1 吸收塔洗滌漿液的PH 吸收塔洗滌漿液中pH值的高低直接影響SO的吸收率及設備的結垢、腐蝕 程度等，而且脫硫過程的pH值是在一定范圍內(nèi)變化的。長期的研究和工程實踐 表明，濕法煙氣脫硫的工藝系統(tǒng)一般要求洗滌漿液的 P H值控制在4.5?5.5之 問。 2.1.2 液氣比 石灰石法噴淋塔的液氣比一般在（15?25）L/m3。

8、取L/G=18L/m3,則： 液體用量 L 18Q 18 3.52 104 6.34 105 L h 2.1.3煙氣流速和煙氣溫度 大氣污染控制工程課程設計 目前，將吸收塔內(nèi)煙氣流速控制在（2.6?3.5）m/s較合理，典型值為3m/s 4 則吸收塔的截面積為：A Q 3.67 10 3.40m2 V 3 3600 低洗滌溫度有利于SO的吸收。所以要求整個漿液洗滌過程中的煙氣溫度都 在100c以下。100c左右的原煙氣進入吸收塔后，經(jīng)過多級噴淋層的洗滌降溫 到吸收塔出口時溫度一般為（45?70） C 0 3 .設計條件： 鍋爐型號：SHS35-39即雙鍋筒橫置式燃燒

9、爐, 蒸發(fā)量35t/h ,出口蒸汽壓力39MP 設計耗煤量：4.2t/h 排煙溫度：160 空氣過剩系數(shù)： 1.25 飛灰率=29% Y N 1% 煙氣在鍋爐出口前阻力：850Pa 設計煤成分：CY 63.2% HY 3% OY 6% SY 0.8% Y … Y Y AY 14% W 12% VY 18% 污染物排放按照鍋爐大氣污染物排放標準中 2類區(qū)新建排污項目執(zhí)行 連接鍋爐、凈化設備及煙囪等凈化系統(tǒng)的管道假設長度 200ml 90彎頭40個 4 .設計計算 4.1 計算鍋爐燃燒產(chǎn)生的煙氣量、煙塵和二氧化硫的濃度 4.1.1 煙氣量的計算

10、 質量/g 摩爾數(shù)（原子）/mol 需氧重（分子）/mol 生成物（分子）/mol C 632 632/12=52.67 52.67 52.7 H 30 30/1=30 15/2=7.5 15 O 60 60/16=3.75 S 8 8/32=0.25 0.25 0.25  A 140 理論需要量: 52.67 7.5 0.25 60.42 mol . kg 理論空氣量: 60.42 22.4 ~~1000 100 IT 6.44m3 kg 實際煙氣量: 52.7 0.25

11、15 22.4 1000 6.44 79 100 6.44 1.25 1 120 22.4 3 , 8.37 m kg 18 1000 標態(tài)下煙氣流量: Q Qs設計耗煤量 8.37 4.2 1000 3.52 104 m3 h 4.1.2 煙氣含塵濃度 C 飛灰率 AY 0.29 140 1000 8.37 4.85 103 mg 4.1.3 SO 2的濃度 Cso2 0.25 64 1000 1.91 8.37 3 - 10 mg m 4.2 除塵器的選擇 4.2.1 除塵效率 CS "C

12、 200 4.85 103 95.88% 4.2.2 除塵器的選擇 工況下煙氣流量: QT Q — T 3.52 104 273 160 4 3 3■ 5.58 10 m , h 15.5m . s 273 所以采用脈沖袋式消灰除塵器。 4.3 除塵器的設計 4.3.1 過濾面積 _ 4 5.58 10 3 60v 60 1 930m 4.3.2 濾袋的尺寸 單個濾袋直徑：D 200 ~ 300mm ,取D 250mm 單個濾袋長度：L 2~12m,取L 8.2m _ _ L 8,2 … 濾布長徑比一般為5~40, — ——

13、 32.8 D 0.25 4.3.3 每條濾袋面積 a DL 3.14 0.25 8.2 6.44m3 4.3.4 濾袋條數(shù) A 930 n - 144.4 144條 a 6.44 4.3.5 濾袋布置 按矩形布置：(A) a.濾袋分4組; b.每組36條； c.組與組之間的距離：250mm (B)組內(nèi)相鄰濾袋的間距：70mm (C)濾袋與外殼的間距：210mm 4.4 噴淋塔 4.4.1 噴淋塔內(nèi)流量計算 假設噴淋塔內(nèi)平均溫度為80 C ,壓力為120KP?則噴淋塔內(nèi)煙氣流量為: 式中： 一噴淋塔內(nèi)煙氣流量， 一標況下煙氣流量， K 一除塵前漏氣

14、系數(shù)，0?0.1 ; 代入公式得: Qv 273 80 101.324 15.5 - 273 120 1 0.06 17.94 m3 s 4.4.2 噴淋塔徑計算 依據(jù)石灰石煙氣脫硫的操作條件參數(shù)，可選擇噴淋塔內(nèi)煙氣流速 v 4ms , 則噴淋塔截面A為: 17.94 2 4.485m2  則塔徑d為: d 4 4.485 3.14 2.39m 取塔徑D 2400mm 4.4.3 噴淋塔高度計算 噴淋塔可看做由三部分組成，分成為吸收區(qū)、除霧區(qū)和漿池。 (1) 吸收區(qū)高度 依據(jù)石灰石法煙氣脫硫的操作條件參數(shù)得，選擇噴淋塔噴氣液反應

15、時間 t=4s,則噴淋塔的吸收區(qū)高度為： (2) 除霧區(qū)高度 除霧器設計成兩段。每層除霧器上下各設有沖洗噴嘴。 最下層沖洗噴嘴距最 上層(3.4 ?3.5)m。 則取除霧區(qū)高度為：H2 3.5m (3) 漿池高度 漿池容量Vi按液氣比漿液停留時間ti確定: 式中： LG 一液氣比,取18L/m3 ; Q 一標況下煙氣量，m3/ h ; t i一漿液停留時間，s； 一般11為4min ~8min ,本設計中取值為5min ,則漿池容積為： V 18 10

16、3 5.58 104 — 83.7m3 60 Do5m1 選取漿池直徑等于或略大于噴淋塔 D),本設計中選取的漿料直徑為 然后再根據(jù)V1計算漿池高度： 式中：ho一漿池高度，m； V i一漿池容積，m3 ； D 0一漿池直徑，m, 4.26m 4 83.7 "" 2 3.14 5 到煙氣進口 底邊的高度為 0.8 2m本設計中取為2m (4) 噴淋塔高度 噴淋塔高度為： Ht H1 H2 h 16 3.5 4.26 23.76m 4.4.4 新鮮漿料的確定 Ca0 s SO2 g 2H2Ol CaSO3 2H 20 s 1mol 1mol 因為根據(jù)經(jīng)驗

17、一般鈣/硫為：1.05: 1.1 ,此處設計取為1.05則由平衡計算 可得1h需消耗CaO的量為： 1.05 0.5 14 103 7350 mol. h 7350 56 1000 411.6 kg . h 5 .煙囪設計計算 大氣污染控制工程課程設計 具有一定速度的熱煙氣從煙囪出口排除后由于具有一定的初始動量 , 且溫度 高于周圍氣溫而產(chǎn)生一定浮力， 所以可以上升至很高的高度。 這相對增加了煙囪 的幾何高度，因此煙囪的有效高度為： 式中：hi煙囪的有效高度，m H s—煙囪的幾何高度，m； H —煙囪抬升高度， m。 5.4 煙囪的幾何高度的計算

18、查相關資料可得燃燒鍋爐房煙囪最低允許高度設為 Hs 為 60m 5.4.1 煙氣釋放熱計算 式中：Qh—煙氣熱釋放率，kw； Pa一大氣壓力，取鄰近氣象站年平均值； Qv一實際排煙量，m3. s Ts —煙囪出口處的煙氣溫度，433K; Ta—環(huán)境大氣溫度，K； 取環(huán)境大氣溫度Ta=293K,大氣壓力Pa=978.4kPa Qv 15 5 273 160 101.324 273 120 1 0.06 22.0m3 s - 140

19、 Qh 0.35 978.4 22 2435.83kw 433 5.4.2 煙氣抬升高度計算 由 2100kw QH 21000kw,Ta Ts 35K ,可得 式中：n0,ni,n2 一系數(shù)，必取 0.6, 取 0.4, n0 取 0.292,則: 則煙囪有效高度 5.4.3 煙囪直徑的計算 設煙氣在煙囪內(nèi)的流速為v 20m/s,則煙囪平均截面積為: 〃 22.0 A 1.1m2 20 d 4 1.1 \ 3.14 則煙囪的平均直徑d為: 1.18m 取煙囪直徑為DN1200mm校核流速v得: 22 4 3.14 1.22

20、 19.46m s f 5.5 煙囪阻力損失計算 煙囪亦采用鋼管，其阻力可按下式計算: 大氣污染控制工程課程設計 (4-5) 式中: 摩擦阻力系數(shù)，無量綱; v ——管內(nèi)煙氣平均流速，m/s； ——煙氣密度，kg/m3 ; l ——管道長度，成 d ——管道直徑，可 已知鋼管的摩擦系數(shù)為0.02,所以煙囪的阻力損失為: 一 一 一2 一 0.02 472.1pa 200 19.46 0.748 1.

21、2 2 5.3煙囪高度校核 假設吸收塔的吸收效率為：96%可得排放煙氣中二氧化硫的濃度為: 犯 1 96% 1.91 103 76.4mg m3 二氧化硫排放的排放速率： vso2 so2 Qv 76.4 22.0 1.68 g. s  式中: 上一為一個常數(shù)，一般取0.5~1,此處取0.7; z H —煙囪有效源高; max 2 1.68 I 2 Z I? 3.14 4 99.3 2.72 0.7 0.0070 mg . m3 國家環(huán)境空氣質量二級標準日平均SO?的濃度為 0.15mg/m3 0.007 mg/m3,則設計符合要求。 6

22、.管道系統(tǒng)設計計算 管道采用薄皮鋼管，管內(nèi)煙氣流速為V。15m/s,則管道直徑d為: 式中：Q 煙氣流量, 大氣污染控制工程課程設計 vo ——煙氣流速， 1.2 ——修正系數(shù) 代入相關值得： 結合實際情況，取為1260mm則實際煙氣流速v為: 大氣污染控制工程課程設計 7.系統(tǒng)阻力的計算 7.1 摩擦壓力損失 取L 200m,對于圓管 PL l v2 d 2

23、 工作狀態(tài)下的煙氣密度: 273 n 273 160 1.34 273 273 160 3 0.84kg / m Pl 0.02 200 1.26 _ 2 0.84 14.92 296.80 pa 7.2 局部壓力損失 90彎頭, 0.23 _ 2 0.23 21.50 pa 0.84 14.922 40 p 40 21.50 860 pa 出口前阻力為850Pa,除塵器阻力選 1400Pa,脫硫設備阻力選100Pa p

24、850 1400 100 472.1 296.8 860 3978.9 pa 8.風機的選擇 8.1 風量的計算 Qy 一「273 tp 101.325 103 ,, 1.1Q 1.1 273 一 一 4 3.52 10 273 160 101.325 103 273 一 一一 一 3 101.325 103 6.14 104 m3 h 8.2風壓的計算 Hy 1.2 Sy 273 tp 101.325 103 1.293 273 ty B ； 1.2 3978.9 171.53 3 273

25、 160 101.325 10 1.293 3 3649.94 pa 273 250 101.325 10 1.34 結合風機全壓及送風量，選用 Y5 47 6c型離心引風機，其性能參數(shù)見表 3。 電機的效率 機號 功率 KW 轉速 r / min m3 /h 全壓 Pa 6C 18.5 2850 8020~15129 3364~2452 表3 Y5 47 6c型離心引風機性能參數(shù) 式中；N-—電機功率，kW Q—風機的總風量，m3/h ; 1--通風機全壓效率，一般取0.5?0.7 ; 2--機械傳動效率，對于直聯(lián)傳動為 0.95;

26、 一電動機備用系數(shù)，對引風機， =1.3; 代入數(shù)據(jù)得： - 4 一 一 … 6.14 10 3649.94 1.3 Ne 149.87kw 3600 1000 0.6 0.9 9.達標分析 9.1 從從排放濃度核算 在排煙溫度160c下，SO的排放濃度 so2 3.45 103mg/m3,轉換為煙囪出 口溫度25C：

27、 T1 1 P T2 2 "PT s% 273 160 so2 25 273 3 3.45 10 273 160 3 5012.9 mg /m 298 設脫硫效率為95.88%,脫硫后: so2 1 96% so2 1 95.88% 5012.9 206.53mg/m3 700mg m3 依據(jù)大氣污染物排放標準中2類區(qū)新建排污項目執(zhí)行，煙塵最高排放標標準 700mg/nm,所以本設計符合排放要求。 9.2 從排放速率核算 (1)二氧化硫的排放速率 設硫轉化為二氧化硫的效率為95.88%,則二氧化硫的排放速率為： 0.9588 X 64 X 42

28、000 X 0.25 X10.8%5<15 kg / h 200 kg / h 其為GB16297-1996現(xiàn)有污染源大氣污染物排放限值中二級排放區(qū)中二氧化 硫最高允許排放速率，所以符合要求，設計合理。 (2)煙氣的排放速率 可得出口濃度為：7.22 103 X (1-99.9%) = 7.22mg/m3<150 mg/m3 檢驗煙氣排放速率=總煙氣量煙氣出口濃度 = 3.52 104 3.0 10.56 104 mg h 0.10kg h 100kg h （100kg/h國標中二級排放區(qū)最高允許排放速率 ），所以可得煙氣排放速率也達 標，所以設計合理。 9.3 從落地濃度核

29、算 地面最大濃度為: max 2 1.68 3.14 4 99.32 2.72 0.7 0.0070 mg/m3 本設計任務書中規(guī)定，污染物排放按照鍋爐大氣污染物排放標準中二類區(qū)新 建排污項目執(zhí)行。由鍋爐大氣污染物排放標準（摘自 GB 13271— 2001）可查出 煙塵最高允許排放濃度為200mg/mi,二氧化硫的最高允許排放濃度為 900mg / m3。GB16297-1996現(xiàn)有污染源大氣污染物排放限值中二級排放區(qū)中二氧 化硫最高允許排放速率，比較得出排放濃度都不超標，因而設計合理，符合標準， 所以該氣體經(jīng)處理后可以在國家 2級標準下排放。 9.4 總排放濃度核算

30、煙塵的總排放濃度（按每年300天計算）： 3 _ - 7.22 10 1 99.9% 300 2166mg/h 2.166g/h 國家規(guī)定的煙塵總排放濃度為2.5g/h,因為2.166 2.5,所以符合排放標準 SO2的總排放濃度（按每年300天計算）： 1910 1 0.9588 300 2.36 104 mg, h 23.6 g h 國家規(guī)定二氧化硫的總排放濃度為42 g / h ,因為23.6 42 ,所以符合排 放標準 大氣污染控制工程課程設計 參考文獻 [1] 黃學敏， 張承中 . 大氣污染控制工程實踐教程 [M]. 北京： 化學工業(yè)出版社， 2003 [2]

31、張殿印 . 除塵工程設計手冊 [M]. 北京：化學工業(yè)出版社， 2003 [3] 羅輝 . 環(huán)保設備設計與應用 [M]. 北京：高等教育出版社， 2003 [4] 周興求， 葉代啟 . 環(huán)保設備設計手冊 --- 大氣污染控制設備 [M] ， 北京： 化學工 業(yè)出版社， 2003 結束語： 這次大氣污染控制工程課程設計主要設計燃煤鍋爐房煙氣除塵脫硫系統(tǒng)， 雖然時間很短，但我從中學到了不少東西。課程設計是大學學習的一次綜合性考 核，是對我們所學知識的一次綜合性考核， 是我們走向社會前的一次實踐。 通過 這次課程設計，我不僅進一步掌握了我所學的磚業(yè)知識， 而更能從設計中認識到 實際工程設計

32、與自己所想要達到的效果差異， 對我們以后的工作遇到的問題，對 我們有很大的幫助。同時也感謝老師給我們這次設計機會。 附圖 大氣污染控制工程課程設計 目錄 1. 袋式除塵器 1 1.1 袋式除塵器的簡介 1 1.2 袋式除塵器的清灰方式主要有 2 1.3 袋式除塵器的分類 2 1.4 袋式除塵器的優(yōu)點 2 2. 濕式石灰脫硫 2 2.1.1 石灰石——石膏法脫硫工藝原理及流程 3 2.1.2 脫硫效率的主要影響因素 3 2.1.3 吸收塔洗滌漿液的 PH 3 2.1.4 液氣比 3 2.1.5 煙氣流速和煙氣溫度 3

33、 3. 設計條件： 4 4. 設計計算 4 4.1 計算鍋爐燃燒產(chǎn)生的煙氣量、煙塵和二氧化硫的濃度 4 4.1.1 煙氣量的計算 4 4.1.2 煙氣含塵濃度 5 4.1.3 SO2 的濃度 5 4.2 除塵器的選擇 5 4.2.1 除塵效率 5 4.2.2 除塵器的選擇 5 4.3 除塵器的設計 5 4.3.1 過濾面積 5 4.3.2 濾袋的尺寸 6 4.3.3 每條濾袋面積 6 4.3.4 濾袋條數(shù) 6 4.3.5 濾袋布置 6 4.4 噴淋塔 6 4.4.1 噴淋塔內(nèi)流量計算 6 4.

34、4.2 噴淋塔徑計算 8 4.4.3 噴淋塔高度計算 9 4.4.4 新鮮漿料的確定 11 5. 煙囪設計計算 11 5.1 煙囪的幾何高度的計算 12 5.1.1 煙氣釋放熱計算 12 5.1.2 煙氣抬升高度計算 13 5.1.3 煙囪直徑的計算 15 5.2 煙囪阻力損失計算 15 5.3 煙囪高度校核 16 6. 管道系統(tǒng)設計計算 17 7. 系統(tǒng)阻力的計算 21 7.1 摩擦壓力損失 21 7.2 局部壓力損失 21 8. 風機的選擇 21 8.1 風量的計算 21 8.2 風壓的計算 21 9. 達標分析 23 9.1 從從排放濃度核算 23 9.2 從排放速率核算 23 9.3 從落地濃度核算 24 9.4 總排放濃度核算 24 參考文獻 25 結束語： 26 附圖 27 2 40個彎頭