《2013年3月經(jīng)濟(jì)活動(dòng)分析會(huì)材料》由會(huì)員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《2013年3月經(jīng)濟(jì)活動(dòng)分析會(huì)材料（14頁珍藏版）》請(qǐng)?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

1、#,煉油事業(yè)部,Click to edit Master text styles,Second level,Third level,Fourth level,Click to edit Master title style,內(nèi)部資料,注意保存,Click to edit Master title style,Click to edit Master text styles,Second level,Third level,Fourth level,#,煉油事業(yè)部,經(jīng)濟(jì)活動(dòng)分析會(huì)匯報(bào)材料,煉油事業(yè)部?jī)?yōu)化處,二,O,一三年三月,1,一、煉油全流程優(yōu)化,催化裂化煙氣能量回收系統(tǒng)模擬,安慶、北海等,2

2、1,家企業(yè)的,36,套催化裂化裝置，用,Petro-SIM,模擬了煙氣能量回收系統(tǒng)，計(jì)算出煙氣管道的壓降、溫降、煙機(jī)效率、主風(fēng)機(jī)效率、煙氣旁通量、發(fā)電或受電量。模型較準(zhǔn)確，其中北海的煙氣能量回收系統(tǒng)模型詳細(xì)、準(zhǔn)確和現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)吻合。,設(shè)計(jì),模型,主風(fēng)流量,knm3/min,3067,3116,煙氣至旁路閥,v%,16.35,煙氣至四旋,v%,3,煙氣至煙機(jī),v%,80.65,煙氣流量,nm3/min,2685,2565,煙機(jī)功率,KW,12132,11819,煙機(jī)絕熱效率,%,79.00,75.83,主風(fēng)機(jī)功率,KW,12596,13598,主風(fēng)機(jī)多變效率,%,89.00,82.98,煙機(jī)至主風(fēng)機(jī)

3、傳動(dòng)效率,%,97.00,計(jì)算電機(jī)功率,KW,實(shí)際,2199,2200,2,一、煉油全流程優(yōu)化,參數(shù)名稱,單位,現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際,模型數(shù)據(jù),再生壓力,KPa（g）,298.5,再生旋風(fēng)壓降,KPa,14.3,集氣室溫度,709,709,集氣室壓力,KPa（g）,284.2,284.2,集氣室至三旋管路壓降,KPa,5.4,5.4,集氣室至三旋管路溫降,12,12,集氣室壓力,Kpa（g）,284.2,284.2,三旋入口溫度,697,697,三旋入口壓力,KPa（g）,278.8,278.8,三旋壓降,Kpa,16.8,16.8,三旋溫降,5,5,三旋出口壓力,KPa（g）,262,262,三旋至煙機(jī)

4、的出口溫度,692,692,三旋至雙閥的出口溫度,644,三旋至煙機(jī)入口管路壓降,KPa,2,2,三旋至煙機(jī)入口管路溫降低,28.1,28.1,煙機(jī)入口溫度,663.9,663.9,煙機(jī)入口壓力,KPa（g）,260,260,煙機(jī)出口溫度,487.2,487.2,煙機(jī)出口壓力,KPa（g）,7,7,主風(fēng)機(jī)入口溫度,19.9,19.9,主風(fēng)機(jī)入口壓力,KPa（g）,-0.93,-0.93,主風(fēng)機(jī)出口溫度,217,217,主風(fēng)機(jī)出口壓力,KPa（g）,361,361,主風(fēng)流量,knm3/min,3116,3116,主風(fēng)機(jī)電機(jī)功率,KW,2199,2200,北海催化裂化煙氣能量回收系統(tǒng)模擬計(jì)算結(jié)果：

5、,3,一、煉油全流程優(yōu)化,催化裂化煙氣能量回收系統(tǒng)模擬,北海的計(jì)算結(jié)果分析：,（,1,）現(xiàn)場(chǎng)雙動(dòng)滑閥開度,A,閥位,0.4%,，,B,閥為,10.7%,，原因是加工原料性質(zhì)較重，生焦量較大，主風(fēng)機(jī)流量比設(shè)計(jì)流量大,49knm3/min,且再生煙氣溫度較高，導(dǎo)致煙機(jī)無法全部進(jìn)煙機(jī)，在模型中至四旋和旁路閥的流量占煙氣總量的,19.35%,，與現(xiàn)場(chǎng)是相符；,（,2,）模型計(jì)算煙機(jī)絕熱效率為,75.83%,比設(shè)計(jì)效率,79%,低，由于,2012,年曾經(jīng)更換煙機(jī)轉(zhuǎn)子，且更換轉(zhuǎn)子后，電機(jī)功率上升較多，當(dāng)前轉(zhuǎn)子的效率比原轉(zhuǎn)子的效率低符合實(shí)際情況,;,（,3,）模型中主風(fēng)機(jī)的多變效率為,82.98%,與設(shè)計(jì)多

6、變效率,89%,相差較大，雖然當(dāng)前實(shí)際流量比設(shè)計(jì)流量增加,49knm3/min,，可能機(jī)組本身的問題；,（,4,）集氣室至三旋的入口管線采用內(nèi)襯里保溫，在模型中輸入管道內(nèi)徑時(shí)應(yīng)采用扣除襯里后的實(shí)際內(nèi)徑，同時(shí)選摩擦系數(shù)較大的管材，以計(jì)算管道壓降。外壁碳鋼模擬成一層保溫材料，以計(jì)算管道散熱。,4,一、煉油全流程優(yōu)化,36,套催化煙氣能量回收系統(tǒng)的模擬計(jì)算結(jié)果：,催化裂化煙氣能量回收系統(tǒng)模擬,企業(yè),催化裂化,煙機(jī)型號(hào),生產(chǎn)廠家,雙動(dòng)滑閥流量，,%,臨界流速噴嘴流量，,%,煙機(jī)效率，,%,主風(fēng)機(jī),效率,%,受,電量,KW,煙機(jī)設(shè)計(jì),效率，,%,主風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì),效率,%,安慶,1#FCC,YL1-8000B

7、,蘭煉機(jī)械廠,13.0,3.0,76.0,84.0,376.0,76.0,北海,1#FCC,YL-12000I,蘭州長(zhǎng)城透平機(jī)械技術(shù)開發(fā)成套公司,16.4,3.0,75.8,83.0,2199.0,79.0,89.0,滄州,1#FCC,YL-12000B,蘭煉機(jī)械廠,22.3,3.0,78.2,84.4,100.0,長(zhǎng)嶺,1#FCC,TP12-90,西安航空,9.8,3.0,77.0,81.6,1017.0,82.0,88.0,長(zhǎng)嶺,3#FCC,YL-22000A,蘭煉機(jī)械廠,5.0,3.0,85.0,70.0,1000.0,79.0,89.0,高橋,2#FCC,TH-852,美國,Ellio

8、tt,1.0,5.0,83.0,80.0,-1377.0,84.6,86.8,高橋,3#FCC,E-138,美國,D-R,10.0,3.0,82.7,89.0,842.0,82.7,89.0,廣州石化,1#FCC,YL12000C,蘭煉機(jī)械廠,3.0,2.0,69.0,80.0,1991.0,79.3,86.4,廣州石化,2#FCC,YL-7000A,蘭煉機(jī)械廠,3.0,3.0,70.0,83.0,759.6,89.0,81.0,海南煉化,1#FCC,YL-25000A,蘭煉機(jī)械廠,9.0,3.0,69.0,80.9,3883.0,80.0,88.9,金陵,1#FCC,TP110,西安航空發(fā)動(dòng)

9、機(jī)廠,17.0,3.0,73.5,84.0,1774.7,84.0,82.0,金陵,2#FCC,YLD-4000A,蘭煉機(jī)械廠,17.0,3.0,75.1,69.0,913.9,金陵,3#FCC,YL-32000A,蘭煉機(jī)械廠,18.0,3.0,76.4,84.4,2088.4,荊門,2#FCC,YL-10000N,蘭煉機(jī)械廠,8.0,5.0,82.3,84.0,-1284.9,84,88.0,九江,1#FCC,YL-6000C,蘭煉機(jī)械廠,5.0,5.0,78.0,85.0,-655.7,九江,2#FCC,YL-10000D,蘭煉機(jī)械廠,3.0,5.0,75.0,85.3,-576.3,洛陽

10、,1#FCC,YL3000B,蘭煉機(jī)械廠,15.0,3.0,76.5,76.0,1922.0,5,一、煉油全流程優(yōu)化,36,套催化煙氣能量回收系統(tǒng)的模擬計(jì)算結(jié)果：,催化裂化煙氣能量回收系統(tǒng)模擬,企業(yè),催化裂化,煙機(jī)型號(hào),生產(chǎn)廠家,雙動(dòng)滑閥流量，,%,臨界流速噴嘴流量，,%,煙機(jī)效率，,%,主風(fēng)機(jī),效率,%,受,電量,KW,煙機(jī)設(shè)計(jì),效率，,%,主風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì),效率，,%,洛陽,2#FCC,E-138,美國,D-R,7.0,3.0,78.6,75.5,-370.0,茂名,2#FCC,CFT10-A,中航成都發(fā)動(dòng)機(jī),0.9,0.3,88.0,83.5,-1412.6,茂名,3#FCC,TP8-70,西

11、安航空發(fā)動(dòng)機(jī)廠,17.0,3.0,83.0,73.0,-525.1,茂名,4#FCC,YL-23000B,蘭煉機(jī)械廠,8.0,3.0,80.4,83.9,-536.4,齊魯,1#FCC,TH85-1,日本茬原公司,22.0,3.0,79.0,80.0,不是同軸機(jī)組,齊魯,2#FCC,YL-8000I,蘭煉機(jī)械廠,16.0,4.0,79.6,83.0,873.0,84.0,84.7,青島煉化,1#FCC,YL24000A,蘭煉機(jī)械廠,5.0,6.0,75.0,85.0,522.0,79.0,89.0,青島石化,1#FCC,YL10000E,蘭煉機(jī)械廠,19.1,3.0,76.8,82.7,560

12、.0,84.0,石家莊,1#FCC,GTD60B,成航發(fā),5.0,3.5,79.9,79.7,371.0,石家莊,2#FCC,YL-8000B,蘭煉機(jī)械廠,15.0,4.5,82.0,82.1,485.8,天津,1#FCC,TP4-60,西航,18.8,3.0,67.8,70.6,2597.9,武漢,1#FCC,YL-4000K,蘭煉機(jī)械廠,41.7,3.0,84.9,74.8,508.6,85.0,75.0,武漢,2#FCC,YL-10000,蘭煉機(jī)械廠,30.0,3.0,78.0,87.9,1426.7,78.0,88.0,西安,1#FCC,YL-5000C,蘭煉機(jī)械廠,9.0,5.3,7

13、4.0,67.9,1349.1,79.0,燕山,2#FCC,YLD6000A,蘭煉機(jī)械廠,5.0,72.0,75.0,不是同軸機(jī)組,燕山,3#FCC,YL-1600B,蘭煉機(jī)械廠,12.4,3.0,71.0,79.0,不是同軸機(jī)組,湛江東興,2#FCC,YL5000D,蘭煉機(jī)械廠,7.3,3.7,79.0,79.8,595.2,鎮(zhèn)海煉化,1#FCC,TP17-45,西安航空發(fā)動(dòng)機(jī)廠,27.0,5.0,85.5,72.0,375.0,鎮(zhèn)海煉化,2#FCC,TP11-160,西安航空發(fā)動(dòng)機(jī)廠,14.5,5.0,88.0,84.0,-919.0,80,89.7,6,一、煉油全流程優(yōu)化,從模擬計(jì)算結(jié)果

14、看，煙機(jī)能量回收系統(tǒng)主要存在如下的問題：,（,1,）煙機(jī)的絕熱效率計(jì)算值比設(shè)計(jì)值全部偏低，最高海南煉化煙機(jī)偏低,11,個(gè)百分點(diǎn)，海南的煙機(jī)，模型計(jì)算只有,69%,的絕熱效率，該煙機(jī)（設(shè)計(jì),24700KW,）效率提高,1,個(gè)百分點(diǎn)，多發(fā)電,288KW,（,1.16%,）；,（,2,）大部分主風(fēng)機(jī)的多變效率計(jì)算值比設(shè)計(jì)值偏低，最高長(zhǎng)嶺,3#,主風(fēng)機(jī)因超負(fù)荷,46.2%,，效率降低,19,個(gè)百分點(diǎn)。有部分主風(fēng)機(jī)效率比設(shè)計(jì)效率高,2,個(gè)百分點(diǎn)。,（,3,）,36,裝置，有,33,套配置同軸機(jī)組，,9,套裝置能發(fā)電，效果最好的是茂名、高橋和荊門的,2#FCC,，發(fā)電,1413,、,1377,和,1285

15、KW,，茂名,3,套、九江,2,套催化煙機(jī)全部發(fā)電。大部分裝置不能發(fā)電的原因首先是煙氣走旁路流量大（,10%,），其次是煙機(jī)效率和,/,或主風(fēng)機(jī)效率低。,（,4,）煙機(jī)效率平均只有,77.9%,。煙機(jī)主要由蘭煉機(jī)械廠、西安航空發(fā)動(dòng)機(jī)廠和成都航空發(fā)動(dòng)機(jī)廠制造。其中西安和成都發(fā)動(dòng)機(jī)廠制造的煙機(jī)效率明顯較高，一般都大于,80%,。效率最高的煙機(jī)是鎮(zhèn)海和茂名,2#FCC,，均達(dá),88%,（西安和成都航空發(fā)動(dòng)機(jī)廠制造）。美國,Elliott,和,D-R,煙機(jī)效率也大于,82%,。,催化裂化煙氣能量回收系統(tǒng)模擬,7,一、煉油全流程優(yōu)化,從模擬計(jì)算結(jié)果看，煙機(jī)能量回收系統(tǒng)主要存在如下的問題：,（,5,）煙機(jī)

16、入口管線壓降,35.3KPa,（從集氣室到煙機(jī)入口），最低是滄州只有,11.6KPa,（設(shè)計(jì)煙氣管線短），最高有,3,臺(tái)，廣州,2#FCC 77KPa,、廣州,1FCC 62KPa,、洛陽,1#FCC 61.5KPa,。管線壓降降低,1Kpa,，平均能提高發(fā)電量約等于煙機(jī)功率的,0.15%,。,（,6,）煙機(jī)入口管線的壓降主要在三旋入口管線,8Kpa,、三旋,13.9KPa,和三旋出口到煙機(jī),13.4KPa,。三旋入口管線和出口管線壓降都可以做到小于,4Kpa,，三旋壓降可以做到,10Kpa,。因此平均而言，可以降低管線壓降,50%,左右，即,17KPa,左右。對(duì)于,25000KW,的煙機(jī)，可節(jié)電,630KW,。,（,7,）煙機(jī)入口管線溫降（從集氣室到煙機(jī)入口）平均,29.1,，最低長(zhǎng)嶺,3#FCC,，只有,7.8,，較高的有天津,52.5,。煙機(jī)入口溫度提高,1,，平均能提高發(fā)電量約等于煙機(jī)功率的,0.1%,。煙機(jī)入口管線的溫降主要在三旋入口管線,9.1,，三旋,8,和三旋出口管線,12,。,（,8,）普遍存在雙動(dòng)滑閥開度小，但實(shí)際煙氣旁通量大的問題。只有高橋,2#,催化煙氣旁通量計(jì)