《課程設(shè)計(jì) 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì)》由會員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《課程設(shè)計(jì) 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì)（44頁珍藏版）》請?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

1、機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)說明書 設(shè)計(jì)名稱 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 設(shè)計(jì)時(shí)間 2009 年 3-5 月 系 別 機(jī)電工程系 專 業(yè) 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 班 級 姓 名 指導(dǎo)教師 2009 年 5 月 14 日 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 目錄 一、 設(shè)計(jì)任務(wù)書 .1 二、 傳動(dòng)方案的擬定 .2 三、 電動(dòng)機(jī)的選擇和計(jì)算 .2 四、 整個(gè)傳動(dòng)系統(tǒng)運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)的選擇與計(jì)算 .4 五、 傳動(dòng)零件 的設(shè)計(jì)計(jì)算 .4 六、 聯(lián)軸器的選擇和軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 .32 七、 滾動(dòng)軸承的選擇 .32 八、 鍵連接的選擇 .34 九、 潤滑方式及其密封形式的選擇 .34 十、 箱體及其附件設(shè)計(jì) .34 十一、其他， 如裝

2、配、拆卸、安裝、使用與維護(hù) .36 十二、參考資料 .36 十三、總結(jié) .37 十四、附圖 .38 0 一、 設(shè)計(jì)任務(wù)書 1. 題目： 設(shè)計(jì)帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置 已知條件：（1）運(yùn)輸帶工作拉力 ；NF60 （2）運(yùn)輸帶工作速度 ；smv7. （3）滾筒直徑 ；D3 （4）工作機(jī)傳動(dòng)效率 ；96.0w （5）輸送帶速度允許誤差為5%； （6）工作情況：兩班制，連續(xù)單向運(yùn)轉(zhuǎn)，載荷較平穩(wěn)； （7）工作環(huán)境：室內(nèi)工作，濕度和粉塵含量為正常狀態(tài)，環(huán)境最 高溫度為 35 度； （8）要求齒輪使用壽命為 10 年（每年按 300 天計(jì)） ； （9）生產(chǎn)批量：中等。 （10）動(dòng)力來源：電力，三相交流，電壓 38

3、0V。 傳動(dòng)方案：如圖 1 所示。 設(shè)計(jì)工作量：（1）建立組成減速器的各零件的三維模型及減速器裝配模型； （2）減速器裝配圖 1 張（A0 或 A1 圖紙） ； （3）零件工作圖 1 張（同一設(shè)計(jì)小組的各個(gè)同學(xué)的零件圖不得 重復(fù)，須由指導(dǎo)教師指導(dǎo)選定） ； （4）設(shè)計(jì)計(jì)算說明書 1 份。 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 1 圖 1 二、 傳動(dòng)方案的擬定 對于本次課題的要求，決定采用應(yīng)用廣泛的可傳遞兩平行軸均速運(yùn)動(dòng)的圓柱齒 輪。傳動(dòng)方案為二級齒輪傳動(dòng)，采用閉式齒輪傳動(dòng)，可得到良好的潤滑和密封，能 適應(yīng)在繁重以及惡劣的條件下長期式作，使用維護(hù)方便。 三、 電動(dòng)機(jī)的選擇和計(jì)算 (一) 電動(dòng)機(jī)的選擇 1.

4、電動(dòng)機(jī)類型的選擇 根據(jù)動(dòng)力源和工作條件，選擇 Y 系列三相異步電動(dòng)機(jī)。 2. 電動(dòng)機(jī)功率的選擇 工作及所需的有效功率為： ,其中 為工60.74.3519WFvPKwW 作機(jī)傳動(dòng)效率。為了計(jì)算電動(dòng)機(jī)所需功率 ，需確定傳動(dòng)裝置總效率 。設(shè)各效率分W 別為: （V 帶） 、 （8 級閉式齒輪傳動(dòng)） 、 （滾動(dòng)軸承） 、 （彈性聯(lián)軸器） 。由表12 34 2-2 查得: ； ; ; ;則傳動(dòng)裝置的總效率為：0.95.730.984. 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 2 3223140.9570.98.0.3 電動(dòng)機(jī)所需功率為： ，45.2.dFvPKw 由表 16-1 選取電動(dòng)機(jī)的額定功率為 。 3. 電

5、動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的選擇 選用常用同步轉(zhuǎn)速 1000r/min 和 1500r/min 兩種作對比。 工作機(jī)轉(zhuǎn)速： 6010.7min4.586in3.4wvnrrD 總傳動(dòng)比 ，其中 為電動(dòng)機(jī)的滿載轉(zhuǎn)速。mi 現(xiàn)將兩種電動(dòng)機(jī)的有關(guān)數(shù)據(jù)列于表比較 表 1 兩種電動(dòng)機(jī)的數(shù)據(jù)比較 方案 電動(dòng)機(jī)型號 額定功率/ kW 同步轉(zhuǎn)速 /（r min ） 滿載轉(zhuǎn)速 /（r min ）1 總傳動(dòng)比 i 1 Y132M2-6 5.5 960 1000 21.531 2 Y1632S-4 5.5 1400 1500 32.297 由上表可知為了能夠合理分配傳動(dòng)比，使傳動(dòng)裝置結(jié)構(gòu)緊湊，決定選擇方案 2。 4. 電動(dòng)機(jī)型號的確

6、定 根據(jù)電動(dòng)機(jī)的功率和同步速率，選定電動(dòng)機(jī)型號為 Y132S-4。 (二) 傳動(dòng)比的分配 現(xiàn)總傳動(dòng)比 選 V 帶的傳動(dòng)比為 ;32.97i。 12.5i 減速器傳動(dòng)比 ；考慮兩級齒輪潤滑問題，兩級大1./.98fi 齒輪應(yīng)有相近的浸油深度。兩級齒輪減速器高速級傳動(dòng)比 與低速級傳動(dòng)比 的比值為2i3i 1.3 即 1.3 則 = ; 。2i32i.3214.0fi3.152f 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 3 四、 整個(gè)傳動(dòng)系統(tǒng)運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)的選擇與計(jì)算 1. 各軸轉(zhuǎn)速的計(jì)算 12340min/.5i76min7698140.5./.2i92i4IIIVIwnrrrinr 2. 各軸輸入功率的計(jì)算

7、12345.0.95.8487.73.509.nIdIIVIPKKw 3. 各軸的輸入轉(zhuǎn)矩計(jì)算 950950.2143.8187624.3.5.60995950504.nnmIIIIIVVTPNmNTn.7 將各軸的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)列于下表 表 2 各軸的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù) 軸號 轉(zhuǎn)速/（r min ）1功率/kw 方案/N m傳動(dòng)比 電動(dòng)機(jī)軸 1440 5.252 34.831 576 4.9894 82.724 140.556 4.743 322.260 44.592 4.509 965.665 44.592 4.374 929.472 2.5 4.098 3.152 1 五、 傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)

8、算 (一) V 帶傳動(dòng)的設(shè)計(jì) 注：本設(shè)計(jì)采用高等教育出版社出版的機(jī)械設(shè)計(jì)講述的計(jì)算方法。有關(guān)設(shè)計(jì)計(jì)算公 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 4 式、圖表、數(shù)據(jù)引用此書。 1. 確定計(jì)算功率 dP 已知額定功率 ； ； 。由所引用教材表 5-6 查5.kW1460minnr12.5 得工作情況系數(shù) ,則 。12AK.6dAkW 2. 選取窄 V 帶帶型 根據(jù) 、 ，由所引用教材圖 5-7 選用 A 型 V 帶。dPmn 3. 確定帶輪基準(zhǔn)直徑 由所引用教材表 5-7 取主動(dòng)輪基準(zhǔn)直徑 ；120Dm 驗(yàn)算帶的速度 13.49.432606mnvss ，帶速合適。5.975ss 從動(dòng)輪基準(zhǔn)直徑 ，因?yàn)閰⒖急?

9、5-8 給出的帶輪212.30Dim 基準(zhǔn)直徑系徑。取 =315mm. 4. 確定窄 V 帶的基準(zhǔn)長度和傳動(dòng)中心距 根據(jù) 0.7（ ,初步確定中心距 。則120120.7()()dda056am2012 (31)2560(1)4d DLa 。由所引用教材查表 5-3 取帶的基準(zhǔn)長度 。18m8dL 實(shí)際中心距 （560+ ）mm 570mm。a20dL1802 a 的調(diào)整范圍： min max.543,0.3624d dLm 5. 驗(yàn)算主動(dòng)輪上的包角 ，主動(dòng)輪上211 12807.8057.1.0Da 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 5 的包角合適。 6. 計(jì)算窄 V 帶的根數(shù) Z 由式（5-21）

10、 ，Z= ()doalpK 由表 5-5 查得 ，1.93kw 由表 5-10 查得 ，07op 由表 5-9 查得 ，.5ak 由表 5-3 查得 ，得1L ，取 Z=46.3.28()(.9307)doalPZpK 7. 計(jì)算預(yù)緊力 FO 由所引用教材查表 8-3 得到 V 帶單位長度 ,則：.10qkgm2 20(2.5)5 0.19449.caPv NKz2（ -） 。13.N 8. 計(jì)算作用在軸上的壓軸力 F Q10 1602sin243.5sin42Qz N V 帶傳動(dòng)的主要參數(shù)歸于表 表 3V 帶傳動(dòng)的主要參數(shù) 名稱 結(jié)果 名稱 結(jié)果 名稱 結(jié)果 帶型 A 傳動(dòng)比 12.5i根數(shù)

11、 4z 基準(zhǔn)長度 80mdL預(yù)緊力 0132.5FN帶輪基準(zhǔn)直 徑 120md35 中心距 7a壓軸力 Q 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 6 9. 帶輪設(shè)計(jì) 由所引用教材查表 8-10 知道 : ; 。則帶輪輪緣寬度:150.3em9fB 。大帶輪轂孔直徑由后續(xù)高速軸設(shè)計(jì)而(1)2(41)296zef 定， 。大帶輪轂寬度 :當(dāng) 時(shí)候， ，35dmL.Bd(1.52)70Ldm 帶輪結(jié)構(gòu)圖。 (二) 高速級齒輪設(shè)計(jì) 1. 選定高速級齒輪類型、精度等級、材料 1) 按傳動(dòng)方案選用斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)。 2) 運(yùn)輸機(jī)為一般工作機(jī)械，速度不高，故選用 8 級精度。 3) 材料選擇 由所引用教材查 10-1

12、選擇小齒輪為 45 鋼，調(diào)制處理，平均硬度為 235HBS。大齒輪材料為 45 鋼，正火，硬度為 200HBS,二者硬度相差 40HBS。 4) 選擇小齒輪齒數(shù) ，則: ，取 。齒數(shù)123z214.0923.5zi 293z 比 。93/2u 5) 初選螺旋角 。5 2. 按齒面接觸接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì) 21312tHEtdKTZu (1) 確定公式內(nèi)的各項(xiàng)數(shù)值 試選載荷系數(shù) 。.6t 由所引用教材圖 10-30 選取區(qū)域系數(shù) 。2.43HZ 由所引用教材圖 10-26 得 ; 則: 。10.786912.639 小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩 。5591.0ITNmNm 由所引用教材表 10-7 選取齒寬系數(shù)

13、 。d 由所引用教材表 10-6 查得材料的彈性系數(shù) （大齒輪用鑄造鍛造，小89.EZMPa 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 7 齒輪用鍛造） 。 由所引用教材圖 10-21d 按齒面硬度查得小齒輪接觸疲勞強(qiáng)度極限 ，1lim580MPa 由所引用教材圖 10-21c 按齒面硬度查得大齒輪接觸疲勞強(qiáng)度極限 。23 按公式計(jì)算應(yīng)力循環(huán)系數(shù) ；9160648.91(28301).860hNnjL 。22.03.75i 由所引用教材圖 10-19 查得接觸疲勞壽命系數(shù) , 。1.9HNK21.5HN 計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力，取失效概率為 1%，安全系數(shù) ,則S ;1lim0.95821HNKMPaS ;22

14、 35.a 。125.423.7H P (2) 計(jì)算 計(jì)算小齒輪分度圓直徑 21312tHEtdKTZu 253.68903.189.4375 71.50m 計(jì)算圓周速度 .471.5068.92.46tdnv ms 計(jì)算齒寬 及系數(shù)bnt17.501.dtm 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 8 1cos47.50cos142.89tntdmmz 齒高 ， 。2.5.2896.5nth 71.5061.93bh 計(jì)算縱向重合度 。103tan03824tandz 計(jì)算載荷系數(shù) K 由所引用教材表 10-2 查得:使用系數(shù) ;根據(jù) 、8 級精度，由1.AK.vms 所引用教材圖 10-8 查得:動(dòng)載荷

15、系數(shù) ;引用教材表 10-4 查得:4V （假設(shè) ）由所引用教材表 10-4 查得 8 級精度、1.4HF0AtFbNm 調(diào)制小齒輪相對支承非對稱布置時(shí): 23.508(.6).1dKb1.0.7.501.46 根據(jù) 、 ，由所引用教材表 10-13 查得: 。故動(dòng)載荷9bh14H.39FK 系數(shù) 。.62.3AVK 按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑 1ttd371.502.168.05m 計(jì)算模數(shù) 。1cos7cos43.27ndmz 3. 按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì) 213csFaStdKTYz (3) 確定計(jì)算參數(shù) 1) 計(jì)算載荷系數(shù) 。.41.392.8AVFK 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的

16、設(shè)計(jì) 9 2) 根據(jù)縱向重合度 ，從所引用教材圖 10-28 查得螺旋角影響系數(shù)1.903 。0.8Y 3) 計(jì)算當(dāng)量系數(shù) ;133246.7cosvz 。233950.89cos4vz 4) 查取齒輪系數(shù)及應(yīng)力校正系數(shù)，由所引用教材表 10-5 查得: , , , 。1.FaY2.176Fa.5SaY21.798Sa 5) 由所引用教材圖 10-20c 按齒面硬度查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 ，按齒面硬度查得大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 。140FEHB 138FEHBS 6) 由所引用教材圖 10-18 查得彎曲疲勞壽命系數(shù) , 。10.9FNK2.N 7) 計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力，取彎曲疲勞安

17、全系數(shù) ,4S ，10.894279.FNEKMPaaS 。163106. 8) 計(jì)算大小齒輪的 并加以比較，F(xiàn)aSY ， ，大齒輪的12.591.60.4787FaSY2.176.980.13FaSY 數(shù)值大。 (4) 計(jì)算（按大齒輪） 213cosFaStdKTYmz 。 5232.8.910.8cos140.8932.1463m 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 10 對比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù) 大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度nm 計(jì)算的法面模數(shù)，由于齒輪模數(shù) 的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載的承載能nm 力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑（既模數(shù)與齒數(shù)的乘積）

18、有 關(guān)。故可取彎曲疲勞強(qiáng)度算得的 并就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值 ，而按接1.742.0n 觸強(qiáng)度計(jì)算的 重新修正齒輪齒數(shù)，18.05d ，取 ，則1cos4cos39.22nzm140z ，取 。實(shí)際傳動(dòng)比213.90157.4i257z ，與原分配傳動(dòng)比 4.082 基本一致。z 4. 幾何尺寸計(jì)算 (5) 中心距計(jì)算 ，將中心距圓整為 。12()(40157)203.coscosnzmam 203am (6) 按圓整后的中心距修正螺旋角 12()(40157)2arcosarcos13.965nz (7) 計(jì)算大小齒輪的分度圓直徑 14028.437cos3.965mzdm27.6. (8) 計(jì)算齒

19、輪寬度 ，圓整后取 。則:182.437.dtb83bm 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 11 （大齒輪）;小齒輪 。因 、 、 、 、 發(fā)生變化，故相283Bm18Bm1z21db 應(yīng)有關(guān)參數(shù) 、 、 、 、 、 、 、 、 、 等需要修正，1FaYS2FaSYVKHFYHZ 然后再修正結(jié)果,看齒輪強(qiáng)度是否足夠。 (9) 修正計(jì)算結(jié)果 1) ； ；13340.768cos.95vz 233157.8cos.96vz 由所引用教材表 10-5 查得： ， ， ， 。12.6FaY2.Fa1.SaY2.4Sa 2) 由所引用教材圖 10-26 查得： ， ， 。10.8320.8912.75 3) ，

20、根據(jù)縱向重合度1tan.340tan396.1dz ，從所引用教材圖 10-28 查得螺旋角影響系數(shù) 。.6 082Y 4) ,根據(jù) 、8 級1.482.76.82.700tv ms .79vs 精度，從所引用教材圖 10-8 查得：動(dòng)載荷系數(shù) 。15vK 5) 齒高 ， ，由所引用教材2.5.24.5nthm834.bh 表 10-4 查得 8 級精度、調(diào)制小齒輪相對支承非對稱布置時(shí)： 231.0(.6)0.1.01(.6)10.3HdK ，根據(jù) 、 ，由所引用教材圖 10-13324784bh4HK 查得： 。.F 6) ， 51891034.22.47tTNd1305.28AtFNmb

21、，故查取 、 時(shí)，假設(shè) 是36.798NmHKF1AtKb 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 12 合適的。任用 。1.4HFK 7) 齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算用載荷系數(shù) =AVHK1.541.6 ,齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算用載荷系數(shù)2.315 FK 。9 8) 由教材圖 10-30 選取區(qū)域系數(shù) 。2.437HZ 9) 1312t EtdKTu 253.57.8903.21.47389.0.485m 10) ， ，大齒12.641.7.FaSY2.1.1967FaSY 輪的數(shù)值大。 11) 213cosFaStdKTmz ，實(shí)際 52322.5.890.cos13.9650.1.50447m 、 ，均大于計(jì)

22、算要求，故齒輪的強(qiáng)度足夠大。18.47dnm 5. 齒輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 小齒輪 1 由于直徑較小，采用齒輪結(jié)構(gòu);大齒輪 2 采用孔板式結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)尺寸按經(jīng)驗(yàn)公式 和后續(xù)設(shè)計(jì)的中間軸配合段直徑計(jì)算，如表 4 所示；大齒輪 2 結(jié)構(gòu)草圖如圖 2 所示。高 速級齒輪傳動(dòng)的尺寸歸于表 5。 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 13 圖 2 大齒輪結(jié)構(gòu)尺寸 表 4 大齒輪結(jié)構(gòu)尺寸 名稱 結(jié)構(gòu)尺寸經(jīng)驗(yàn)計(jì)算公式 結(jié)果 m 轂孔直徑 d由中間軸設(shè)計(jì)而定 24d55 輪轂直徑 3D31.6D88 輪轂寬度 L5L83 腹板最大直徑 00anm270 板孔分布圓直徑 1132220 板孔直徑 220. 50 腹板厚度 C.CB20

23、 (三) 低速級齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì) 1. 選定低速級齒輪類型、精度等級、材料 6) 按傳動(dòng)方案選用斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)。 7) 運(yùn)輸機(jī)為一般工作機(jī)械，速度不高，故選用 8 級精度。 8) 材料選擇 由所引用教材查 10-1 選擇小齒輪為 45 鋼，調(diào)制處理，平均硬度為 230HBS。大齒輪材料為 45 鋼，正火，硬度為 190HBS,二者硬度相差 40HBS。 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 14 9) 選擇小齒輪齒數(shù) ，則: ，取 。齒數(shù)32z43.15237.496zi 473z 比 。73/2u 10) 初選螺旋角 。15 2. 按齒面接觸接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì) 22311tHEtdKTZu (1) 確定公

24、式內(nèi)的各項(xiàng)數(shù)值 試選載荷系數(shù) 。.6tK 由所引用教材圖 10-30 選取區(qū)域系數(shù) 。2.43HZ 由所引用教材圖 10-26 得 ; 則: 。10.7587112.63 小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩 。524.0ITNmNm 由所引用教材表 10-7 選取齒寬系數(shù) 。d 由所引用教材表 10-6 查得材料的彈性系數(shù) （大齒輪用鑄造鍛造，小189.EZMPa 齒輪用鍛造） 。 由所引用教材圖 10-21d 按齒面硬度查得小齒輪接觸疲勞強(qiáng)度極限 ，1lim580HMPa 由所引用教材圖 10-21c 按齒面硬度查得大齒輪接觸疲勞強(qiáng)度極限 。23 按公式計(jì)算應(yīng)力循環(huán)系數(shù) ； 。81604.7510hNnjL8

25、21.7Ni 由所引用教材圖 10-19 查得接觸疲勞壽命系數(shù) , 。.HKH 計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力，取失效概率為 1%，安全系數(shù) ,則S ;11lim.058609HNKMPaS ;222 347.2a 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 15 。12609347.28.1HMPa (2) 計(jì)算 計(jì)算小齒輪分度圓直徑 22311tHEtdKTZu 253.64703.4189.437 1.9m 計(jì)算圓周速度 2.410.790.936065.tdnv ms 計(jì)算齒寬 及系數(shù)bnt14.7914.7dt m1cos0cos.323tntmmz 齒高 ， 。2.5.49.74nth 104.7910.47

26、5bh 計(jì)算縱向重合度 。108tan0823tan63dz 計(jì)算載荷系數(shù) K 由所引用教材表 10-2 查得:使用系數(shù) ;根據(jù) 、8 級精度，由1.AK0.9vms 所引用教材圖 10-8 查得:動(dòng)載荷系數(shù) ;引用教材表 10-4 查得:0V （假設(shè) ）由所引用教材表 10-4 查得 8 級精度、1.4HFAtFbNm 調(diào)制小齒輪相對支承非對稱布置時(shí): 23.508(.6)0.1dKb 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 16 31.508(.61)0.14.79.0 根據(jù) 、 ，由所引用教材表 10-13 查得: 。故動(dòng)載47bh47HK1.39FK 荷系數(shù) 。.5.2.AV 按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所

27、算得的分度圓直徑 31ttd3104.792.16.390m 計(jì)算模數(shù) 。1coscos4.2ndmz 3. 按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì) 233csFaStdKTYz 確定計(jì)算參數(shù) 1) 計(jì)算載荷系數(shù) 。1.075.41392.0AVFK 2) 根據(jù)縱向重合度 ，從所引用教材圖 10-28 查得螺旋角影響系數(shù)1.635 。0.8Y 3) 計(jì)算當(dāng)量系數(shù) ;31324.75cos1vz 。4233705.cosvz 4) 查取齒輪系數(shù)及應(yīng)力校正系數(shù)，由所引用教材表 10-5 查得: , , , 。1.68FaY2.9Fa1.8SaY21.76Sa 5) 由所引用教材圖 10-20c 按齒面硬度查得小齒

28、輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 ，按齒面硬度查得大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 。140FEHBS 2318FEHBS 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 17 6) 由所引用教材圖 10-18 查得彎曲疲勞壽命系數(shù) , 。10.89FNK2.3FN 7) 計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力，取彎曲疲勞安全系數(shù) ,4S ，10.894279.FNEKMPaaS 。231. 8) 計(jì)算大小齒輪的 并加以比較，F(xiàn)aSY ， ，大齒輪的12.681.50.49279FaSY2.91.760.854FaSY 數(shù)值大。 計(jì)算（按大齒輪） 231cosFaStdKTYmz 。 5232.094.70.8cos140.853.24316m 對比計(jì)

29、算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù) 大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度n 計(jì)算的法面模數(shù)，由于齒輪模數(shù) 的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載的承載能nm 力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑（既模數(shù)與齒數(shù)的乘積）有 關(guān)。故可取彎曲疲勞強(qiáng)度算得的 并就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值 ，而按接2.7063.25nm 觸強(qiáng)度計(jì)算的 重新修正齒輪齒數(shù)，197.d ，取 ，則13cos463cos143.95.25nzm3z ，取 。實(shí)際傳動(dòng)比431.08i406z ，與原分配傳動(dòng)比 3.167 基本一致。63.z 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 18 4. 幾何尺寸計(jì)算 中心距計(jì)算 ，將中心距圓整為342()(5

30、106)3.24.79coscos4nzmam 。25 按圓整后的中心距修正螺旋角 3421()(506)2arcos 14.65234.79nzm 計(jì)算大小齒輪的分度圓直徑 32516.7cos14.nzd40635.nmm 計(jì)算齒輪寬度 ，圓整后取 。則:1.717dtb17bm （大齒輪）;小齒輪 。因 、 、 、 、 發(fā)生變化，故417B32B3z41d2 相應(yīng)有關(guān)參數(shù) 、 、 、 、 、 、 、 、 、 等需要修正，1FaYS2FaSYVKHFYHZ 然后再修正結(jié)果,看齒輪強(qiáng)度是否足夠。 (3) 修正計(jì)算結(jié)果 1) 3357.62cos14.vz ；由所引用教材表 10-5 查得：4

31、2330.35.vz ， ， ， 。1.FaY217Fa1.67SaY21.804Sa 2) 由所引用教材圖 10-26 查得： 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 19 ， ， 。10.820.87912.69 3) ，根據(jù)縱向重合度3tan.35tan42.537dz ，從所引用教材圖 10-28 查得螺旋角影響系數(shù) 。.57 08Y 4) ,根據(jù) 、8 級精1.416.7.01.60tv ms 1.vs 度，從所引用教材圖 10-8 查得：動(dòng)載荷系數(shù) 。vK 5) 齒高 ， ，由所引用教材表2.5.3257.3nthm5.9bh 10-4 查得 8 級精度、調(diào)制小齒輪相對支承非對稱布置時(shí)： 231

32、.0(.6)0.1.018(.6)10.3HdK ，根據(jù) 、 ，由所引用教材圖 10-13367459bh47HK 查得： 。.F 6) ， ，故查取 、238064.15tTNdAtFb68.92Nm10HK 時(shí)，假設(shè) 是合適的。任用 。FKAt.4HFK 7) 齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算用載荷系數(shù) =AV1081.7 ,齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算用載荷系數(shù)2.057 4F 。1 8) 由教材圖 10-30 選取區(qū)域系數(shù) 。2.43HZ 9) 2311t EtdKTu 253.94.703.4189.4315.3467m 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 20 10) ， ，大齒12.41.670.4529Fa

33、SY2.17.804.15FaSY 輪的數(shù)值大。 11) 233cosFaStdKTmz ，實(shí)際 52322.174.01.87cos14.650.842.69m 、 ，均大于計(jì)算要求，故齒輪的強(qiáng)度足夠大。16.d3.nm 5. 齒輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 小齒輪 1 由于直徑較小，采用齒輪結(jié)構(gòu);大齒輪 2 采用孔板式結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)尺寸按經(jīng)驗(yàn) 公式和后續(xù)設(shè)計(jì)的中間軸配合段直徑計(jì)算，分別見表 5 表 5 低速級大齒輪結(jié)構(gòu)尺寸 名稱 結(jié)構(gòu)尺寸經(jīng)驗(yàn)計(jì)算公式 結(jié)果 m 轂孔直徑 d由中間軸設(shè)計(jì)而定 32d100 輪轂直徑 3D31.6D160 輪轂寬度 L5L115 腹板最大直徑 004anm280 板孔分布圓直徑 1

34、132220 板孔直徑 220. 50 腹板厚度 C.CB20 低速級齒輪和高速級齒輪的設(shè)計(jì)過程一樣，整理的下列表格 表 5 高速級齒輪和低速級齒輪傳動(dòng)的尺寸 高速機(jī)齒輪傳動(dòng) 低速級齒輪傳動(dòng) 名稱 計(jì)算公式 結(jié)果 計(jì)算公式 結(jié)果 法面模數(shù) nm2.5 nm3.25 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 21 法面壓力角 n20n20 螺旋角 14.8515.4 齒數(shù) 12 z3912z 37 傳動(dòng)比 i4.08i.1521d523d93 分度圓直徑 2.1740.64*1aandhm*32aandhm1 齒頂圓直徑 225432*1()fanc 0*3()fanc50 齒根圓直徑 2fdhm142fdhm

35、6 中心距 12 ()cosnza 501()cosnza19 齒寬 12 5Bb1294B345Bb3486B (四) 軸的設(shè)計(jì) 1. 軸的材料選擇和最小直徑估算 根據(jù)工作條件，初選軸的材料為 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理。按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度法進(jìn)行最小直徑估 算，即： 。初算軸徑時(shí)，對于直徑 的軸，有一個(gè)鍵槽時(shí)，3min0pdA10dm 軸徑增大 ;有兩個(gè)鍵槽時(shí)，軸徑應(yīng)增大 。對于直徑 的軸，有一個(gè)鍵%7% 槽時(shí)，軸徑增大 ;有兩個(gè)鍵槽時(shí)，軸徑應(yīng)增大 。然后將軸圓整為575 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 22 直徑。應(yīng)注意這樣的直徑，只能作為承受扭矩作用的軸段的最小直徑 。 值由mind0A 所引用教材表 15-

36、3 確定:高速軸 。中間軸 ，低速軸 。0125A021A31 高速軸: ，因?yàn)楦咚佥S最小直徑處安331min014.98.67pd 裝大帶輪，設(shè)有一個(gè)鍵槽，則 ，1mini(%)25.(10.7)2.49dm 取為整數(shù) 。1min30d 中間軸: ，因?yàn)橹虚g軸處安裝滾動(dòng)2332in04.718.056pA 軸承，取標(biāo)準(zhǔn)值為 。2min4d 低速軸: ，因?yàn)榈退佥S最小徑處安333in04.9151.24pm 裝聯(lián)軸器，設(shè)有一個(gè)鍵槽，則 ，3mini(7%).(0.7)54.83d m 參見聯(lián)軸器的孔徑， 。3in5 2. 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 中間軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 中間軸的結(jié)構(gòu)如下圖： 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置

37、的設(shè)計(jì) 23 圖 3 各軸段直徑的確定 1 :最小直徑，滾動(dòng)軸承處軸段， 。滾動(dòng)軸承選取 30208，其2d21min40d 尺寸為 。4089.758DTBm :低速級小齒輪軸段， 。2 2 :軸環(huán)，根據(jù)齒輪的軸向定位要求， 。3d2360d :高速級大輪齒輪軸段， 。24 245 :滾動(dòng)軸承處軸段， 。550dm 各軸段長度的確定 2 :由滾動(dòng)軸承、擋油盤及裝配關(guān)系確定， 。1l 214lm :由低速級小齒輪的轂孔寬度 確定， 。2 39B290l :軸環(huán)寬度， 。3l2310lm :由高速級大齒輪的轂孔寬度 確定， 。24 254245lm :由滾動(dòng)軸承、擋油盤及裝配關(guān)系確定， 。5l

38、l 細(xì)部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 3 由表 10-1 查出高速級大齒輪處鍵 （ ， ） ，低速級小齒輪處鍵14945bhLm.t0.3r （ ， ）;齒輪輪轂與軸的配合80m 選為 ;滾動(dòng)軸承與軸的配合采用過盈配合，此軸段的直徑公差為 ;查5076Hr 406m 表 15-2 處的過度圓角半徑為 ,倒角為 ,各軸表面粗糙度如下圖2R2C 高速軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 各軸段直徑的確定 1 :最小直徑，安裝大帶輪的外伸軸段， 。d1min30d 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 24 :密封處軸段，根據(jù)大帶輪的軸向定位要求，定位高度 ，以12d 1(0.7.)hd 及密封圈的標(biāo)準(zhǔn)（擬采用氈圈密封） ， 。1240dm :滾動(dòng)軸承處

39、軸段， 。滾動(dòng)軸承選取 6209,其尺寸為13135DB 。458902.7mm :過渡軸端，由于各級齒輪傳動(dòng)的線速度在 內(nèi)，滾動(dòng)軸承采用脂潤滑，考1d 3s 慮檔油盤的軸向定位， 。145d 齒輪處軸段，由于小齒輪直徑較小，采用齒輪軸結(jié)構(gòu)。所以軸和齒輪的材料和熱 處理方式一樣，均為 45 鋼，調(diào)制處理。 :滾動(dòng)軸承處軸段， 。15d1530m :滾動(dòng)軸承處軸段, .664d 各軸段長度確定 2 :由大帶輪的轂孔寬度 確定， 。1l 3B16l :由箱體結(jié)構(gòu)、軸承端蓋、裝配關(guān)系等確定，2 250m :由滾動(dòng)軸承、裝配關(guān)系等確定， 。13l 134l :由裝配關(guān)系、箱體結(jié)構(gòu)等確定， 。4 8 :

40、由高速級小齒輪寬度 確定， 。15l 1Bm15lm :由滾動(dòng)軸承、擋油盤及裝配關(guān)系確定，6 642 細(xì)部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 3 由表 10-1 查出大帶輪處鍵 （ ，108bhL4.0t ） ，大帶輪輪轂與軸的配合選為 ;滾動(dòng)軸承與軸的配合采用過盈0.2rm37Hn 配合，此軸段的直徑公差為 ;查表 15-2 處的過度圓角半徑為 ,倒角為456m2R ,各軸表面粗糙度如下圖 。(圖 4)1.6C 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 25 低速軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 低速軸的軸系結(jié)構(gòu)如下圖： 圖 5 各軸段直徑的確定 1 :滾動(dòng)軸承處軸段， 滾動(dòng)軸承選取 30217，其尺寸為3d317dmdDB 。75025m :低速級大

41、齒輪軸段， 。323285 :軸環(huán)，根據(jù)齒輪的軸向定位要求， 。d310d 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 26 :過度軸段，考慮檔油盤的軸向定位， 。34d 3491dm :滾動(dòng)軸承處軸段， 。53517d :密封處軸段，根據(jù)聯(lián)軸器的軸向定位要求，以及密封圈的標(biāo)準(zhǔn)（擬采用氈圈36 密封） ， 。70dm :最小直徑，安裝聯(lián)軸器的外伸軸段， 。3 37min5d 各軸段長度的確定 2 :由滾動(dòng)軸承、擋油盤及裝配關(guān)系等確定， 。31l 310l :由低速級大齒輪的轂孔寬 確定， 。2 486B285 :軸環(huán)寬度， 。3l310lm :由裝配關(guān)系、箱體結(jié)構(gòu)等確定， 。4 340lm :由滾動(dòng)軸承、擋油盤

42、及裝配關(guān)系確定， 。35l 5 :由箱體結(jié)構(gòu)、軸承端蓋、裝配關(guān)系等確定， 70mm6 36l :由聯(lián)軸器的轂孔寬 決定， 。37l 107Lm710m 細(xì)部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 3 由表 10-1 查出速級大齒輪處鍵 （ ，248bh9.0tm ）;齒輪輪轂與軸的配合選為 ;滾動(dòng)軸承與軸的配合采用過盈配合，0.5rm856Hn 此軸段的直徑公差為 ;查表 15-2 處的過度圓角半徑為 ,倒角為7562.5R2C (五) 軸的校核 1. 軸的力學(xué)模型建立 中間軸的力學(xué)模型的建立 齒輪對軸的作用點(diǎn)按簡化原則應(yīng)在齒輪寬度的中點(diǎn)，因此可決定中間軸上兩齒輪 力的作用點(diǎn)位置。軸上安裝的 30208 軸承，從表 12-

43、6 中知道，它的載荷作用中心到軸承 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 27 的外端面的距離 ,故計(jì)算出支點(diǎn)跨距和軸上各力作用點(diǎn)相互位置尺寸。支點(diǎn)18.6am 跨距 （實(shí)際 ）;低速級小齒輪力作用點(diǎn) C 到左支點(diǎn) A 距離265L25L （實(shí)際 ）;兩齒輪的力作用點(diǎn)之間的距離 （實(shí)際181. 213Lm ）;2. 高速級大齒輪的力作用點(diǎn) D 到右支點(diǎn) B 距離 （實(shí)際 ） 。36Lm365.7 計(jì)算軸上的作用力 初步選定高速級小齒輪為右旋，高速級大齒輪為左旋 ;根據(jù)中間軸所受軸向力最小 的要求，低速級小齒輪為左旋，低速級大齒輪為右旋。根據(jù)要求的傳動(dòng)速度方向，繪制 的軸力學(xué)模型圖見下圖 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置

44、的設(shè)計(jì) 28 圖 3 軸的力學(xué)模型及轉(zhuǎn)矩、彎矩圖 2. 計(jì)算軸上的作用力 齒輪 2: 31225.89F1054.2847ttTNd 21tantan. 1.5coscos.96r N 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 29 21Ftan3054.28tan13.9657.4a N 齒輪 3: 37.06tTd 3tantan2F804. 38.51coscos1.6r N3t6.t50.29a 3. 計(jì)算支反力 垂直面支反力（XZ 平面） 由繞支點(diǎn) B 的力矩和 ,得:0BVM3212323 23() ()RAVraardFLFLFL .5616.745.679.40.908.51(36)N 201

45、8.()N ，方向向下。12346)845.()RAVFLN 同理，由繞支點(diǎn) A 的力矩和 ，得:0AVM321232131()()RBVrraadLFLF.5616.745.8608.5679.40.29N 2793.()N ,方向向下。1234)107.64()RBVFLN 軸上合力 ，得:0V 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 30 ，計(jì)算無誤。23107.6485.314.2308.51RAVBrFF 水平面支反力（XY 平面） 由繞支點(diǎn) B 的力矩和 ,得:BHM1232323()()RAHttLL054.8604.1614507.28N237().RAHF 由繞支點(diǎn) A 的力矩和 ,得:A

46、HM123121()()RBHttLFL8064.054.863012.9N129()49.5RBHF 軸上合力 ,校核:23(305.86.207.834910.65)ttRAHBFN A 點(diǎn)總支反力 2 2(4.5)(.RAVH A 點(diǎn)總支反力 221)8BR 4. 繪轉(zhuǎn)矩、彎矩圖 垂直面內(nèi)的彎矩圖 C 處彎矩: 1845.36720.1RAVCVMFLNmNm左 2(.5896.7)ad右 19230.6 D 處彎矩 : 3(79.423.10.4)aRBVDVFL左 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 31 5439.28NmNm1037.64684.2RBVDVMFLNm右 水平面內(nèi)的彎矩圖

47、C 處彎矩: 12.8537.CHRA D 處彎矩: 34906524109DBLNm 合成彎矩圖 C 處: 2222(7.1)(387.)538.6CHVM Nm左 左 9065740C右 右 D 處: 2222(543.8)(410.9)3865.DHV N左 左 6129DMmNm右 右 轉(zhuǎn)矩圖 247013ITNm 當(dāng)量彎矩圖 因?yàn)槭菃蜗蚧剞D(zhuǎn)軸，所以扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力視為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力，折算系數(shù) 。0.62.62847.Nm C 處: 530CM左 左 2222(50.)(84)()637789.NmNT右 右 D 處: 2 222(386.)()420. .D左 左 159.MNm 右 右

48、帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 32 5. 彎扭合成強(qiáng)度校核 進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎矩和轉(zhuǎn)矩的截圖（即危險(xiǎn)截面 C）的強(qiáng)度。33679.8.0930.15CcaMMPaaWd右 右 根據(jù)選定的軸的材料 45 鋼，調(diào)制處理，由所引用教材表 15-1 查得 。因160MPa 為 ，故強(qiáng)度足夠。1ca 六、 聯(lián)軸器的選擇和軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 根據(jù)工作要求，為了緩和沖擊，保證減速器的正常工作輸出軸選用彈性柱銷聯(lián)軸器?？?慮到轉(zhuǎn)矩變化很小，取 Ka=1.3， 。按照計(jì)1.392.47108.34caAIVTKNm 算轉(zhuǎn)矩 小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件，查標(biāo)準(zhǔn) GB/T5014-1985 或手冊，選用 HL

49、6 型彈caT 性柱銷聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩為 2000N.m，孔徑 d=55mm， L=142mm，L1=107mm，許用 轉(zhuǎn)速為 2500r/min，故適用。標(biāo)記 HL6 聯(lián)軸器 GB/T5014-2003.6017JB 七、 滾動(dòng)軸承的選擇 以中間軸上的滾動(dòng)軸承為例。 （一） 滾動(dòng)軸承的選擇 根據(jù)載荷及速度情況，擬定選用圓錐磙子軸承。又中間軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，根據(jù) ，選取 30208，由表 12-4C 查得 , ,21540dm 63.0rCkN74.0rk.37e Y=1.6, 。0.9Y （二） 滾動(dòng)軸承的校核 1.徑向載荷 rF 根據(jù)軸的分析，可知：A 點(diǎn)總支反力 。aeF 2.軸向載荷 a

50、 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 33 外部軸向力 ,從最不利受力情況考慮，3205.97.41290.75aeaFN 指向 A 處 1 軸承（方向向左） ；軸承派生軸向力由圓錐滾子軸承的計(jì)算公式ae (方向向右) ；/(2)6./1.8.3drY2/()drFY =5019.08/(2X1.5)=1673.028N (方向向左)。 因?yàn)?，所以 A 處 1 軸承被壓緊，B 處 2 軸承放松。故：2193.7aeddFNF 。226.8,673.028aedadN 3.當(dāng)量動(dòng)載荷 P 根據(jù)工況(無沖擊或輕微沖擊 )，由表 13-6 查得載荷系數(shù) 。1.pf 1 軸承：因 ，由表 12-6 可知1/2

51、963.78/5.120.47.arFe(0.4)(6).87prPfY N 2 軸承：因 ，由表 12-6 可知2/.0/9.3.ar e(.)1(275042)9.prfF 4.驗(yàn)算軸承壽命 因 ,故只需驗(yàn)算 1 軸承。軸承預(yù)期壽命與整機(jī)壽命相同，為 10 年300（天）1P2 x16（天） =48000h。 1066321007.827859.405.4trhfCL hhnP 其中，溫度系數(shù) （軸承工作溫度小于 ） ，軸承具有足夠的壽命。tf 八、 鍵連接的選擇 以中間軸為例。由中間軸的細(xì)部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，選定：高速級大齒輪處鍵 1 為 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 34 （t=6.0mm，r=0

52、.3mm） ，標(biāo)記：鍵 16x80GB/T1096-1608bhLm 1979;低速級小齒輪處鍵 2 為 bxh-L=18mmx11mm-110mm（t=6.0 ，r=0.3） ，標(biāo)記：鍵 即 可。齒輪軸段 d=55；鍵的工作長度 l=L-b=70-16=54mm，鍵的接觸高度 k=0.5h=0.5x10=5mm；傳遞的轉(zhuǎn)矩 按所引用教材表 6-2 查出鍵2470.13;ITNm 靜連接時(shí)的擠壓許用應(yīng)力 （鍵、齒輪輪轂、軸的材料均為 45 剛調(diào)質(zhì)） 。1paP ，鍵連接強(qiáng)度足夠。 332105.6405.8289p apTMkld 九、 潤滑方式及其密封形式的選擇 （1） 軸承的潤滑：由于傳動(dòng)

53、零件的邊緣圓周速度大于 23m/s，所以軸承采用脂潤滑 （2） 軸承的密封：為防止軸承內(nèi)的潤滑劑向外泄露，以及外界的灰塵等雜質(zhì)滲入， 導(dǎo)致軸承磨損或腐蝕，選用墊圈式密封。 十、 箱體及其附件設(shè)計(jì) 名稱 符號 結(jié)構(gòu)尺寸mm 箱座（體）壁厚 8 箱蓋壁厚 1 8 箱座、箱蓋、箱底座凸緣的厚 度 、 、b2、 、12b20b 箱座、箱蓋上的肋厚 、m1 、7m1 軸承旁凸臺的高度和半徑 、hR、60hR 軸承蓋（即軸承座）的半徑 2D41D452m203fd 24 直徑與數(shù)目 n6地 腳 螺 栓 通孔直徑 f 30 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 35 沉頭座直徑 0D60min1C 35 底座凸緣尺寸

54、i2 30 聯(lián)接螺栓直徑 d 軸承旁聯(lián)接螺 栓直徑 18d 箱座、箱蓋聯(lián) 接螺栓直徑 12d 通孔直徑 22 13.5 沉頭座直徑 D40 261minC 28 20 聯(lián) 接 螺 栓 凸緣尺寸 2i 24 16 定位銷直徑 d9 軸承蓋螺釘直徑 3 10 視孔蓋螺釘直徑 4 8 吊環(huán)螺釘直徑 5D24 箱體外壁至軸承座端面的距離 1l 48 大齒輪頂圓與箱體內(nèi)壁的距離 14 齒輪端面與箱體內(nèi)壁的距離 2 12 軸承旁聯(lián)接螺栓距離 S 140S52201S 十一、 其他，如裝配、拆卸、安裝、使用與維護(hù) 在嚙合側(cè)隙大小的時(shí)候可用鉛絲檢驗(yàn)，保證側(cè)隙大小不小于 0.16mm。鉛絲直徑不 得大于最小側(cè)系

55、的兩倍。用途色法檢驗(yàn)齒輪接觸斑點(diǎn)的時(shí)候，要求齒高接觸斑點(diǎn)不少于 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 36 40%，齒寬接觸斑點(diǎn)不少于 50% 。同時(shí)根據(jù)要求調(diào)整軸承的軸向間隙，并且箱內(nèi)裝全 消耗系統(tǒng)用油 L-AN68 至規(guī)定高度，箱座、箱蓋及其他零件未加工的內(nèi)表面，齒輪的未 加工表面涂底漆并涂紅色耐油油漆。箱座、箱蓋及其他零件未加工的外表面涂底漆并涂 淺灰色油漆。在運(yùn)轉(zhuǎn)過程中應(yīng)保持平穩(wěn)、無沖擊、無異常震動(dòng)和噪聲。各密封處、接合 處均不得滲油、漏油。剖分面允許涂密封膠或水玻璃。 十二、 參考資料 1電子板機(jī)械設(shè)計(jì)手冊 2侯洪生.機(jī)械工程圖學(xué). 北京：科學(xué)出版社，2001 3甘永立，幾何量公差與檢測，上海，

56、上?？茖W(xué)技術(shù)出版社，2005 4譚慶昌、趙洪志，機(jī)械設(shè)計(jì)，北京，高等教育出版社，2006 5濮良貴、紀(jì)名剛，機(jī)械設(shè)計(jì)，北京，高等教育出版社，2006 6殷玉楓，機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)，北京，機(jī)械工業(yè)出版社 2006 十三、 總結(jié) 此次課程設(shè)計(jì)不僅可以鞏固了以前所學(xué)過的知識，而且學(xué)到了很多在書本上所沒有 學(xué)到過的知識。通過這次課程設(shè)計(jì)使我懂得了理論與實(shí)際相結(jié)合是很重要的，只有理論 知識是遠(yuǎn)遠(yuǎn)不夠的，只有把所學(xué)的理論知識與實(shí)踐相結(jié)合起來，從理論中得出結(jié)論，才 能真正為社會服務(wù)，從而提高自己的實(shí)際動(dòng)手能力和獨(dú)立思考的能力。在設(shè)計(jì)的過程中 遇到問題，可以說得是困難重重，這畢竟第一次做的，難免會遇到過各種各樣

57、的問題， 同時(shí)在設(shè)計(jì)的過程中發(fā)現(xiàn)了自己的不足之處，對以前所學(xué)過的知識理解得不夠深刻，掌 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 37 握得不夠牢固。 不管怎樣，這些都是一種鍛煉，一種知識的積累，能力的提高。很少有人會一步登 天吧。不輕言放棄才是最重要的。與隊(duì)友的合作更是一件快樂的事情，只有彼此都付出， 彼此都努力維護(hù)才能將作品做的更加完美。而團(tuán)隊(duì)合作也是當(dāng)今社會最提倡的。 我認(rèn)為，在這次課程設(shè)計(jì)中，在收獲知識的同時(shí)，還收獲了閱歷，在此過程中，我 們通過查找大量資料，以及不懈的努力，不僅培養(yǎng)了獨(dú)立思考、動(dòng)手操作的能力，在各 種其它能力上也都有了提高。更重要的是，在實(shí)驗(yàn)課上，我們學(xué)會了很多學(xué)習(xí)的方法。 而這是日

58、后最實(shí)用的，真的是受益匪淺。要面對社會的挑戰(zhàn)，只有不斷的學(xué)習(xí)、實(shí)踐， 再學(xué)習(xí)、再實(shí)踐。 當(dāng)然在這次課程設(shè)計(jì)中，也留下了很多遺憾，因?yàn)橛捎跁r(shí)間的緊缺和許多課業(yè)的繁 忙，并沒有做到最好，但是，最起碼我們沒有放棄，它是我們的驕傲！相信以后我們會 以更加積極地態(tài)度對待我們的學(xué)習(xí)、對待我們的生活。我們的激情永遠(yuǎn)不會結(jié)束，相反， 我們會更加努力，努力的去彌補(bǔ)自己的缺點(diǎn)，發(fā)展自己的優(yōu)點(diǎn)，去充實(shí)自己，只有在了 解了自己的長短之后，我們會更加珍惜擁有的，更加努力的去完善它，增進(jìn)它。只有不 斷的測試自己，挑戰(zhàn)自己，才能擁有更多的成功和快樂！快樂至上，享受過程，而不是 結(jié)果！認(rèn)真對待每一個(gè)實(shí)驗(yàn)，珍惜每一分一秒，學(xué)到最多的知識和方法，鍛煉自己的能 力，這個(gè)是我們在實(shí)時(shí)測量技術(shù)試驗(yàn)上學(xué)到的最重要的東西，也是以后都將受益匪淺的！ 十四、 附圖 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 38 齒輪減速器裝配圖 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 39 齒輪減速器爆炸圖 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 40 低速軸 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 41 裝配工程圖