《CA6140車床法蘭盤零件的機械加工工藝及工藝設備設計》由會員分享，可在線閱讀，更多相關《CA6140車床法蘭盤零件的機械加工工藝及工藝設備設計（38頁珍藏版）》請在裝配圖網上搜索。

1、 00 機械制造技術基礎課程設計 機械制造技術基礎 課程設計說明書 “CA6140車床法蘭盤”零件的機械加工工藝及工藝設備設計 設計者班號 設計者 指導教師 機械制造技術基礎課程設計任務書 題目: “CA6140車床撥叉”零件的機械加工工藝規(guī)程及 工藝裝備（夾具）設計 內容： 1. 零件圖 1張 2. 零件毛坯圖 1張 3. 機械加工工藝過程綜合

2、卡片 1張 4. 工藝裝備（夾具）設計裝配圖 1張 5. 工藝裝備設計零件（夾具體）圖 1張 6. 課程設計說明書 1份 班級學號 學生 指導教師 教研室主任 序言 機械制造工藝課程設計是在我們基本完成了全部基礎課、技術基礎課、大部分專業(yè)課以及參加了生產實習之后進行的。這是我們在進行畢業(yè)設計之前對所學各課程的一次深入的綜合性的復習，也是一次理論聯(lián)系實際的訓練，因此，它在我們四年的大學生活中占有重要的地位。 通過本

3、次課程設計，應該得到下述各方面的鍛煉： 1 能熟練運用機械制造工藝設計中的基本理論以及在生產實習中學到的實踐知識，正確地解決一個零件在加工中的定位、夾緊以及工藝路線安排、工藝尺寸確定等問題，保證零件的加工質量。 2 提高結構設計的能力。通過設計夾具的訓練，應當獲得根據被加工零件的加工要求，設計出高效、省力、經濟合理而且能保證加工質量的夾具的能力。 3 加強使用軟件及圖表資料。掌握與本設計有關的各種資料的名稱、出處、能夠做到熟練運用。 就我個人而言，通過這次設計，基本上掌握了零件機械加工工藝規(guī)程的設計，機床專用夾具等工藝裝備的設計等。并學會了使用和查閱各種設計資料、手冊、和國家標準等。最

4、重要的是綜合運用所學理論知識，解決現(xiàn)代實際工藝設計問題，鞏固和加深了所學到的東西。并在設計過程中，學到了很多課堂上沒有學到的東西。 能夠順利的完成這次課程設計，首先得助于王大承教授和其他老師的悉心指導，還有就是我們小組成員間合理的分工和小組成員們的努力。在設計過程中，由于對零件加工所用到的設備的基本性能和加工范圍缺乏全面的了解，缺乏實際的生產經驗，導致在設計中碰到了許多的問題。但在我們小組成員的共同努力下，我們通過請教老師和咨詢同學，翻閱資料、查工具書，解決設計過程中的一個又一個的問題。在這個過程中，使我對所學的知識有了進一步的了解，也了解了一些設計工具書的用途，同時，也鍛煉了相互之間的協(xié)同

5、工作能力，和團體合作精神，學會包容和讓解。及在此，十分感謝王大承教授的細心指導，感謝同學們的互相幫助。在以后的學習生活中，我將繼續(xù)刻苦努力，不段提高自己。 本說明書主要是CA6140臥式車床上的法蘭盤的有關工藝規(guī)程的設計說明,由于本身及小組成員能力水平有限，設計存在許多錯誤和不足之處，懇請老師給予指正，謝謝~！ 本說明書主要是CA6140臥式車床上的法蘭盤的有關工藝規(guī)程的設計說明,由于本身及小組成員能力水平有限，設計存在許多錯誤和不足之處，懇請老師給予指正，謝謝~！ 零件的分析 （一） 零件的作用 CA6140臥式車床上的法蘭盤，為盤類零件，用于臥式車床上。車床的變速箱固定在主軸箱上

6、，靠法蘭盤定心。法蘭盤內孔與主軸的中間軸承外圓相配，外圓與變速箱體孔相配，以保證主軸三個軸承孔同心，使齒輪正確嚙合。 零件是CA6140臥式車床上的法蘭盤，它位于車床絲桿的末端，主要作用是標明刻度，實現(xiàn)縱向進給。零件的 Φ100外圓上標有刻度線，用來對齊調節(jié)刻度盤上的刻度值，從而能夠直接讀出所調整的數值；外圓上鉆有底部為上部為定位孔，實現(xiàn)精確定位。法蘭盤中部 的通孔則給傳遞力矩的標明通過，本身沒有受到多少力的作用。 （二） 零件的工藝分析 CA6140車床法蘭盤共有兩組加工的表面。 先分述如下： 1． 以mm孔為精基準的加工表面。 這一組加工表面包括：一個 的孔及其倒角；一個外圓及

7、其倒角；外圓及其倒角；外圓及其倒角；外圓及其倒角；兩端面（分別距離軸為24mm和34mm兩端）；左端面和Φ90右端面；通孔。 2.以Φ90右端面為加工表面。 這一組加工表面包括：右端面；Φ90左端面；右端面；退刀槽；Φ4和孔。 這兩組加工表面之間有著一定的位置要求： （1） 左端面與軸形位公差0.03mm。 （2） 右端面與軸形位公差0.03mm。 （3） 孔軸線與右端面位置公差0.6mm，同時與軸線垂直相交，并且與端洗平面（距離軸線為24mm）垂直。 經過對以上加工表面的分析，我們可先選定粗基準，加工出精基準所在的加工表面，然后借助專用夾具對其他加工表面進行加工，保證它們的位置

8、精度。 工藝規(guī)程設計 (一)確定毛坯的制造形式 1．零件材料為HT200。考慮零件在機床運行過程中所受沖擊不大，零件結構又比較簡單，零件年產量為50萬是大批量,，設其備品率為4%，機械加工廢品率為1%，則該零件的年生產綱領為：N=Qn(1+備品率 + 機械加工廢品率)=501(1+4%+1%)=52.5萬(件/年)。 而且零件加工的輪廓尺寸不大,在考慮提高生產率保證加工精度后可采用鑄造成型。 2.在鑄造當中為了避免鑄件澆不到和冷隔等缺陷，應要求鑄件壁厚不小于最小壁厚。對于砂型鑄造各類鑄造合金鑄件的最小壁厚，鑄件的內壁厚度應小于外壁厚。 金屬型鑄件最小壁厚：鑄件輪廓尺寸 ≤20020

9、0灰鑄鐵≈6mm。我們零件的最小輪廓尺寸是8 mm，已經符合要求。 3.較小的孔和槽，或鑄件的壁很厚，則不宜鑄出，直接用機械加工成孔反而方便，對中心線位置要求高的孔不宜指出，這是因為鑄出后很難保證中心度精確，用鉆頭擴孔無法糾正其中心位置。我的零件是最小的孔是，還有和。我這幾個孔都沒有鑄造出來，這也是我們注意的一點！我選擇的鑄造的粗糙度是：初步選擇的加工余量6.0mm。鑄件缺陷層，粗糙度，還根據鑄造機械加工余量的估算公式：計算出來的結果加工余量A=3.8MM，經過相關資料的總結的加工余量的外圓的加工余量A=6MM,其他加工面都是A=5MM。 4.金屬型鑄造要求的條件:符合100或100以下的

10、鑄件,結構簡單,經濟合理性為成批\大量生產.這也基本滿足條件!我就選擇金屬型鑄造。 總之:零件形狀并不復雜，而且零件加工的輪廓尺寸不大,因此毛坯形狀可以與零件的形狀盡量接近，內孔不鑄出。毛坯尺寸通過確定加工余量后再決定。,在考慮提高生產率保證加工精度后可采用鑄造成型。 （二）基面的選擇 工藝規(guī)程設計中重要的工作之一。定位選擇得正確與合理，可以使加工質量得到保證，生產率得宜提高。否則，加工工藝過程中會問題百出，更有甚者，還會造成零件大批報廢，使生產無法正進行。 （1）粗基準的選擇。對于法蘭盤零件而言可歸為軸類零件，盡可能選擇不加工表面為粗基準。而對有若干個不加工表面的工件，則應以與加工表

11、面要求相互位置精度較高的不加工表面作粗基準。選擇比較平整、平滑、有足夠大面積的表面，并且不許有澆、冒口的殘跡和飛邊。根據這個基準選擇原則，現(xiàn)選取右邊外圓及的右端面的不加工外輪廓表面作為粗基準，利用三爪卡盤夾緊 45外圓可同時削除 五個自由度，再以 90的右端面定位可削除一個自由度。 對外圓 、、和（共兩塊V形塊加緊，限制４個自由度，底面兩塊支撐板定位面限制1個自由度，使缺少定位，不過是可以靠兩個V形塊來加緊力來約束Ｚ軸的扭轉力，然后進行鉆削）的的加工，這樣對于回轉體的發(fā)蘭盤而言是可以保證相關面的標準，確保的圓周度。 （2）精基準的選擇。以為精基準加工表面。 這一組加工表面包括：右端面；左

12、端面；右端面；退刀槽；Φ4和孔。因為主要應該考慮基準重合的問題。當設計基準與工序基準不重合時，應該進行尺寸換算，這在以后還要專門計算，此處不再重復。 （三）制定工藝路線 制定工藝路線得出發(fā)點，應當是使零件的幾何形狀、尺寸精度及位置精度等技術要求能得到合理的保證，在生產綱領已確定的情況下，可以考慮采用萬能性機床配以專用工卡具，并盡量使工序集中來提高生產率。除此之外，還應當考慮經濟效果，以便使生產成本盡量下降。 1.工藝路線方案一 一 工藝路線方案一 工序Ⅰ 1.Φ100粗車左端面。2、粗車Φ90左側面。3、粗車Φ100外圓。4、粗車左Φ45外圓。5、Φ100粗車右端面。 工序Ⅱ

13、 1、粗車右Φ45右端面。2、粗車Φ90右側面。3、粗車右Φ45外圓。4、粗車Φ90外圓。 工序Ⅲ 鉆、擴、粗鉸、精鉸孔并車孔左端的倒角。 工序Ⅳ 1、半精車 左、右端面、 2、左端面，精車 左端面、左端面。半精車外圓、 、、4、半精車柱體的過度倒圓。5、車柱體上的倒角C1.5。 工序Ⅴ 1、半精車、精車右端面。2、車槽32。3、倒角C745和C145。 工序Ⅵ 精車左端面、右端面 工序Ⅶ 粗銑、精銑柱體的兩側面。 工序Ⅷ 鉆 4孔，鉸 6孔。 工序Ⅸ 鉆 孔。 工序Ⅹ 磨削B面，即 外圓面、 右端面、 左端面。 工序Ⅺ 磨削外圓面 ，。 工序Ⅻ 磨削突臺距離軸線

14、24mm的側平面。 工序ⅩⅢ 刻字刻線。 工序XIV 鍍鉻。 工序XV 檢測入庫。 2.工藝路線方案二 工序ⅠⅠ 粗車 柱體左端面。 工序Ⅱ 粗加工Φ20孔 1、鉆中心孔Φ18。2、擴孔Φ19.8。 工序Ⅲ 粗車 100柱體右端面，粗車 90柱體左端面，半精車 100左、右端面、 90左端面，精車 100左端面、 90左端面，粗車外圓 45 、 100、 90，半精車外圓 45 、 90、 100、，車 100柱體的倒角，車 45 柱體的過度倒圓。 工序Ⅳ 粗車、半精車、精車 90右端面，車槽32，粗車、半精車外圓 外圓及倒角。 工序Ⅴ1、粗鉸Φ19.94。2、精鉸Φ

15、20。 工序Ⅵ 精車左端面、右端面。 工序Ⅶ 銑Φ90上兩平面1、粗銑兩端面。2、精銑兩端面。 工序Ⅷ 鉆 Φ4孔，鉸Φ6孔 工序Ⅸ 鉆 4Φ9透孔 工序Ⅹ 磨右Φ45外圓，外圓Φ100，外圓Φ90。磨B面，即 左Φ45外圓面、 Φ100右端面、Φ90左端面 工序Ⅺ 磨Φ90上距軸心24平面 工序Ⅻ B面拋光 工序XIII 刻字刻線 工序XIV Φ100外圓鍍鉻 工序XV 檢驗入庫 3. 工藝方案的比較與分析 上述兩種工藝方案的特點在于：方案一是先粗加工表面的毛坯，基本按照加工原則來加工的，先粗加工半精加工精加工。給鉆孔確定基準，確保孔的行位公差，不過

16、一次性加工好，同時零件要求很高的，在后面的加工會對它的精度的影響，并且左端面和右端面要與軸有一定位置公差，這樣很難保證它們的位置的準確性。而方案二是只給鉆孔保證底座平面度，不過鉆頭的下鉆時不能準確定位，會影響的位置公差，從而也影響后面加工的左端面和右端面的端面跳動。不過在方案二中粗鉆擴和鉸是分開加工，粗鉸Φ19.94。2、精鉸Φ20，放在精車左端面、右端面前面，這樣確保左端面和右端面要與軸有一定位置公差。我們小組綜合的方案如下： 工序Ⅰ 粗車零件左端 1、Φ100粗車左端面。2、粗車Φ90左側面。3、粗車Φ100外圓。4、粗車左Φ45外圓。5、Φ100粗車右端面。 工序Ⅱ 粗車零件右端

17、 1、粗車右Φ45右端面。2、粗車Φ90右側面。3、粗車右Φ45外圓。4、粗車Φ90外圓。 工序Ⅲ 粗加工Φ20孔 1、鉆中心孔Φ18。2、擴孔Φ19.8 工序Ⅳ 半精車零件左端 1、半精車Φ100左端面。2、半精車Φ90左側面。3、半精車Φ100外圓。 4、半精車左Φ45外圓。5、半精車Φ90外圓并倒角C1.5。6、車過渡圓角R5。7、半精車Φ100右側面。8、倒角C1.5。 工序Ⅴ 半精車零件右端 1、半精車右Φ45。2、半精車Φ90右側面。3、半精車右Φ45外圓。右端面4、倒角C7。5、切槽32。 工序Ⅵ 精加工Φ20孔 1、粗鉸Φ19.94。2、精鉸Φ20。 工序Ⅶ

18、精車 1、精車Φ100左端面。2、倒角11.5（Φ20）。3、精車Φ90右側面。4、倒角11.5（Φ20）。 工序Ⅷ 銑Φ90上兩平面 1、粗銑兩端面。2、精銑兩端面 工序Ⅸ 鉆 Φ4孔，鉸Φ6孔 工序Ⅹ 鉆 4Φ9透孔 工序Ⅺ 磨外圓Φ100，右Φ45外圓，外圓Φ90。磨B面，即 左Φ45外圓面、 Φ100右端面、Φ90左端面 工序Ⅻ 磨Φ90上距軸心24mm平面 工序XIII B面拋光 工序XIV 刻字刻線 工序XV Φ100外圓鍍鉻 工序XVI 檢驗入庫。 總工藝方案的分析：我們的總方案基本克服了一二方案的缺點，繼承它們的優(yōu)點?？梢宰龅较却旨庸ぐ刖庸ぞ庸ぃ?/p>

19、粗鉆擴和鉸是分開加工，粗鉸Φ19.94。2、精鉸Φ20，放在精車左端面、右端面前面，這樣確保左端面和右端面要與軸有一定位置公差?？梢源_保加工面精度。 （四）機械加工余量、工序尺寸及毛皮尺寸的確定 “CA6140車床法蘭盤”；零件材料為HT200，硬度190～210HB，毛皮重量1.6kg，生產類型大批量，金屬型鑄造毛坯。 據以上原始資料及加工路線，分別確定各家工表面的機械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸如下： 1. 車外圓表面加工余量及公差。 查《機械制造工藝設計簡明手冊》（以下稱《工藝手冊》）表2.2～2.5，取外圓表面長度余量均為2Z=6mm（均為雙邊加工） 車削加工余量為

20、： 粗車: 2 2.5mm 半精車: 20.3mm 精車 : 20.16mm 公差：徑向的偏差為mm 2.車 、、端面和、外圓表面加工余量： 粗車 2 2mm 半精車 20.3mm 精車 : 20.16mm 3.鉆孔（） 查《工藝手冊》表2.2～2.5，先鉆出來直徑是18mm, 工序尺寸加工余量： 鉆孔 18mm 擴孔 0.9mm 粗鉸孔 0.07 mm 精鉸 0.03mm 公差：徑向的偏差為mm 4.鉆孔（） 一次性加工完成，加工余量為2Z=9mm 5.銑削加工余量： 粗銑：9mm（離中心軸為34 mm） 精

21、銑：2 mm 粗銑：18mm (離中心軸為24 mm) 精銑：3 mm 其他尺寸直接鑄造得到 由于本設計規(guī)定的零件為大批量生產，應該采用調整加工。因此在計算最大、最小加工余量時應按調整法加工方式予以確認。 （五）確定切屑用量及基本工時 工序Ⅰ (一).粗車Ф100左端面 （1）選擇刀具 選用93偏頭端面車刀，參看《機械制造工藝設計簡明手冊》車床選用C365L轉塔式車床，中心高度210mm。參看《切削用量簡明手冊》選擇車刀幾何形狀，前刀面形狀為平面帶倒棱型，前角為10，后角為6，主偏角93,副偏角為10,刀尖角圓弧半徑0.5，刃傾角為－10。 （2）確定切削用量 （

22、a）確定背吃刀量ap (即切深ap) 粗車的余量為2mm。由于刀桿截面取最大吃刀深度6mm，所以一次走刀完成即ap=2mm。 （b）確定進給量f 查《切削用量簡明手冊》：加工材料HT200、車刀刀桿尺寸為1625㎜^2、工件直徑100mm、切削深度ap=2mm，則進給量為0.8~1.2mm/r。再根據C365L車床及《機械制造工藝設計簡明手冊》表4.2－3查取橫向進給量取f =0.92mm/r。 (c)選擇磨鈍標準及耐用度 根據《切削用量簡明手冊》表1.9，取車刀后刀面最大磨損量為0.8~1.0mm。焊接車刀耐用度T=60min。 (d) 確定切削速度V 根據《切削用量簡明手冊

23、》表1.11當用YG6硬質合金車刀加工HT200（180~199HBS），ap =2mm，f =0.92mm/r，查出V =1.05m/s。由于實際情況，在車削過程使用條件的改變，根據《切削用量簡明手冊》表1.28，查得切削速度的修正系數為：Ktv=1.0 KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的 V’ = VKtvKkvKkrvKmvKsvKTv =1.051.01.00.731.00.851.01.060 =44m/min 其中：Ktv為刀具材料改變時切削速

24、度的修正系數。 KTv為刀具耐用度改變時切削速度的修正系數。 Kkv為切削方式改變時切削速度的修正系數。 Kkrv為車刀主偏角改變時切削速度的修正系數。 Kmv為工件材料的強度和硬度改變時切削速度的修正系數。 Ksv為毛胚表面狀態(tài)改變時切削速度的修正系數。 則：n = 1000V’/（ЛD）=140r/min 按C365L車床轉速（《機械制造工藝設計簡明手冊》表4.2－2）選擇與140r/min相近似 的機床轉速n =136r/min,則實際切削速度V = 42.7m/min。 (e)校驗機床功率 車削時功率P 可由《切削用量簡

25、明手冊》表1.25查得：在上述各條件下切削功率P =1.7~2.0KW，取2.0KW。由于實際車削過程使用條件改變，根據《切削用量簡明手冊》表1.29-2，切削功率修正系數為：Kkrfz = 0.89,Krofz= Kλsfz =1.0,Krζfz=0.87。 其中：Kkrfz為主偏角變化時切削力的修整系數。 Krofz為車刀前角變化時切削力的修整系數。 Kλsfz為刃傾角變化時切削力的修整系數。 Krζfz為車刀刀尖圓弧半徑變化時切削力的修整系數。 則：修整后的 P’ = PKkrfzKrofzKλsfzKrζfz = 1.55KW 根據C3

26、65L車床當n =136r/min時，車床主軸允許功率PE=7.36KW。因P’

27、=0.92mm/r進給量可用。 綜上，此工步的切削用量為：ap =2mm，f =0.92mm/r, n =136r/min, V =42.7m/min。 （3）計算基本工時： 按《機械制造工藝設計簡明手冊》表7-1中公式計算：刀具行程長度L= (d-d1)/2+L1+L2+L3。 其中：L1為刀具切入長度。 L2為刀具切出長度。 L3為試切附加長度。 由于車削實際端面d1=0mm,L1=4mm,L2=2mm,L3=0mm，則： L=（106-0）/2+4+2+0=59mm。 T= Li /(fn)=591(0.92136)=0.47min （其中i為

28、進給次數。） (二).粗車Ф90左端面 （1）選擇刀具：與粗車Ф100左端面同一把。 （2）確定切削用量 （a）確定背吃刀量ap 粗車的余量為2mm由于刀桿截面取最大吃刀深度為6mm所以一次走刀完成即ap=2mm。 (b) 確定進給量f 查《切削用量簡明手冊》：加工材料HT200、車刀刀桿尺寸為1625㎜^2 、工件直徑90mm、切削深度ap =2mm，則進給量為0.6~0.8 mm/r。再根據C365L車床及《機械制造工藝設計簡明手冊》表4.2－3查取橫向進給量取f =0.73mm/r。 (c) 確定切削速度V： 根據《切削用量簡明手冊》表1.11當用YG6硬質合金

29、車刀加工HT200（180~199HBS），ap=2mm，f =0.73mm/r，查出V =1.05m/s。由于實際情況，在車削過程使用條件的改變，根據《切削用量手冊》表1.25，查得切削速度的修正系數為：Ktv=KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的 V’ = VKtvKTvKkvKkrvKmvKsv =1.051.01.01.00.731.00.851.060 =44m/min 則：n =1000V’/ЛD=155r/min 按C365L車床轉速（《機械

30、制造工藝設計簡明手冊》表4.2－2）選擇與155r/min相近的機床轉速n =136r/min,則實際切削速度V =38.4m/min。 綜上，此工步的切削用量為：ap =2mm，f =0.73 mm/r, n =136r/min, V =38.4m/min。 （3）計算基本工時： L=（d－d1）/2+L1+L2+L3 (其中d=95mm,d1=50mm,L1=4 mm,L2=L3=0 mm) =(95－50)/2+4+0+0=26.5mm T= Li /(fn)=26.51(0.73136)=0.267min。 （三).粗車Ф100外圓 （1）選擇刀具： 90

31、焊接式直頭外圓車刀，刀片厚度5mm，YG6硬質合金，前刀面帶倒棱形，主偏角90，前角10，后角6，副偏角8，刃傾角－10，刀尖圓弧直徑0.5mm。 （2）確定切削用量 （a）確定背吃刀量 粗車外圓，加工余量為2.5mm(半徑值)，一次走刀，則ap=2.5mm。 (b)確定進給量 由《切削用量簡明手冊》HT200，刀桿尺寸1625㎜^2，ap=2.5mm,工件直徑為100mm，則f=0.8~1.2 mm/r。再由《機械制造工藝設計簡明手冊》表4.2—3查取f =0.92 mm/r。 (c) 選擇刀具磨鈍標準及耐用度 由《切削用量手冊》表1.9查取后刀面磨損最大限度為0

32、.8~1.0 mm，焊接耐用度T=60min。 (d) 確定切削速度V： 根據《切削用量簡明手冊》表1.11查?。篤=1.33m/s(由180~199HBS、asp=2.5mm、f =0.92mm/r、車刀為YG6硬質合金查得),由于實際車削過程使用條件的改變，查取切削速度修正系數：Ktv=KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的 V’ = VKtvKTvKkvKkrvKmvKsv =1.331.01.01.00.731.00.851.060=49.5 m/min

33、 則：n = 157.6r/min 按C365L車床轉速（《機械制造工藝設計簡明手冊》表4.2－2）選擇與157.5r/min相近 的機床轉速n =183r/min,則實際切削速度V = 57.5m/min。 綜上，此工步的切削用量為：a =2.5mm，f =0.92 mm/r, n =183r/min, V =57.5m/min。 (3)計算基本工時： T=（L+L1+L2+L3）i/(fn)=(12+3+3+0)1/(0.92183)=0.107min。 其中L=12 mm，L1=3 mm，L2=3 mm，L3=0 mm，i=1 (四).粗車左端Ф45外圓 （1）選擇刀具：

34、與粗車Ф100外圓同一把。 （2）確定切削用量 （a）確定背吃刀量 粗車外圓加工余量2mm（半徑值），一次走刀，ap=2mm.。 （b）確定進給量： 由《切削用量簡明手冊》材料HT200刀桿1625㎜^2，工件直徑50㎜，切深2mm,則 f為0.4—0.5mm/r,由《機械制造工藝設計簡明手冊》f機=0.41mm/r. （c）確定切削速度V: 查《切削用量簡明手冊》表12，YG6硬質合金加工HT200（180-199HBS）,ap=2mm,f=0.41mm/r有V=1.33m/s,修正系數： Ktv=KTv= 1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190

35、/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的： V’ = VKtvKTvKkvKkrvKmvKsv =1.33601.01.01.00.731.00.85=49.5m/min 則：n=350r/min,取標準n機=322r/min,則V機=45.5m/min. 綜上：ap =2mm,f機=0.41mm/r,n機=322r/min,V機=45.5m/min。 (3)計算工時 T=（L+L1+L2+L3）i/(fn)=(30+5+5+0) /（0.41322）=0.303min. (五).粗車Ф 100右端面 (1）選擇刀具：與粗車Ф100左端面同一把。

36、 （2）確定切削用量: （a）確定背吃刀量ap: 粗車的余量為2mm由于刀桿截面取最大吃刀深度為6mm所以一次走刀完成即a =2mm。 (b)確定進給量： 查《切削用量簡明手冊》：加工材料HT200、車刀刀桿尺寸為1625㎜^2 、工件直徑100mm、切削深度ap =2mm，則進給量為0.8~1.2 mm/r。再根據C365L車床及《機械制造工藝設計簡明手冊》表4.2－3查取橫向進給量取f =0.92mm/r。 (c)確定切削速度V： 根據《切削用量簡明手冊》表1.11當用YG6硬質合金車刀加工HT200（180~199HBS），ap =2mm，f =0.92mm/

37、r，查出V =1.05m/s。由于實際情況，在車削過程使用條件的改變，根據《切削用量簡明手冊》表1.25，查得切削速度的修正系數為：Ktv=KTv =1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的 V’ = VKtvKTvKkvKkrvKmvKsv =1.051.01.01.00.731.00.851.060 =44m/min 則：n =140r/min 按C365L車床轉速（《機械制造工藝設計簡明手冊》表4.2－2）選擇與140r/min相近的機床轉速n =136r/min,則實

38、際切削速度V =42.7m/min。 綜上，此工步的切削用量為：ap =2mm，f =0.92 mm/r, n =136r/min, V =42.7m/min。 （3）計算基本工時： L=（d－d1）/2+L1+L2+L3 (其中d=101 mm,d1=46 mm,L1=4 mm,L2=L3=0) =(101－46)/2+4+0+0=31.5mm T= Li /(fn)=31.51(0.92136)=0.252min。 工序Ⅱ （一）.粗車右邊Φ45右端面 (1)選擇刀具 與粗車Ф100左端面的刀具相同。 (2)確定切削用量： （a）確定背吃刀深度ap. 粗車加

39、工余量為2mm.由于刀桿截面取最大吃刀深度為6mm,一次走刀完成，則取ap=2mm。 （b）確定進給量f: 根據《切削用量手冊》加工材料HT200車刀刀桿尺寸1625㎜^2工件直徑45mm，切削深度2mm，屬<3mm，則進給量為0.4--0.5mm/r,再根據C365L車床及《機械制造工藝設計簡明手冊》查取橫向進給量f機=0.41mm/r。 （c）確定切削速度V： 根據《切削用量手冊》表12當用YG6硬質加工HT200，180—199HBS =2mm，f機=0.41mm/r查出Vc=1.33m/s.由于實際車削過程使用條件改變，各修正系數：Ktv=1.0,KTv=1.0,Kkv=1.0

40、,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的V’ = VKtvKTvKkvKkrvKmvKsv =1.33601.01.01.00.731.00.85 =49.520m/min,則n= 350.47r/min,按C365L車床轉速（〈機械制造工藝設計簡明手冊〉表4.2-2）選擇與350.47 r/min相近轉速為322r/min,則實際切削速度V機= 45.7m/min (3)計算基本工時 刀具行程長度L= (d-d1)/2+L1+L2+L3，其中d1=0, L3=0, L2=2mm, L1=4mm,則L=50/2+4+2

41、=31mm, 所以T=Li /（fn ）=311/（0.41322）=0.235min. （二）.粗車Φ90右端面 (1)選擇刀具：同上 (2)確定切削用量： （a）確定背吃刀深度ap. 粗車加工余量為2.0mm,可以一次走刀完成，則:ap=2.0mm。 （b）確定進給量f 根據《切削手冊》切深ap=2.0mm,屬于<3mm，則進給量f為0.6—0.8mm/r,再根據C365L及其〈機械工藝〉f機=0.73mm/r. （c）確定切削速度V 直徑￠90mm,ap=2mm,f機=0.73mm/r查V=1.18m/s.修正系數：

42、 KTv=1.0,Ktv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=1.0,Ksv=0.85，Kkv=1.0, 則Vc =1.181.01.00.731.00.851.060=43.93m/min, 則n =155.45r/min. 按C365L車床轉速（《機械制造工藝設計簡明手冊》表4.2－2）選擇與155.45r/min相近n機=136r/min,則實際切削速度V機=38.4m/min (3)計算基本工時： L＝(d-d1)/2+ L1+ L2+ L3]/fn=[(95-50)/2+0+4+0＝26.5mm T=[(d-d1)/2+ L1+ L2+ L3]/fn=[(95-4

43、6)/2+0+4+0]/(0.73136)=0.267min. （三）.粗車右端Ф45外圓 （1）選擇刀具：與粗車Ф100外圓同一把。 （2）確定切削用量 （a）確定背吃刀量 粗車外圓加工余量2.0mm（半徑值），一次走刀，ap=2.0mm.。 （b）確定進給量： 由《切削用量簡明手冊》材料HT200刀桿1625㎜^2，工件直徑50㎜，切深2.0mm,則 f為0.4—0.5mm/r,由《機械制造工藝設計簡明手冊》f機=0.41mm/r. （c）確定切削速度V:查《切削用量簡明手冊》表12，YG6硬質合金加工HT200（180-199HBS）,ap=2.5mm,f=0.4

44、1mm/r有V=1.33m/s,修正系數：Ktv=KTv= 1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的 V’ = VKtvKTvKkvKkrvKmvKsv =1.33601.01.01.00.731.00.85=49.5m/min 則：n=350r/min,取標準n機=322r/min,則V機=45.5m/min. 綜上：ap =2.0mm,f機=0.41mm/r,n機=322r/min,V機=45.5m/min。 (3)計算工時 T=（L+L1+L2+L3）i/(fn)=(41+3+3+0)

45、 /0.41322=0.356min (四）.粗車Ф90外圓 （1）選擇刀具：與粗車Ф100外圓同一把。 (2）確定切削用量 （a）確定背吃刀量 粗車外圓，加工余量為2.0mm,一次走刀，則asp=2.0mm。 (b) 確定進給量 由《切削用量簡明手冊》HT200，刀桿尺寸1625mm^2，ap=2.0mm,工件直徑為90mm，則f=0.6~0.8mm/r。再由《機械制造工藝設計簡明手冊》表4.2—3查取f =0.76mm/r。 (c) 確定切削速度V 根據《切削用量手冊》表12查?。篤=1.33m/s(由180~199HBS、asp=2.0mm、f =0.76

46、mm/r、車刀為YG6硬質合金),由于實際車削過程使用條件的改變,查取切削速度修正系數：Ktv=1.0 KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的V’ = VKtvKkvKkrvKmvKsvKTv =1.331.01.00.731.00.851.01.060=49.5m/min則：n =100049.5/3.1490=175.2r/min，按C365L車床轉速（《機械制造工藝設計簡明手冊》表4.2－2）選擇與157.5r/min相近的機床轉速n =183r/min,則實際切削速度V = 51.7

47、m/min。 綜上，此工步的切削用量為：a =2.0mm，f =0.76mm/r, n =183r/min, V =51.7m/min。 (3)計算基本工時： T=（L+L1+L2+L3）i/(fn) 其中L=9mm，L1=3mm，L2=3mm，L3=0mm，i=1 =(9+3+3+0)1/(0.76183)=0.108min。 工序Ⅲ (一)鉆Ф18孔 （1）機床選擇：查《機械制造工藝設計簡明手冊》選用Z535立式鉆床。 （2）刀具選擇：查《機械制造工藝設計簡明手冊》選用直徑18mm高速鋼標準錐柄麻花鉆。 （3）切削用量選擇： 查《切削用量簡明手冊》得：f=0.70~

48、0.86mm/r,再由《機械制造工藝設計簡明手冊》Z535立式鉆床進給量取f =0.72mm/r。查《切削用量簡明手冊》取V =0.35m/s=21m/min則n =371.36r/min 按機床選取n =400r/min,故V =3.1418400/1000=22.6m/min (4)計算基本工時： 由《機械制造工藝設計簡明手冊》表7-5中公式得 T=（L+L1+L2）/(fn) =(91+11+0)/(0.72400)=0.3542min。 其中L=91mm，L1=（D-d1/2）cotKr+2=11mm,L2=0mm,d1=0mm. (二) 擴Ф19.8孔 （1）

49、刀具選擇：選用直徑19.8mm高速鋼標準錐柄擴孔鉆。 （2）確定切削用量： 查《切削用量簡明手冊》得：f=0.90~1.1mm/r,再由《機械制造工藝設計簡明手冊》Z535立式鉆床進給量取f =0.96mm/r。擴孔時的切削速度，由公式：V擴=（1/2~1/3）V鉆 查《切削用量簡明手冊》取V =0.35m/s=21m/min V擴=（1/2~1/3）V鉆=7～10.5m/min則：n=112.5~168.8r/min 按機床選取n =140r/m,故V = 3.1419.8140/1000=8.7m/min

50、 (3)計算基本工時： T=（L+L1+

51、L2）/(fn) 由ap=(D-d1)/2=(19.8-18)/2=0.9mm查得L1=14mm，L=91mm,取L2=2mm =(91+14+2)/(0.96140)=0.871min。 工序Ⅳ （一）半精車Ф100左端面 （1）選擇刀具：與粗車Ф100左端面同一把。 (2）確定切削用量： （a）確定背吃刀量： 半精車余量為z=0.3mm,可一次走刀完成，ap=0.3mm。 （b）確定進給量： 由《機械制造工藝設計簡明手冊》表3—14表面粗糙度Ra3.2，鑄鐵，副偏角10，刀尖半徑0.5mm，則進給量為0.18~0.25mm/r,再根據《機械制造工藝設計簡明手冊》表4.2—

52、3查取橫向進量f =0.24mm/r。 （c）確定切削速度VC： 根據《切削用量簡明手冊》表1.11查得：V=2.13m/min(由180~199HBS、ap=0.3mm、f =0.24mm/r、車刀為YG6硬質合金)由于實際車削過程使用條件的改變，查取切削速度修正系數：Ktv=1.0 KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的V’ = VKtvKkvKkrvKmvKsvKTv =2.131.01.00.731.00.851.01.060=79.3m/min 則：n = 25

53、2r/min，按C365L車床轉速（《機械制造工藝設計簡明手冊》表4.2－2）選擇與252r/min相近的機床轉速n =238r/min,則實際切削速度V = 3.14100238/1000=74.7m/min。 （3）計算基本工時： L=（d－d1）2+L1+L2+L3 (其中d=101mm,d1=19.8mm,L1=4mm,L2=2mm,L3=0mm) =（101－19.8）2+4+2+0=46.6mm 則：T= 46.6(0.24238)=0.816min。 （二）半精車Ф90左端面 （1）選擇刀具：與粗車Ф100左端面同一把。 （2）確定切削用量： （a）確定背吃刀

54、量： 加工余量為z=0.45mm, 一次走刀完成，asp=0.45mm。 （b）確定進給量： 由《機械制造工藝設計手冊》表3—14表面粗糙度Ra3.2，鑄鐵，副偏角10，刀尖半徑0.5mm，則進給量為0.2~0.35mm/r,再根據《機械制造工藝設計簡明手冊》表4.2—3查取橫向進量f =0.24mm/r。 （c）確定切削速度VC： 根據《切削用量手冊》表1.11查?。篤C=2.02(由180~199HBS、asp=0.45mm、f =0.24mm/r、車刀為YG硬質合金)由于實際車削過程使用條件的改變，查取切削速度修正系數：Ktv=1.0 KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=

55、0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的V’ = VKtvKkvKkrvKmvKsvKTv =2.021.01.00.731.00.851.01.060 =75.2m/min則：n = 266r/min 按C365L車床轉速（《機械制造工藝設計簡明手冊》表4.2－2）選擇與266r/min相近的機床轉速n =322r/min,則實際切削速度V = 3.1490322/1000=91.0m/min。 綜上，此工步的切削用量為：a =0.45mm，f =0.24mm/r, n =322r/min, V =91.0m/min。 （3）

56、計算基本工時： L=（d－d1）/2+L1+L2+L3 (其中d=91mm,d1=46mm,L1=4mm,L2=L3=0mm) =（91－46）/2+4+0+0=26.5mm T=Li/(fn)=26.51/(0.24322)=0.34min。 （三）半精車Ф100外圓 （1）選擇刀具： 90焊接式直頭外圓車刀，刀片厚度5mm，YG6硬質合金，前刀面帶倒棱形，主偏角90，前角10，后角6，副偏角8，刃傾角0，刀尖圓弧直徑0.5mm。 (2)確定切削用量 （a）確定背吃刀量 半精車外圓，加工余量為0.3mm（半徑值）,一次走刀，則asp=0.3mm。 (b)確定進給

57、量 由《切削用量簡明手冊》表3.14得f=0.2~0.3mm/r。再由《機械制造工藝設計簡明手冊》表4.1—2查取f =0.28mm/r。 （c）選擇刀具磨鈍標準及耐用度：后刀面磨鈍標準為0.8~1.0,耐用度為T=60min。 (d)確定切削速度V 根據《切削用量簡明手冊》表1.11查?。篤C=2.13m/s(由180~199HBS、asp=0.55mm、f =0.52mm/r、車刀為YG6硬質合金),由于實際車削過程使用條件的改變，查取切削速度修正系數：Ktv=1.0 KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=

58、0.85,Kkv=1.0。則修正后的V’ = VKtvKkvKkrvKmvKsvKTv =2.131.01.00.731.00.851.01.060=79.3m/min 則：n =100079.3/(3.14100)=252.5r/min 按C365L車床轉速（《機械制造工藝設計簡明手冊》表4.2－2）選擇與252.5r/min相近的機床轉速n =322r/min,則實際切削速度V = 101.1m/min。 綜上，此工步的切削用量為：ap =0.3mm，f =0. 28mm/r, n =322r/min, V =101.1m/min。 (3)計算基本工時： T=（L+

59、L1+L2+L3）i/(fn) 其中L=9.7mm，L1=3mm，L2=3mm，L3=0mm，i=1 =(9.7+3+3+0)1/(0.28322)=0.174min。 （四）半精車左邊Φ45 外圓 (1)選擇刀具：用半精車￠100外圓車刀。 (2)確定切削用量 (a)確定背吃刀 半精車外圓雙邊加工余量為0.9mm,一次走刀成,asp=0.9/2＝0.45mm. (b) 確定進給量f 查《機械工藝》f取0.2—0.3mm/r,由表4-1-2，f=0.28mm/r. (c) 確定切削速度V 查《切削手冊》表12取2.13m/s,修正系數同上： Vc = 2.13601.0

60、1.00.731.00.851.01.0=79.3m/min,則：n =561.2r/min取車床轉速為550r/min,則實際切削速度Vc=77.75m/min. 綜上：asp=0.45mm,f=0.28mm/r,n=550r/min,Vc=77.75m/min. (3)計算工時 T=(L+L1+L2+L3)i /fn =(30.3+5+5+0) 1/(0.28550)=0.262min. （五）半精車Ф90外圓 （1）選擇刀具：與半精車Ф100外圓同一把。 （2）確定切削用量 （a）確定背吃刀量 半精車外圓，加工余量為0.6mm,一次走刀，則asp=0.6/2=0.3

61、mm。 (b) 確定進給量 由《切削用量手冊》表3.14得f=0.2~0.3mm/r。再由《簡明手冊》表4.1—2查取f =0.28mm/r。 (c) 確定切削速度V： 根據《切削用量簡明手冊》表1.11查?。篤C=2.13m/s(由180~199HBS、asp=0.55mm、f =0.52mm/r、車刀為YG6硬質合金),由于實際車削過程使用條件的改變，查取切削速度修正系數：Ktv=1.0 KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的V’ = VKtvKkvKkrvKmvKsvK

62、Tv =2.131.01.00.731.00.851.01.060=79.3m/min 則: n =100079.3/(3.1490)=280.6r/min 按C365L車床轉速（《機械制造工藝設計簡明手冊》表4.2－2）選擇與280r/min相近的機床轉速n =322r/min,則實際切削速度V = 91m/min。 綜上，此工步的切削用量為：ap=0.3mm，f =0.28mm/r, n =322r/min, V =91m/min。 (3)計算基本工時： T=（L+L1+L2+L3）i/(fn) 其中L=9mm，L1=3mm，L2=3mm，L3=0mm，i=1 =

63、(9+3+3+0)1/(0.28322)=0.166min。 （六）倒角（Ф90） （1）選擇刀具：90焊接式直頭外圓車刀，刀片厚度5mm，YG6硬質合金，前刀面帶倒棱形，主偏角90，前角10，后角6，副偏角8，刃傾角0，刀尖圓弧直徑0.5mm。 （2）切削用量: 背吃刀量asp=1.5mm,手動進給，一次走刀。 V =80m/min, n =100080/3.1490=283r/min 按C365L說明書：n =238r/min, V =3.1423890/1000=67m/min (3) 基本工時：由工人操控，大約為0.03min。 （七）車過渡圓R5 (1)刀具選擇

64、YG6硬質合金成形車刀R=5mm。 （2）確定切削用量 （a）確定背吃刀量：asp=z=5mm,一次走完成。 （b）確定進給量：手動進給。 （c）確定切削速度V=430r/mm （3）計算基本工時 T≦0.05min,即工人最慢加工速度。 （八）半精車Ф100右端面 （1）選擇刀具：與半精車Ф100左端面同一把。 （2）確定切削用量： （a）確定背吃刀量： 加工余量為z=0.45mm,可一次走刀完成，asp=0.45mm。 （b）確定進給量： 由《機械制造工藝設計手冊》表3—14表面粗糙度Ra3.2，鑄鐵，副偏角10，刀尖半徑0.5mm，則進給量為0.2~0.35m

65、m/r,再根據《機械制造工藝設計簡明手冊》表4.2—3查取橫向進量f =0.24mm/r。 （c）確定切削速度V 根據《切削用量簡明手冊》表1.11查?。篤=2.02m/min(由180~199HBS、asp=0.45mm、f =0.24mm/r、車刀為YG6硬質合金)由于實際車削過程使用條件的改變，查取切削速度修正系數：Ktv=1.0 KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的V’ = VKtvKkvKkrvKmvKsvKTv =2.021.01.00.731.00.851.01.060 =75.2m/min 則：n = 239r/min，按C365L車床轉速（《機械制造工藝設計簡明手冊》表4.2－2）選擇與239r/min相近的機床轉速n =238r/min,則實際切削速度V =3.14100238/1000=74.7m/min。 （3）計算基本工時： L=（d－d