《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書(shū)》由會(huì)員分享，可在線(xiàn)閱讀，更多相關(guān)《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書(shū)（37頁(yè)珍藏版）》請(qǐng)?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

1、 機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì) 計(jì)　算　及　說(shuō)　明 結(jié)　果 機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì) 設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 專(zhuān) 業(yè) 班 級(jí)： 機(jī)械設(shè)計(jì)執(zhí)照及其制動(dòng)化0802 設(shè) 計(jì)： 王彥翔 學(xué) 號(hào)： 220082705 指 導(dǎo) 教 師： 吳克勤 設(shè) 計(jì) 時(shí) 間： 2010年12月20日 起 2010年1月 6日 止 沈陽(yáng)工業(yè)大學(xué)化工裝備學(xué)院 設(shè)計(jì)目錄

2、 第一章 電動(dòng)機(jī)的選擇及功率的計(jì)算 1.1電動(dòng)機(jī)的選擇 第二章 傳動(dòng)比的分配及參數(shù)的計(jì)算 2.1總傳動(dòng)比 2.2分配傳動(dòng)裝置各級(jí)傳動(dòng)比 2.3傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算 第三章 齒輪傳動(dòng)的計(jì)算 3.1斜齒輪傳動(dòng)(高速軸) 3.2斜齒輪傳動(dòng)（低速軸） 第四章 軸的設(shè)計(jì)及校核 4.1高速軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 4.2中間軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 4.3低速軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及校核 第五章 軸承壽命計(jì)算 第六章 傳動(dòng)零件及軸承的潤(rùn)滑、密封的選擇 6.1齒輪潤(rùn)滑的選擇 6.2滾動(dòng)軸承的潤(rùn)滑 6.3減速器的密封 6.4減速器箱體結(jié)構(gòu)尺寸 一．設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)

3、 傳動(dòng)裝置 傳動(dòng)簡(jiǎn)圖 原始數(shù)據(jù) 數(shù)據(jù)編號(hào) 運(yùn)輸帶工作拉力F(N) 運(yùn)輸帶工作速度V(m/s) 卷筒直徑D/mm 3 2100 1.4 300 第一章 電動(dòng)機(jī)的選擇及功率的計(jì)算 1.1電動(dòng)機(jī)的選擇 1.1.1選擇電動(dòng)機(jī)的類(lèi)型 按工作要求選用y系列三相異步電動(dòng)機(jī)，臥式封閉結(jié)構(gòu)。電源的電壓為380V。 1.1.2選擇電動(dòng)機(jī)功率 根據(jù)已知條件，工作機(jī)所需要的有效功率為： 其中 F: 運(yùn)輸帶工作拉力 V: 運(yùn)輸帶工作速度 電動(dòng)機(jī)所需要的功率為: 式中為傳動(dòng)系統(tǒng)的總功率: 由[1]表2-5確定各部分效率為: 為滾子軸承效率

4、，值為0.99。為齒輪軸承效率（精度為8級(jí)），值為0.97。為聯(lián)軸器效率，值為0.99。為帶傳動(dòng)效率，值為0.96.代入上式得： 電動(dòng)機(jī)所需要的功率為: 因載荷平穩(wěn),電動(dòng)機(jī)額定功率略大于即可.選電動(dòng)機(jī)功率為4kw，y系列電動(dòng)機(jī). 1.1.3確定電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速 卷筒軸工作轉(zhuǎn)速： 選取電動(dòng)機(jī)型號(hào)為Y112M-4，電動(dòng)機(jī)中心高112mm，軸伸出部分用于裝聯(lián)軸器軸段的直徑和長(zhǎng)度為：28mm，60mm。其主要參數(shù)見(jiàn)表1： 同步轉(zhuǎn)速（） 額定功率（） 滿(mǎn)載轉(zhuǎn)速（） 1500 4．0 1440 2.2 2.2 第二章 傳動(dòng)比的分配及參數(shù)的計(jì)算 2.1

5、總傳動(dòng)比 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)的總傳動(dòng)比: 2.2分配傳動(dòng)裝置各級(jí)傳動(dòng)比 取兩個(gè)聯(lián)軸器的傳動(dòng)比為1。由計(jì)算得兩級(jí)圓柱齒輪減速器的總傳動(dòng)比為： 為了便于兩級(jí)圓柱齒輪減速器采用浸油潤(rùn)滑，當(dāng)兩級(jí)齒輪的配對(duì)材料相同，齒面硬度HBS≦350。齒寬高系數(shù)相等時(shí)，考慮齒面接觸強(qiáng)度接近相等的條件，取高速機(jī)傳動(dòng)比： 低速機(jī)傳動(dòng)比為 2.3傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算 傳動(dòng)系統(tǒng)各軸的轉(zhuǎn)速,功率和轉(zhuǎn)矩計(jì)算如下: 2.3.1 Ⅰ軸（高速軸／電動(dòng)機(jī)軸） 2.3.2 Ⅱ軸(中間軸)

6、 2.3.3 Ⅲ軸(低速軸) 將上述計(jì)算結(jié)果列表2-1中,以供查詢(xún) 表2-1 傳動(dòng)系統(tǒng)的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù) 參數(shù) Ⅰ軸(高速軸) Ⅱ軸（中間軸） Ⅲ軸（低速軸） 轉(zhuǎn)速 n r/min 1440 319.64 92.25 功率 P (kw) 3.96 3.8 3.65 轉(zhuǎn)矩 T (N.m) 26.26 113.53 377.86 傳動(dòng)比i 4.505 3.465 第三章 齒輪傳動(dòng)的計(jì)算 3.1斜齒輪傳動(dòng)(高速軸) 3.1.1選精度等級(jí)

7、,材料及齒數(shù). 運(yùn)輸機(jī)一般工作機(jī)器速度不高,故選用8級(jí)精度 (1).選擇材料及熱處理方法 選中碳鋼: 大齒輪：45鋼 小齒輪：40Cr 熱處理方法:小齒輪調(diào)制處理(280HBS)、 大齒輪調(diào)制處理(240HBS) 硬度差HBS=280-240=40HBS (2).選小齒輪齒數(shù) 大齒輪齒數(shù) 取91 (3).選取螺旋角 初選螺旋角= 3.1.2按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì) 根據(jù)[4]按式(10-21)試算 即 (1).確定公式內(nèi)的各計(jì)算值. 試選 1.3 由

8、[4]圖10-30 選取區(qū)域系數(shù) =2.433 由[4]圖10-26查得 =0.76 =0.89 則有 1.65 查[4]表10-7選取齒寬系數(shù) 查[4]表10-6查得材料的彈性影響系數(shù) 由[4]圖10-21 按齒面硬度查得 小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限 大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限 由[5]式10-13 計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù) 由[4]圖10-19 查得 接觸疲勞系數(shù), 對(duì)接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算,點(diǎn)蝕破壞后不會(huì)立即導(dǎo)致不能繼續(xù)工作的后果,故可取 . 按(10-12)計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力

9、: 許用接觸應(yīng)力: (2)．計(jì)算 ①試計(jì)算小齒輪分度圓直徑 ②計(jì)算圓周速度 ③計(jì)算齒寬b及模數(shù) ④計(jì)算縱向重合度 ⑤計(jì)算載荷系數(shù)k. 由[4]表10-2查得使用系數(shù) 又根據(jù) v=2.48,8級(jí)精度，由[4

10、]圖10-8查得系數(shù)=1.12 由表10-4查得 由表10-13查得 由[4]表10-3查得 故載荷系數(shù) ⑥按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑. 由[5]式(10-10a)得 ⑦計(jì)算模數(shù) 3.1.3按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì) 由[4]式(10-17) (1).確定計(jì)算參數(shù) ①計(jì)算載荷系數(shù) =2.101 根據(jù)縱向重合度 從[4]圖10-28查得螺旋角影響系數(shù) ②計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)

11、 ③查取齒型系數(shù)和應(yīng)力校正系數(shù) 由[4]表10-5查得, , , ④計(jì)算大小齒輪的并加以比較. 1).由圖10-20c查得 小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限. 大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限. 2).由[4]圖10-18查得彎曲疲勞壽命系數(shù) ， 3).計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力,取彎曲疲勞安全系數(shù) 由[4]式10-12得: 故 比較得大齒輪值大. (2).設(shè)計(jì)計(jì)算

12、 對(duì)比計(jì)算結(jié)果,由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)大于齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù),而=1.5,已經(jīng)可以滿(mǎn)足彎曲強(qiáng) 度，但為了同時(shí)滿(mǎn)足接觸疲勞強(qiáng)度,需按接觸疲勞強(qiáng)度算得的分度圓圓直徑來(lái)計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù).于是由 取 則 3.1.4幾何尺寸計(jì)算 (1).計(jì)算中心距 mm (2).按圓整后的中心距修正螺旋角 因值改變不多,故參數(shù)、、等不必修正. (3).計(jì)算大小齒輪的分度圓直徑

13、 (4).計(jì)算齒輪寬度 圓整后得 3.2斜齒輪傳動(dòng)（低速軸） 3.2.1選精度等級(jí),材料及齒數(shù). 運(yùn)輸機(jī)一般工作機(jī)器速度不高,故選用8級(jí)精度 (1).選擇材料及熱處理方法 選中碳鋼:45鋼 熱處理方法:小齒輪調(diào)制處理(280HBS) 大齒輪調(diào)制處理(240HBS) 硬度差HBS=280-240=40HBS (2).選小齒輪齒數(shù) 大齒輪齒數(shù) 取 (3).選取螺旋角 初選螺旋角= 3.2.2按齒面接觸強(qiáng)度

14、設(shè)計(jì) 按[4]式(10-21)試算,即 (1).確定公式內(nèi)的各計(jì)算值. 試選 由[4]圖10-30 選取區(qū)域系數(shù) 由[4]圖10-26查得 則有 查[4]表10-7選取齒寬系數(shù) 查[4]表10-6查得材料的彈性影響系數(shù) 由[4]圖 10-21d 按齒面硬度查得 小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限 大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限 由[5]式 10-13計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù) 由[4]圖 10-19 查得接觸疲勞系數(shù)

15、 , 對(duì)接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算,點(diǎn)蝕破壞后不會(huì)立即導(dǎo)致不能繼續(xù)工作的后果,故可取 . 按(10-12)計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力: 許用接觸應(yīng)力: (2)．計(jì)算 ①試計(jì)算小齒輪分度圓直徑. ②計(jì)算圓周速度. ③計(jì)算齒寬b及模數(shù)

16、 ④計(jì)算縱向重合度 ⑤計(jì)算載荷系數(shù)k. 由[4]表10-2查得使用系數(shù) 根據(jù) v=0.897,8級(jí)精度由[4]圖10-8查得系數(shù)=1.08由表10-4查得 由表10-13查得 由[4]表10-3查得 故載荷系數(shù) ⑥按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑. 由[5]式(10-10a)得 ⑦計(jì)算模數(shù) 3.2.3按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì) 由[4]式(10-17) (1).確定計(jì)算參數(shù)

17、①計(jì)算載荷系數(shù) 根據(jù)縱向重合度從圖[4]10-28查得螺旋角影響系數(shù) ②計(jì)算當(dāng)量齒數(shù) ③查取齒型系數(shù)和應(yīng)力校正系數(shù) 由[4]表10-5查得, , , ④計(jì)算大小齒輪的并加f以比較. 1).由圖10-20c查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限.大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限. 2).[4]由圖10-18查得彎曲疲勞壽命系數(shù): 3).計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力,取彎曲疲勞安全系數(shù) 由[4]式10-12得:

18、 故 比較得大齒輪的數(shù)值大. (2).設(shè)計(jì)計(jì)算 取2 對(duì)比計(jì)算結(jié)果,由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)大于齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù),而=2.0mm,已可滿(mǎn)足彎曲強(qiáng)度. 取31 取則有 取108 3.2.4幾何尺寸計(jì)算 (1).計(jì)算中心距 (2).按圓整后的中心距修正螺旋角. 因值改變不

19、多,故參數(shù)、、等不必修正. (3).計(jì)算大小齒輪的分度圓直徑 (4).計(jì)算齒輪寬度 圓整后得 先畫(huà)草圖，齒輪，箱體，軸各段長(zhǎng)度 第四章 軸的設(shè)計(jì)及校核 選取軸的材料為45鋼,調(diào)制處理. 4.1高速軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 各段軸頸寬度和各段長(zhǎng)度 段數(shù) 數(shù)據(jù) 1 2 3 4 5 6 L(mm) 38 50 20.75 102.5 21.5 20.75 d(mm) 20 25 30 34 34 30 4.1.1初步

20、確定軸的最小直徑 按[4]式15-2初步估算軸的最小直徑. 根據(jù)表15-3 取，于是得: 輸出軸的最小直徑顯然是安裝連軸器的,為使所選的軸的直徑與聯(lián)軸器的孔徑相適應(yīng),需同時(shí)選取聯(lián)軸器型號(hào). 聯(lián)軸器的轉(zhuǎn)矩,查表14-1,取=1.3 則有 N 按照計(jì)算轉(zhuǎn)矩應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱(chēng)轉(zhuǎn)矩的條件,查標(biāo)準(zhǔn)選用 TL3型彈性套柱銷(xiāo)聯(lián)軸器,其最大轉(zhuǎn)矩為63000。聯(lián)軸器的孔徑.故取,聯(lián)軸器長(zhǎng)度L=52mm.聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度mm. 4.1.2擬定軸上零件的裝配方案. Ⅰ軸上裝配有彈性套柱銷(xiāo)聯(lián)軸器,滾動(dòng)軸承、封油圈、圓柱斜齒輪、鍵、軸承端蓋. 4.1.

21、3根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度. （1）為了滿(mǎn)足彈性聯(lián)軸器的軸向定位要求，取第一段右端需制出一軸肩。故取二段的直徑，聯(lián)軸器與軸配合的輪轂孔長(zhǎng)度mm，為了保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸的端面上，故二段的長(zhǎng)度應(yīng)比略短一些，現(xiàn)取mm. （2）初步選擇滾動(dòng)軸承 因軸承同時(shí)受徑向和軸向力的作用，故選單列圓錐滾子軸承，參照工作要求根據(jù)，由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取0基本游隙組，標(biāo)準(zhǔn)精度級(jí)的單列圓錐滾子軸承30306型，其尺寸為 , 故取第三段直徑，而，故。30306型軸承的定位軸肩高度h=3.5故

22、 選軸承端蓋和聯(lián)軸器的距離為30mm，選軸承端蓋的寬度為20mm，故 （3）因圓柱斜齒輪, 為了保證Ⅰ軸與Ⅱ軸兩斜齒輪的正確嚙合，則： mm 確定軸上圓角和倒角尺寸： 倒角，圓角。 (4) Ⅰ軸上的鍵槽b=6 長(zhǎng)度為25mm 4.2中間軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 4.2.1初步確定軸的最小直徑 按[4]式15-2初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理根據(jù)表15-3 取，于是得: 該軸上有一個(gè)鍵槽軸徑加寬6% 所以d

23、= 中間軸的最小直徑是安裝軸承的內(nèi)徑，所以軸的最小直徑為標(biāo)準(zhǔn)值 4.2.2軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及校核 各段軸頸寬度和各段長(zhǎng)度 段數(shù) 數(shù)據(jù) 1 2 3 4 5 L(mm) 22.75 24 12 33 49.75 d(mm) 35 44 50 42 35 （1）擬定軸上零件裝配方案 （2）根據(jù)軸向定位要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度 ①為了滿(mǎn)足軸向定位的要求，左端軸承用軸承端蓋和擋圈定位，按軸端直徑取擋圈直徑。 ②初步選擇滾動(dòng)軸承 因軸承同時(shí)受徑向和軸向力的作用，故選單列圓錐滾子軸承，參照工作要求根據(jù)，由軸承產(chǎn)品目錄中初

24、步選取0基本游隙組，標(biāo)準(zhǔn)精度級(jí)的單列圓錐滾子軸承30307型，其尺寸為： 故 左端軸承采用軸肩進(jìn)行軸向定位，由手冊(cè)查得30306型軸承的定位軸肩高度h=4.5故 ③取按裝齒輪的的軸徑，大齒輪的左端用軸環(huán)進(jìn)行軸向定位，軸肩高度故取h=3mm，則，軸環(huán)的寬度L，故取，大齒輪的右側(cè)采用套筒定位，已知齒輪轂的寬度為35mm，為了使套筒端面可靠的壓緊齒輪，此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度，取 ④取左側(cè)齒輪距箱體內(nèi)壁的距離a=16mm，錐滾軸承距箱體內(nèi)壁的距離為

25、8mm ，已知 故 ⑤軸上零件的周向定位，齒輪、聯(lián)軸器與軸的周向定位均采用平鍵聯(lián)接，按查手冊(cè)，查得平鍵截面（GB/T 1095～1979） 長(zhǎng)度L=32mm ⑥參考[4]II表（15—2），確定軸上圓角和倒角尺寸： 倒角，圓角。 4.3低速軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及校核 已知： 求作用在齒輪上的力 已知：斜齒大齒輪分度圓直徑 大斜齒輪上的作用力有：

26、 4.3.1初步確定軸的最小直徑 按[4]式15-2初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理根據(jù)表15-3 取，于是得: 輸出軸的最小直徑與聯(lián)軸器聯(lián)接有一個(gè)鍵槽，該軸與齒輪4配合也有一個(gè)鍵槽故該軸擴(kuò)大1.12倍 輸出軸的最小直徑顯然是安裝連軸器的,為使所選的軸的直徑與聯(lián)軸器的孔徑相適應(yīng),需同時(shí)選取聯(lián)軸器型號(hào). 聯(lián)軸器的轉(zhuǎn)矩,查表14-1,取=1.3 則有 N 按照計(jì)算轉(zhuǎn)矩應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱(chēng)轉(zhuǎn)矩的條件,查標(biāo)準(zhǔn)選用TL7型彈性套柱銷(xiāo)聯(lián)軸器,其最大轉(zhuǎn)矩為500000。聯(lián)軸器的孔徑

27、d=40mm.故取,聯(lián)軸器長(zhǎng)度L=112mm.聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度mm. 4.2.3軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及校核 各段軸頸寬度和各段長(zhǎng)度 段數(shù) 數(shù)據(jù) 1 2 3 4 5 6 7 L(mm) 82 50 106.75 62 10 16.5 29.25 d(mm) 40 45 50 55 65 60 50 （1）擬定軸上零件裝配方案 （2）根據(jù)軸向定位要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度 ①為了滿(mǎn)足軸向定位的要求，1軸左端需要制出一個(gè)定位軸肩，故=45mm，右端用軸端擋圈定位，按軸端直徑取擋圈直徑D=50mm。聯(lián)軸器與軸配合的輪轂孔長(zhǎng)度Lmm，為

28、了保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸的端面上，故一軸段的長(zhǎng)度應(yīng)比略短一些，現(xiàn)取mm. ②初步選擇滾動(dòng)軸承 因軸承同時(shí)受徑向和軸向力的作用，故選單列圓錐滾子軸承，參照工作要求根據(jù)=45mm，由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取0基本游隙組，標(biāo)準(zhǔn)精度級(jí)的單列圓錐滾子軸承30310型，其尺寸為： 故取 L 左端軸承采用軸肩進(jìn)行軸向定位，由手冊(cè)查得30310型軸承的定位軸肩高度h=5故 ③取安裝齒輪處的軸段第二四段的直徑，齒輪的左端左端采用軸肩定位軸肩高度h>0.07d，取h=5mm，故取軸環(huán)d且軸環(huán)寬度b，取。齒輪的右端與軸承之間出采用套筒定位，已

29、知輪轂寬度，為了使套筒端面可靠地壓緊齒輪，此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度，取。 選軸承端蓋和聯(lián)軸器的距離為30mm，選軸承端蓋的寬度為20mm，故 ④ 考慮到箱體的鑄造誤差在確定滾動(dòng)軸承的位置時(shí)。應(yīng)距箱體一段距離s=8mm，已知滾動(dòng)軸承的寬度T=29.25mm，齒輪4的輪轂寬度為64mm則 （3）、軸上零件的周向定位 齒輪、聯(lián)軸器與軸的周向定位均采用平鍵聯(lián)接，按查手冊(cè)，查得平鍵截面（GB/T 1095～1979）。 （4）、確定軸上圓角和倒角尺寸 參考[4]II表（15—2），取軸端倒角為，各軸肩處的圓角半徑為2mm. （5）、求軸上的載荷 1）首先

30、根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖作出軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖，在確定軸承的支點(diǎn)位置時(shí)，應(yīng)從手冊(cè)中查取a值，對(duì)于30310型圓錐滾子軸承查得，因此，作為簡(jiǎn)支梁的軸的支承跨距： L=176.5mm 4軸段右端面到軸承支點(diǎn)的距離： 2）作受力圖 ①求支反力 ， ② 求彎矩 ③畫(huà)彎矩圖（b） 3）作垂直平面的受力圖 ①求支反力 ，

31、 ②求彎矩 ③畫(huà)彎矩圖（c） 4）①合成彎矩 ②畫(huà)彎矩圖（d） 5）作扭矩圖（e） 6）按彎扭組合成的應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度 進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎矩扭矩的界面強(qiáng)度，經(jīng)分析：4軸段的端面也為危險(xiǎn)截面， 對(duì)稱(chēng)循環(huán)變應(yīng)力時(shí) 根據(jù)[4]式（15—4） 按[4]表（15—1）查得 由表（15—1）查得

32、 經(jīng)比較， 均小于許用應(yīng)力60MPa，故安全。 第五章 軸承壽命計(jì)算 對(duì)低速軸進(jìn)行壽命校核，根據(jù)已知所選的30310型圓錐滾動(dòng)軸承知?jiǎng)虞d荷系數(shù) 計(jì)算步驟為： （1） 已知軸承所受的徑向力 (2) 由，產(chǎn)生的派生軸向力，為 (3) 判斷軸的移動(dòng)方向 故軸有向右移動(dòng)趨勢(shì) （4）相當(dāng)于2軸承壓緊1軸承放松 (5) 求軸上當(dāng)量動(dòng)載荷和 因?yàn)?選 選

33、 (6) 壽命計(jì)算： 選載荷系數(shù)， 由 得： 故軸承安全。 第五章 傳動(dòng)零件及軸承的潤(rùn)滑、密封的選擇 5.1齒輪潤(rùn)滑的選擇 齒輪的圓周速度，可選用浸油潤(rùn)滑，浸油潤(rùn)滑是將傳動(dòng)件一部分浸入油中，傳動(dòng)件回轉(zhuǎn)時(shí)，粘在其上的潤(rùn)滑油被帶到嚙合區(qū)進(jìn)行潤(rùn)滑。同時(shí)，油池中的油被甩到箱壁上可以散熱，箱體內(nèi)應(yīng)有足夠的潤(rùn)滑油以保證潤(rùn)滑及散熱需要。 潤(rùn)滑油選全損耗系統(tǒng)用油（GB443—1989）代號(hào)：L—AN22，在 40℃時(shí)，運(yùn)動(dòng)粘度為。凝點(diǎn)（傾點(diǎn)）不低于-5℃，閃點(diǎn)（開(kāi)口）不低于150℃。主要用途用于小型機(jī)床齒

34、輪箱，傳動(dòng)裝置軸承，中小型電機(jī)風(fēng)動(dòng)工具等。 5.2滾動(dòng)軸承的潤(rùn)滑 對(duì)齒輪減速器，當(dāng)浸油齒輪的圓周速度時(shí)，滾動(dòng)軸承宜采用脂潤(rùn)滑。當(dāng)齒輪的圓周速度時(shí)，滾動(dòng)軸承多采用油潤(rùn)滑。滾動(dòng)軸承選鈣鈉基潤(rùn)滑脂（ZBE36001—1988）ZGN—2。滴點(diǎn)不低于135℃.主要用途用于工作溫度在80℃～100℃，有水分或較潮濕環(huán)境中工作的機(jī)械潤(rùn)滑。多用于鐵路、機(jī)車(chē)、列車(chē)等滾動(dòng)軸承（溫度較高者）潤(rùn)滑，不適合低溫工作。 5.3減速器的密封 減速器需要密封的部位一般有伸出處、軸承室內(nèi)側(cè)、箱體接合面和軸承蓋、檢查孔和排油孔接合面等處。 5.3.1軸伸出處的密封 為了防止?jié)櫥吐┏龊屯饨珉s質(zhì)、灰塵等侵入軸承室的密

35、封效果。氈圈式密封簡(jiǎn)單、價(jià)廉，但對(duì)軸頸接觸面的摩擦較嚴(yán)重。主要用于脂潤(rùn)滑及密封處軸頸圓周速度較低（一般不超過(guò)）的油潤(rùn)滑。 5.3.2箱體結(jié)合面的密封 為了保證箱座、箱蓋聯(lián)接處的密封聯(lián)接，凸緣應(yīng)有足夠的寬度，結(jié)合面要經(jīng)過(guò)精刨或刮研。聯(lián)接螺栓間距不應(yīng)過(guò)大以保證壓緊力。為了保證軸承孔的精度，剖分面間不得加墊片，只允許右剖面間涂以密封膠。為提高密封性，左箱座凸緣上銑出回油溝,使?jié)B入凸緣聯(lián)接縫隙面上的油重新流回箱體內(nèi)。 鑄造箱體材料一般多用鑄鐵HT150或HT200，鑄造箱體較易獲得合理和復(fù)雜的結(jié)構(gòu)形狀，剛度好易進(jìn)行切削加工。 5.4減速器箱體結(jié)構(gòu)尺寸 機(jī)座壁厚 取

36、 機(jī)蓋壁厚 取 機(jī)座凸緣厚度 機(jī)蓋凸緣厚度 機(jī)底凸緣厚度 地腳螺栓直徑 取 地腳螺栓數(shù)目 軸承旁連接螺栓直徑 取 蓋與座連接螺栓直徑 取 聯(lián)接螺栓的間距 軸承端蓋螺釘直徑 取 窺視孔蓋螺栓直徑 取 定位銷(xiāo)直徑 至外機(jī)壁距離 至凸緣邊緣距離 軸承

37、外徑： 軸承旁連接螺栓距離： 軸承旁凸臺(tái)半徑 箱外壁至軸承座端面距離： 機(jī)蓋,機(jī)座筋厚： 大齒輪頂圓與箱內(nèi)壁間距離： 參考文獻(xiàn) [1]王之櫟.機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì).機(jī)械工業(yè)出版社 [2]銀金光.機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì).中國(guó)林業(yè)出版社 [3]濮良貴.機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ).高等教育出版社 [4]徐錦康.機(jī)械設(shè)計(jì)零件手冊(cè).高等教育出版社 [5]盧頌蜂.機(jī)械零件課程設(shè)計(jì).清華大學(xué) [6]殷玉楓.機(jī)械設(shè)計(jì).高等教育出版社 [7]朱家誠(chéng).機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì).合肥工業(yè)大學(xué)出版社 [

38、8]黃義俊.機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì).浙江大學(xué)出版社 [9]陳秀寧、施高義.機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì).浙江大學(xué)出版社 [10]林昌華、張海兵.機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì).重慶大學(xué)出版社 [11]孔凌嘉.機(jī)械基礎(chǔ)綜合課程設(shè)計(jì).北京理工大學(xué)出版社

39、

40、 =2.433 =0.76 =0.89 1.65 h=3.6 =1.16 k=2.27

41、 249.71 MPa =1.5mm 113.31mm =

42、 =1.08 K=2.20 K=2.12 =2.0mm

43、 聯(lián)軸器的孔徑 選單列圓錐 滾子軸承

44、

45、 選單列圓錐 滾子軸承 - 37 -