《受彎構(gòu)件、拉彎壓彎構(gòu)件作業(yè)》由會(huì)員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《受彎構(gòu)件、拉彎壓彎構(gòu)件作業(yè)（23頁(yè)珍藏版）》請(qǐng)?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

1、、選擇題 1. 計(jì)算梁的 寸，應(yīng)用凈截面的幾何參數(shù)。 廠正應(yīng)力 廠剪應(yīng)力 「整體穩(wěn)定 廠局部穩(wěn)定 2. 鋼結(jié)構(gòu)梁計(jì)算公式搭船中矗 。 廣與材料強(qiáng)度有關(guān) 廣是極限彎矩與邊緣屈服彎矩之比 r 表示截 面部分進(jìn)入塑性 廠與梁所受荷載有關(guān) 3. 在充分發(fā)揮材料強(qiáng)度的前提下，3號(hào)鋼梁的最小高度hmin 16Mn鋼鋼梁 的（其他條件均相同）。 「大于 廠小于 廠等于 廠不確定 4. 梁的最小高度是由 控制的。 廠強(qiáng)度 廠建筑要求 「剛度 廠整體穩(wěn)定 5. 單向受彎梁失去整體穩(wěn)定時(shí)是 式的失穩(wěn)。 廠彎曲 扭轉(zhuǎn) r彎扭 雙向彎曲 6. 為了提高梁的整體穩(wěn)定性， 最經(jīng)濟(jì)有效的辦

2、法。 廣 增大截面 廠 增加側(cè)向支撐點(diǎn)，減少li 廠 設(shè)置橫向加勁 肋 「改變荷載作用的位置 7. 當(dāng)梁上有固定較大集中荷載作用時(shí)，其作用點(diǎn)處應(yīng) 。 r設(shè)置縱向加勁肋 「設(shè)置橫向加勁肋 「減少腹板寬 度 ”增加翼緣的厚度 8. 如圖示鋼梁，因整體穩(wěn)定要求，需在跨中設(shè)側(cè)向支點(diǎn)，其位置以 為最 佳方案。 —— I—— JL P A B C 9. 焊接組合梁腹板中，布置橫向加勁肋對(duì)防止 引起的局部失穩(wěn)最有效, 布置縱向加勁肋對(duì)防止 引起的局部失穩(wěn)最有效。 A、剪應(yīng)力B、彎曲應(yīng)力C、復(fù)合應(yīng)力D、局部壓應(yīng)力 c r c

3、 c A,B A,C D,B B,C 10. 鋼梁腹板局部穩(wěn)定采用 則。 「腹板局部屈曲應(yīng)力與構(gòu)件整體屈曲應(yīng)力相等 廠腹板實(shí)際應(yīng)力不超過(guò)腹板屈曲應(yīng)力 廠腹板實(shí)際應(yīng)力不小于板的屈服應(yīng)力 廠腹板局部臨界應(yīng)力不小于鋼材屈服應(yīng)力 11. 當(dāng)梁整體穩(wěn)定系數(shù) 心馬時(shí)，用匹代替觸，主要是因?yàn)? 廠 梁的局部穩(wěn)定有影響 廠梁已進(jìn)入彈塑性階段 ”梁發(fā)生了彎扭變形 「 梁的強(qiáng)度降低了 12. 分析焊接工字形鋼梁腹板局部穩(wěn)定時(shí)， 腹板與翼緣相接處可簡(jiǎn)化為 廣自由邊 「簡(jiǎn)支邊 廠固定邊 廣有轉(zhuǎn)動(dòng)約束的支承邊 13. 對(duì)提高工字形截面的整體穩(wěn)定性作用最小。 廠增加腹板厚度 廠約束梁

4、端扭轉(zhuǎn) 「設(shè)置平面外支 承 廠加寬梁翼緣 14. 雙軸對(duì)稱(chēng)截面梁，其強(qiáng)度剛好滿足要求，而腹板在彎曲應(yīng)力下有發(fā)生局部失 穩(wěn)的可能，下列方案比較，應(yīng)采用 0 廠在梁腹板處設(shè)置縱、橫向加勁肋 「在梁腹板處設(shè)置橫向加勁肋 廠在梁腹板處設(shè)置縱向加勁肋 廠沿梁長(zhǎng)度方向在腹板處設(shè)置橫向水平支撐 15. 一焊接工字形截面簡(jiǎn)支梁，材料為 Q235, fy =235N/mm2梁上為均布荷載作 用，并在支座處已設(shè)置支承加勁肋，梁的腹板高度和厚度分別為900mm和12mm， 若考慮腹板穩(wěn)定性，則 0 廠布置縱向和橫向加勁肋 廠無(wú)需布置加勁肋 廠按構(gòu)造要求布 置加勁肋 廣按計(jì)算布置橫向加勁肋

5、Acbcc BBCAD BDACB 、計(jì)算題 2. 簡(jiǎn)支梁受力及支承如圖所示，荷載標(biāo)準(zhǔn)值P =180kN，分項(xiàng)系數(shù)1.4，不計(jì) P=1B0KN 一刖 二缶2吐0 自重，Q235鋼, 2 fy=235N/mm 1）驗(yàn)算該梁的強(qiáng)度。 2 ）如不需驗(yàn)算該梁的整體穩(wěn)定，問(wèn)需設(shè)幾道側(cè)向支承? 3. 字形組合截面鋼梁，其尺寸和受力 如圖所示。已知其腹板的高厚比 ，為保證腹板的局部穩(wěn)定，請(qǐng)?jiān)谥ё? A B處及其之間梁段內(nèi)布置 加勁肋 圖示為一焊接工字形簡(jiǎn)支梁，跨度| = 4m。鋼材Q235F

6、f=215N/m,m， 2 fy=235N/mm 承受均布荷載設(shè)計(jì)值為 p （包括自重）。假定該梁局部穩(wěn)定和 強(qiáng)度以及剛度能滿足要求，試求該梁能承受的荷載 p nf kN /rr\ 計(jì)算題答案 1 ?解： "憐”憐"％ 圖為 %。 支座反力-■ 區(qū)格I平均彎矩、平均剪力分別為（中間點(diǎn)處） ? 2 M = 424 ^125 ———丈2一2衛(wèi)=527 53 肥 2 3.2^1.25 = 420KN 相應(yīng)的

7、 400^103 1260^8  ——2X 12 QS^1263 =8 21^1^0^ 527 106 ^630 8.21^10^ 59」 288.2 -0.69<1 所以局部穩(wěn)定滿足要求。 -4^- = —"""""— = 105^/ 2 < / = 因此梁的整體穩(wěn)定性能保證。 2. 解：設(shè)強(qiáng)軸為x軸。 1）強(qiáng)度驗(yàn)算 J廠存。恥"^0屮十歷W防"祕(mì)丸/ 77829 E - 0.8^20x 40 4 + 0.6^40 = 1126.4cm = 126 kN Sj =0.8x20x40.4 =646.4c^ 1 4P % =亍 == 378kN

8、tn 4 1*F 最大正應(yīng)力強(qiáng)度驗(yàn)算： 因?yàn)橐砭? 所以可以考慮部分塑性。 378^ 曙"0三 ■磁/ - 2/5 V 2 ■ /mm 最大剪應(yīng)力強(qiáng)度驗(yàn)算: 126^103^n2^.4^1Q3 77込口心帀 腹板與翼緣交界處折算應(yīng)力驗(yàn)算: 378x10^400 77829xI0^ 194.3耳/空 /mm 126^1^^646 4^1(? 77碇9 □爐" 抵=Jr；十 3t； = 2966 所以強(qiáng)度均滿足。 2）整體穩(wěn)定性保證

9、 如不需驗(yàn)算梁的整體穩(wěn)定性，則需受壓翼緣自由長(zhǎng)度與其寬度的比滿足要求: b 1^16^200 ^ 3200 所以在梁跨中設(shè)一道側(cè)向支承點(diǎn)就能保證梁的整體穩(wěn)定性。 解：在如圖P力作用下，梁的彎矩圖在支座 A、B間皆為負(fù)彎矩，即工字形 梁的下翼緣受壓，上翼緣受拉。由于腹板的高厚比 "二一〔,因而需要設(shè) 置橫向加勁肋和縱向加勁肋。其橫向加勁肋的間距，由于題目未給出其它條件， 故可按一般構(gòu)造要求取 a=2h。 ;其縱向加勁肋則應(yīng)設(shè)在距受壓的下翼緣 (1/4~1/5 )ho處，如圖所示: 4(寸、L2g、二 在橫向和縱向加勁肋處，橫向加勁肋連續(xù)，切斷縱向加勁肋。 故可

10、按一般構(gòu)造要求取 a=2h。 ;其縱向加勁肋則應(yīng)設(shè)在距受壓的下翼緣 故可按一般構(gòu)造要求取 a=2h。 ;其縱向加勁肋則應(yīng)設(shè)在距受壓的下翼緣 3. 解：根據(jù)題意，該梁局部穩(wěn)定、強(qiáng)度、剛度都能滿足要求，所以按整體穩(wěn) 定計(jì)算能夠承受的最大荷載P。 A = 2x250x72 4-^x5 = 7920mm2 = 7P2x h 264 七T "7 7920 4000 = 63.7 I/, _ 4000x12 62-8喘飆 = 0 727 燉5+小篇護(hù)論 D.755X 4320 富 7920x 2辭 7.92^2 片［4.4^264

11、 =2 64 也-0.953 設(shè)p的單位為 kN/m M = -pl M = 2pkNm = 2 p式l少曲幗揪 要求滿足 即 ■/ 八.1 - 215^0.953^7.92 20 燉5+小篇護(hù)論 燉5+小篇護(hù)論 該梁能承受的最大均布荷載 p=81.1 kN/m 例1：如圖所示 工字形簡(jiǎn)支主梁，Q235F鋼，f =215N/mm2，fv=125N/mm2承 受兩個(gè)次梁傳來(lái)的集中力P =250KN作用（設(shè)計(jì)值），次梁作為主梁的側(cè)向支 承，不計(jì)主梁自重, Yx "1 05 要求：

12、 1） 驗(yàn)算主梁的強(qiáng)度 2） 判別梁的整體穩(wěn)定性是否需要驗(yàn)算 解:主梁強(qiáng)度驗(yàn)算： 梁的最不利截面為第一根次梁左側(cè)截面和第二根次梁的右側(cè)截面，由于 其對(duì)稱(chēng)性，此兩截面受力相同。 M = Px4 = 250x4 =1000^-^ V = P = 250KN 梁的截面特性： 234860 514 = 28^ 1.^507 ^50^10^25= 正應(yīng)力強(qiáng)度: M 1000^10^^10^ 人叭 1^5^5542^10 ■ 17L8

13、 剪應(yīng)力強(qiáng)度: 250x10^ 3237 ^103 2^860^10^10 該截面上腹板與翼緣連接處正應(yīng)力、剪應(yīng)力都較大，所以需驗(yàn)算折算應(yīng)力 此點(diǎn)： 7" 1000^10^500 284860^ ■ 175.5 禺=280^14^507 =1.99^106^3 隔-2,0累103咒匸99乂』川 忑 2開(kāi)麵0G09"。 =跑?chē)\ < 2淪％ 所以強(qiáng)度滿足要求 2）梁的整體穩(wěn)定性驗(yàn)算: 他00 280 =14 3 < 16 所以不必驗(yàn)算整體穩(wěn)定性。 、選擇題 1. 承受靜力荷載或間接承受動(dòng)力

14、荷載的工形截面壓彎構(gòu)件， 其強(qiáng)度計(jì)算公式中, 塑性發(fā)展系數(shù)gx取 。 1.2 1.15 廠 1.05 彎矩作用在實(shí)軸平面內(nèi)的雙肢格構(gòu)式壓彎柱應(yīng)進(jìn)行 、剛度和綴材的計(jì) 強(qiáng)度、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、彎矩作用平面外的穩(wěn)定性 彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、彎矩作用平面外的穩(wěn)定性 彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、彎矩作用平面外穩(wěn)定性 強(qiáng)度、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、單肢穩(wěn)定性 2. 兩端鉸接、單軸對(duì)稱(chēng)的T形截面壓彎構(gòu)件，彎矩作用在截面對(duì)稱(chēng)軸平面并使 翼緣受壓?？捎? III II IV 呻［%〔1-代 A//吩］-

15、 等公式的 進(jìn)行計(jì)算 I 、 II 、 III II、III 、IV I、II、IV I 、 III 、 IV 4.單軸對(duì)稱(chēng)實(shí)腹式壓彎構(gòu)件整體穩(wěn)定計(jì)算公式 上+—型— 和 N_ LM, 一 LwT中的gx、Wix、W2X取值為 Wix和W2x為單軸對(duì)稱(chēng)截面繞非對(duì)稱(chēng)軸較大和較小翼緣最外纖維的毛截 面抵抗矩，g值亦不同 「Wix和W2x為較大和較小翼緣最外纖維的毛截面抵抗矩， gx值亦不同 Wix和W2x為較大和較小翼緣最外纖維的毛截面抵抗矩， gx值相同 Wix和W2x為單軸對(duì)稱(chēng)截面繞非對(duì)稱(chēng)軸較大和較小翼緣最外纖維的毛截 面抵抗矩，g值相同 4.

16、鋼結(jié)構(gòu)壓彎構(gòu)件的設(shè)計(jì)一般應(yīng)進(jìn)行哪幾項(xiàng)內(nèi)容的計(jì)算 ？ 「強(qiáng)度、彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、變形 "彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、變形、長(zhǎng)細(xì)比 廠 強(qiáng)度、彎矩作用平面內(nèi)及平面外的整體穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、變形 「強(qiáng)度、彎矩作用平面內(nèi)及平面外的整體穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、長(zhǎng)細(xì)比 5. 圖示格構(gòu)式壓彎構(gòu)件繞虛軸整體穩(wěn)定時(shí)，截面抵抗矩- ，其中的yo 6. 計(jì)算格構(gòu)式壓彎構(gòu)件的綴件時(shí)，剪力應(yīng)取 構(gòu)件實(shí)際剪力設(shè)計(jì)值 由公式卩 、魯施/絞計(jì)算的剪力 0 上述兩者取大值 廣由V = dM/dx計(jì)算值 7. 工形截面壓彎構(gòu)件腹板的容許高厚比是根據(jù) ■確定

17、的 廠介于軸壓桿腹板和梁腹板高厚比之間 廠I卻盤(pán)與腹板的應(yīng)力梯度a。、構(gòu)件的長(zhǎng)細(xì)比的關(guān)系 廠腹板的應(yīng)力梯度ao 廠構(gòu)件的長(zhǎng)細(xì)比 8. T形截面壓彎構(gòu)件中腹板高度與其厚度之比不應(yīng)超過(guò) < (10亠0.1/0阿氐 廠b押須 r I18J235/%； 廠當(dāng)沁LD時(shí)，巧拝區(qū)；當(dāng)d. >1.0時(shí)，總拝區(qū)； % _ 9. 實(shí)腹式偏心受壓構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)整體穩(wěn)定驗(yàn)算公式中的 gx主要是考 截面塑性發(fā)展對(duì)承載力的影響 殘余應(yīng)力的影響 初偏心的影響 初彎矩的影響 CDABD ccbda 重新測(cè)試 、計(jì)算題 已知截面 lx=32997cnh，A=84.8cm2

18、 ，b類(lèi)截面。 1.圖示為一兩端鉸支焊接工字形截面壓彎桿件，桿長(zhǎng) | =iOm。鋼材Q235 f =215N/mfri, E =206X 103N/mm。作用于桿上的計(jì)算軸向壓力和桿 端彎矩見(jiàn)圖。試由彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定性確定該桿能承受多大的彎矩 生彎扭屈曲。I10截面的特性: 2. 驗(yàn)算圖示端彎矩（計(jì)算值）作用情況下壓彎構(gòu)件的承載力是否滿足要求。 已知構(gòu)件截面為普通熱軋工字鋼I10 , Q235AF假定圖示側(cè)向支承保證不發(fā) 2 3 A=14.3cm ，WX=49cm ix= 4.14cm 1. 解: 32997

19、 84 8 19.7cjm 1000 =50.7 < [A] = 150 -0 853 0.65 + 0.35x^ 0.25 N丄 幾M 知加兀（1 ■呢昭%） 亡 X2Q6X1Q3 50.7^ xB480 -67xlQ*y SOQxlQ3 0陽(yáng)了汽開(kāi)旳 0.芳財(cái) “I如叭―曲罟黑） 0.65 tO 3

20、5 0.3H5< 0.4, 取九 jz3 x 206^103 8? X14JX103 -4542792/-^.279^ M“.59xiLM 強(qiáng)如? 159^- 由彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定確定的最大彎矩為: Af = 159^^ 2?解：熱軋工字鋼截面對(duì)x軸屬于a類(lèi)。因而，當(dāng) 時(shí)，得「，—-「：_； .—廠。 =0.4 由平面內(nèi)穩(wěn)定計(jì)算公式: N丄 卩』 知"% （17 沏％） 16xl03 0.4xWxl06 + 0.783X14.3X103 1 05 x49xlOs(l - O.gx 16/454 27^) -34.32V/