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1、第一章礦區(qū)概述機井田地質特征 1.1礦區(qū)概述 1.1.1 礦區(qū)的地理位置、地形特點、交通條件及居民點分布情況 一、位置與交通 顧橋井田位于安徽省淮南市鳳臺縣城西北約20km處，地理坐標為東經11626′15″～11637′00″，北緯3243′47″～3252′30″。位于潘謝礦區(qū)中西部，東距鳳臺縣縣城約20km。其東與丁集礦井為鄰，其西與張集礦井相接。 井田范圍：北起F81斷層，南止F211斷層，西自1煤層隱伏露頭，東至三十一勘探線和13-1煤層-1000m底板等高線地面垂直投影線。全井田南北走向長平均約13km，東西傾斜寬平均11km左右，面積約140km2。 顧橋井田南部有阜

2、（陽）～淮（南）鐵路，潘謝礦區(qū)鐵路從礦井井口附近通過，礦井煤炭產品可通過上述鐵路西接京九線，東達京滬線，進而可運往全國各地；井田中部有鳳（臺）～利（辛）省道，東部邊緣有鳳（臺）～蒙（城）公路。礦井進場道路從鳳（臺）～利（辛）公路延接入礦，只有687m長的距離；另外，井田內的永幸河、西南外緣的西淝河均可通行民船，繼而與淮河相接，形成水上運輸通道。因此，顧橋礦井對外交通十分方便。 二、地形與河流 本井田位于淮河沖積平原，地形平坦，除西淝河與崗河沿岸一帶地勢低洼、雨季易成內澇以外，地面標高一般為+21～+24m?？傮w地勢為西北高、東南低。 永幸河由西北至東南流經井田中部；而與永

3、幸河流向相同的西淝河則流經井田西南緣外側，在魯臺孜入淮，是地表水集中排放的主渠道。此外，井田內尚有縱橫交錯的人工溝渠。 三、氣候與氣象 本區(qū)屬季風溫暖帶半濕潤氣候，季節(jié)性明顯，夏季炎熱，冬季寒冷。年平均氣溫15.1 ℃，極端最高氣溫41.2 ℃（66年8月8日），極端最低氣溫-22.8 ℃（69年1月31日）。年平均降雨量926.30mm，最大1723.5mm（1954年），最小471.9mm（1966年），日最大降雨量320.44mm ,小時最大降雨量75.3mm。降雨多集中在6、7、8三個月，約占全年的40%。年平均蒸發(fā)量1610.14mm（水面），最大2008.1mm（58年），最小

4、1261.2mm（80年）。蒸發(fā)量大于降雨量，潮濕系數(shù)近似0.5。春夏兩季多東南風、東風，秋季多東南、東北風，冬季多東北、西北風。平均風速3.18m/s，最大風速20m/s。年初霜期在11月上旬，終霜期為次年4月中旬，無霜期191～238天。初雪一般在11月上旬，終霜在次年3月中旬，雪期72～127天，最長138天，最短26天，最長連續(xù)降雪6天，日最大降雪量16cm .凍結及解凍無定期，一般夜凍日解。凍結深度4～12cm，最大凍結深度30cm。 四、地震 根據(jù)歷史資料，淮南地區(qū)地震活動強度不大，以輕度破壞和有感地震為主。穎上縣志記載有感地震16次，其中1931年在明龍山曾發(fā)生6.25級地震

5、，震中最大烈度7度。其它地區(qū)地震，如1668年郯城8.5級地震，1917年霍山6.25級地震，1937年荷澤7級地震，對本區(qū)均有波及，但無較大破壞。在抗震方面，安徽省地震局皖震發(fā)地字（84）020號文對淮南地區(qū)未來百年內的地震基本烈度定為7度。 五、供電電源 礦區(qū)附近有田家庵、平圩及洛河3座電廠，井田附近有張集、蘆集2座220kV區(qū)域變電所，礦井電源充足，供電可靠。經計算，顧橋礦井及同建的選煤廠的最大用電負荷為100000kW，其中礦井10000kW。礦井地面設110kV變電所1座；其2回供電電源接自蘆集220kV區(qū)域變電所。經淮南礦業(yè)（集團）公司與淮南供電部門協(xié)商，供電部門業(yè)已同意由蘆集

6、220kV變電所分配給本礦井2個110kV出線間隔，并簽訂了供電協(xié)議。另外，供電部門計劃在顧橋鎮(zhèn)附近建設1座220kV區(qū)域變電所。若建設時間允許，顧橋礦井2回110kV線路也可考慮接自該變電所，因此礦井供電電源可靠。 六、供水水源 礦井及選煤廠最高日用水量為11939.5m3，其中水眼井需日供水量2941.5m3。 本井田地下水資源十分豐富。新生界第二含水組水質均符合飲用水標準，含水組沙層較厚，水量豐富，水質優(yōu)良，可作為礦井飲用水等生活用水水源；另外，礦井井下排水量較大，正常涌水量為850m3/h，經深度凈化處理后也可滿足礦井生產用水的要求，因此礦井供水水源豐富可靠。 1.2 井田地

7、質特征 1.2.1地形 本井田地形平坦，地面標高一般為＋21～＋24m。永幸河流經井田中部；鳳（臺）～利（辛）公路及潘謝礦區(qū)鐵路自東至西縱貫全井田。 1.2.2地層及煤層 顧橋井田屬全隱蔽含煤區(qū)，鉆探所及地層由老到新依次有奧陶系、石炭系、二疊系和新生界。 本井田新生界松散層 224.10～576.00m。含煤地層為石炭、二疊系，共有9層可采煤層，平均總厚度24.11m，其中13-1、11-2、8、6-2和1煤層為主采煤層，平均總厚度21.14m，各煤層賦存穩(wěn)定，傾角一般5～15。 1.2.3 井田的勘探程度 顧橋井田從1966年至1980年間在原有勘探區(qū)內先后施工鉆孔387個，井

8、田范圍擴大后，又增加了原屬張集、丁集二井田的部分鉆孔49個、顧橋煤層氣測試井1個和井筒檢查孔7個，全井田共有鉆孔444個，鉆探工程量346528.70m。其中地質孔407個，工程量326336.65m；水文孔37個，工程量20192.05m，抽水25次。此外，還施工了供水水源詳勘孔56個，工程量5885.81m。上述鉆孔絕大部分實施了測井工作。為配合原有勘探區(qū)的資源勘探工作，還進行了光電和模擬地震勘探，共施工測線長1661.08km，計22786個物理點。為了進一步查明地質構造及主要煤層的賦存狀況，1995年又對原勘探區(qū)大部分區(qū)段進行了高分辨率數(shù)字地震補充勘探，完成測線總長781.5km，物理

9、點計35470個，目前即將完成首采塊段三維地震勘探工作。實踐證明：在資源勘探過程中，采用地震先行、鉆探驗證、測井定厚的綜合方法是合理的，地震和鉆探工程在一水平和首采區(qū)進行加密控制是正確的，而后期又對生產水平和地質勘探程度偏低的深部及南部實施高分辨率數(shù)字地震勘探也是必要的。經過上述各階段勘探工作，控制了本井田總體地質構造形態(tài)，查明了主要斷層和褶曲的發(fā)育情況，查明了可采煤層層位、厚度、結構、可采范圍和煤質特征，查明了水文地質條件及供水水源的水質類型，確定了主要供水含水層，并對其它開采技術條件作了詳細了解，地質勘探研究程度是比較高的。 1.2.4井田的地質構造 本井田位于淮南復向斜中部，屬陳橋背

10、斜東翼與潘集背斜西部銜接帶。煤系地層總體形態(tài)為一走向近南北、傾向東、傾角多為5～15的反“S”型單斜構造。其中發(fā)育有一系列寬緩褶曲和斷層。根據(jù)褶曲和斷層發(fā)育特點，可將本井田劃分為北部寬緩褶曲擠壓區(qū)、中部簡單單斜區(qū)、中南部“X” 型共軛剪切區(qū)和南部單斜構造區(qū)四部分。共發(fā)現(xiàn)斷層167條，大致可劃分為近東西、北西、北東向3個斷層組。由于受區(qū)域構造作用影響，井田五線以北構造中等，五線～F92斷層之間構造簡單，F(xiàn)92斷層以南構造中等偏復雜。 1.2.4井田的水文地質特征 本井田水文地質條件屬巨厚覆蓋層下多煤層、多含水層、充水因素復雜的礦床，其富水性屬簡單～中等，與地表水體無水力聯(lián)系。 （一）主要

11、充水因素 本井田基巖被厚度介于224.10～576.00m之間的西北厚、東南薄的新生界松散層所覆蓋。按松散沉積物組合特征及其含、隔水性能不同，自上而下大致可分為4個含水組、4個隔水組和1個碎石層。其中第三隔水組除在局部古地形隆起處變薄或缺失外，絕大部分分布穩(wěn)定，厚度一般為30～55m，系其上、下含水層間的良好隔水層。第四含水組在七線以北與基巖直接接觸，厚度多為30～80m，系基巖含水組的主要補給水源。底部的碎石層若與含水層接觸時，有可能起到一定的導水作用。二疊系砂巖以中、細粒為主，局部裂隙發(fā)育，一般為鈣質充填，富水性弱，以儲存量為主，且因間夾泥巖和煤層，含水組之間在自然狀態(tài)下無密切的水力聯(lián)系

12、。但是，若被斷層切割或受采動影響而致地下水水力均衡遭到破壞時，上、下含水層之間有可能互相溝通，從而導致局部砂巖裂隙水突潰現(xiàn)象的發(fā)生。 石炭系太灰?guī)r溶裂隙含水組主要由自上而下編號的13層灰?guī)r與其間的泥巖、粉砂巖和薄煤層組成。其中第1、3、4、5和12層灰?guī)r分布穩(wěn)定,并以第3、4和12層灰?guī)r厚度較大。該含水組上距1煤層較近，一般為16～20m，且灰?guī)r水壓較高，如果直接開采1煤層，必將因太灰的水壓超過1煤層底板隔水層抗壓強度而引發(fā)突水事故。 潘謝礦區(qū)資料表明：奧陶系灰?guī)r中下部巖溶裂隙比較發(fā)育，雖分布不均，但富水性弱～中等，系太灰的主要補給水源。 本井田斷層帶多為泥巖和粉、細砂巖碎塊充填，并呈膠

13、結狀，正常情況下可起到相對隔水作用。但是，若不同層位的含水層受斷層切割而對口，且斷層帶又未被泥質和巖屑所充填，或受到采動影響，導致斷層活化，破壞了地下水的水力均衡，斷層帶則很可能成為地下水突潰的主要途徑。 綜上所述，本井田新生界第四含水層孔隙水、二疊系砂巖裂隙水和石炭系太灰?guī)r溶裂隙水對井下開采均有較大影響。但是，只要在可采煤層淺部留設適當?shù)姆浪褐?，四含水一般不致于潰入礦坑而對煤層開采構成大的威脅。這樣，二疊系砂巖裂隙水和石炭系太灰?guī)r溶裂隙水便成為本礦井開采的主要充水因素。 （二）礦井涌水量預計 本次設計的礦井涌水量預計范圍為一水平（一水平標高-780m，11-2煤層下山采至-920m）

14、的首采區(qū)。礦井初期開采4-1～17-2煤時正常涌水量為850m3/h，最大涌水量為1330m3/h；開采1煤時，經蔬水降壓后，另增太灰涌水量805m3/h。 1.2.5井下巖層地溫特征 根據(jù)淮南礦區(qū)九龍崗礦長觀孔資料，本井田所在地的恒溫帶深度為自地表向下30m，恒溫帶溫度為16.8℃。 已有測溫資料表明：本井田屬于以地溫異常區(qū)為主的高溫區(qū)，平均地溫梯度為3.08℃/100m。從縱向上看，垂深500m處平均地溫在31℃以上，已達一級高溫區(qū)；垂深700m處平均地溫在37℃左右，已進入二級高溫區(qū)；垂深在800m處平均地溫高達40℃以上。預計-780m水平地溫可達37.7℃～43.7℃，平均40

15、.1℃。 1.3煤層特征 1.3.1煤層 本井田的煤系地層為石炭、二疊系，其中二疊系的山西組與上、下石盒子組為主要含煤層段。井田內二疊系含煤層段總厚734m，含煤33層，煤層總厚度為30.08m，含煤系數(shù)為4.10%，自下而上依次分為7個含煤段。在中、下部厚約490m的一～五含煤段中，集中分布9層可采煤層，平均總厚24.11m。其中13-1、11-2、8、6-2和1煤層為主要可采煤層，平均總厚21.14m；17-2、13-1下、7-2和4-1為局部可采煤層，平均總厚2.97m。 可采煤層主要特征表 煤層 厚度（m） 最小～最大 平均 間距 （m） 頂 板 巖 性 底

16、 板 巖 性 結 構 可采性 穩(wěn)定性 17-2 0～4.35 0.97 泥巖和中砂巖 泥 巖 簡 單 局部可采 不穩(wěn)定 104 13-1 1.70～8.25 4.65 泥巖，局部為細砂巖 泥 巖 較間接 全區(qū)可采 穩(wěn) 定 1 13-1下 0～1.85 0.56 泥 巖 泥 巖 簡 單 局部可采 不穩(wěn)定 74 11-2 0.89～7.23 4.0 淺部為中、細砂巖，其它地段為泥巖 泥 巖 簡單～較簡單 全區(qū)可采 穩(wěn) 定 80 8 0～5.15 2.52 古河流沖蝕處為石莫砂巖，其余為泥巖

17、 泥巖，局部為含炭泥巖 簡 單 大部可采 較穩(wěn)定 4 7-2 0～2.94 0.76 泥巖，局部為砂巖 泥巖，局部為砂巖 較間接 局部可采 不穩(wěn)定 41 6-2 0.60～7.10 3.41 泥巖，局部為砂巖 泥 巖 簡 單 基本全區(qū)可采 穩(wěn) 定 40 4-1 0～5.20 0.68 泥 巖 泥 巖 簡 單 局部可采 不穩(wěn)定 83 1 1.85～11.89 7.46 砂質泥巖，部分為砂巖 砂質泥巖 較復雜 全區(qū)可采 穩(wěn) 定 1.3.2煤層可燃性及煤塵爆炸性 本井田可采煤層除6-2和1煤層不自燃～

18、很易自燃以外，其余均很易自燃。煤塵均具有強爆炸性。 1.3.3主要可采煤層頂?shù)装鍘r石力學特征 本井田主要可采煤層頂板主要由泥巖、砂質泥巖和少量砂巖組成；底板均為泥巖和砂質泥巖。頂、底板泥巖、砂質泥巖的抗壓強度較低，平均介于342～513kg/cm2，砂巖的抗壓強度較高，平均介于571～1224kg/cm2。但總體來看，本井田主要可采煤層頂、底板巖石工程地質條件比較差，巷道支護和頂板管理比較困難。 1.3.3瓦斯 本井田共采集13-1、11-2、8、7-2、6-2和1煤層瓦斯樣125個。根據(jù)本井田主要煤層瓦斯測試成果與潘謝礦區(qū)生產礦井瓦斯資料綜合分析，本礦井應屬高瓦斯礦井。隨著礦井開采深

19、度的增加，局部可能出現(xiàn)煤與瓦斯突出現(xiàn)象。 1.3.4煤質 本井田可采煤層煤質穩(wěn)定，煤種單一，屬中灰～富灰、特低硫、低磷～特低磷、富油～高油、高熔～難熔灰分、具較強粘結性的氣煤和1/3焦煤。可作良好的配焦和動力、化工用煤。 第二章 井田開拓 2.1井田境界及可采儲量 2.1.1井田境界 顧橋井田北起F81斷層，南止F211斷層，西自1煤層隱伏露頭，東至三十一勘探線和13-1煤層-1000m底板等高線地面垂直投影線。全井田南北走向長平均約13km，東西傾斜寬平均11km左右，面積約140km2。其中，本設計開采的13-1煤層南北走向約10km，東西傾斜約6km，煤層傾角3～10，平均5

20、。屬于中厚～厚煤層。F86～F92～F103首采塊段中，13-1煤層平均厚度為4.2m，F(xiàn)105～F110～F114首采塊段中13-1煤層平均厚度為5.2m。13-1煤層煤層下距太灰340m。煤厚1.70～8.25m，平均厚4.65m，五線以北厚度多低于平均值，十一線以南多高于平均值。結構較簡單，常見1～2層夾矸，頂?shù)装宥嗄鄮r，局部頂板為細砂巖。煤厚變異系數(shù)為25.6%，屬穩(wěn)定煤層。13-1下煤層系13-1煤層的下分層，兩者呈合并分叉關系。最大厚度1.85m，平均厚0.56m。七線～十二線-750m～-800m以淺地段為分叉區(qū)，煤層儲量單獨計算，其平均厚為1.04m，結構簡單，頂?shù)装宥嗄噘|巖，

21、變異系數(shù)25%，煤層較穩(wěn)定。 井田的水平面積按下式計算： S=H L （2.1） 式中： S—井田的水平面積，m2； H—井田的平均水平寬度，m； L—井田的平均走向長度，m； 則，井田的水平面積為：S = 10 6 = 60（km2） 2.1.2工業(yè)儲量 井田內各煤層儲量計算采用的工業(yè)指標，參照現(xiàn)行《規(guī)范》，統(tǒng)一為： 最低可采厚度0.70m 最高可采灰份40％ 煤層的容重采用各層的算術平均值； 因地層傾角一般不大于15，故儲量計算面積采用實測的水平面積 本次儲量計算是在精查地質報告提供的1：10000

22、煤層底板等高線圖上計算的，儲量計算可靠。 井田范圍內的煤炭儲量是礦井設計的基本依據(jù)，煤炭工業(yè)儲量是由煤層面積、容重及厚度相乘所得，其公式一般為： =SMR (2-1) 其中：——礦井的工業(yè)儲量，t； S ——井田的傾斜面積，km2； M——煤層的厚度，m； R ——煤的容重，t/m3 傾斜面積60 km2 ，煤層厚度從1.7～8.25m，平均厚度4.65 m。，煤的容重取R=1.4t/m3。則：=601064.651.4 =390.6106t 高級儲量符合煤炭工

23、業(yè)設計規(guī)范要求。 2.1.3可采儲量 1邊界斷層保護煤柱 邊界保護煤柱損失量可按下列公式計算 =LBMR (2-2) 其中：——邊界煤 柱損失量，m； L——邊界保護煤柱寬度，m； B——邊界長度，m； M——煤層厚度，m； R——煤的容重，t/m，取R=1.4。 保護煤柱留設原則 1.工業(yè)場地、井筒留設保護煤柱，對較大的村莊留設保護煤柱，對零星分布的村莊不留設保護煤柱； 2.各類保護煤柱按垂直斷面法或垂線法確定。用巖層移動角確定工業(yè)場

24、地、村莊煤柱。巖層移動角為70，表土層移動角為45； 3.維護帶寬度：風井場地20m，村莊10m，其他15m； 4.斷層煤柱寬度30m，井田境界煤柱寬度為20m； 5.工業(yè)場地占地面積，根據(jù)《煤礦設計規(guī)范中若干條文件修改決定的說明》中第十五條。 井田邊界保護煤柱留設20m寬 =20320004.651.4=416.6t 2工業(yè)廣場煤柱損失 根據(jù)《煤礦礦井設計手冊》工業(yè)廣場占地指標，本設計礦井為3 Mt的大型礦井，工業(yè)廣場占地指標為0.8～1.1公頃/10萬噸，取1.0公頃/10萬噸，其總占地面積： =30公頃=30。故設計工業(yè)廣場長、寬分別為650m和450m，并按以及保護留維護

25、帶20m。 得出工業(yè)廣場安全煤柱面積為231.9公頃，因此工業(yè)廣場的煤柱量為： =ShR=231.94.651.4=699.1t (2-6) 3其他永久煤柱損失（包括水平煤柱，采區(qū)煤柱，隔離煤柱，地址構造帶煤柱等煤柱損失），按約占工業(yè)儲量的5%計算， == 390.65%=1953t 4.永久煤柱損失 ==（416.6+699.1+1953）=3068.7t 5.可采儲量 式中： ----可采儲量，t； ----工業(yè)儲量，t； P ----儲量損失，t； C ----回采率,本煤層取85％ 這樣，=（39060-3068.7）

26、85%=30592.6t 2.1.4礦井設計生產能力及服務年限 2.1.4.1礦井工作制度 本礦井設計年工作日為330天。每天三班作業(yè)，其中二班生產、一班檢修。每班工作8h，每天凈提升時間16h。 2.1.4.2礦井外部條件 （一）礦井建設的外部條件 本礦井鐵路裝車站與潘謝礦區(qū)鐵路緊靠在一起，而潘謝礦區(qū)鐵路與淮阜鐵路相接、東通京滬鐵路、西連京九鐵路；礦井工業(yè)場地南約0.68km處有鳳利公路通過，礦井場外道路直接與之相連，交通十分方便。 本井田南鄰西淝河，井田內有永幸河，地下水資源豐富，礦井水源充沛； 本區(qū)人口稠密，加之礦區(qū)擁有大量的工程技術人員及熟練的技術工人，勞動力資源豐富；

27、 礦區(qū)附近有田家庵、平圩及洛河3座電廠，井田附近有張集、蘆集2座220kV區(qū)域變電所，礦井電源充足，供電可靠。 綜上分析，礦井具有良好的外部條件。 （二）資源條件分析 本礦井共探明地質儲量39060萬t。其中，可采儲量30592.6萬t。本井田采用“地震先行、鉆探驗證、測井定厚”的綜合勘探方法進行了精查地質勘探，基本控制了井田構造形態(tài)，查明了主要斷層、褶曲、煤層及煤質等技術特征。 目前，又基本完成了井田首采塊段的三維地震勘探，大大提高了礦井初期投產采區(qū)的可靠性。 綜上分析，設計認為本井田資源條件是可靠的。 （三）生產能力及服務年限 根據(jù)“規(guī)程”規(guī)定，礦井設計生產能力主要類型

28、為：大型礦井。服務年限用下列公式計算： 式中：T—礦井服務年限，a； A— 礦井設計生產能力，萬t/a，本設計礦井為3Mt/a； K—儲量備用系數(shù)，本礦井取1.4； —可采儲量，萬t。 T=30592.6/（3001.4）=72.8>70a 符合現(xiàn)場實際需要，也符合《礦井設計規(guī)范》關于大型礦井服務年限不少于70年的規(guī)定。 2.2井田開拓 2.2.1井田開拓的基本問題 井田開拓是指在井田范圍內，為了采煤，從地面向地下開拓一系列巷道進入媒體，建立礦井提升、運輸、通風、排水和動力供應等生產系統(tǒng)。這些用于開拓的井下巷道的形式、數(shù)量、位置及其相互聯(lián)系和配合稱為開拓方式。合理的開拓方式，

29、需要對技術可行的幾種開拓方式進行技術經濟比較，才能確定。 井田開拓主要研究如何布置開拓巷道等問題，具體有下列幾個問題需認真研究。 1.確定井筒的形式、數(shù)目和配置，合理選擇井筒及工業(yè)場地的位置； 2.合理確定開采水平的數(shù)目和位置； 3.布置大巷及井底車場； 4.確定礦井開采程序，做好開采水平的接替； 5.進行礦井開拓延深、深部開拓及技術改造； 6.合理確定礦井通風、運輸及供電系統(tǒng)。 確定開拓問題，需根據(jù)國家政策，綜合考慮地質、開采技術等諸多條件，經全面比較后才能確定合理的方案。在解決開拓問題時，應遵循下列原則： 1.貫徹執(zhí)行國家有關煤炭工業(yè)的技術政策，為早出煤、出好煤高產高效創(chuàng)

30、造條件。在保證生產可靠和安全的條件下減少開拓工程量；尤其是初期建設工程量，節(jié)約基建投資，加快礦井建設。 2.合理集中開拓部署，簡化生產系統(tǒng)，避免生產分散，做到合理集中生產。 3.合理開發(fā)國家資源，減少煤炭損失。 4.必須貫徹執(zhí)行煤礦安全生產的有關規(guī)定。要建立完善的通風、運輸、供電系統(tǒng)，創(chuàng)造良好的生產條件，減少巷道維護量，使主要巷道經常保持良好狀態(tài)。 5.要適應當前國家的技術水平和設備供應情況，并為采用新技術、新工藝、發(fā)展采煤機械化、綜掘機械化、自動化創(chuàng)造條件。 6.根據(jù)用戶需要，應照顧到不同媒質、煤種的煤層分別開采，以及其它有益礦物的綜合開采。 2.2.1.1井筒形式和位置 井筒

31、是井下和地面出入的咽喉，是全礦生產的樞紐。井筒（硐）形式及其位置的選擇，對于建井期限、基本建設投資、礦井勞動生產率以及噸煤生產成本都有重要影響，因此必須正確選擇。井筒形式目前只有三種:平硐、斜井和立井。在一般情況下，平硐最簡單，斜井次之，立井復雜。但在解決具體問題時，必須從自然地質條件、技術條件和經濟條件各個方面綜合考慮。 一般來說平硐開拓的優(yōu)點是運輸環(huán)節(jié)和設別少、系統(tǒng)簡單、費用低，工業(yè)設施簡單，井巷工程量少，省去排水設備，大大減少了排水費用，施工條件好，掘進速度快，加快建井工期，煤損少。缺點是受地形影響特別大。適用于有足夠儲量的山嶺地帶。 下面就斜井開拓和立井開拓進行重點比較分析： 1

32、斜井開拓 對于斜井開拓，其優(yōu)點有： （1）井筒施工工藝、施工設備與工序比較簡單，掘進速度快，井筒施工單價低，初期投資少； （2）地面工業(yè)建筑、井筒裝備、井底車場及硐室都比立井簡單，井筒延深施工方便，對生產干擾少，不易受底板含水層的威脅，不用大型提升設備，鋼材消耗少； （3）膠帶輸送機提升增產潛力大，改擴建比較方便，容易實現(xiàn)多水平開采，并能減少井下石門長度； （4）斜井井筒可作為安全出口，井下一旦發(fā)生透水事故等，人員可迅速從井筒撤離。 斜井開拓的缺點有： （1）斜井井筒長，輔助提升能力少，提升深度有限； （2）通風路線長、阻力大，管線長度大； （3）斜井井筒通過富含水層、流砂層

33、施工技術復雜。 適用條件：井田內煤層埋藏不深，表土層不厚，水文地質條件簡單，井筒不需要特殊法施工的緩斜和傾斜煤層。 2立井開拓 對于立井開拓，其優(yōu)點有： （1）當表土層為富含水層或流沙層時，立井井筒容易施工； （2）對于地質構造和煤層產狀均特別復雜的井田，能兼顧深部和淺部不同產狀的煤層； （3）立井開拓不受煤層傾角、厚度、深度、瓦斯及水文等自然條件的限制，在采深相同的條件下，立井井筒短，提升速度快，提升能力大，對輔助提升特別有利； （4）井筒斷面大，可滿足高瓦斯礦井，煤與瓦斯突出礦井需風量的要求，且阻力小，對深井開拓極為有利； （5）井筒為圓形斷面結構合理，維護費用低。 立井

34、開拓的缺點有： （1）立井井筒施工技術復雜，需用設備多，要求有較高的技術水平； （2）井筒裝備復雜，掘進速度慢，基本建設投資大。 適用條件：對不利于平硐和斜井的地形地質條件都可考慮立井。 綜上所述，由于本井田煤層瓦斯含量大，水文地質條件復雜，為便于通風及對施工、開采過程中的安全考慮，采用立井開拓較為合理。 2.2.1.2井筒位置的確定 井筒位置選擇要有利于減少初期井巷工程量，縮短建井工期，減少占地面積，降低運輸費用，節(jié)省投資；要有利于礦井的迅速達產和正常接替。因此，可以按以下原則確定： 1）沿井田走向的有利位置 當井田形狀比較規(guī)則而且儲量分布均勻時，井筒的有利位置應在井田走向中

35、央；當井田儲量呈不均勻分布時，應布置在儲量的中央，以形成兩翼儲量比較均勻的雙翼井田，可使沿井田走向的井下運輸工作量最小，通風網(wǎng)路較短，通風阻力小。 2）井筒沿井田傾斜方向的有利位置 井筒位于井田淺部時，總石門工程量大，但第一水平及投資較少，建井工期短；井筒位于井田中部時，石門較短，沿石門的運輸工程量較??；井筒位于井田的下部時，石門長度和沿石門的運輸工作量大，如果煤系基底有含水量大的巖層不允許井筒穿過時，它可以延伸井筒到深部，對開采井田深部及向下擴展有利。從井筒和工業(yè)場地保護煤柱損失看，井筒愈靠近淺部，煤柱尺寸愈小，愈近深部，煤柱尺寸愈大。因此，一般井筒位于井田傾向方向中偏上的位置。 3）

36、工業(yè)場地應盡量靠近地質構造簡單、塊段完整且儲量豐富的塊段，以利于首采區(qū)位置選擇和首采工作面布置，并盡量減少初期工程量，減少投資，縮短建井工期； 盡可能的使井筒位置靠近淺部初期開采塊段，以減少初期井下開拓巷道的工程量，節(jié)省投資和縮短建井工期。 4）地質及水文條件對井筒布置影響 要保證井筒，井底車場和硐室位于穩(wěn)定的圍巖中，應盡量使井筒不穿過或少穿過流沙層，較大的含水層，較厚沖積層，斷層破碎帶，煤與瓦斯突出的煤層，較軟的煤層及高應力區(qū)。 5）井口位置應便于布置工業(yè)廣場，工業(yè)場地盡量不壓或少壓好煤； 井口附近要布置主，副井生產系統(tǒng)的建筑物及引進鐵路專用線。為了便于地面系統(tǒng)間互相連接，以及修筑

37、鐵路專用線與國家鐵路接軌，要求地面平坦，高差不能太大，盡量避免穿過村鎮(zhèn)居民區(qū)，文物古跡保護區(qū)，陷落區(qū)或采空區(qū)，洪水浸入?yún)^(qū)，盡量避免橋涵工程，尤其是大型橋涵隧道工程。 6）井口應滿足防洪設計標準 附近有河流或水庫時要考慮避免一旦決堤的威脅及防洪措施。 7）井筒應盡量避開地質構造復雜地帶，以保證井筒施工的可靠性。 8）工業(yè)場地盡量布置在開闊地帶，并盡量靠近已有的公路及鐵路，盡量減少鐵路、公路、供電線路的長度，以降低工程造價。 因此，根據(jù)本井田的實際情況，即將井筒及工業(yè)場地設在十線12孔北約120m處。雖然初期開采水平較深，初期采煤工作面集中布置于礦井北翼，但由于該井位具有表土層薄、已施工

38、的井筒檢查鉆及三維地震資料揭露該井位處地質條件簡單且可靠，首采塊段開采條件好，13-1煤層生產能力大，初期大巷不需穿過復雜構造帶，鐵路專用線短，工程量少，工期短等諸多優(yōu)點。 2.2.1.3開采水平劃分 1 開采水平劃分依據(jù)及原則 開采水平的劃分將影響礦井建設時期的技術經濟指標，影響建井初期工程量，影響基建投資。所以，開采水平的劃分要合理。其所遵循的原則如下： 1）具有合理的階段斜長 合理的階段斜長要便于煤炭的運輸，便于輔助提升，方便行人。同時還要考慮要有合理的區(qū)段數(shù)目。 2）要有利于采區(qū)的正常接替 為保證礦井均衡生產，一個采區(qū)開始減產，另一個新的采區(qū)應投入生產，必須提前準備好一個

39、新采區(qū)。所以，一個采區(qū)的服務年限應大于一個采區(qū)的開拓準備時間。由此可見，階段斜長越長，采區(qū)儲量多，采區(qū)的服務年限就越長，越有利于采區(qū)的接替。 3）經濟上有利的水平垂高 我國多年的生產建設實際表明，開采水平垂高過小，將造成嚴重的采掘失調。合理的加大開采水平垂高，可以增加水平儲量和服務年限，有利于集中生產，提高開采水平的生產能力，減少開采水平和同時生產的水平數(shù)目。故在運輸、通風、排水、巷道維護等技術條件能夠達到的情況下，可以適當加大水平垂高，減少水平數(shù)目。對開采進水平煤層的礦井，用帶區(qū)上下山準備時，帶區(qū)上山的長度一般不超過2000 m，帶區(qū)下山不宜超過1500 m；用石門帶區(qū)準備時，斜長不受此

40、限制。采用帶區(qū)準備時，采煤工作面推進方向的長度可達1500 m。 2.2.5井田開拓的方案 根據(jù)以上分析，現(xiàn)提出以下四種在技術上可行的開拓方案，分述如下： 方案一：立井兩水平，直接延深，帶區(qū)布置 方案二：立井兩水平，直接延深，盤區(qū)布置 方案三：立井兩水平，暗斜井延深，帶區(qū)布置 方案四：立井兩水平，暗斜井延深，盤區(qū)布置 各方案粗略估算費用表 方案 項目 方案一、方案二 方案三、方案四 基建費用 （萬元） 主井 290750010-4=175 主斜井 4125140010-4=577 副井 290800010-4=200 副斜井 4125150010

41、-4=619 井底車場 1000160010-4=160 斜井井底車場 （300+500）160010-4=128 石門開鑿 41142120010-4=987 小計 1522 小計 1324 生產費用 （萬元） 立井提升 1.252500.850.85=4551.7 斜井提升 1.252502.280.48=6894.7 石門運輸 1.252502.20.381=5280.7 立井提升 1.252500.600.85=3213 立井排水 40024365400.182510-4=2557.9 立井排水 40024365400.16310

42、-4=2284.6 斜井排水 40024365400.08410-4=1177.3 小計 12390.3 小計 13569.6 總計 費用 13449.3 費用 14358.6 （萬元） （萬元） 百分率 100% 百分率 106.8% 方案一、二與方案三、四的區(qū)別在于是用立井延深還是暗斜井延深，相同部分可不做比較。直接延深可充分利用原設備、設施，投資少，提升單一，轉換環(huán)節(jié)少，車場工程量相對減少等。但延深與生產相互影響而且礦井提升能力相對降低。暗斜井開拓延深與生產互不干擾，原井筒提升能力不降低，暗斜井的位置不受原井筒限制，可選在對開采下部煤層有利的位

43、置上。但增加了上部車場工程量及運輸提升環(huán)節(jié)和設備。通過粗略比較我們可以看出方案三、四在投資上要多一點，所以我們排除方案三、四。余下的方案一、二在技術上均屬可行，具體采用那個方案要經過詳細的經濟比較才能確定。 b. 詳細經濟比較 對方案一和方案二的建井工程量和基建費的比較和比較結果見表2-2-3和表2-2-4。 表2-2-3 建井工程量 項目 方案一 方案二 初期 風井/m 630+5 380+5 膠帶運輸大巷/m 1900 600 軌道運輸大巷/m 1900 600 采區(qū)上山/m 20002 回風石門 700

44、 后期 主井/m 290 　 副井/m 290 　 風井/m 480+5 主暗斜井/m 　 2280 副暗斜井/m 　 2280 石門/m 24114 　 膠帶運輸大巷/m 10500 5000 軌道運輸大巷/m 10500 5000 回風大巷/m 1200 盤一區(qū)上山/m 14002 20002 盤二區(qū)上山/m 24002 盤三區(qū)上山/m 10002 盤五區(qū)上山/m 18002 盤六區(qū)上山/m 15002 盤八區(qū)上山/m 20002 基建費用表

45、 方案 時期 項目 方案一 方案二 工程量 單價 費用 工程量 單價 費用 （m） （元m-1） （萬元） （m） （元m-1） （萬元） 初期 風井/m 630+5 7500 476.3 380+5 7500 288.8 膠帶運輸大巷/m 1900 1200 228 600 1200 72 軌道運輸大巷/m 1900 1200 228 600 1200 72 采區(qū)上山/m 20002 1000 400 回風石門 700 1200 84 小計 92

46、3.3 916.8 后期 主井/m 290 7500 187.5 　 副井/m 290 8000 200 　 風井/m 480+5 7500 363.8 主暗斜井/m 　 2280 1400 319.2 副暗斜井/m 　 2280 1500 342 膠帶運輸大巷/m 10500 1200 1260 5000 1200 600 軌道運輸大巷/m 10500 1200 1260 5000 1200 600 回風大巷/m 1200 1200 144 盤

47、一區(qū)上山/m 14002 1000 280 20002 1000 400 盤三區(qū)上山/m 10002 1000 200 盤五區(qū)下山/m 18002 1100 198 盤八區(qū)下山/m 20002 1100 400 共計 4647.8 5263.8 在上述經濟比較中需說明以下幾點； ①以上方案，布置相同的地方不做比較，只對那些可以用帶區(qū)又可以用盤區(qū)的部分作比較。 ②在以上方案經濟比較中，所列各項工程造價是根據(jù)市場價格而統(tǒng)一確定的。 由對比結果可知，在初期建井費上，兩個方案差別不大，用那個都可以

48、。但是總的來說，方案二的費用比方案一的費用多了5.2%，方案一較之方案二更節(jié)省，相對較優(yōu)。 綜合經濟、技術和安全三方面的考慮，選取最優(yōu)方案——方案一，即立井直接延深兩水平開拓，第一水平為-750m,第二水平為-1020m。 2.2.2礦井基本巷道 2.2.2.1井筒 本礦井中央?yún)^(qū)工業(yè)場地內設主井、副井和中央回風井3個井筒。 全礦井有三個井筒構成，分別是主井、副井和風井，都為立井，圓形斷面。 （1）主井 主井井筒采用立井形式，圓形斷面，凈直徑為6m，斷面面積28.27m，井筒內裝備一對20t箕斗，井壁采用鋼筋混凝土及砌碹支護方式。此外，還布置有檢修道、動力電纜、照明電纜、通訊信號電

49、纜和人行臺階等設施。主井主要用于提升煤炭。 主井井筒采用立井形式，圓形斷面，凈直徑為6m，斷面面積28.27m2，井筒內裝備一對20t箕斗，井壁采用鋼筋混凝土及砌碹支護方式。此外，還布置有檢修道、動力電纜、照明電纜、通訊信號電纜和人行臺階等設施。主井主要用于提升煤炭。主井井筒斷面和井筒特征表分別見圖。 井筒特征表 井型 3 Mt 提升容器 一對20t底卸式箕斗 井筒直徑 5.6m 　 　 井深 630~880m 　 　 凈斷面積 24.63m2 井筒支護 鋼筋混凝土及砌碹 基巖段毛斷面積 33.69m2 　 　 表土段毛段面積 43.59~4

50、4.77m2 　 　 2）副井 副井井筒采用立井形式，圓形斷面，凈直徑為7.7m，斷面面積為46.56m，井筒內裝備一對3t雙層單車罐籠，井壁采用鋼筋混凝土及砌碹支護方式，井筒主要用于提料、運人、提升設備、矸石等。采用金屬罐道梁，行鋼組合罐道，端面布置，罐道梁采用通梁式布置方式。副井內除裝備罐籠外，還設有梯子間作為安全出口，并設有管子道、電纜道等設備。副井井筒斷面和井筒特征表分別見圖和表。 副井井筒斷面圖 副井井筒特征 井型 3 Mt 提升容器 一對3t雙層單車罐籠帶平衡錘 井筒直徑 7.7m 　 井深 630m~880

51、　 凈斷面積 46.56m2 井筒支護 鋼筋混凝土及砌碹厚500mm 基巖段毛斷面積 60.82m2 　 　 表土段毛段面積 76.97~86.59m2 　 　 （3）風井 風井井筒采用立井形式，圓形斷面，凈直徑為6m，斷面面積為23.63m2，采用混凝土支護方式，備有安全出口。風井井筒斷面和井筒特征表分別見圖2—2—3。 風井井筒斷面布置圖 1：80 風井井筒斷面圖 井筒特征表 井型 3 Mt 井筒直徑 7.7m 井深 +26.5m到-605.8m 凈斷面積 46.56m2 基巖段毛斷面積 60.82m2 表土段毛段面積 76

52、.97~86.59m2 ④風速驗算 副井作為進風井，風井作為回風井，其斷面的大小必須符合風速要求。由第九章《礦井通風及安全技術》的風速驗算可知，所選擇的井筒符合風速要求。 2.2.2.2井底車場 井底車場是連接礦井主要提升井筒和井下主要運輸巷道的一組巷道和硐室的總稱。它聯(lián)系著井筒提升和井下運輸兩大生產環(huán)節(jié)。為提煤、提矸石、下料、通風、排水、供電、升降人員等各項工作服務，是井下運輸?shù)目倶屑~。 根據(jù)《煤炭工業(yè)設計規(guī)范》4.2.1要求: 井底車場布置形式應根據(jù)大巷運輸方式，通過車場的貨載量、井筒提升方式、井筒與主要運輸大巷的相互位置，地面生產系統(tǒng)布置和井底車場巷道及主要硐室所處的圍巖條件

53、等因素，經技術經濟比較確定，并符合下列規(guī)定： 1）大巷采用固定式礦車運輸時，宜采用環(huán)形車場。 2）當井底煤炭和輔助運輸分別采用底卸式及固定式礦車運輸時，宜采用折返與環(huán)形相結合形式的車場，并應與采區(qū)裝車站形式相協(xié)調。 3）當大巷采用帶式輸送機運煤，輔助運輸采用無軌系統(tǒng)時，宜采用折返式或折返式與環(huán)形相結合形式的車場；若輔助運輸采用有軌系統(tǒng)，則宜采用環(huán)形形式的車場。 4）采用綜合開拓方式的新建礦井或擴建礦井，井下采用多種運輸方式運輸時，應結合具體條件，經方案比較后確定。 根據(jù)礦井開拓部署、井下大巷運輸方式以及工業(yè)場地布置等，從減少初期井巷工程量、縮短建井工期、有利于井底車場調車及硐室維護等

54、方面綜合考慮，設計梭式車場布置形式，南北向進出車。車場與兩翼大巷直接相聯(lián)，初期通過-780m北翼輔助運輸大巷與北-（13-1） 采區(qū)上（下）山相連接。 1、井底車場主要擔負礦井南北翼矸石.、材料、設備和人員的輔助運輸任務。列車運行圖表按每翼循環(huán)1列矸石車考慮（見圖）。 井底車場通過能力按下式計算： N= 式中：N—井底車場通過能力，kt/a； 252—年工作時間與kt換算系數(shù)110-3的乘積；按年工作300d，日工作14h計算，min； 1.15—運輸不均衡系數(shù)； G—每列矸石凈載重量，G=1.72.725=114.75t； n—每循環(huán)列車數(shù)

55、，n=2； T—每循環(huán)的循環(huán)時間，min；根據(jù)列車運行圖表，每循環(huán)的循環(huán)時間為14.5min。 N==3468（kt/a） 按8%的矸石系數(shù)，則車場的富裕系數(shù)為： K===8.7 由此可以看出，井底車場的通過能力很大，完全能夠滿足礦井輔助運輸?shù)男枰? 2、井底車場巖性 本礦井一水平標高為-780m。井底車場位于13-1煤層底板下40m左右的石英砂巖及粗砂巖巖層中。其中，副井馬頭門全部位于石英砂巖巖層中；主井裝載硐室位于13-1煤層頂板粉細砂巖中。根據(jù)所定裝載硐室位置，煤倉上口巖性介于細砂巖及花斑泥巖中，下口位于含鋁泥巖與粉細砂巖中，倉體大部分位于含鋁花斑泥巖、中細砂巖中。 3、

56、井底車場硐室 主井系統(tǒng)硐室包括：箕斗裝載硐室及裝載膠帶機巷、主井井底煤倉、配煤膠帶機巷、井底清理撒煤硐室等，裝載硐室凈寬10.0m，凈高23.0m，裝載膠帶機巷以上硐室凈高7.0m，以下硐室凈高16.0m，采用馬蹄形斷面，鋼筋混凝土支護；裝載膠帶機巷凈寬7.0m，凈高5.0m，鋪設2條膠帶輸送機。配煤膠帶機巷連接井底煤倉上口2個膠帶機頭硐室，并與主井相聯(lián)，鋪設1條可正、反向運輸?shù)哪z帶機，以調節(jié)2個煤倉煤量。 2.2.3大巷運輸設備選擇 目前，國內外井下煤炭運輸主要采取礦車及膠帶輸送機兩種方式。兩種運輸方式相比，膠帶輸送機運輸具有運量大、運輸連續(xù)、轉載環(huán)節(jié)少、運營費用低等主要優(yōu)點，而且操作

57、簡單，易于實現(xiàn)集中控制和自動化管理，特別是適合于安全高效工作面及大、中型礦井。本礦井投產時生產能力為3.0Mt/a，工作面單產達2.0～2.8Mt/a，井下煤炭運輸量大，結合國內外大型礦井實際生產情況，本設計井下煤炭采用膠帶輸送機運輸方式。 穩(wěn)定可靠的煤炭運輸是礦井高產高效的物質保障。從工作面運輸巷到井底煤倉全部實現(xiàn)了膠帶運輸機連續(xù)運輸。在礦井的膠帶運輸大巷設了阻燃型膠帶運輸機，型號為GX2000，運輸能力為2830t/h，其參數(shù)見表。 GX2000膠帶運輸機參數(shù) 項 目 單位 技術特征 型 號 GX2000 輸送量 t/h 2830 輸送長度 M 1400

58、 帶 速 m/s 3.15 傳動滾筒直徑 Mm 1400 減速機速比 1:40 輸 送 帶 類 型 GX3000 帶 厚 Mm 28 帶 寬 Mm 1200 卸載處滾筒直徑 Mm 1250 電 動 機 型 號 YB35SM-4 功 率 Kw 280 電 流 A 165.37 電 壓 V 1140 適應傾角 ≤15 2輔助運輸方式 井下輔助運輸是指人員、設備、輔助材料和矸石的運輸，相對于主運輸即煤炭運輸而言，稱為輔助運輸。 輔助運輸?shù)奶攸c： (1) 貨物品種多，有重型設備、長材料、松散物品、液體材料、危險物品

59、及人員等，使輔助運輸車輛、容器的規(guī)格、性能不一。 （2）運輸量小，工作量大。雖然輔助運輸量占井下運輸量持續(xù)運輸，而是具有間斷性特點。如人員運輸，多集中在交接班時間；回采工作搬家則集中在回采面接 替的一段時間內。 （3）貨流不均衡。輔助運輸難以維持一恒定運輸量持續(xù)運輸，而是具有間斷性特點。 （4）運輸線路復雜、分支多。由于煤層賦存條件不同，為滿足開采需要，井下巷道尤其是采取巷道多具有起伏不一、坡度不一、環(huán)境差、分支多的特點。 （5）貨物量向重型發(fā)展。隨著采煤機機械化程度的提高，重型設備在井下運用越來越廣，運輸最大件所占比例增大，對輔助運輸設備的性能、質量提出了新的要求。 （6）具有雙向

60、運輸?shù)奶攸c，即設備、材料、人員等所運貨物，既需向井下作業(yè)地點運輸又需由井下作業(yè)地點運往井底或地面。 綜合考慮顧橋礦的煤層賦存條件和本設計選擇的開拓方式，輔助運輸設備采用3t的卡軌礦車。 本礦有專門的軌道大巷，軌道大巷有專門的軌道，而且軌道大巷為進風巷，保證了人員上下班的安全，便于管理。 2.2.4礦井提升 礦井采用立井單水平開拓，大巷所在水平為-780 m。主井井筒直徑為5.6m ，凈斷面積為24.63㎡，井筒支護為鋼筋混凝土砌碹。副井井筒直徑為7.7 m ，凈斷面積為46.56㎡，井筒支護為鋼筋混凝土砌碹。 礦井運輸采用膠帶運輸機運輸，輔助運輸采用3t礦車運輸，具體型號和參數(shù)見本章

61、。 礦井工作制度為“三八”制，兩班采煤，一班檢修，最大下井人數(shù)為140人。提升設備年工作日為330天，日工作16小時。 主副井的提升方式為：主井采用箕斗提升，副井采用罐籠提升。 2主副井提升 （一） 主井提升 礦井年產量為300萬噸，井型較大，所以主井采用一對20t底卸式箕斗進行提升，提升機選用洛陽礦山機器廠生產的JKMD—54(Ⅲ)C型落地式多繩摩擦式提升機?；泛吞嵘龣C參數(shù)見表2—2—2和表2—2—3。 表2—2—2 箕斗主要技術特征一覽表 型號 JDG16/1504 項目 單位 技術特征 名義載煤量 t 20 有效容積 m3 24 鋼絲繩

62、數(shù)量 根 4 直徑 mm 31~40 繩間距 mm 300 箕斗自重 KN 16.9 表2—2—3 提升機參數(shù) 型號 JKMP—54(Ⅲ)C 項目 單位 技術特征 主導輪直徑 m 5 天輪直徑 m 5 鋼絲繩 最大靜張力 KN 910 最大靜張力差 KN 220 直徑 mm 49 根數(shù) 根 4 間距 mm 350 出繩角 50~80 最大提升速度 m/s 14 旋轉部分變位重力（不包括電機和天輪） KN 380 天輪變位重力 KN 260 外形尺寸（不包括電機） m 9.5

63、104 機器質量（不包括電器設備） t 182 最大不可拆件 質量 m 2.152.765.52 外形尺寸 t 241 生產廠家 洛陽礦山機械廠 （二） 副井提升 副井采用多繩摩擦式提升機提升一對3t礦車雙層單車罐籠帶平衡錘。提升機和罐籠參數(shù)見表2—2—4和表2—2—5。 表2—2—4 罐籠參數(shù) 型號 GDG3/9/2/2K 參數(shù) 單位 技術特征 裝載礦車 型號 MGC3.3—9 數(shù)量 個 2 乘人數(shù) 人 76 罐籠裝載量 KN 13.23 罐籠質量 t 12.14 最大終端載荷 KN 590.9 提升首繩

64、 數(shù)量 根 4/6 直徑 mm 41/34.5 尾繩數(shù) 根 2 表2—2—5 多繩摩擦式提升機參數(shù) 型號 JKD40006 項目 單位 技術特征 摩擦輪直徑 m 4 導向輪直徑 m 3 鋼絲繩 最大靜張力 KN 950 最大靜張力差 KN 200 最大直徑 mm 39.5 根數(shù) 根 6 間距 mm 300 最大提升速度 m/s 11.75 主軸裝置重力 KN 297.8 減速器重力 KN 392 減速器型號 　 ZGH120 機器重力（不包括電器） KN 900 變位重力

65、 KN 165.1 適應年產量 　 300~350 生產廠家 上海冶金礦山機械廠 備注 全自動操縱 第三章 采煤方法及采區(qū)巷道布置 3.1煤層的地質特征 本井田位于淮南復向斜中部，屬陳橋背斜東翼與潘集背斜西部銜接帶。煤系地層總體形態(tài)為一走向近南北、傾向東、傾角多為3～15的反“S”型單斜構造。其中發(fā)育有一系列寬緩褶曲和斷層。根據(jù)褶曲和斷層發(fā)育特點，可將本井田劃分為北部寬緩褶曲擠壓區(qū)、中部簡單單斜區(qū)、中南部“X”型共軛剪切區(qū)和南部單斜構造區(qū)四部分。 本井田的煤系地層為石炭、二疊系，其中二疊系的山西組與上、下石盒子組為主要含煤層段。井田內二疊系含煤層段總厚734m，含煤

66、33層，煤層總厚度為30.08m，含煤系數(shù)為4.10%，自下而上依次分為7個含煤段。在中、下部厚約490m的一～五含煤段中，集中分布9層可采煤層，平均總厚24.11m。其中13-1、11-2、8、6-2和1煤層為主要可采煤層，平均總厚21.14m；17-2、13-1下、7-2和4-1為局部可采煤層，平均總厚2.97m。本設計只針對13-1煤層作設計。 3.1.1設計煤層13-1煤層及煤的特征 （一）、宏觀煤巖特征 13-1暗煤為主，次為亮煤，屬半暗型煤。其它可采煤層由暗煤、亮煤組成，夾少量鏡煤條帶，中下部煤層夾絲炭，為半暗～半亮型煤。 （二）、顯微煤巖特征 1、有機顯微組份占煤巖組成的91.05～95.58%。 鏡質組：一般為無結構鏡煤，深灰～灰色，灰度中等，突起微弱，占組份的50.14～64.52%。 惰質組：大多為有結