電機驅動端蓋多孔鉆專用機床的設計帶CAD圖,電機,驅動,多孔,專用,機床,設計,CAD 鹽城工學院機械工程系畢業(yè)設計說明書 0 前 言 這次畢業(yè)設計是關于電機驅動端蓋多孔鉆專用機床的設計。為了能讓鉆孔在一道工序上完成，不需要分為幾道工序，也就是說為了提高生產效率，使機床能適應新技術、新工藝的要求。目的是改變機床的工藝范圍，改善機床的操作性能和勞動強度，適合于組成生產流水線。大多的改巧機床的工作都是在廢舊機床進行的，隨著科學技術的發(fā)展，使原來屬于新穎、先進的機床也逐漸變得陳舊、落后，滿足不了產品種類日益增加和質量不斷提高地需要，我就必須進行有效的技術改造。本次畢業(yè)設計主要依據是被加工工件、機床的使用要求和制造條件等。我們可根據工件的結構特點或者根據加工批量來尋求專用機床的方法。這樣我們就想到了組合鉆床的運用。我們可在廢舊的C6136上改造，它裝卸方便，維修方便。本次設計利用C6136的機床，作了如下改動一是鉆頭的動力傳動系統(tǒng)，二是大拖板上面的夾具等。經過改裝后就類似是臺專用組合鉆床，能在一道工序中把電機驅動端蓋上的孔加工完畢。其中我們必須考慮夾具在機床上怎么樣定位、怎么樣安裝等問題以及傳動軸的中心位置的排布。改巧機床的效益是多方面的，從提高生產率來看，假設改造機床100萬臺，每臺的生產效率平均提高20%，這就等于多生產了20萬臺的新機床，而且能進行大批量的生產，加速我國國民經濟的發(fā)展。 本次設計是關于電機驅動端蓋多孔鉆專用機床的設計。具的內容就是完成整個機床的總體設計，傳動箱和夾具的設計。傳動箱設計要注意與機床主軸的聯(lián)接，齒輪的結構，軸的結構以及相互間的配合，夾具設計就是要使加工工件的定位準確、可靠、滿足工藝精度，提高工作效率。 本文介紹了“電機驅動端蓋多孔鉆”專用機床的設計。它是在廢舊的C6136車床的基礎上進行改造的，目的是能將電機端蓋上所要加工的孔在一道工序上全部完成，類似于組合鉆床。它主要在鉆頭的動力傳動系統(tǒng)和機床的夾具進行改造，可將傳動箱安裝在機床的床身上，夾具可安裝在大拖板上。注意傳動箱與機床主軸的連接，它可采用調整墊板保證三者等高性。其中必須考慮夾具在機床上怎么樣定位、怎么樣安裝等問題以及傳動軸的中心位置的排布。通過這些改進后，可以使機床能夠適應新技術、新工藝的要求，適合于組成生產流水線。大多的改巧機床的工作都是在廢舊機床進行的，隨著科學技術的發(fā)展，使原來屬于新穎、先進的機床也逐漸變得陳舊、落后，滿足不了產品種類日益增加和質量不斷提高地需要，我就必須進行有效的技術改造。本次畢業(yè)設計主要依據是被加工工件、機床的使用要求和制造條件等。我們可根據工件的結構特點或者根據加工批量來尋求專用機床的方法。這樣我們就想到了組合鉆床的運用。我們可在廢舊的C6136上改造，它裝卸方便，維修方便。本次設計利用C6136的機床，作了如下改動一是鉆頭的動力傳動系統(tǒng)，二是大拖板上面的夾具等。經過改裝后就類似是臺專用組合鉆床，能在一道工序中把電機驅動端蓋上的孔加工完畢。其中我們必須考慮夾具在機床上怎么樣定位、怎么樣安裝等問題以及傳動軸的中心位置的排布。改巧機床的效益是多方面的。 1．電機驅動端蓋多孔鉆專用機床的總體設計 1．1 總體方案論證 （1）要深入現(xiàn)場，了解被加工零件的加工特點、精度和技術要求、定位夾緊情況以及生產率的要求等，確定在電機驅動端蓋多孔鉆專用機床上的工藝內容及加工方法。 （2）機床結構方案的分析和確定 根據工藝方案確定機床的型式和總體布局。在選擇機床配置型式時，既要考慮現(xiàn)實工藝方案，保證加工精度、技術要求及生產效率；又要考慮機床操作、維護、修理是否方便，排屑情況是否良好。 （3）總體設計 確定機床各部件間的相互關系，選擇通用部件和刀具的導向。計算切削用量及機床生產效率。根據任務書的要求和自己的分析初定兩種設計方案 1.1.1臥式的電機驅動端蓋多孔鉆專用機床 特點：臥式機床重心底、振動小運作平穩(wěn)、加工精度高、占地面積大 1.1.2立式的電機驅動端蓋多孔鉆專用機床 特點：立式機床重心高、振動大、加工精底、占地面積小。 1.1.3方案比較 根據臥式機床和立式機床的特點比較可知：為了保證電機驅動端蓋孔 的加工精度和結合氣缸體本身的特點選擇臥式機床。 2．計算部分 2.1選擇電動機 (1)．確定切削用量 根據工序的加工余量合理分配給： =10mm ==16mm =10mm 以切削速度滿足深孔為主。參考表12-5 確定v=20mm/min f=0.2 主軸轉速:N r/min=0.7583r/min=758.3r/min 鉆頭每分鐘進給量:f f=n=0.2758.3r/min=151.6mm/min (2).確定機床動力參數(shù) 主軸運動電動機功率的確定, 首先計算每根主軸的切削力 =35.7 《金屬切削手冊》第2版 蔣同洋 主編 第103頁(4-8) --------圓周力 (N) ---------背吃刀量 (mm) HBS--------布氏硬度 =35.7 =35.7 =7099.94=71.0N =3=71.04 (3).機床切削功率 P===0.94KW (4).電動機功率計算 (5).選擇電動機 考慮到安全性,選擇電動機 Y90S-4 額定功率 P=1.1KW 額定轉速 =1400r/min 2．2傳動箱的設計 2．2．1 每個軸的所受的力、扭矩及功率 軸M8的鉆削 《金屬切削手冊》第2版 汪同洋 主編 第107頁(4-13) (r/min) =588.60=670.84(N.M) 《金屬切削手冊》第2版 汪同洋 主編 第103頁(4-3) 2 軸M6的鉆削 (r/min) =576.96(N.M) 2 軸M8.4的鉆削 =0.68821 3284.7W 2.2.2 傳動比的確定 (1) i=796/1400=0.58 (2) i=i=1060/1400=0.76 (3) i=760/1400=0.5 2.3 齒輪的設計計算及校核 2.3.1 齒輪的材料、精度和齒數(shù)的選擇 因傳遞功率不大、轉速不高、材料按表7-1選取，都采用45鋼，鍛造毛坯，大齒輪正火處理，小齒輪調質，均用軟齒面。等級精度用8級，輪齒表面粗糙度為Ra1.6。軟齒面閉式傳動，失效形式為點蝕。 2.3.2 設計計算 (1) 設計準則 按齒面接觸疲勞強度設計，再按齒根彎曲疲勞強度校核。 (2) 按齒面接觸疲勞強度設計，由式（7-9） 《機械設計》第2 版 機械工業(yè)出版社 108頁 T1=9.55=2902.12N d1=d1t m=d1/z1 由表7-6取標準模數(shù)m=2mm 齒輪1： 圖1 da=mz+2m=2 d=16mm d11.6d= B=20mm D1=da-10m=48-10 D0=0.5(D1+d1)=0.5（28+24）=26 d0=0.25(D1-d1)<10mm(可不鉆孔) 齒輪2： 圖2 da=mz+2m=2 d=16mm d11.6d= B=26mm D1=da-10m=40-10 D0=0.5(D1+d1)=22mm d0=0.25(D1-d1)<10mm(可不鉆孔) 校核齒根彎曲疲勞強度 由圖7-18查得YFS1=4.0,YFS2=4.06 由式（7-12）校核大小齒輪的 ([]=328MPa) MPa<[] ([]=300MPa) 說明合適。 注：其余5對齒輪的設計計算后都合格，具體步驟略。 2．4軸的設計計算及校核 2.4.1 軸的材料選擇 考慮到：①軸的強度、剛度及耐磨性要求；②熱處理方法；③材料來源；④材料的加工工藝性；⑤材料價格等，以及傳遞的功率不大，對其重量和尺寸也無特殊要求，故選擇常用材料45鋼。 2.4.2軸的設計計算 以主軸為例，如圖3所示 圖3 初步估計軸的直徑（參照機械工業(yè)出版社《機械設計》第2版）： 根據式（10-2），得： d=117=15.8mm 刀桿軸的直徑d=16m 2.4.3 軸的強度校核 1)軸的受力分析 (1) 畫軸的受力簡圖 (2) 計算支撐反力. 在水平面上： =N=1400N 《機械設計》第2 版 機械工業(yè)出版社 182頁 =1600-1400=200N 在垂直面上： ==2250N (3) 畫彎矩圖（略） 在水平面上,a-a剖面左側 =N·mm=84000N·mm a-a剖面右側 =200x60N·mm=120000N·mm 在垂直面上 =2250X60N·mm=120000N·mm 合成彎矩,a-a剖面左側 =N·mm=159000N·mm a-a 剖面右側 ==135532N·mm 畫扭矩圖 轉矩 T==4500X240/2N·mm 2)判斷危險剖面（圖略） 顯然,圖所示a-a截面左側合成彎矩最大,扭矩為T,該截面左側可能是危險剖面;b-b截面合成彎矩雖不是最大,但該截面左側軸徑小于a-a截面;故b-b截面左側也可能是危險剖面.若從疲勞強度考慮, a-a,b-b截面均有應力集中,且b-b截面處應力更為集中嚴重,故a-a截面左側和b-b截面左,右側又均有可能是疲勞破壞危險剖面。 3)軸的彎扭合成強度校核 由表10-1查得 []=[=60MPa, [=100MPa =[/[=0.6 （1）a-a截面左側 =29.8MPa〈[ （2）b-b截面左側 W=0.1=12500m b-b 截面處合成彎矩： = =26.79Ma〈[ 4)軸的疲勞強度安全系數(shù)校核 由表10-1查得: （1）a-a截面左側 =[0.2mm =26168mm 由附表10-1查得，；由附表10-4查得絕對系數(shù)軸經磨削加工，由附表10-5查得表面系則 彎曲應力 =13.13MPa 應力幅 =13.13MPa 切應力 =20.64MPa 安全系數(shù) 《機械設計》第2 版 機械工業(yè)出版社 192頁 = （10-6） ==6.69 （10-7） S===6.29 （10-5） 查表10-6得 許用安全系數(shù)[S]=1.3~1.5，顯然S>[S],故a-a剖面安全。 （2）b——b截面右側 抗彎截面系數(shù) W=0.1 抗扭截面系數(shù) 又前文已求得 =84800N.mm,故彎曲應力 切應力 由附表10-1查得過盈配合引起的有效應力集中系數(shù)。又， 及 。則 = ==6.24 S===5.78 顯然S>[S],故b-b截面右側安全. (3)b-b截面左側 b-b截面左右側的彎矩，扭矩相同。 彎曲應力 切應力 （D-d）/r=2，r/d=0.02。由附表10-2查得圓角引起的有效集中系數(shù)由附表10-4查得絕對尺寸系數(shù) = ==7.78 S===7.42 顯然S>[S],故b-b截面左側安全。 以上計算表明: 1.軸的彎扭合成強度和疲勞強度均是足夠的； 2.計算出的安全系數(shù)都偏大,且彎扭合成強度付與較多; 3.三個安全系數(shù)中以b-b截面右側安全系數(shù)最小. 2.5軸承的選擇和計算 圖3 角接觸球軸承 鍵聯(lián)接的選擇和校核 2.5.1鍵的選擇 參照浙江大學出版社《機械設計課程設計》，考慮到平鍵聯(lián)接結構簡單、裝拆方便、對中性好，查表8-61，選擇GB1096-79A型普通平鍵，材料為45鋼。 2.5.2鍵聯(lián)接的校核 平鍵聯(lián)接的主要失效形式是壓潰，所以通常只進行鍵聯(lián)接的擠壓強度計算。 根據式（10-12），強度條件為： 式中 T—傳遞的轉矩，單位為N·m； d—軸的直徑，單位為mm； l—鍵的接觸長度，單位為mm； K—鍵的輪轂接觸高度，Kh/2，單位為mm； —許用擠壓應力，單位為MPa。 圖4 鍵 以傳動軸的鍵為例（如圖4）： l=20mm,h=5mm,b=5mm d=15mm,K=2.5mm T=9550=28.3N·m =100MPa 則 MPa< 證明該鍵合適。 2.6定位銷高度計算 定位銷的最大工作高度為： Hmax= Φ10mm. 定位銷Φ10 Xmin=0.006mm Hmax==11.6mm 取Hmax=12mm 為了使裝夾工件方便，可使削邊銷低于圓柱銷3～5mm。 確定兩定位銷中心距及尺寸公差 取===0.06 故兩銷間的間距為132mm。 2.7定位誤差的計算 由于兩孔定位有轉角誤差，使加工尺寸產生。應考慮較大值對加工尺寸的影響。 Y= =0.18+0.011+0.006 =0.197mm Y——基準位移誤差 tg= = 又x== =(0.18+0.011) =0.076mm tg==0.0003 l1=40+=40+=50mm l2=170-l1=170-50=120mm 11—中心線與中心線交點至左端面的距離 l2—交點至右端面的距離 由于轉角誤差很小。不計工件左右端面旋轉對定位誤差的影響。故： 2l1tg=2=0.03mm =2l2tg=21200.0003=0.072mm 較大的定位誤差小于工件誤差的三分之一（） 此方案可取 2.8夾緊力的計算 根據工件所受切削力、夾緊力的作用情況，找出加工過程中對夾緊最不利的狀態(tài)，來確定夾緊力。 式中 —安全系數(shù)； —切削力； Q—夾緊力 — 壓板和工件表面間的摩擦系數(shù)； — 工件和定位支承塊間的摩擦系數(shù)。 因為壓板、工件、定位支承板均為鑄鐵，查得摩擦系數(shù)f1、f2均為0.18 安全系數(shù)按下式計算 式中，~為各種因素的安全系數(shù)，查表3-1和表3-2 ：考慮工件材料及加工余量均勻性的基本安全系數(shù) ：加工性質 ：刀具鈍化程度 ：切削特點 ：夾緊力的穩(wěn)定性 ：夾緊時的位置 ：僅有力矩使工件回轉時工件與支承面的接 還需要再夾緊工件，將工件緊固，因此它們之間是不同的 =1.5 則K=K0K1K2K3K4K5K6=1.21.21.01.01.01.01.5=2.16 因為安全系數(shù)K的計算結果小于2.5,則K取2.5 根據前面的計算可知分別加工孔4.5和2.7的扭矩分別為M1=0.476Kg，M2=0.378Kg Pmax= =11.9N 代入上式，可得：=82639N 確定估算所需的夾緊力的大小為82639N左右。 2.9 偏心夾緊計算 夾緊行程 s=(-=e 機床夾具設計（3—13）公式 其中 e—圓偏心的偏心距（mm）; —圓偏心輪工作段的回轉角，一般取=45—60，=120—135 s—圓偏心輪的夾緊行程（mm）。 e=68.5mm s=8.5(0.7-0)=5.95 mm 3設計部分 3.1 夾具設計 3.1.1夾具設計的基本要求和方法 1）保證工件的加工精度 保證工件的加工精度是夾具設計的最基本要求。其關鍵在于，正確地確定定位方案、夾緊方案和刀具導向方式，合理地制定夾具的尺寸、公差和技術要求，必要時應進行誤差的分析和計算。 2）提高生產效率、減低制造成本 夾具設計的總體方案應與生產綱領相適應。在大批量生產時，應盡量采用各種快速、高效的結構、機動裝置和先進的控制方法，以縮短輔助時間，提高生產率；在中心批量生產中，則要求在滿足夾具功能的前提下，盡量使夾具結構簡單，容易制造，以降低夾具的制造成本。 3）操作方便、省力和安全 夾具的操作要大量做到方便、省力，如有條件，盡可能采用氣動、液壓及其他機械化夾緊裝置、以減輕工人的勞動強度。并可較好地控制夾緊力。夾具操作位置應符合操作工人的習慣，必要時應有安全保護裝置，以確保使用安全。 4）便于排屑 夾具的排屑是一個容易忽視的問題，如果排屑功能不好，切屑積集在夾具中，會破壞工件正確的定位；切屑帶來的大量熱量會引起夾具和工件的熱變形，影響加工質量；切屑的的清掃又會增加輔助時間，降低生產率。切屑積集嚴重時，還會損傷刀具以致造成設備事故或工傷事故。因此，排屑問題在夾具設計時必須給予充分的注意，在設計高效機床夾具時由為重要。 5）有良好的結構工藝性 夾具的結構簡單、合理，便于加工、裝配、檢驗和維修，應盡可能選用標準元件和標準結構。 夾具設計主要是一種相互關聯(lián)的工作，通常是在參閱有關資料的情況下，按加工要求構思出設計方案，繪制出圖樣，經修改后確定夾具的結構。 3.2夾具設計的步驟 3.2.1 設計的準備 分析產品零件圖及裝配圖，分析零件的作用、形狀、結構特點、材料和技術要求；分析零件的加工工藝規(guī)程，工藝設備設計任務書，對任務書所提出的要求進行可行性研究；了解所用機床的規(guī)格、性能、精度以及與夾具連接部分結構的聯(lián)系尺寸；了解所用刀具、量具的規(guī)格；了解零件的生產綱領及生產組織等有關問題；收集有關設計資料。 3.2.2 方案設計 在分析各種原始資料的基礎上，確定夾具的類型、定位設計、夾緊方式、導向方案 、連接方式、總體布局和夾具的結構形式。繪制方案設計圖，進行工序精度分析，對動力夾緊裝置進行夾緊力的計算。 [1] 夾緊力確定的基本原則 夾緊力的方向 1） 夾緊力的方向應有助于定位穩(wěn)定，且主夾緊力應朝向主要定位基面。 2） 夾緊力的方向應有利于減小夾緊力。 3） 夾緊力的方向應是工件剛度較高的方向。 夾緊力的作用點 1） 夾緊力的作用點應落在定位元件的支承范圍內。 2） 夾緊力的作用點應選在工件剛度較高的部位。 3） 夾緊力的作用點應盡量靠近加工表面。 [2] 夾緊方案 根據以上要求及原則，工件屬于箱體類零件，夾緊力的方向應垂直于最重要的定位基面—底面，并將工件壓向該面，而不宜與其他方面進行夾緊。由于工件為薄壁件，易受力變形，故采用多點同時壓向工件，均勻分布壓緊力，起到減少受力變形的效果。夾緊力為液壓缸驅動。用推桿將壓力傳遞致壓板，然后由壓板將壓力分散到工件壓緊表面，從而將工件壓緊。 1）定位基準的選擇是定位設計的一個關鍵問題。工件的定位基準一旦被確定，其定位方案也基本上被確定。設計夾具時，從減少加工誤差考慮，應盡可能選用工序基準為定位基準，即遵循所謂基準重合原則。當用多個表面定位時，應選擇其中一個較大的表面為主要定位基準。 2）在電機驅動端蓋多孔鉆的專用機床加工時,必須使被加工零件對刀具及其導向保證正確的相對位置，這是靠夾具的定位支承系統(tǒng)來實現(xiàn)的，定位支承系統(tǒng)除用以確定被加工零件的位置外，還要承受被加工零件的重量和夾緊力，有時還要承受切削力。 3.2.3 審核 檢查夾具的各項功能是否符合設計要求。 3.2.4 總體設計 根據所定方案繪制夾具裝配圖，應將夾具的工作原理、結構和各種元件的裝配關系表達清楚。用雙點劃線繪制工件外形輪廓、定位基準面、夾緊表面和加工表面。合理選擇材料，標注尺寸、公差和技術要求。 3.2.5 夾具重要零件設計 1) 夾具體的設計 夾具體的形狀及尺寸取決于夾具體上各種裝置與機床的連接。夾具體上的重要表面，如安裝定位元件的表面，應有適應的尺寸和形狀精度，他們之間應有適當?shù)奈恢镁龋瑸榱耸箠A具體尺寸穩(wěn)定，鑄造夾具體要進行時效處理，焊接和鍛造，夾具體要進行退火處理。此外，夾具體還要有一定的壁厚，鑄造和焊接夾具經常設置加強筋，鑄造夾具體上安裝各種元件的表面應鑄出凸臺，以減少加工面積。當夾具在機床工作臺上安裝時，夾具的重心應盡量低，重心越低，則支承面應越大，夾具底面四邊應凸出，使其接觸良好。當夾具在機床主軸上安裝時，夾具安裝基面與主軸相應表面應有較高的配合精度。本設計的夾具毛坯類型是鑄造類夾具體，常用材料是HT200. 2) 壓板 如圖所示： 起著固定被加工零件的作用，本件需要正火處理。 3) 鉆套 由于本設計是專用機床的設計，所以選擇固定鉆套。根據《夾具手冊》表2.5-7.鉆套至工件表面的距離按（1—1.5）d=5—7.5mm選取。機床加工時鉆頭比較細，防止切屑將鉆頭憋斷，應有足夠的排屑空間。鉆套至工件表面的距離取20mm 4) 定位銷 確定定位削高度時，要注意防止卡住的現(xiàn)象。將工件一邊支在夾具的支承平面上，逐漸套入兩銷，這時，如果定位銷高度選擇不當，將使工件卡在定位銷邊緣上而裝不進入，避免產生卡住的最大工作高度。（計算部分） 5) 支架 如圖所示： 定位支承系統(tǒng)主要應由定位支承、輔助支承和一些限位元件組成。定位支承是指在加工過程中維持被加工零件有一定位置的元件。輔助支承是僅用作增加被加工零件過程中的剛度和穩(wěn)定性的一種活動式支承元件，由于定位支承元件直接與被加工零件接觸，因此其尺寸、結構、精度和布置都直接影響被加工零件的精度。為了避免產生變品以及經常修理定位支承元件的麻煩，設計時必須注意以下的問題： （1） 合理布置定位支承元件，力求使其組成較大的定位支承平面。 （2） 提高剛性，減少定位支承系統(tǒng)的變形。 （3） 提高定位支承系統(tǒng)的精度及其元件的耐磨性，以便長期保持夾具的定位精度。 （4） 可靠地排除定位支承部分的切屑。 3.2.6 夾具的裝配、調試和驗證 對起導向作用并有相對滑動的連接副選用H7/h6 有相對活動而無導向作用的連接副。選用H7/g6,H7/f7。 鉆套與鉆模板間的配合公差選擇H7/n6。 底面定位支承板的平面度公差按9級精度選取H7/h6。 支承板與夾具角座的平行度公差按9級精度選取 3.3 傳動箱的設計 傳動箱的設計原始依據是 “電機驅動端蓋多孔鉆”來繪制的，其主要內容及注意事項如下： 1）根據機床聯(lián)系尺寸圖，繪制傳動箱的部裝圖，并標注輪廓尺寸與動力驅動軸的尺寸位置。 2）根據聯(lián)系尺寸圖和加工示意圖，標注所有的主軸和刀桿軸的尺寸，主軸和被加工零件在機床上是面對面放的。傳動軸和主觀圖上的水平方向尺寸與零件工序圖上的水平尺寸正好相反。其次，傳動箱上的坐標尺寸基準和零件工序圖上的基準經常不重合，應根據傳動箱與加工零件的相對位置找到統(tǒng)一的基準，并標出其相對位置關系尺寸。 4 樣機或試件的各種試驗及測試情況 4.1 機床空轉運轉試驗 1．機床總裝后，連續(xù)空轉4小時。 2．機床上所有的動力頭和各種輔助機構要靈活而正確地完成全部規(guī)定運作，運動部件之間的互鎖應嚴密可靠。 3．勞動保護裝置和機床保險裝置必須可靠。 5 預期效果 按照設計的結果基本能滿足各項性能指標要求。該專用機床同時完成了電機端蓋多孔鉆的鉆孔工序，大大地提高了加工精度和生產效率。 6 結論 通過電機驅動端蓋多孔鉆專用機床的設計。我們能因地制宜巧改機床，不僅造價低，上馬快，是彌補設備不足或不配套的好辦法，也是解決設備“技術老化”的重要途徑 7 工作小結與致謝 這次畢業(yè)設計的任務已經結束了。本次設計是關于電機驅動端蓋多孔鉆專用機床的設計。具的內容就是完成整個機床的總體設計，傳動箱和夾具的設計。傳動箱設計要注意與機床主軸的聯(lián)接，齒輪的結構，軸的結構以及相互間的配合，夾具設計就是要使加工工件的定位準確、可靠、滿足工藝精度，提高工作效率。 設計初，我們在指導老師的帶領下，進行畢業(yè)實習，收集相關的設計資料。完成實習后，對所收集的相關資料進行加工整理，初步討論理定設計方案。將理定的方案轉化為實際成果，即繪制好該方案的圖紙，并參考各方面的資料，不斷的修正完善該設計方案。最后，完成該方案的設計說明書。 為期兩個半月的畢業(yè)設計已結束，回顧整個過程，我覺得收益匪淺。畢業(yè)設計是檢查學生綜合設計能力的一個重要環(huán)節(jié)，是對學生獨立設計能力的一次考驗，使理論與實踐更加接近，找出了我在設計中的不足處和能力欠缺之處，加深了我對理論知識的理解，強化了畢業(yè)設計中的感性認識，提高了獨立設計能力。深入了解機械產品生產的全過程及新技術、新設備在機械制造業(yè)中的應用，了解生產的組織管理、企業(yè)改革的情況。深入實際，體會到理論聯(lián)系實際的必要性，認識到學校學過的許多知識與解決實際生產問題還有很大的差距，而縮短差距的方法只有到實踐中去。利用一切方法和手段了解本課題所涉及的研究、生產、銷售、使用等方面的實際情況以及有關的數(shù)據、圖表、文獻資料。向生產實踐學習，了解與課題有關的生產線、設備、工藝等實際知識。 總的說來，這次畢業(yè)設計，使我在基本理論的綜合運用及正確解決實際問題等方面得到了一次較好的鍛煉。提高了我創(chuàng)新設計的能力，鍛煉了我認真工作的作風，為將來走上工作崗位打下了良好的基礎。 在這次畢業(yè)設計期間,我們得到了指導老師咸教授及工人師傅的教導與幫助，在此表示深深的謝意！ 8．參考文獻 1 成大先.機械設計手冊.第四版.北京：化學工業(yè)出版社，1997 2 李益民.機械制造工藝設計手冊.北京：機械工業(yè)出版社，1995 3 方昆凡.公差配合技術手冊.北京：北京出版社，1983 4 薛源順.機床夾具設計.北京：機械工業(yè)出版社，1999 5 李云.機械制造工藝及設備設計指導手冊.北京：機械工業(yè)出版社，1996 6 陳家芳.實用金屬切削加工工藝手冊.上海：上?？茖W技術出版社，1999 7 李慶春.機床夾具設計.北京：機械工業(yè)出版社，1983 8 陳榕林 張磊.改巧機床.北京：中國農業(yè)機械出版社，1982 9 趙峰.組合夾具圖冊.北京：機械工業(yè)出版社，1996 10 陳秀寧 施高義.機械設計課程設計.浙江：浙江大學出版社，1993 11 朱龍根.簡明機械零件設計手冊.北京：機械工業(yè)出版社，1997 12 王伯平.互換性與測量技術基礎.太原：機械工業(yè)出版社，1999 附件清單 1. B9912016—傳動箱裝配圖 ZZX99120—31 A0 1張 2. B9912016—電機驅動蓋多孔鉆 ZZX99120—32 A0 1張 3. B9912016—刀桿軸—1 ZZX99120—1 A3 1張 4. B9912016—刀桿軸—2 ZZX99120—2 A3 1張 5. B9912016—軸 ZZX99120—3 A3 1張 6. B9912016—主動軸 ZZX99120—4 A3 1張 7. B9912016—后蓋板 ZZX99120—5 A1 1張 8. B9912016—前蓋板 ZZX99120—6 A1 1張 9. B9912016—驅動端蓋 ZZX99120—7 A3 1張 10. B9912016—上蓋板 ZZX99120—8 A3 1張 11．B9912016—箱體 ZZX99120—9 A0 1張 12. B9912016—齒輪 —1 ZZX99120—10 A3 1張 13. B9912016—齒輪 —2 ZZX99120—11 A3 1張 14. B9912016—齒輪 —3 ZZX99120—12 A3 1張 15. B9912016—齒輪 —4 ZZX99120—13 A3 1張 16. B9912016—齒輪 —5 ZZX99120—14 A3 1張 17. B9912016—齒輪 —6 ZZX99120—15 A3 1張 18. B9912016—齒輪 —7 ZZX99120—16 A3 1張 19. B9912016—齒輪 —8 ZZX99120—17 A3 1張 20. B9912016—齒輪—9 ZZX99120—18 A3 1張 21. B9912016—套筒 —1 ZZX99120—21 A4 1張 22. B9912016—套筒 —2 ZZX99120—22 A4 1張 25. B9912016—套筒 —4 ZZX99120—25 A4 1張 26. B9912016—套筒 —5 ZZX99120—26 A4 1張 27 B9912016—套筒 —6 ZZX99120—27 A4 1張 28. B9912016—套筒 —7 ZZX99120—28 A4 1張 29. B9912016—套筒 —8 ZZX99120—29 A4 1張 30. B9912016—套筒 —9 ZZX99120—30 A4 1張 31. B9912016—套筒 —10 ZZX99120—31 A4 1張 32. B9912016—套筒 —11 ZZX99120—32 A4 1張 33. B9912016—說明書 ZZX99120—33 30頁 34. B9912016—文獻綜述 ZZX99120—34 4頁 35 B9912016—外文翻譯 ZZX99120—35 4頁 36 B9912016—任務書 ZZX99120—36 4頁 31