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1、第一章流體流動 第二章 流體輸送設備 第三章 非均相分離 第四章 傳熱 第五章 蒸餾 第八早 吸收 第七章 萃取 第八章溶液蒸發(fā)操作 第九章固體干燥操作 第一章流體流動 一、單選題 1 單位體積流體所具有的（ ）稱為流體的密度。 A A 質量；B 粘度；C 位能；D 動能。 2 單位體積流體所具有的質量稱為流體的（ ）。 A A 密度；B 粘度；C 位能；D 動能。 3 流體是由無數(shù)分子集團所組成的（ ）。 B A 空白；B 連續(xù)；C 輻射；D 漂流。 4.氣體是（ ）的流體。 B A 可移動；B 可壓縮；C 可流動；D 可測量。 5 氣體是可壓縮的（ ）。C A 材料；B 物質；C 流體；D

2、 部分。 6 在靜止的流體內(nèi)，單位面積上所受的壓力稱為流體的（ ）。 C A 絕對壓強；B 表壓強；C 靜壓強；D 真空度7以絕對零壓作起點計算的壓強，稱為（ ）。 A 16被測流體的（ ）小于外界大氣壓強時，所用測壓儀表稱為真空表。 D A 絕對壓強； B 表壓強； C 靜壓強； D 真空度。 8以（ ）作起點計算的壓強，稱為絕對壓強。 D A 大氣壓； B 表壓強； C 相對零壓； D 絕對零壓。 9當被測流體的（ ）大于外界大氣壓強時，所用的測壓儀表稱為壓強表。 D A 真空度； B 表壓強； C 相對壓強； D 絕對壓強。 10當被測流體的絕對壓強（ ）外界大氣壓強時，所用的測壓儀表稱

3、為壓強表。 A A 大于； B 小于； C 等于； D 近似于。 11當被測流體的絕對壓強大于外界大氣壓強時，所用的測壓儀表稱為（ ）。 A A 壓強表； B 真空表； C 高度表； D 速度表。 12（ ）上的讀數(shù)表示被測流體的絕對壓強比大氣壓強高出的數(shù)值，稱為表壓強。 A A 壓強表； B 真空表； C 高度表； D 速度表。 13壓強表上的讀數(shù)表示被測流體的（ ）比大氣壓強高出的數(shù)值，稱為表壓強。 D A 大氣壓； B 表壓強； C 相對壓強； D 絕對壓強。 14壓強表上的讀數(shù)表示被測流體的絕對壓強比（ ）高出的數(shù)值，稱為表壓強。 A A 大氣壓強； B 表壓強； C 相對壓強； D

4、絕對壓強。 15壓強表上的讀數(shù)表示被測流體的絕對壓強比大氣壓強高出的數(shù)值，稱為（ ）。 B A 真空度； B 表壓強； C 相對壓強； D 附加壓強。 A 大氣壓； B 表壓強； C 相對壓強； D 絕對壓強 17被測流體的絕對壓強（ ）外界大氣壓強時，所用測壓儀表稱為真空表。 B A 大于； B 小于； C 等于； D 近似于。 18被測流體的絕對壓強小于外界（ ）時，所用測壓儀表稱為真空表。 A A 大氣壓強； B 表壓強； C 相對壓強； D 真空度。 19被測流體的絕對壓強小于外界大氣壓強時，所用測壓儀表稱為（ ）。 B A 壓強表； B 真空表； C 高度表； D 速度表。 20（

5、）上的讀數(shù)表示被測流體的絕對壓強低于大氣壓強的讀數(shù)。 B A 壓強表； B 真空表； C 高度表； D 速度表。 22真空表上的讀數(shù)表示被測流體的絕對壓強低于（ ）的讀數(shù)。 D A 大氣壓強； B 表壓強； C 相對壓強； D 絕對壓強。 23真空表上的讀數(shù)表示被測流體的絕對壓強（ ）大氣壓強的讀數(shù)。 A A 低于； B 等于； C 高于； D 近似于。 24真空表上的讀數(shù)表示被測流體的絕對壓強低于（ ）的讀數(shù)。 A A 大氣壓強； B 表壓強； C 相對壓強； D 真空度。 25（ ）等于大氣壓強與表壓強之和。 A A 大氣壓強； B 表壓強； C 相對壓強； D 絕對壓強。 26絕對壓強（

6、 ）大氣壓強與表壓強之和。 C A 大于； B 小于； C 等于； D 近似于 A 大氣壓強； B 表壓強； C 相對壓強； D 絕對壓強。 28絕對壓強等于大氣壓強與（ ）之和。 B A 大氣壓強； B 表壓強； C 相對壓強； D 絕對壓強。 29絕對壓強等于大氣壓強與表壓強（ ）。 C A 之積； B 之商； C 之和； D 之差。 30表壓強（ ）絕對壓強減去大氣壓強。 C A 大于； B 小于； C 等于； D 近似于。 31表壓強等于絕對壓強（ ）大氣壓強。 D A 乘以； B 除以； C 加上； D 減去。 32（ ）等于絕對壓強減去大氣壓強。 A A 表壓強； B 真空度； C

7、 相對壓強； D 流體壓強。 33表壓強等于（ ）減去大氣壓強。 A A 絕對壓強； B 真空度； C 相對壓強； D 流體壓強。 34表壓強等于絕對壓強減去（ ）。 D A 大氣壓強； B 真空度； C 相對壓強； D 流體壓強。 35真空度等于大氣壓強（ ）絕對壓強。 D A 乘以； B 除以； C 加上； D 減去。 36（ ）等于大氣壓強減去絕對壓強 27絕對壓強等于（ ）與表壓強之和 A 真空度；B 表壓強；C 湍流度；D 粗糙度 37. （ ）內(nèi)流過管道任意截面的流體量稱為流量。 B A 無限時間；B 單位時間；C 長時間；D 短時間。 38. 單位時間內(nèi)流過管道任意截面的流體量稱

8、為（ ）。 C A 流速；B 流線；C 流量；D 流函數(shù)。 39. （ ）內(nèi)流體在流動方向上所流過的距離稱為流速。 B A 無限時間；B 單位時間；C 長時間；D 短時間。 40. 單位時間內(nèi)流體在流動方向上所流過的（ ）稱為流速。 C A 寬度；B 高度；C 距離；D 直線。 41. 單位時間內(nèi)流體在流動方向上所流過的距離稱為（ ）。 A A 流速；B 流線；C 流量；D 流函數(shù)。 42. 柏努利方程式中的（ ）項表示單位質量流體所具有的位能。 A u2 P A gz ； B ； C ; D We。 2 P 43. 柏努利方程式中的 gz 項表示單位質量流體所具有的（ ）。 B A 位能；B

9、 動能；C 靜壓能；D 有效功。 44. 柏努利方程式中的（ ）項表示單位質量流體所具有的動能。 B 45. 柏努利方程式中的 項表示單位質量流體所具有的（ ）。 B 2 A 位能；B 動能；C 靜壓能；D 有效功。 46柏努利方程式中的（ ）項表示單位質量流體所具有的靜壓能。 C u2 P A gz ; B ; C - ; D We。 2 P 47.柏努利方程式中的 L 項表示單位質量流體所具有的（ ）。 C P A 位能；B 動能；C 靜壓能；D 有效功。 48.柏努利方程式中的（ ）項表示單位質量流體通過泵（或其他輸送設備）所獲得的能量，稱為有效 功。D A 位能；B 動能；C 靜壓能；

10、D 有效功。 50.柏努利方程式中的（ ）項表示單位質量流體因克服流動阻力而損失的能量。 D U F A gz ；B 】；C 7；D 二 51柏努利方程式中的 汀滬項表示單位質量流體因克服流動阻力而（ ）的能量。 D A 增加；B 擴大；C 需求；D 損失 52. 流體在直管中流動，當（ ）W 2000 時，流體的流動類型屬于層流。 A A gz ;B ; C L; D we。 2 P A gz 49.柏努利方程式中的 w 項表示單位質量流體通過泵 （或其他輸送設備）所獲得的能量，稱為 P ；D w A Re ； B Pr ； C Nu ； D Gr 。 53. 流體在直管中流動，當 Re（

11、） 2000 時，流體的流動類型屬于層流。 A A ; C = ; D 工。 54. 流體在直管中流動，當 Re（ ）時，流體的流動類型屬于層流。 B A 1000 ； B 2000 ； C 3000 ； D 4000 。 55. 流體在直管中流動，當 Re; C （ ）時，流體的流動類型屬于湍流。 D A 1000 ； B 2000 ； C 3000 ； D 4000 。 59. 流體在直管中流動，當 Re 4000 時，流體的流動類型屬于（ ）。 B A 層流； B 湍流； C 過渡流； D 漩渦流。 60. 流體在直管中流動，當 2000v（ ）v 4000 時，流體的流動類型屬于不穩(wěn)定

12、的過渡區(qū)。 A A Re ； B Pr ； C Nu ； D Gr 。 61. 流體在直管中流動，當 2000v Rev 4000 時，流體的流動類型屬于不穩(wěn)定的（ A 層流區(qū)； B 湍流區(qū)； C 過渡區(qū)； D 渦流區(qū) 62流體在管內(nèi)作（ ）流動時，其質點沿管軸作有規(guī)則的平行運動。 A A 層流； B 湍流； C 過渡流； D 漩渦流。 63流體在管內(nèi)作層流流動時，其質點沿管軸作有規(guī)則的（ ）運動。 B A 垂直； B 平行； C 圓周； D 繞行。 64流體在管內(nèi)作（ ）流動時，其質點作不規(guī)則的雜亂運動。 B A 層流； B 湍流； C 過渡流； D 漩渦流。 65流體在管內(nèi)作湍流流動時，其

13、質點作不規(guī)則的（ ）運動。 D A 垂直； B 平行； C 圓周； D 雜亂。 66流體在圓管內(nèi)（ ）流動時，平均速度是最大速度的一半。 A A 層流； B 湍流； C 過渡流； D 漩渦流。 67流體在圓管內(nèi)層流流動時，（ ）是最大速度的一半。 A A 平均速度； B 最大速度； C 中間速度； D 瞬時速度。 68流體在圓管內(nèi)層流流動時，平均速度是（ ）的一半。 B A 平均速度； B 最大速度； C 中間速度； D 瞬時速度。 69流體在圓管內(nèi)層流流動時，平均速度是最大速度的（ ）。 B A 四分之一； B 一半； C 二倍； D 四倍。 70流體在圓管內(nèi)（ ）流動時，最大速度是平均速度

14、的二倍。 A A 層流； B 湍流； C 過渡流； D 漩渦流）。 C A 平均速度； B 最大速度； C 中間速度； D 瞬時速度。 72流體在圓管內(nèi)層流流動時，最大速度是（ ） 的二倍。 A A 平均速度； B 最大速度； C 中間速度； D 瞬時速度。 73流體在圓管內(nèi)層流流動時，最大速度是平均速度的（ ）。 C A 四分之一； B 一半； C 二倍； D 四倍。 74對于（ ），當量直徑等于四倍的流通截面積除以潤濕周邊。 B A 圓形管； B 非圓形管； C 矩形管； D 直管。 75對于非圓形管，（ ）等于四倍的流通截面積除以潤濕周邊。 C A 摩擦直徑； B 彎曲直徑； C 當量直

15、徑； D 公稱直徑。 76對于非圓形管，當量直徑（ ）四倍的流通截面積除以潤濕周邊。 C A 大于； B 小于； C 等于； D 近似于。 77對于非圓形管，當量直徑等于（ ）的流通截面積除以潤濕周邊。 D A 四分之一； B 一半； C 二倍； D 四倍。 78對于非圓形管，當量直徑等于四倍的（ ）除以潤濕周邊。 A A 流通截面積； B 表面積； C 流動體積； D 流通體積。 79對于非圓形管，當量直徑等于四倍的流通截面積（ ）潤濕周邊。 B A 乘以； B 除以； C 加上； D 減去。 71流體在圓管內(nèi)層流流動時，（ ）是平均速度的二倍。 80對于非圓形管，當量直徑等于四倍的流通截面

16、積除以（ A 流經(jīng)周邊； B 直管周邊； C 潤濕周邊； D 橫截周邊。 81層流與湍流的本質區(qū)別是（ ）。 A 湍流流速層流流速；B 流道截面大的為湍流，截面小的為層流； C 層流的雷諾數(shù)V湍流的雷諾數(shù)； D 層流無徑向脈動，而湍流有徑向脈動。 二、簡答題 1如何判斷一流體的流動類型 ? ReOOO 的流動稱為層流流動，Re 4000 的流動稱為湍流流動。 2層流與湍流是如何定義的？ ReOOO 的流動稱為層流流動，Re 4000 的流動稱為湍流流動。 3簡述層流與湍流的區(qū)別。 流體在管內(nèi)作層流流動時，其質點沿管軸作有規(guī)則的平行運動，各質點互不碰撞，互不混合。流體在管 內(nèi)作湍流流動時，其質點

17、作不規(guī)則的雜亂運動，并相互碰撞，產(chǎn)生大大小小的漩渦。 4 什么是當量直徑 I? 對非圓形截面的通道，可以找到一個與圓形管直徑相當?shù)?直徑來代替，此直徑即稱為當量直徑I 5.當量直徑是如何計算的 ？ 當量直徑等于四倍的流通橫截面積除以潤濕周邊。）。 C 圖所示的三根管道中穩(wěn)定流過，各管絕對粗糙度、管徑均相同, 上游截面 1-1 的壓強、流速也相等。問：在三種情況中，下 游截面 2-2的流速是否相等？ 答：三種情況中，下游截面 2-2的流速相等。 7 某液體分別在本題附 圖所示的三根管道中穩(wěn)定流過，各管絕對粗糙度、管徑均相同, 上游截面 1-1 的壓強、流速也相等。問：在三種情況中，下 游截面 2

18、- 2的壓強是否相等？如果不等，指岀哪一種情況的 數(shù)值最大，哪一種情況的數(shù)值最??？其理由何在？ 答：三種情況中，下游截面 2- 2的壓強不相等，其中（a）的壓強最大，（c）的壓強最小。這是因為（c） 管上不僅有一個閥門消耗能量，且管子末端垂直上升一段，又使得靜壓強降低。 三、計算題6 某液體分別在本題附 j t 1.一套管換熱器的內(nèi)管外徑為 80 mm,外管內(nèi)徑為 150 mm,其環(huán)隙的當量直徑為多少？ 解：de = 4 X 斤匣* = 4 x 油濕周邊 150 80 = 70 mm 2 某液體在一管路中穩(wěn)定流過，若將管子直徑減小一半，而流量不變，則液體的流速為原流速的多少 倍？ 解：V =

19、uA , U1A1 = U2A2, A = , 當 di = 2d2 時 4 4 U1 * = U2 ，有 J J”，二川 I 一，即 J 得 u 2 = 4u 1 3 一定量的液體在圓形直管內(nèi)作滯流流動。若管長及液體物性不變，而管徑減至原有的一半，問因流 動阻力產(chǎn)生的能量損失為原來的多少倍? 2 2 A 解：流動阻力 廠，設管徑改變后 二， d d 2 2 2 2 則根據(jù) U1A = u 4 可得 U2 = 4U1,滯流時 1.=， Re dupRe dup “ “ 64 64 p. p. 1 1 u u2 2 32* 132* 1 1 = - dup d 2 dp ddup d 2 dp

20、d 32 u 32 u 1 1 - - -UiUi *P *P d di i Shf2 /ZhfL = 16 4 某設備上真空表的讀數(shù)為 13.3 x 103 Pa,計算設備內(nèi)的絕對壓強與表壓強。已知該地區(qū)大氣壓強為 98.7 X 103 Pa。 解：絕對壓強 =大氣壓 一真空度=98.7 X 03 13.3 X3 = 85.4 1X3 Pa 表壓強=真空度=13.3 x 103 Pa 5.甲乙兩地的平均大氣壓強分別為 85.3 X03 Pa 和 101.33 X03 Pa,在甲地操作的真空精餾塔塔頂?shù)恼?空表讀數(shù)為 80X103 Pa,在乙地操作時，若要求塔內(nèi)維持相同的絕對壓強，真空表讀數(shù)應

21、為多少 ？ 解：在甲地 絕對壓強=大氣壓 真空度=85.3 X 103 80 X 103 = 5.3 X 103 Pa 在乙地真空度=大氣壓一絕對壓強=101.33 X103 5.3 103 = 96.03 103 Pa 6 在蘭州操作的苯乙烯真空精餾塔頂?shù)恼婵毡碜x數(shù)為 80 103 Pa,在天津操作時，若要求塔內(nèi)維持相 同的絕對壓強，真空表的讀數(shù)應為多少？蘭州地區(qū)的平均大氣壓強為 85.3 X103 Pa,天津地區(qū)的平均大氣壓 強為 101.33 X103 Pa。 解：在蘭州 絕對壓強=大氣壓真空度=85.3 海 03 80 103 = 5.3 1 為3 Pa 在天津真空度=大氣壓一絕對壓強

22、=101.33 X103 5.3 103 = 96.03 103 Pa 7.某設備的進、出口壓強分別為 1200 mmH2O （真空度）和 1.6 kgf/cm2 （表壓）。若當?shù)卮髿鈮簽?760 mmHg, 求此設備進、出口的壓強差。（用 SI 制表示） 解： 進口 P1 （絕壓）=P （大氣壓）-P （真空度） 出口 P2 （絕壓）=P （大氣壓）+ P （表壓） P1 （真空度）=1200 mmH2O = 0.12 kgf/cm 2 P1 （絕壓）-P2 （絕壓）=-P1 （真空度）+P2 （表壓） 2 =-(0.12+1.6) = -1.72 kgf/cm2 4 5 2 =-1.72

23、%.81 t04 = - 1.687 X05 N/m2 上方為常壓。在罐側壁的下部有一直徑為 760 mm 圓孔，其中 心距罐底 800 mm，孔蓋用 14 mm 的鋼制螺釘緊固。若螺釘 材料的工作應力取為 39.23 R06 Pa,問：至少需要幾個螺釘？ 解：設通過孔蓋中心的水平面上液體的靜壓強為 P,則 p 就是管內(nèi)液體作用與孔蓋上的平均 壓強。由流體靜力學基本方程式知 P = Pt + Pgh 作用在孔蓋外側的是大氣壓強 Pa,故孔蓋內(nèi)外兩側所受壓強差為 Ap = 96Ox9.81（9.6-0.8）= 8.2?xl0iN/m3 作用在孔蓋上的靜壓力為 P P = = Apx Apx =

24、= 89x10* xjxO.7689x10* xjxO.761 1 =3=3+ +76xlO*N76xlO*N 每個螺釘能承受的力為 400 x9.Sl xlO x-xO-OW1 = 6.04xl03N 4 螺釘?shù)膫€數(shù) =3.76 104/6.04 103 = 6.23 個 即至少需要 7 個螺釘 9.某流化床反應器上裝有 兩個 U 管壓差計，如本題附圖所示。測得 Ri = 400 mm, R2 = 50 mm,指示液為水銀。為防止水銀蒸氣向空間擴散，在右側的 U 管與大氣連通的玻璃管內(nèi)灌入一段水，其高度 R3 =50 mm 求 A、B 兩處的表壓強。 解：U 管壓差計連接管中是氣體， 其密度

25、遠遠小于水銀及水的 密度，由氣柱高度所產(chǎn)生的壓強差可以忽略。設 R2下端為 C 點，Ri下端為 D 點，因此可認為 PA書C,PB呼D。 PA PC = p2OgR3 + pggR2 =1000 %.81 0.05 + 13600 9.81 005 =7161 N/m2 （表壓） PBPD = PA + pggRi =7161 + 13600 9.81 0.4 =6.05 104 N/m2 （表壓） 10 根據(jù)本題附圖所示的微差壓 差計的讀數(shù)，計算管路中氣體的表壓強 p。壓差計中以油和水 為指示液，其密度分別為 920 kg/m3及 998 kg/m3，U 管中油、 水交界面高度差 R = 3

26、00mm。兩擴大室的內(nèi)徑 D 均為 60 mm， U 管內(nèi)徑 d 為 6 mm 當管路內(nèi)氣體壓強等于大氣壓強時，兩擴大室液面平齊。 解：當管路內(nèi)的氣體壓強等于大氣壓強時，兩擴大室的液面平齊，則兩擴大室液面差 少與微差壓差計讀數(shù) R 的關系為 當壓差計讀數(shù) R = 300 mm 時，兩擴大室液面差為 則管路中氣體的表壓強為 p = （ 998 - 920） 09.81 0.3 + 920 9 対 1 00.003 = 257 N/m2 （表壓） 11. 有一內(nèi)徑為 25 mm 的水管，如管中水的流速為 1.0 m/s，求: L_； m (1) 管中水的流動類型； 3 (2) 管中水保持層流狀態(tài)的

27、最大流速(水的密度 p=1000 kg/m ,粘度尸 1 cp)。 解：(1)Re = du p 尸 0.025 為 X1000/0.001 = 25000 4000 流動類型為湍流。 (2 )層流時，Re 2000，流速最大時，Re = 2000，即 du p百 2000 / u = 2000 d p= 2000 X0.001/ (0.025 X1000) = 0.08 m/s 12. 密度為 850 kg/m3、粘度為 8X10-3 pa s 的液體在內(nèi)徑為 14 mm 的鋼管內(nèi)流動，液體的流速為 1 m/s 計算：(1)雷諾準數(shù)，并指岀屬于何種流型；( 2 )若要使該流動達到湍流，液體的

28、流速至少應為多少？ 解：(1) Re = du p 尸 0.014 X X850/8 X10-3 = 1487.5 4000,流速最小時，Re = 4000，即 du (/百 4000 / u = 4000 d p= 4000 XD.008/ (0.014 X50) = 2.69 m/s 13 .用 ii 108X 4 mm 的鋼管從水塔將水引至車間，管路長度 150 m (包括管件的當量長度)。若此管 路的全部能量損失為 118 J/kg，此管路輸水量為若干 m/h ?(管路摩擦系數(shù)可取為 0.02，水的密度取為 1000 kg/m 3) 解： 能量損失 Tl- : 1 118 J/kg d

29、 d 2 2 3 3 118 118 x2x0,l x2x0,l 卄“ OQ , = = = 7 = 7 因6767 二 u = 2.8 m/s 0 02x1500 02x150 流量 JI 、 V = uA = 2.8 x x， ，丨 79.13 m3 3/h 4 4 14.用168 刈 mm 的鋼管輸送原油。管線總長 100 km,油量為 60000 kg/h，油管最大抗壓能力為 7 3 1.57 X0 Pa。已知 50 C 時油的密度為 890 kg/m ,粘度為 181 cp。假定輸油管水平放置，其局部阻力忽略 不計。問：為完成上述輸油任務 ，中途需設幾個加壓站？ 解：U1 = U2,

30、乙=Z2 , p p d d 2 2 u = V/A = (60000/890)/(3600 0.785 50.152) = 1.06 m/s 3 Re = du p/p= 0.15 K06 5890/(181 10 ) = 782 層流 入=64/Re = 64/782 = 0.0818 2 5 2 7 AP = %l/d)(u2/2) p= 0.0818 (105/0.15) (1.062/2) 890 = 2.72 107 Pa n = 2.72 107/(1.57 107) = 1.73 中途應設一個加壓站 高位槽液面高于水池液面 50 m 管路全部能量損失為 20 J/kg , .用

31、泵將水從水池送至高位槽 流量為 36 nVh，高位槽與水池均為敞口。若泵的效率為 60% 求泵的軸功率。（水的密度取為 1000 kg/m 3） 解：設水池液面為 1-1 截面，高位槽液面為 2-2 ，以水池液面為基準水平面，在兩截面間列柏努利方程 gZi+ gZi+ + + + + = = + + + + Ehf+ Ehf 2 2 p p 2 p2 p Z i = 0 , Z2 = 50 m , Ui & 0, U2 & 0, Pi = P 2 = 0 （表壓），2 hf = 20 J/kg / We = 9.81 X 50 + 20 = 510.5 J/kg 水的質量流率 Ws = 36

32、X 1000/3600 = 10 kg/s 有效功率 N e= We -ws = 510.5 X 10 = 5105 W 軸功率 N = 5105/0.6 = 8508.3 W 16.高位槽內(nèi)的水面高于 地面 8 m，水從108X4mm 的管道中流出。管路出口高于地面 2m。在本題特定條件下，水流經(jīng)系統(tǒng)的能量損失可按 Hhf = 6.5u2計算（不包括出口的能量損失），其中 u 為水在管內(nèi)的流 速，m/s。計算： 1. / 截面處水的流速; 2 .水的流量，m3/h 解：（1）以高位槽液面為上游截面 1-1,管路出口內(nèi)側為下游截面 2-2,并以地面為基準水平面。在兩截 面間列柏努利方程式 崗+

33、生=込+半+也+hf+hf 2 2 p p 2 2 p p Z 1 = 8 m , Z2 = 2 m , u1 &0, P1 = P2 = 0 (表壓) 2 5 工 hf = 6.5u = 6.5 _； 代入上式，得 u 2 = 2.9 m/s 由于輸水管的直徑相同，且水的密度可視為常數(shù)，所以 A-A截面處水的流速為UA = 2.9 m/s (2)水的流量 V h = 3600Au = 3600 X n /4 X 0.12 X 2.9 = 82 m 3/h 17 .水以 2.5m/s 的流速流經(jīng)-ii 38X 2.5 mm 的水平管，此管以錐形管與另一 H 38X 3 mm 的水平管相連。如附

34、圖所示，在錐形管兩側 A B 處各插入一垂直玻璃管以觀察兩截面的壓強。若水流經(jīng) A、B 兩截面間的能量損失為 1.5 J/kg ，求兩玻璃管的水面差（以 mm 記）,并在本題附圖中畫出兩玻璃管中水面的相對位置。 （水 的密度取為 1000 kg/m 3） 解：上游截面 A-A，下游截面 B-B，通過管子中心線作基準水平面。在兩截面間列柏努利方程式。 2 2 p p 2 2 p p 式中 Z A = ZB = 0，UA = 2.5 m/s ，工 hfA,B = 1.5 J/kg .J.J 兀？ 根據(jù)連續(xù)性方程式，對于不可壓縮流體 ： :廣 “ , 即 一 I 二1 二一 mmH 由于二 PB p

35、A 18 .用離心泵將 水從儲槽送至水洗塔的頂部，槽內(nèi)水位維持恒定，各部分相 對位置如本題附圖所示。管路的直徑均為 ：76 X 2.5 mm。 在操作條件下，泵入口處真空表的讀數(shù)為 24.66 X 103 Pa ; 水流經(jīng)吸入管與排岀管（不包括噴頭）的能量損失可分別按 二匸.=二與二一丄計算。由于管徑不變，故式中 u 為吸入或排岀管的流速 m/s。排水管與噴頭處的壓強為 98.07 X 103 Pa （表壓）。求泵的有效功率。 （水的密度取為 1000 kg/m 3） 解：（1 ）水在管內(nèi)的流速與流量 設儲槽水面為上游截面 1-1 ，真空表連接處為下游截面 2-2 ，并以截面 1-1 為基準水

36、平面。在兩 一乜 m/s 兩截面的壓強差為 ：卜一 2 52 5J J- -1.1.2323s s 2 2 - -l.J xlQQO l.J xlQQO = 868.55 N/m 截面間列柏努利方程。 式中 Z 1 = 0，乙=1.5 m，p1 = 0 （表壓），P2 = -24.66 X 103 Pa （表壓） u 宀0，門二=二 將上列數(shù)值代入柏努利方程式，解得水在管內(nèi)的流速 U2 1(1( 2466024660 u u? ? = J= J - 9 8&IJ /2.5=29 8&IJ /2.5=2mm/ /s s 1 1000 丿 水的流量 w s = uA p =2如.071?：1(0)

37、訂 92 kg/s 4 (2)泵的有效功率 設儲槽水面為上游截面 1-1 ，排水管與噴頭連接處為下游截面 2-2 ，仍以截面 1-1 為基準水平面。 在兩截面間列柏努利方程。 崗+吐+企+叭二列+垃+1*述心虬 2 2 p p 2 2 p p 式中 Z 1 = 0，乙=14 m，5 0，U2 = 2 m/s ， p = 0 (表壓) p 2 =98.07 X 103 Pa (表壓)， 邂 +Shf, =2u! + 10uJ =12i? 將上列數(shù)值代入柏努利方程式，解得 QrnnQrnn J/kg S 1000 泵的有效功率 N e = We ws = 285.41 X 7.92 = 2260

38、W 所示的實驗裝置中，于異徑水平管段兩截面間連一倒置 U 管 壓差計，以測量兩截面之間的壓強差。當水的流量為 10800 kg/h 時，U 管壓差計讀數(shù) R 為 100 mm。粗、細管的直徑分 別為60 X 3.5 mm 與42 X 3 mm。計算：（1） 1kg 水流經(jīng) 兩截面間的能量損失；（2 ）與該能量損失相當?shù)膲簭娊禐?多少 Pa?（水的密度取為 1000 kg/m 3） 解：（1） 1kg 水流經(jīng)兩截面間的能量損失 設導管在上游的連接處為截面 1-1 ，下游的連接處為截面 2-2 ，并通過管軸作基準水平面。在兩 截面間列柏努利方程 豁+出且=盅+空但我就 2 2 p p 2 2 p

39、p 式中 Z 1 = Zz = 0， u = Ws/A p 10S0O10S0O , , _ _ - =1 r m/s 3600 3600 X-X0 0532X1000 4 4 將以上各數(shù)值代入柏努利方程式，解得 1 丄 J/kg 19 .在本題附圖 10800 3600 3600 - -xO xO 036036 J 一一 ： m/s xlOOOxlOOO Shf Shf =0.981 =0.981 + + (2)與該能量損失相當?shù)膲簭娊?.：=二 j =11111 4 4. = N/m 20 .在圖示裝置中，水管 直徑為57X 3.5 mm。當閥門全閉時，壓力表讀數(shù)為 0.3 大 氣壓,而在

40、閥門開啟后，壓力表讀數(shù)降至 0.2 大氣壓。設管 路入口至壓力表處的壓頭損失為 0.5 mHO,求水的流量為若 干 m/h ? 解：閥門全閉時，由 P2 = p gH, H = 0.3 X1.013 X 105/ ( 1000X 9.81 ) = 3.1 m 即水槽液面距閥門中心線的高度為 3.1 m。 閥門開啟時，以水槽液面為上游截面 1-1，壓力表處為下游截面 2-2，管路中心線為基準水平面。在 兩截面間列柏努利方程式 召+吐+生二乙+蘭+魚+ bhfbhf 2g Pg 2g pg g Z ! = H = 3 m ，乙=0，R = 0，P2 = 0.2 X 1.013 X 105 Pa，5

41、0，工 hf/g = 0.5 mH 2O 代入上式 3.1 = 0.2 X 1.013 X 105/ ( 1000 X 9.81 ) + ：/ ( 2 X 9.81 ) + 0.5 解得 u 2 = 3.24 m/s 2 3 V h = ( n /4 ) d UX 3600 = 22.9 m /h高位槽內(nèi)的液面應比塔的進料口高 4.37 m 的料液從高位槽送入塔中，高位槽內(nèi)的液面維持恒定。塔內(nèi) 表壓強為 9.81 X 103 Pa,進料量為 5 nVh。連接管直徑為.；. 38X 2.5 mm,料液在連接管內(nèi)流動時的能量損失為 30 J/kg （不包括出口的能量損失）。求：高位槽內(nèi)的液面應比塔

42、的 進料口高岀多少? 解：以高位槽液面為上游截面 1-1 ，連接管出口內(nèi)側為下游截面 2-2 ，并以截面 1-1 為基準水平面。 在兩截面間列柏努利方程式。 2 2 p p 2 2 p p 、 V V（ 5 式中 Z 1 1 = 0， U1 1 0，- - 1 _ m/s * A jr , x-xO.0333 4 4 p 1 1 = 0 （表壓），p2 2 = 9.81 X 103 Pa （表壓），工 hf = 30 J/kg 將上述數(shù)值代入柏努利方程，解得 + 摯 + 如 /9.81 /9.81 = = - -4.37 4.37 m 85)85).如圖所示，密度為 850 kg/m3 1.6

43、21.623 3 21 儲槽中密度為 1200 kg/m 3的溶液送到蒸發(fā)器內(nèi)。儲槽內(nèi)液面 維持恒定，其上方與大氣相同。蒸發(fā)器內(nèi)的操作壓強為 200mmH（真空度），蒸發(fā)器進料口高于儲槽內(nèi)的液面 15 m, 輸送管道的直徑為 屮 68X 4 mm,送料量為 20 m3/h，溶液流 徑全部管道的能量損失為 120 J/kg，求泵的有效功率。 解：以儲槽的液面為上游截面 1-1 ，管路出口內(nèi)側為下游截面 2-2 ，并以截面 1-1 為基準水平面。在 兩截面間列柏努利方程式。 gZi +gZi + + + + = = gZ? gZ? + + + +Shf+Shf 2 2 p p 2 2 P P 式中

44、 Z 1 = 0， 乙=15 m , p1 = 0 （表壓），：丨.-1 Pa （表壓） 2 760 u 1 0， 2020 m/s，工 hf = 120 J/kg 3600 3600 x x- -xOxOt tMM 將以上各項數(shù)值代入柏努利方程中 20 x1200 =We w =246.9 X 6.67 = 1647 W如圖所示，用泵將 22 循環(huán)系統(tǒng)。鹽水的密度為 1100kg/m3,循環(huán)量為 36n1/h。管路的 直徑相同，鹽水由 A 流經(jīng)兩個換熱器而至 B 的能量損失為 98.1 J/kg，由 B 流至 A 的能量損失為 49 J/kg。求：（1）若泵的效 率是 70%其軸功率為多少

45、kW？ （ 2 ）若 A 處的壓強表讀數(shù)為 245.2 X 103 Pa 時，B 處的壓強表讀數(shù)為多少 Pa? 解：（1）泵的軸功率 在循環(huán)管路中任選某截面為 1-1 ，并兼為截面 2-2 （意即流體由截面 環(huán)后達到截面 2-2 ）。在兩截面間列柏努利方程式。 gZi +gZi + + + + = = + + + +Shf+Shf 2 2 p p 2 2 p p 因截面為 1-1 與截面 2-2 重合，所以 u 1 = u 2，p1 = p 2，Z1 = Z2 上式可簡化為 w e=工 hf =工 hfAB + 工 hfBA = 98.1 + 49 = 147.1 J/kg 流體的質量流量 w

46、 s = Vs P =36X 1100/3600 = 11 kg/s 泵的軸功率 N = We w/ n =147.1 X 11/0.7 = 2312 W (2) B 處壓強表的讀數(shù) 在兩壓強表所在的截面位置 A 與截面 B 之間列柏努利方程式，并通過截面 式中 Z A = 0，ZB = 7 m，UA = u B，PA = 245.2 X 103 Pa，工 hf AB = 98.1 J/kg 將以上數(shù)據(jù)代入柏努利方程式，解得23 本題附圖所示為冷凍鹽水 1-1 出發(fā)，完成一個流動循 A 中心作基準水平面，得 PB = 245.2 X 103 -( 9.81 X7 + 98.1 )x 1100

47、= 61753 Pa = 61.8 X 103 Pa 24 .附圖中所示的高位槽液 面維持恒定，管路中 ab 和 cd 兩段的長度、直徑及粗糙度均相 同。某液體以一定流量流過管路，液體在流動中溫度可視為不 變。問：（1）液體通過 ab 和 cd 兩管段的能量損失是否相等？ （2 ）此兩管段的壓強差是否相等？寫岀它們的表達式。 解：（1 ）直管的能量損失 管段 ab 與 cd 中，長度、直徑均相同；流量不變則流速相同；溫度不變，密度相同，粘度相同, 則雷諾數(shù)相同；又由于粗糙度相同，則摩擦系數(shù)相同，所以兩管段的能量損失相等。 （2）兩管段的壓強差不相等。 在兩管段上分別列柏努利方程式 式中 U a

48、= Ub，則：入；一 一: : . | cd 管段 - I | 2 p2 p 2 2 p p 25 附圖所示的管路上裝有一個閥門， 如減小閥門的開度， 問：（1）液體在管內(nèi)的流速及流量的變化情況；（ 2）液體流 經(jīng)整個管路系統(tǒng)的能量損失情況。 解：（1）液體在管內(nèi)的流速及流量均減小。 （2）以水槽液面為上游截面 1-1 ，管路出口外側為下游 截面 2-2 ，并以管路出口中心線為基準水平面。在兩截面間 列柏努利方程式。 豁+出且=盅+空但我就 2 2 p p 2 2 p p 式中 Z 1 = h，Z2 = 0， U1 0， U2 = 0， p1 = p2 = 0 （表壓） 得 工 hf = gh

49、 即能量損失不變。 第二章流體輸送設備 一、單選題 1 離心泵（ ）灌泵，是為了防止氣縛現(xiàn)象發(fā)生。 C A 停泵前；B 停泵后；C 啟動前；D 啟動后。 2 離心泵啟動前（ ），是為了防止氣縛現(xiàn)象發(fā)生。 D A 灌水；B 放氣；C 灌油；D 灌泵式中 U c = u d , Zc = Z d 3離心泵啟動前灌泵，是為了防止（ ）現(xiàn)象發(fā)生。 A 12離心泵的實際安裝高度（ ）允許安裝高度，就可防止氣蝕現(xiàn)象發(fā)生。 A 氣縛； B 氣蝕； C 氣阻； D 氣泡。 4離心泵裝置中（ ）的底閥的作用是防止啟動前灌入的液體從泵內(nèi)流出。 A A 吸入管路； B 排出管路； C 調節(jié)管路； D 分支管路。 5

50、離心泵裝置中吸入管路的（ ）的作用是防止啟動前灌入的液體從泵內(nèi)流出。 B A 調節(jié)閥； B 底閥； C 出口閥； D 截止閥。 6離心泵裝置中（ ）的濾網(wǎng)可以阻攔液體中的固體顆粒被吸入而堵塞管道和泵殼。 A A 吸入管路； B 排出管路； C 調節(jié)管路； D 分支管路。 7離心泵裝置中吸入管路的（ ）可以阻攔液體中的固體顆粒被吸入而堵塞管道和泵殼。 B A 底閥； B 濾網(wǎng)； C 彎頭； D 橫管。 8為提高離心泵的經(jīng)濟指標，宜采用（ ）葉片。 B A 前彎； B 后彎； C 垂直； D 水平。 9離心泵的（ ）又稱揚程。 C A 流量； B 軸功率； C 壓頭； D 效率。 10離心泵的壓頭

51、又稱（ ）。 C A 流量； B 軸功率； C 揚程； D 效率。 11離心泵的（ ）安裝高度小于允許安裝高度，就可防止氣蝕現(xiàn)象發(fā)生。 D A 最初； B 計劃； C 模擬； D 實際。 A 大于； B 小于； C 等于； D 近似于 13離心泵的實際安裝高度小于（ ）安裝高度，就可防止氣蝕現(xiàn)象發(fā)生。 D A 最初； B 計劃； C 模擬； D 允許。 14離心泵的實際安裝高度小于允許安裝高度，就可防止（ ）現(xiàn)象發(fā)生。 B A 氣縛； B 氣蝕； C 氣阻； D 氣泡。 15往復泵的（ ）調節(jié)是采用回路調節(jié)裝置。 C A 容積； B 體積； C 流量； D 流速。 16往復泵的流量調節(jié)是采用（

52、 ）調節(jié)裝置。 D A 閥門； B 放空； C 彎路； D 回路。 17離心泵最常用的調節(jié)方法是（ ）。 B A 改變吸入管路中閥門開度； B 改變排出管路中閥門開度； C 安置回流支路，改變循環(huán)量的大??； D 車削離心泵的葉輪。 18往復泵適用于（ ）。 C A 大流量且流量要求特別均勻的場合； B 介質腐蝕性特別強的場合； C 流量較小，揚程較高的場合； D 投資較小的場合。 19.有兩種說法：（1）往復泵啟動不需要灌泵； （2）往復泵的流量隨流量增大而減小， 則（ ）。 C A 兩種說法都對； B 兩種說法都不對； C 說法（ 1）對，說法（ 2）不對； D 。說法（ 2）對，說法（ 1

53、）不對 20.有人認為泵的揚程就是泵的升揚高度， 有人認為泵的軸功率就是原動機的功率， 我認為（ ） A 這兩種說法都不對； B 這兩種說法都對； C 前一種說法對； D 后一種說法對。 21離心泵的調節(jié)閥（ ）。 B A 只能安裝在進口管路上； B 只能安裝在出口管路上； C 安裝在進口管路或出口管路上均可； D 只能安裝在旁路上。 22離心泵調解法的開度改變時，（ ）。 C A 不會改變管路特性曲線； B 不會改變工作點； C 不會改變泵的特性曲線； D 不會改變管路所需的壓頭。 23離心泵停車時要（ ）。 A A 先關出口閥后斷電； B 先斷電后關出口閥； C 先關出口閥或先斷電均可；

54、D 單級式的先斷電，多級式的先關出口閥。 24泵的工作點（ ）。 D A 由泵銘牌上的流量和揚程所決定； B 即泵的最大效率所對應的點； C 由泵的特性曲線所決定； D 是泵的特性曲線與管路特性曲線的交點。 25往復泵在操作中，（ ）。 A A 不開旁路閥時，流量與出口閥的開度無關； B 允許的安裝高度與流量有關； C 流量與轉速無關； D 開啟旁路閥后，輸入設備中的液體流量與出口閥的開度無關 26離心泵沒有下面的優(yōu)點（ ）。 D A 結構簡單； B 流量均勻且易于調節(jié)； C 操作維修方便； D 流量受壓頭的影響很小。 27當兩臺規(guī)格相同的離心泵并聯(lián)時，只能說（ ）。 A A 在新的工作點處較

55、原工作點處的流量增大一倍； B 當揚程相同時，并聯(lián)泵特性曲線上的流量是單臺泵特性曲線上流量的兩倍； C 在管路中操作的并聯(lián)泵較單臺泵流量增大一倍； D 在管路中操作的并聯(lián)泵揚程與單臺泵操作時相同，但流量增大兩倍。 28當離心泵內(nèi)充滿空氣時，將發(fā)生氣縛現(xiàn)象，這是因為（ ）。 B A 氣體的粘度太??； B 氣體的密度太??； C 氣體比液體更容易其漩渦； D 氣體破壞了液體的連續(xù)性。 29在測定離心泵的特性曲線時下面的安裝是錯誤的（ ）。 B A 泵進口處安裝真空表； B 進口管路上安裝節(jié)流式流量計； C 泵出口處安裝壓力表； D 出口管路上安裝調節(jié)閥。 二、填空題 1啟動離心泵前應做的工作有（ ）

56、和（ ）。 灌泵 關閉出口閥門 2啟動離心泵前灌泵是為了防止（ ）發(fā)生。 氣縛 3啟動離心泵前關閉出口閥門是為了（ ）啟動電流，以保護電機。 減小 4啟動離心泵前關閉出口閥門是為了減?。?），以保護電機。 啟動電流 5啟動離心泵前關閉出口閥門是為了減小啟動電流，以（ ）。 保護電機 7啟動離心泵前如果不灌泵，有可能會發(fā)生（ ）現(xiàn)象。 氣縛 8停離心泵前首先應（ ）。 關閉出口閥門 9停離心泵前首先應關閉（ ）。 出口閥門 10停離心泵前首先應（ ）閥門。 關閉出口 11停離心泵前首先應關閉（ ）閥門。 出口 12停離心泵前首先應關閉出口（ ）。 閥門 13若離心泵的（ ）安裝高度大于允許安裝高

57、度，在操作中會發(fā)生氣蝕現(xiàn)象。 實際 14若離心泵的實際安裝高度（ ）允許安裝高度，在操作中會發(fā)生氣蝕現(xiàn)象。 大于 15若離心泵的實際安裝高度大于（ ）安裝高度，在操作中會發(fā)生氣蝕現(xiàn)象。 允許 16若離心泵的實際安裝高度大于允許安裝高度，在操作中會發(fā)生（ ）現(xiàn)象。 氣蝕 17往復泵的（ ）調節(jié)是采用回路調節(jié)裝置。 流量 18往復泵的流量調節(jié)是采用（ ）調節(jié)裝置。 回路 19啟動往復泵時（ ）灌泵。 不需要 6啟動離心泵前如果（ ），有可能會發(fā)生氣縛現(xiàn)象。 不灌泵 20啟動往復泵時（ ）關閉出口閥門 不能 22啟動往復泵時不能關閉（ ）閥門。 出口 23啟動往復泵時不能關閉出口（ ）。 閥門 24

58、離心泵的工作點是（ ）曲線與（ ）曲線的交點。 泵的特性 管路特性 三、簡答題 1啟動離心泵前及停泵前應做哪些工作 ? 啟動離心泵前應灌泵、關閉泵的出口閥門，停泵前也應關閉泵的出口閥門 2啟動離心泵前為什么要灌泵？ 為了防止氣縛現(xiàn)象發(fā)生。 3啟動離心泵前為什么要關閉泵的出口閥門？ 為了減小啟動電流，以保護電機。 4停泵前為什么要關閉泵的出口閥門？ 防止高壓液體倒流，對泵造成損害。 5啟動離心泵前如果不灌泵會發(fā)生什么現(xiàn)象？ 會發(fā)生氣縛現(xiàn)象。 6若離心泵的實際安裝高度大于允許安裝高度會發(fā)生什么現(xiàn)象？ 會發(fā)生氣蝕現(xiàn)象。 7.如何防止氣蝕現(xiàn)象的發(fā)生 ？ 離心泵的實際安裝高度小于計算的允許安裝高度就可以

59、防止氣蝕現(xiàn)象的發(fā)生。 8 啟動往21啟動往復泵時不能（ ）出口閥門 關閉 復泵時是否需要灌泵？ 不需要。 9啟動往復泵時能否關閉岀口閥門？ 不能。 10往復泵的流量調節(jié)能否采用出口閥門調節(jié)？ 不能。 11 往復泵的流量調節(jié)采用何種方式？ 采用回路調節(jié)裝置。 第三章非均相分離 一、單選題 1 在滯流區(qū)顆粒的沉降速度正比于( )。D (A) ( p s- p)的 1/2 次方(B) 卩的零次方 (C)粒子直徑的 0.5 次方 (D) 粒子直徑的平方 2.自由沉降的意思是( )。D (A) 顆粒在沉降過程中受到的流體阻力可忽略不計 (B) 顆粒開始的降落速度為零，沒有附加一個初始速度 (C) 顆粒在

60、降落的方向上只受重力作用，沒有離心力等的作用 (D) 顆粒間不發(fā)生碰撞或接觸的情況下的沉降過程 3顆粒的沉降速度不是指( )。B (A) 等速運動段的顆粒降落的速度 (B) 加速運動段任一時刻顆粒的降落速度 (C) 加速運動段結束時顆粒的降落速度 (D) 凈重力(重力減去浮力)與流體阻力平衡時顆粒的降落速度 4 對于恒壓過濾( )。D (A) 濾液體積增大一倍則過濾時間增大為原來的 倍 (B) 濾液體積增大一倍則過濾時間增大至原來的 2倍 (C) 濾液體積增大一倍則過濾時間增大至原來的 4倍 (D) 當介質阻力不計時，濾液體積增大一倍，則過濾時間增大至原來的 5. 回轉真空過濾機洗滌速率與最終

61、過濾速率之比為( )。A (A) l (B)1/2 (C) 1/4 (D)1/3 6. 以下說法是正確的( )。B (A) 過濾速率與 S(過濾面積)成正比 (B) 過濾速率與 S 成正比 (C) 過濾速率與濾液體積成正比 (D) 過濾速率與濾布阻力成反比 7. 葉濾機洗滌速率與最終過濾速率的比值為( )。 D (A) 1/2 (B)1/4 (C) 1/3 (D) I 8 過濾介質阻力忽略不計，濾餅不可壓縮進行恒速過濾，如濾液量增大一倍，則( )。C (A) 一倍 (B) 半 (C) 四倍 (D) 四分之一 9. (A)操作壓差增大至原來的 (C)操作壓差增大至原來的 恒壓過濾，如介質阻力不計

62、, (A)增大至原來的 2 倍 (C)增大至原來的 j 倍 門倍 (B) 操作壓差增大至原來的 4 倍 2 倍 (D) 操作壓差保持不變 過濾壓差增大一倍時，同一過濾時刻所得濾液量( (B) (D) )。C 增大至原來的 4 倍 增大至原來的 1.5 倍 10以下過濾機是連續(xù)式過濾機( )。C (A)箱式葉濾機 (B) 真空葉濾機 (C)回轉真空過濾機 (D) 板框壓濾機 11.過濾推動力一般是指( )。 (A)過濾介質兩邊的壓差 (B) 過濾介質與濾餅構成的過濾層兩邊的壓差 (C)濾餅兩面的壓差 (D) 液體進岀過濾機的壓差 12.板框壓濾機中，最終的過濾速率是洗滌速率的( )。C 13板框

63、壓濾機中( )。B (C)框和板都有兩種不同的構造 (D)板和框都只有一種構造 14非球形顆粒的當量直徑的一種是等體積球徑，它的表達式為( )。B (A) d p=6V/A 此處 V 為非球形顆粒的體積， A 為非球形顆粒的表面積 (B) d p=(6V/ 7)1/3 (C)d p=(4V/n) l/2 (D)dp=(kV/) 1/3 k 為系數(shù)，與非球形顆粒的形狀有關 15. 球形度(形狀系數(shù))恒小于或等于 1,此值越小，顆粒的形狀離球形越遠，球形度的定義式可寫為( ) B A p為與非球形粒子體積相同的球形粒子的表面積 a p為球形粒子的比表面積 (D) :s =6 a P / ( rd)

64、 16. “在一般過濾操作中，實際上起到主要介質作用的是濾餅層而不是過濾介質本身”， “濾渣就是濾餅” 則( )。C (A)框有兩種不同的構造 (B) 板有兩種不同的構造 (A) ；=Vp/V V 為非球形粒子的體積，Vp為球形粒子的體積 (B) 尸 A/A A 為非球形粒子的表面積 (C) :s =a p/a a 為非球形粒子的比表面積 (A)這兩種說法都對 (B) 兩種說法都不對 (C) 只有第一種說法正確 (D) 只有第二種說法正確 17助濾劑應具有以下性質( )。B (C)粒度分布廣、堅硬、不可壓縮 (D)顆粒均勻、可壓縮、易變形 18. “顆粒的粒度分布愈不均勻，則所形成的床層空隙率

65、越大”，“壁附近床層空隙率較床層中心的空隙 率大” ( )。D (A)兩種說法都對 (B) 兩種說法都不對 (C)只有第一種說法對 (D) 只有第二種說法對 19床層的平均空隙率與床層的平均自由截面積在以下條件下相等( )。C (A)顆粒粒度均勻 (B) 沿整個橫截面上自由截面均勻 (C)沿整個床層高度各截面的自由截面均勻 (D) 顆粒的比表面積均勻 20. 流化的類型有( )。B (A)散式流化和均勻流化 (B)聚式流化和散式流化 (C)聚式流化和鼓泡流化 (D)濃相流化和稀相流化 21. 流化床的壓降隨氣速變化的大致規(guī)律是( )。D (A)起始隨氣速增大而直線地增大 (B) 基本上不隨氣速

66、變化 (C) PH(D) Pcu2 22. 在討論旋風分離器分離性能時，臨界直徑這一術語是指( )。C (A) 旋風分離器效率最高時的旋風分離器的直徑 (B) 旋風分離器允許的最小直徑 (C) 旋風分離器能夠全部分離岀來的最小顆粒的直徑(A)顆粒均勻、柔軟、可壓縮 (B) 顆粒均勻、堅硬、不可壓縮 (D) 能保持滯流流型時的最大顆粒直徑 23. 旋風分離器的總的分離效率是指( )。D (A) 顆粒群中具有平均直徑的粒子的分離效率 (B) 顆粒群中最小粒子的分離效率 (C) 不同粒級(直徑范圍)粒子分離效率之和 (D) 全部顆粒中被分離下來的部分所占的質量分率 24. 在離心沉降中球形顆粒的沉降速度( )。A (A)只與 d, ；，A UT, R 有關 (B) 只與 d, ;UT, R 有關 25. (C)只與 d,八 UT , R, g (題中UT氣體的切向速度, 降塵室沒有以下優(yōu)點( (A)分離效率高 (B) (C)結構簡單 (D) 26.降塵室的生產(chǎn)能力 有關 (D) R 旋轉半徑, )。A 阻力小 易于操作 )。A 只與 d, UT, R, K 有關 Kc分離因數(shù)) (A)只與沉