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1、 常州輕工職業(yè)技術(shù)學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 作 者： 董磊 學(xué) 號(hào)： 007 系 部： 模具技術(shù)系 專 業(yè)： 模具設(shè)計(jì)與制造 題 目: U型件模具設(shè)計(jì)與制造 指導(dǎo)者： 都超平 評(píng)閱者： 2016 年 3 月

2、 第頁 畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書（論文）中文摘要 本課題研究的是U型件成型的過程。此過程分為兩個(gè)部分：材料的沖孔落料和彎曲成型。為兩個(gè)部分所設(shè)計(jì)的模具分別為沖孔落料復(fù)合模和單工序彎曲模。復(fù)合模采用倒裝式，彎曲模為一個(gè)典型的U型彎曲，在模具設(shè)計(jì)時(shí)注意工件的定位。 在設(shè)計(jì)沖孔落料復(fù)合模時(shí)，因?yàn)榱慵归_尺寸過大，所以在查墊板、固定板時(shí)找不到典型的組合尺寸，必須自己依靠經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行計(jì)算。其中詳細(xì)介紹了凸模、凹模、固定板、墊板、卸料板等零部件的設(shè)計(jì)與制造、以及壓力機(jī)的選擇和模架的選擇。 關(guān)鍵詞 沖壓模具 工藝方案 復(fù)合模 壓力機(jī) 模架

3、 畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書（論文）外文摘要 Title Stamping Process and Molding Design of Spring lug Abstract this research project is before the shock absorber bracket molding process. This process is divided into two parts: material punching blanking and bending. Designed for a two part mold for punching, blanking,

4、 bending modulus of the composite mode and single process. Compound die flip-bending mode of a typical U-shaped bend, mold design, attention to the positioning of the workpiece. In the design punching blanking composite mold, because the parts expand the size is too large, so check plate, fixed pla

5、te can not find the typical combination of size, must rely on empirical data calculated by the line. Which details the design and manufacture of parts of the punch, die, fixed plate, plate, stripper plate, and press select and the choice of mold. Keywords Stamping die process plan compound

6、 mould die set 第II頁 常州輕工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書（論文） 目 錄 前 言 3 第一章 設(shè)計(jì)任務(wù) 5 1.1 設(shè)計(jì)產(chǎn)品圖 5 1.2 課題設(shè)計(jì)任務(wù)及要求 6 第二章 工藝設(shè)計(jì) 7 2.1產(chǎn)品沖壓工藝性分析 7 2.2工藝方案確定 8 2.3沖?？傮w工藝確定 9 第三章 工藝計(jì)算 11 3.1 彎曲件展開尺寸工藝計(jì)算 11 3.1.1展開尺寸計(jì)算方法 11 3.1.2計(jì)算展開尺寸 11 3.1.3展開毛坯圖 12 3.2 排樣及材料利用率計(jì)算 12 3.2.1排樣方案及搭邊、

7、步距的確定 12 3.2.2剪板方式及材料利用率計(jì)算 13 3.2.3繪制排樣圖 15 3.3 落料沖孔復(fù)合模沖壓力計(jì)算及初選壓力機(jī) 15 3.3.1總沖壓力的構(gòu)成 15 3.3.2計(jì)算總沖壓力 16 3.3.3初選壓力機(jī) 17 3.4 壓力中心的確定 17 3.4.1確定壓力中心的意義 17 3.4.2壓力中心的確定 18 3.5 刃口尺寸計(jì)算 18 3.5.1刃口尺寸計(jì)算的意義 18 3.5.2刃口尺寸計(jì)算的方法和依據(jù) 18 3.5.3刃口尺寸計(jì)算 19 3.6 彎曲模工作部分尺寸計(jì)算 22 3.6.1彎曲凸、凹模圓角半徑設(shè)計(jì) 22 3.6.2彎曲凸、凹模間

8、隙確定 23 3.6.3彎曲模工作部分尺寸計(jì)算 23 3.7 彎曲力計(jì)算及初選壓力機(jī) 24 3.7.1彎曲力計(jì)算 24 3.7.2初選壓力機(jī) 25 第四章 沖孔落料復(fù)合模主要零部件設(shè)計(jì) 27 4.1工作零件的設(shè)計(jì) 27 4.2定位零件的設(shè)計(jì) 29 4.3壓料、卸料裝置的設(shè)計(jì) 30 4.4導(dǎo)向零件的設(shè)計(jì) 31 4.5固定零件的設(shè)計(jì) 32 4.6模架的設(shè)計(jì) 33 第五章 彎曲模主要零部件設(shè)計(jì) 36 5.1 工作零件的設(shè)計(jì) 36 5.2 定位零件的設(shè)計(jì) 37 5.3 支承零件的設(shè)計(jì) 39 5.4 固定零件的設(shè)計(jì) 39 5.5 模架的設(shè)計(jì) 41 第六章 模具總裝

9、圖繪制與模具零件材料的選用 44 6.1 落料沖孔復(fù)合?？傃b圖繪制 44 6.2 彎曲?？傃b圖繪制 45 6.3 模具零件材料的選用 46 第七章 壓力機(jī)校核 47 7.1 壓力機(jī)校核條件 47 7.2 沖孔落料復(fù)合模壓力機(jī)校核 48 7.3 單工序彎曲模壓力機(jī)校核 49 第八章 結(jié) 論 51 致 謝 52 參考文獻(xiàn) 53 前 言 模具是現(xiàn)代工業(yè)生產(chǎn)的基礎(chǔ)工藝裝備，在國(guó)民經(jīng)濟(jì)中占重要地位。在電子、汽車、電機(jī)、電器、儀表、家電和通訊等產(chǎn)品中，60%～80%的零件都要依靠模具成型。用模具

10、生產(chǎn)制件所表現(xiàn)出來的高精度、高復(fù)雜程度、高一致性、高生產(chǎn)率和低消耗.是其它加工方法所不能比擬的。模具又是“效益放大器”，用模具生產(chǎn)的最終產(chǎn)品的價(jià)值，往往是模具自身價(jià)值的幾十倍、上百倍。模具生產(chǎn)技術(shù)水平的高低，已成為衡量一個(gè)國(guó)家產(chǎn)品制造水平高低的重要標(biāo)志，在很大程度上決定著產(chǎn)品的質(zhì)量、效益和新產(chǎn)品的開發(fā)能力。 模具工業(yè)是國(guó)民經(jīng)濟(jì)的基礎(chǔ)產(chǎn)業(yè)，模具工業(yè)的發(fā)展標(biāo)志著一個(gè)國(guó)家上業(yè)水平及產(chǎn)品的開發(fā)能力，汽車工業(yè)中新車型的開發(fā)與批量生產(chǎn)，家電工業(yè)及日用品工業(yè)的產(chǎn)品開發(fā)等都與模具行業(yè)的發(fā)展息息相關(guān)，模具技術(shù)的應(yīng)用為我國(guó)模具工業(yè)的發(fā)展起到了重要的推動(dòng)作用。模具技術(shù)已成為技術(shù)發(fā)展中最具活力、創(chuàng)造效益最高的應(yīng)用領(lǐng)

11、域。同時(shí)，模具工業(yè)也普及、應(yīng)用最成熟的行業(yè)之一。模具不是批量生產(chǎn)的產(chǎn)品。它具有單件生產(chǎn)和對(duì)特定用戶的依賴特性。就模具行業(yè)來說，引進(jìn)國(guó)外先進(jìn)技術(shù)，不能采用通常的引進(jìn)產(chǎn)品許可證和技術(shù)轉(zhuǎn)讓等方式，而主要是引進(jìn)已經(jīng)商品化了的CAD/CAM/CAE軟件和精密加工設(shè)備等。新興的模具CAD技術(shù)很大程度上實(shí)現(xiàn)了企業(yè)的愿望。近年來，CAD技術(shù)的應(yīng)用越來越普遍和深入, 大大縮短了模具設(shè)計(jì)周期, 提高了制模質(zhì)量和復(fù)雜模具的制造能力。 本論文在設(shè)計(jì)時(shí)廣泛采納了國(guó)內(nèi)外各個(gè)領(lǐng)域成熟的經(jīng)驗(yàn)和最新的參考資料。在技術(shù)上也有一定的創(chuàng)新，使用了AutoCAD等軟件繪圖，以達(dá)到優(yōu)化設(shè)計(jì)的目的，并顯著地提高了設(shè)計(jì)的效率。

12、 第1章 設(shè)計(jì)任務(wù) 1.1 設(shè)計(jì)產(chǎn)品圖 1.本課題零件為U型件，材料為Q235鋼（退火），料厚為2mm，中批量生產(chǎn)。零件圖結(jié)構(gòu)與尺寸如圖1.1： 圖1.1 零件二維圖 1.2 課題設(shè)計(jì)與任務(wù)要求 本次課題主要是分析該產(chǎn)品的工藝性，繪制產(chǎn)品的二維圖，在多種工藝方案中選擇其最優(yōu)沖壓工藝方案，然后進(jìn)行工藝計(jì)算、確定其模具結(jié)構(gòu)并設(shè)計(jì)模具。 第二章 確定工藝方案 2.1 產(chǎn)品沖壓工藝性分析 沖壓工藝設(shè)計(jì)主要包括沖壓件的工藝性分析和沖

13、壓工藝方案的確定兩個(gè)方面的內(nèi)容。良好的工藝性和合理的工藝方案，可以用最小的材料消耗，最少的工序數(shù)量和工時(shí)，穩(wěn)定地獲得符合要求的優(yōu)質(zhì)產(chǎn)品，并使模具結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，模具壽命高，因而可以減少勞動(dòng)量和沖裁成本。 沖裁件的工藝性是指沖裁件對(duì)沖裁工藝的適應(yīng)性，一般情況下，對(duì)沖裁件工藝性影響較大的是制件的結(jié)構(gòu)形狀、精度要求、形位公差及技術(shù)要求等。沖壓件的工藝性合理與否，影響到?jīng)_壓件的質(zhì)量、模具壽命、材料消耗、生產(chǎn)效率等，設(shè)計(jì)中應(yīng)盡可能提高其工藝性。 其工藝分析如下： 1.材料分析 Q235鋼為碳素結(jié)構(gòu)鋼，具有良好的彎曲成形性能。 2.結(jié)構(gòu)分析 零件結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，左右對(duì)稱，對(duì)彎曲成形有利。可查的此材料所允許

14、的最小彎曲半徑Rmin=0.5t=1mm，而零件彎曲半徑R=3mm大于1mm，故不會(huì)彎裂。另外，零件上的孔位于彎曲變形區(qū)之外，所以彎曲時(shí)孔不會(huì)變形，可以先沖孔后彎曲。計(jì)算零件相對(duì)彎曲半徑r/t=1.5小于5，卸載后彎曲件圓角半徑的變化可以不予考慮，而彎曲中心角發(fā)生了變化，采用校正彎曲來控制角度的回彈。 3.精度分析 零件上尺寸均未注公差尺寸，普通彎曲沖裁即可達(dá)到零件的精度要求。 4.結(jié)論 由以上分析可知，該零件沖壓工藝性能良好，可以沖裁和彎曲。 2.2工藝方案確定 1） 方案對(duì)比 零件為U形彎曲件，該零件的生產(chǎn)包括落料、沖孔和彎曲三個(gè)基本工序，可以有以下三種工藝方案： 方案一：

15、先落料，后沖孔，再?gòu)澢?，采用三套單工序模生產(chǎn)。 方案二：落料-沖孔復(fù)合沖壓，再?gòu)澢捎脧?fù)合模和單工序彎曲模生產(chǎn)。 方案三：沖孔-落料連續(xù)沖壓，再?gòu)澢?，采用連續(xù)模和單工序彎曲模生產(chǎn)。 2） 方案分析 方案一模具結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，但需要三道工序、三副模具，生產(chǎn)效率低，零件精度差，在生產(chǎn)批量較大的情況下不適用。 方案二需兩幅模具，且用復(fù)合模生產(chǎn)的沖壓件形位精度和尺寸精度易保證，生產(chǎn)效率較高。該零件的孔邊距為15mm,大于凸凹模允許的最小壁厚4.9mm，宜采用復(fù)合沖壓工序。 方案三也需兩副模具，生產(chǎn)效率也很高，但零件的沖壓精度稍差。欲保證沖壓件的形狀位置精度，需在模具上設(shè)置導(dǎo)正銷導(dǎo)正，故其模具制

16、造、安裝較復(fù)合模略復(fù)雜。 3）方案確定 通過對(duì)上述三種方案的綜合分析比較，該零件的沖壓生產(chǎn)采用方案二為佳。 2.3沖模總體工藝確定 通過對(duì)該零件的的工藝分析和方案的確定，分別設(shè)計(jì)了沖孔落料復(fù)合模，如圖2.1和單工序彎曲模，圖2.2。 圖2.1 沖孔落料復(fù)合模 圖2.2 單工序彎曲模 第三章 工藝計(jì)算 工藝計(jì)算是模具設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)，只有正確的確定排樣圖和計(jì)算出各道工序的凸凹模尺寸、沖壓力等，才能設(shè)計(jì)出正確的模具。本設(shè)計(jì)中的工藝計(jì)算比較多，具體計(jì)算如下： 3.1 彎曲件展開尺寸計(jì)算 3.1.1展開

17、尺寸計(jì)算方法 彎曲加工時(shí)，彎曲件毛坯尺寸是否準(zhǔn)確，直接關(guān)系到工件的尺寸精度。根據(jù)彎曲時(shí)應(yīng)變中性層在彎曲前后長(zhǎng)度不變的特點(diǎn)，計(jì)算彎曲件毛坯尺寸時(shí)應(yīng)先確定彎曲應(yīng)變中性層的位置，然后計(jì)算出應(yīng)變中性層的長(zhǎng)度，由此得出毛坯的長(zhǎng)度尺寸。 3.1.2計(jì)算展開尺寸 對(duì)于該工件，彎曲半徑r=3，材料厚度t=2，故r≥0.5t。所以此類彎曲件具有較為明顯的圓角。壓彎變形時(shí)變薄情況不嚴(yán)重，由于變薄不嚴(yán)重，按中性層展開的原理，坯料總長(zhǎng)度等于彎曲件直線部分和圓弧部分長(zhǎng)度之和，可查得中性層位移系數(shù)x=0.28，故應(yīng)變中性層的曲率半徑為p=r+xt=2+0.283=2.84，所以坯料展開長(zhǎng)度為L(zhǎng)z=Σl+ΣA=（50

18、-2）+（10+10-1-2）x2+4.46x2=90.92mm（取整為91mm）由于零件寬度尺寸為20mm，故毛坯尺寸為91mmx20mm。 3.1.3展開毛坯圖 根據(jù)以上公式算得的數(shù)據(jù)，繪制出的彎曲件平面展開圖如下圖3.1下。 圖3.1工件展開圖 3.2排樣及材料利用率計(jì)算 3.2.1排樣方案及搭邊、步距的確定 沖裁件在條料、帶料或板料上的布置方法叫排樣。排樣合理就能用同樣的材料沖出更多的零件來，降低材料消耗。大批量生產(chǎn)時(shí)，材料費(fèi)用一般占沖裁件的成本的60%以上。因此，材料的經(jīng)濟(jì)利用是一個(gè)重要問題，特別對(duì)貴重的有色金屬。排樣的合理與否將影響到材料的經(jīng)濟(jì)利用、沖裁質(zhì)量、生

19、產(chǎn)效率、模具結(jié)構(gòu)與壽命、生產(chǎn)操作方便與安全等。 排樣設(shè)計(jì)主要確定排樣形式、條料進(jìn)距、條料寬度、材料利用率和繪制排樣圖。 1）排樣方式的確定?？紤]到操作方便，根據(jù)沖裁件的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，排樣方式可選擇為：?jiǎn)闻?。零件排樣方式如圖3.2所示。 圖3.2 2） 搭邊、步距的確定 排樣時(shí)沖裁件之間以及沖裁件與條料側(cè)邊留下的工藝廢料叫搭邊。 查文獻(xiàn)表，工件間工藝搭邊值a1=2mm。工藝邊距搭邊值為a=2.2mm。條料與導(dǎo)料板之間的間隙值C=0.5mm。則條料的寬度為 B=（Dmax+2a）0-△=（91+22.

20、2）0-0.8 =95.40-0.8mm；步距S=D+a1=22+2=24mm。 3.2.2剪板方式及材料利用率計(jì)算 排樣的意義就在于保證用最小的材料消耗和最高的勞動(dòng)生產(chǎn)率得到合格的零件。 排樣是否合理，經(jīng)濟(jì)性是否好，可用材料利用率來衡量。材料利用率是指零件的實(shí)際面積與所用材料面積的百分比，一個(gè)進(jìn)距內(nèi)的材料利用率η為： η= ()100% （3） 式中 A---沖裁件面積（包括沖出的小孔在內(nèi)）（mm）； n---一個(gè)進(jìn)距內(nèi)沖件數(shù)量； b---條料寬度（mm）； h---進(jìn)距（mm

21、）。 材料面積包括零件實(shí)際面積與廢料面積。提高材料利用率的途徑是減少?gòu)U料面積。廢料分為兩類， 1．結(jié)構(gòu)廢料 由零件的形狀特點(diǎn)產(chǎn)生的廢料。一般不能改變，但可以利用大尺寸的機(jī)構(gòu)廢料沖制出小尺寸的零件。 2. 工藝廢料 由零件之間和零件與條料側(cè)邊之間的廢料，以及料頭、料尾所產(chǎn)生的廢料。 要提高材料利用率，主要應(yīng)從減少工藝廢料著手，即設(shè)計(jì)合理排樣方案，選擇合適的板料規(guī)格及合理的裁料法（料頭、料尾），利用廢料沖制小件。在不影響設(shè)計(jì)要求的情況下，改善零件結(jié)構(gòu)。 比較圖3.2所示的兩種方案圖，圖（a）所示方案是少?gòu)U料排樣，顯然材料利用率高，但因條料本身的減板公差以及條料的定位誤差影響，工藝精度不易

22、保證，且模具壽命低，操作不便，排樣不適合級(jí)進(jìn)模，所以選圖（b）所示方案。同時(shí)，考慮凹模刃口強(qiáng)度，其中間還需留一空工位?，F(xiàn)選用規(guī)格為2mm1000mm4000mm的鋼板，則需計(jì)算采用不同的裁剪方式時(shí)，每張板料能出的零件總個(gè)數(shù)。 由于彎曲件裁板時(shí)應(yīng)考慮纖維方向，所以只能采用橫裁。即裁成寬196.5mm、長(zhǎng)1000的條料,能沖出的制件數(shù)N N=（4000/95.4）X（1000/24）=41X41=1681 計(jì)算每個(gè)零件的面積 A=7120+3.14102-3.1442=1683.76mm2 則材料利用率η=（1683.76X1681）/（4000X1000）X100％=70.7％。 3

23、.2.3繪制排樣圖 沖裁件排樣圖見圖3.3。 圖3.3 零件排樣圖 3.3 落料沖孔復(fù)合模沖壓力計(jì)算及初選壓力機(jī) 3.3.1總沖壓力的構(gòu)成 沖裁力是沖裁過程中凸模對(duì)板料施加的壓力，它是隨凸模進(jìn)入材料的深度而變化的。通常說的沖裁力指沖裁力的最大值，它是選用壓力機(jī)和設(shè)計(jì)模具的重要依據(jù)之一。 用普通平刃口沖裁時(shí)，沖裁力F一般按下式計(jì)算： F 式中F——沖裁力（N）； K——系數(shù)，模具間隙的波動(dòng)、刃口的磨損、板料力學(xué)性能和厚度波 動(dòng)等因素的影響而

24、給出的修正系數(shù)，一般取K=1.3。 L——沖裁周邊長(zhǎng)度（mm）； t——材料厚度； ——材料的抗拉強(qiáng)度（MPa）。 該模具采用剛性卸料和下方出料方式?？倹_壓力F1由沖裁力和推件力組成。 3.3.2計(jì)算總沖壓力 該模具采用彈性卸料裝置和推件結(jié)構(gòu)，卸料力FX和推件力FT?？倹_壓力F1由沖裁力、卸料力FX和推件力FT組成。 1） 沖裁力。 Q235鋼的抗剪強(qiáng)度為450MPa。 落料周長(zhǎng) C落=146.28mm沖孔周長(zhǎng) C沖=50.24mm F=1.3x(146.28+50.24)x2x450=229928.4N=230 KN 2）FX=KXF=0.05

25、x230KN=11.5KN FT=NKTF=5x0.55x230KN=632.5KN 3）總沖壓力F總的確定。 F總= F+ FX+ FT =874KN 3.3.3初選壓力機(jī) 根據(jù)F總=1035.78KN，初選壓力設(shè)備為J23-125。其主要參數(shù)如下： 公稱壓力 1250KN 滑塊行程 145mm 最大閉合高度 480mm 閉合高度調(diào)節(jié)量

26、 110mm 滑塊中心線到床身 380mm 工作臺(tái)尺寸 710X1080mm 工作臺(tái)孔尺寸 340X500X450mm 模柄孔尺寸 50X78mm 3.4 壓力中心的確定 3.4.1確定壓力中心的意義 沖模壓力中心就是沖壓力合力的作用點(diǎn)。為了保證壓力機(jī)和模具的正常工

27、作，應(yīng)使沖模的壓力中心與壓力機(jī)滑塊的中心線相重合。否則，沖壓時(shí)滑塊就會(huì)承受偏心載荷，導(dǎo)致滑塊導(dǎo)軌和模具導(dǎo)向部分不正常的磨損，還會(huì)使合理間隙得不到保證，從而影響制件質(zhì)量和降低模具壽命甚至損壞模具。 3.4.2壓力中心的確定 該零件為一對(duì)稱件，所以壓力中心就是沖裁輪廓圖形的幾何中心。 3.5 刃口尺寸的計(jì)算 3.5.1刃口尺寸計(jì)算的意義 模具間隙是影響斷面質(zhì)量的主要因素，提高斷面質(zhì)量的關(guān)鍵在于推遲裂紋的產(chǎn)生，以增大光亮帶寬度，其主要途徑就是減小間隙。此外間隙又是影響尺寸精度的主要因素。 3.5.2刃口尺寸計(jì)算的方法和依據(jù) 凸、凹模刃口尺寸的計(jì)算與加工方法有關(guān)

28、，基本可以分成兩類。 1）凸、凹模分別加工 這種方法主要適用于圓形或簡(jiǎn)單規(guī)則形狀的工件，因沖裁此類工件的凸、凹模制造相對(duì)簡(jiǎn)單，精度容易保證。 2）凸、凹模配作加工法 對(duì)于沖制薄材料的沖模，或沖制復(fù)雜形狀工件的沖模，或單件生產(chǎn)的沖模，常采用凸模與凹模配作的加工方法。 3.5.3刃口尺寸計(jì)算 該零件屬于一般沖孔、落料件。根據(jù)零件形狀特點(diǎn)，刃口尺寸計(jì)算采用分開加工方法制造。 1） 落料件尺寸的基本計(jì)算公式為 DA=（Dmax-X△）δA DT=（DA-Zmin）0-δT=（Dmax-X△- Zmin）δT 式中 DA 、DT——落料凹模、凸模尺寸（mm）； Dmax——

29、落料件的最大極限尺寸（mm）； X——磨損系數(shù)； △——工件的公差（mm）； δA、δT——凹模、凸模的制造公差（mm）； Zmin——最小合理間隙（mm）。 尺寸900-0.87 mm為IT14級(jí)，取磨損系數(shù)X=0.5。 設(shè)凸、凹模分別按IT8和IT9級(jí)加工制造，可查得凸、凹模的最小間隙Zmin=0.260mm，最大間隙Zmax=0.380mm，凸模制造公差δT=0.025mm，凹模制造公差δA=0.035mm。將以上各值代入δT+δA≤Zmax-Zmin校驗(yàn)是否成立。經(jīng)校驗(yàn)，不等式成立，滿足間隙公差條件。 故：DA1=（90-0.5X0.87）+0.0350=89.565+0

30、.0350 mm DT1=（89.565-0.260）0-0.025=89.3050-0.025 mm 尺寸860-0.87 mm為IT14級(jí)，取磨損系數(shù)X=0.5。 設(shè)凸、凹模分別按IT8和IT9級(jí)加工制造，可查得凸、凹模的最小間隙Zmin=0.260mm，最大間隙Zmax=0.380mm，凸模制造公差δT=0.025mm，凹模制造公差δA=0.035mm。將以上各值代入δT+δA≤Zmax-Zmin校驗(yàn)是否成立。經(jīng)校驗(yàn)，不等式成立，滿足間隙公差條件。 故：DA2=（86-0.5X0.87）+0.0350=85.565+0.0350 mm DT2=（85.565-0.260）0-0

31、.025=85.3050-0.025 mm 尺寸R250-0.52mm為IT14級(jí)，取磨損系數(shù)X=0.5。 設(shè)凸、凹模分別按IT8和IT9級(jí)加工制造，可查得凸、凹模的最小間隙Zmin=0.260mm，最大間隙Zmax=0.380mm，凸模制造公差δT=0.020mm，凹模制造公差δA=0.025mm。將以上各值代入δT+δA≤Zmax-Zmin校驗(yàn)是否成立。經(jīng)校驗(yàn)，不等式成立，滿足間隙公差條件。 故：DA3=（25-0.5X0.52）+0.0250=24.74+0.0250 mm DT3=（24.74-0.260）0-0.020=24.480-0.020 mm 尺寸1550-1 mm

32、為IT14級(jí)，取磨損系數(shù)X=0.5。 設(shè)凸、凹模分別按IT8和IT9級(jí)加工制造，可查得凸、凹模的最小間隙Zmin=0.260mm，最大間隙Zmax=0.380mm，凸模制造公差δT=0.030mm，凹模制造公差δA=0.040mm。將以上各值代入δT+δA≤Zmax-Zmin校驗(yàn)是否成立。經(jīng)校驗(yàn)，不等式成立，滿足間隙公差條件。 故：DA2=（155-0.5X1）+0.0400=154.5+0.0400 mm DT2=（154.5-0.260）0-0.030=154.240-0.030 mm 2） 沖孔基本公式為 dT=(dmin+X△)δT dA=(dmin+X△+Zmin)δA

33、 尺寸35+0.520 mm為IT14級(jí)，取磨損系數(shù)X=0.5。 設(shè)凸、凹模分別按IT8和IT9級(jí)加工制造，可查得凸、凹模的最小間隙Zmin=0.260mm，最大間隙Zmax=0.380mm，凸模制造公差δT=0.020mm，凹模制造公差δA=0.025mm。將以上各值代入δT+δA≤Zmax-Zmin校驗(yàn)是否成立。經(jīng)校驗(yàn)，不等式成立。滿足間隙公差條件, 故：dT1=（35+0.5X0.52）0-0.020=35.260-0.020 mm dA1=（35.26+0.260）+0.0250=35.52+0.0250 mm 尺寸14+0.430 mm為IT14級(jí)，取磨損系數(shù)X=0.5。

34、設(shè)凸、凹模分別按IT8和IT9級(jí)加工制造，可查得凸、凹模的最小間隙Zmin=0.260mm，最大間隙Zmax=0.380mm，凸模制造公差δT=0.020mm，凹模制造公差δA=0.025mm。將以上各值代入δT+δA≤Zmax-Zmin校驗(yàn)是否成立。經(jīng)校驗(yàn)，不等式成立。滿足間隙公差條件, 故：dT1=（14+0.5X0.43）0-0.020=14.2150-0.020 mm dA1=（14.215+0.260）+0.0250=14.375+0.0250 mm 3）孔心距尺寸計(jì)算公式為L(zhǎng)d=L△/8 500.62 Ld1= L△/8=5020.62/8=500.155 1050.8

35、7 Ld2= L△/8=10520.87/8=1050.218 3.6 彎曲模工作部分尺寸計(jì)算 3.6.1彎曲凸、凹模圓角半徑設(shè)計(jì) 1）凸模圓角半徑。 本項(xiàng)目工件的彎曲圓角半徑較小但不小于工件材料所允許的最小彎曲半徑（rmin=0.3t=0.6mm），故凸模圓角半徑r凸可取彎曲件的內(nèi)彎曲半徑r=2mm。 2） 凹模圓角半徑。 凹模圓角半徑不能過小，以免增加彎曲力，擦傷工件表面。此工件兩邊彎曲高度相同，屬于對(duì)稱彎曲，凹模兩邊圓角半徑應(yīng)取大小一致。 本項(xiàng)目工件厚度t=2mm，故凹模圓角半徑r凹=2t=4mm。 3）凹模工作部分深度的設(shè)計(jì)計(jì)算 凹模工作部分的深度將決定板料的進(jìn)模深

36、度，同時(shí)也影響到彎曲件直邊的平行度，對(duì)工件的尺寸精度造成一定的影響。此彎曲件的直邊高度為55mm，板厚3mm，查表得凹模工件部分深度為l0=30mm。 4）凸、凹模間隙 彎曲模的凸、凹模間隙是指單邊間隙Z/2。 Z/2=T+△+Ct=3+0.18+0.05x3=3.33mm 5）凸凹模橫向尺寸及公差 依據(jù)產(chǎn)品零件圖得知工件標(biāo)注內(nèi)行尺寸，故設(shè)計(jì)凸凹模時(shí)應(yīng)以凸模為設(shè)計(jì)基準(zhǔn)，間隙取在凹模上。 凸模橫向尺寸： L凸=（L+K1△）0-δ凸=（50+0.75x0.39）0-0.39/4=50.290-0.098 mm 凹模橫向尺寸： L凹=（L凸+Z）+δ凹0 =（50.2

37、9+2x3.33）+0.0980=56.95+0.0980mm 以上各式中： L凸L凹-------凸、凹模橫向尺寸，mm； Z-----雙邊間隙； △-----彎曲件的尺寸公差，mm，尺寸50的公差按IT13級(jí)選取，故△=0.39； δ凸δ凹-------凸、凹模的制造公差，一般按ＩＴ７－ＩＴ９級(jí)選取。 3.6.2其他零件的設(shè)計(jì)和選用 1）彈頂器 彈頂器采用聚氨酯橡膠彈性元件，彈性元件的高度按凸模工件進(jìn)入凹模深度的5倍的值選取。 2）定位 定位采用毛坯外形定位。 3.6.3彎曲模閉合高度的設(shè)計(jì)計(jì)算 彎曲模閉合高度是指沖床運(yùn)行到下止點(diǎn)時(shí)模具工作狀態(tài)的高度。故模具閉合高度

38、為： H=Hs+Hg+Ha+Hd+Hx+Y=40+25+75+8+45+25=218mm 式中：H----模具閉合高度； Hs----上模座板厚度； Hg----凸模固定板厚度； Ha----凹模厚度； Hd----墊板厚度； Hx----下模座板厚度； Y----安全距離，一般取20-25mm。 3.7 彎曲力計(jì)算及初選壓力機(jī) 3.7.1彎曲力計(jì)算 彎曲力是設(shè)計(jì)彎曲模和選擇壓力機(jī)的重要依據(jù)。該零件是校正彎曲，校正彎曲時(shí)的彎曲力F校 和頂件力FD。 F校=Ap F?！Ｕ龔澢Γ∟）； A——校正部分投影面積（mm2）； p——單位面積上的校正力（MPa） F

39、校 =Ap=56x90x120=604.8KN FD=（0.3~0.8）F自 F自=0.7kbt2δb/r+t 式中F自——自由彎曲力（N）； k——安全系數(shù)，一般取1.3； b——彎曲件的寬度（mm）； t——彎曲材料的厚度（mm）； r——彎曲件內(nèi)圓角半徑（mm）； δb——彎曲材料的抗拉強(qiáng)度（MPa）。 FD=（0.3-0.6）F自 =0.3x{0.7x1.3x90x3x3x500/(2+3)} =0.3x73=22KN 對(duì)于校正彎曲，由于校正彎曲力比頂件力大得多，故一般FD可以忽略，即 F壓力機(jī)≥F校 生產(chǎn)中為了安全起見，取F壓力機(jī)≥1.8F校 =1.8x60

40、4.8=1088.64KN，根據(jù)壓彎力大小，初選設(shè)備為J23-125. 3.7.2初選壓力機(jī) 根據(jù)彎曲力的大小，選取開式雙柱可傾壓力機(jī)JH23-125，其主要的技術(shù)參數(shù)如下： 公稱壓力 1250KN 滑塊行程 145mm 最大閉合高度 480mm 閉合高度調(diào)節(jié)量 110mm 滑塊中心線到床身

41、 380mm 工作臺(tái)尺寸 710X1080mm 工作臺(tái)孔尺寸 340X500X450mm 模柄孔尺寸 60X80mm 墊板厚度 100mm 第四章 落料沖孔復(fù)合模主要零部件設(shè)計(jì) 模具的優(yōu)劣很大程度上體現(xiàn)在模具結(jié)

42、構(gòu)上，因此模具的結(jié)構(gòu)對(duì)模具的工作性能、加工性、成本、周期、壽命等起著決定性作用。在此次模具的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)大體可以分為兩步：第一步根據(jù)工序排樣的結(jié)果確定模具的基本結(jié)構(gòu)框架，確定組成模具的主要結(jié)構(gòu)單元及形式，對(duì)模具制造和使用提出要求；第二步確定各結(jié)構(gòu)單元的組成零件及零件間的連接關(guān)系。結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的結(jié)果是模具裝配圖和零件明細(xì)表。在復(fù)合模結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中概要設(shè)計(jì)是模具結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的開始，它以工序排樣圖為基礎(chǔ)，根據(jù)產(chǎn)品零件要求，確定復(fù)合模的基本結(jié)構(gòu)框架。 由前面工藝方案可知，該零件是用一副復(fù)合模和單工序彎曲模來完成的。 經(jīng)分析，此工件按IT14級(jí)加工制造，平直度要求較高，工件精度要求也較高。 4.1工作

43、零件的設(shè)計(jì) 1.凹模 1）凹摸結(jié)構(gòu)尺寸的確定。凹模的刃口形式，考慮到零件形狀，所以采用矩形刃口凹模。凹模外形尺寸主要包括凹模厚度H，凹模壁厚c。 2）凹模厚度的確定。由模具結(jié)構(gòu)得凹模厚度尺寸H=kb=0.22114=25.08mm。 3）凹模壁厚的確定?？扇=（1.5～2）H=1.525.08=37.62mm。 所以A=114+2c=189.24mm 取190mm， B=35.45+75.24=110.69mm 取111mm。 查文獻(xiàn)[1]表22.5-18，凹模尺寸規(guī)格為：31520040。材料選用Cr12，熱處理：淬火62～64HRC。其結(jié)構(gòu)與尺寸如圖4.1所示：

44、 圖4.1 凹模 2.沖孔凸模 凸模長(zhǎng)度尺寸與凹模和凸模固定板的厚度有關(guān)。 凸模尺寸規(guī)格為：3561,材料選用Cr12，熱處理：淬火58～62HRC。 其結(jié)構(gòu)與尺寸如圖4.2所示。 圖4.2 凸模 4.2定位零件的設(shè)計(jì) 為了限定被進(jìn)料的進(jìn)給步距和正確地將工件安放在沖模上完成下一步的沖壓工序，必須采用各種形式的定位裝置。用于沖模的定位零件有導(dǎo)料銷、導(dǎo)料板、擋料銷、定位銷、導(dǎo)向銷、定距側(cè)刃和側(cè)壓裝置等。定位裝置應(yīng)可靠并具有一定的強(qiáng)度，以保證工作精度、質(zhì)量的穩(wěn)定；定位裝置

45、應(yīng)可以調(diào)整并設(shè)置在操作者容易觀察和便于操作的地方；定位裝置應(yīng)避開油污的干擾并且不與運(yùn)動(dòng)機(jī)構(gòu)干涉。定位精度要求較高，要考慮粗定位和精定位兩套裝置，分別進(jìn)行；坯件需要兩個(gè)以上工序的定位時(shí)，它們的定位基準(zhǔn)應(yīng)該一致。 本設(shè)計(jì)中采用導(dǎo)料板、固定擋料銷和始用擋料銷來定位，擋料銷主要用于定位，保證條料有準(zhǔn)確的送料距，本設(shè)計(jì)中采用初始擋料銷定位，其結(jié)構(gòu)形式可以參考標(biāo)準(zhǔn)件。擋料銷一般用45鋼制造，熱處理硬度為43～48HRC。 4.3卸料裝置的設(shè)計(jì) 卸料板的主要作用是把材料從凸模上卸下，有時(shí)也可以做壓板用以防止材料變形，并能幫助送料導(dǎo)向和保護(hù)凸模等。設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)該注意以下幾個(gè)方面。 （1） 卸料力一般取5

46、%～20%沖裁力。 （2） 卸料板應(yīng)有足夠的剛度，查文獻(xiàn)[1]表20.1-33，最小厚度H=18mm。 （3）卸料板要求耐磨，材料一般選擇45鋼，淬火，粗糙度為0.4～0.8mm。 （4）卸料板的安裝尺寸，計(jì)算要考慮凸模有4～6mm的刃磨量。 （5）卸料板可根據(jù)工件形狀制作成圓形或矩形，型孔與凸模的配合量為H7/h6或者H8/f7。 本設(shè)計(jì)中的卸料板根據(jù)工件的形狀做成矩形，本設(shè)計(jì)中使用的是剛性卸料方式，卸料板與固定板之間通過螺釘和圓柱銷來連接。根據(jù)板的厚度和標(biāo)準(zhǔn)選擇不同的標(biāo)準(zhǔn)的螺釘和圓柱銷。 查文獻(xiàn)[1]表20.1-33，卸料板最小厚度H=18mm，卸料板規(guī)格：31520025，材

47、料選用45。其結(jié)構(gòu)與尺寸如圖4.3所示： 圖4.3 卸料板 4.4導(dǎo)向零件的設(shè)計(jì) 導(dǎo)向裝置可以提高模具精度、壽命以及工件的質(zhì)量，而且還能節(jié)省調(diào)試模具的時(shí)間。大批量生產(chǎn)的沖壓模具中廣泛采用了導(dǎo)向裝置。導(dǎo)向裝置設(shè)計(jì)的注意事項(xiàng)： 1）導(dǎo)柱與導(dǎo)套應(yīng)在凸模工作前或壓料板接觸到工件前充分閉合。而且此時(shí)應(yīng)保證導(dǎo)柱上端距上模座上平面留有10～15mm的間隙。 2）導(dǎo)柱、導(dǎo)套與上下板裝配后，應(yīng)保證導(dǎo)柱與下模座的下平面、導(dǎo)套上端與上模座的上平面均留2～3mm的間隙。 3）對(duì)于形狀對(duì)稱的工件，為了避免合模安裝時(shí)引起的方向錯(cuò)誤，兩側(cè)導(dǎo)柱直徑或位置應(yīng)有所不同。 4）當(dāng)沖模有較大的側(cè)向壓力時(shí)，模座上應(yīng)裝

48、設(shè)止推墊，避免導(dǎo)套、導(dǎo)柱承受側(cè)向力。 5）導(dǎo)套應(yīng)開排氣孔以排除空氣。 本設(shè)計(jì)中的導(dǎo)向裝置的結(jié)構(gòu)采用滑動(dòng)式導(dǎo)柱導(dǎo)套結(jié)構(gòu)，這種方式是最常用的方式，這種結(jié)構(gòu)加工裝配方便，易于標(biāo)準(zhǔn)化，但承受側(cè)壓能力差。導(dǎo)柱導(dǎo)套的間隙值應(yīng)小于沖模中凸模、凹模間隙。 4.5固定零件的設(shè)計(jì) 1.凸模固定板 凸模固定板尺寸規(guī)格為：31520025，材料選用45。其結(jié)構(gòu)與尺寸如圖4.4所示： 圖4.4 凸模固定板 3.墊板 墊板尺寸規(guī)格為: 31520010,材料選用45，熱處理：淬火43～48HRC。其結(jié)構(gòu)與尺寸如圖4.5所示： 圖4.5 墊板 4.6模架的設(shè)計(jì) 沖模模架的技術(shù)要求

49、（摘自GB/T2850-90） 1）裝入模架的每對(duì)導(dǎo)柱和導(dǎo)套的配合間隙值應(yīng)符合要求。 2）裝配后的模架，其上模座沿導(dǎo)柱上、下移動(dòng)應(yīng)平穩(wěn)和無滯住現(xiàn)象。 3）裝配后的導(dǎo)柱，其固定端面與下模座下平面應(yīng)保留1～2mm距離，選用B4）型導(dǎo)套時(shí)，裝配后其固定端面應(yīng)底于上模座上平面1～2mm。 4）模架的個(gè)零件工作表面不允許有裂紋和影響使用的沙眼、縮孔、機(jī)械損傷等缺陷。 5）在保證本標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定質(zhì)量的情況下，允許用其他工藝方法固定導(dǎo)柱、導(dǎo)套。 圖4.6 上模座 圖4.7下模座 沖模模架零件技術(shù)要求（摘自GB/T12446-90） 1）零件的尺寸、精度、表面

50、粗糙度和熱處理等符合有關(guān)零件標(biāo)準(zhǔn)的技術(shù)要求和本技術(shù)條件的規(guī)定。 2）零件的材料除按有關(guān)零件標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定使用材料外，允許代料，但代料的力學(xué)性能不得底于原定材料。 3）零件圖上未標(biāo)注公差尺寸的極限偏差按GB/1804規(guī)定的IT14級(jí)精度。 4）零件圖上未注明倒角尺寸，所以銳邊銳角均應(yīng)倒角或倒圓，示零件大小，倒角尺寸為0.545～245，倒圓角尺寸為R 0.5～1mm。 5）零件圖上未標(biāo)注的鑄造圓角為R 3～5mm。 6）鑄件的尺寸公差按JB2854的規(guī)定。 第五章 彎曲模主要零部件設(shè)計(jì) 5.1工作零件的設(shè)計(jì) 凸模的材料可選Cr12，淬火62～64HRC。其

51、結(jié)構(gòu)與尺寸如圖5.1所示： 圖5.1凸模 2.凹模深度以及活動(dòng)凹模的設(shè)計(jì) （1）剛剛開始已經(jīng)對(duì)工件進(jìn)行了分析，要先彎曲直角部分再?gòu)澢?0的部分，所以只要保證在開始彎曲＜90部分的時(shí)候，壓力機(jī)下降的高度是頂件塊的厚度、材料的厚度以及直角彎曲部分的高度之和，即H下降=10+4+9=23mm。所以彈簧管的頂部與頂件塊底部接觸時(shí)壓力機(jī)下降的高度為23mm即可。 （2）活動(dòng)凹模,這部分的設(shè)計(jì)是使工件可以順利的進(jìn)行彎曲＜90的部分，由上面的勾股定理已經(jīng)計(jì)算出活動(dòng)凹模在斜楔的作用下只需要進(jìn)行7.1mm的直線位移，這部分的移動(dòng)距離可

52、以由限位銷來控制和保證。故活動(dòng)凹模的材料可選Cr12，淬火62～64HRC。其結(jié)構(gòu)與尺寸如圖5.2所示： 圖5.2 凹模 5.2支承零件的設(shè)計(jì) 支承零件為模具在壓力機(jī)的作用下提供了穩(wěn)定性，增加了模具的壽命。該模具所設(shè)計(jì)的支承板圖5.3所示以及頂料板如圖5.4所示。 圖5.3 支承板 圖5.4 頂料板 5.3定位零件的設(shè)計(jì) 沖模的定位零件是用來保證條料的正確送進(jìn)及在模具中的正確位置。該彎曲模具的定位主要靠定位板和頂料板上的圓柱銷來配合定位。從而保證工件的精度。針對(duì)該模具所設(shè)計(jì)的定位板由圖5.5所示。 圖5.5定位板 5.4固定零件的設(shè)計(jì) 1.上模固定板 上模

53、固定板尺寸規(guī)格為：20016075，材料選用45。其結(jié)構(gòu)與尺寸如圖5.6所示： 圖5.6 上模固定板 2.墊板 凸模墊板尺寸規(guī)格為: 2001708,材料選用45，熱處理：淬火43～48HRC。其結(jié)構(gòu)與尺寸如圖5.7所示： 圖5.7墊板 5.5模架的設(shè)計(jì) 沖模模架的技術(shù)要求（摘自GB/T2850-90） 由于該模具是單工序彎曲模，模具結(jié)構(gòu)比較簡(jiǎn)單，設(shè)計(jì)的時(shí)候沒有使用導(dǎo)柱和導(dǎo)套。但是依然要保證 1）裝配后的模架，性能穩(wěn)定。結(jié)構(gòu)牢固可靠。 2）模架的個(gè)零件工作表面不允許有裂紋和影響使用的沙眼、縮孔、機(jī)械損傷等缺陷。 3）保證制件的質(zhì)量符合標(biāo)準(zhǔn)。

54、圖5.8上模座 圖5.9下模座 沖模模架零件技術(shù)要求（摘自GB/T12446-90） 1）零件的尺寸、精度、表面粗糙度和熱處理等符合有關(guān)零件標(biāo)準(zhǔn)的技術(shù)要求和本技術(shù)條件的規(guī)定。 2)零件的材料除按有關(guān)零件標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定使用材料外，允許代料，但代料的力學(xué)性能不得底于原定材料。 3)零件圖上未標(biāo)注公差尺寸的極限偏差按GB/1804規(guī)定的IT14級(jí)精度。 4)零件圖上未注明倒角尺寸，所以銳邊銳角均應(yīng)倒角或倒圓，示零件大小，倒角尺寸為0.545～245，倒圓角尺寸為R 0.5～1mm。 5)零件圖上未標(biāo)注的鑄造圓角為R 3～5mm。 6)鑄件的尺寸公差按JB2854的規(guī)定。

55、 第六章 模具總裝圖繪制與模具零材料的選用 6.1落料沖孔復(fù)合?？傃b圖繪制 沖孔落料復(fù)合模結(jié)構(gòu)與尺寸如圖6.1所示： 圖6.1 沖孔落料復(fù)合模 1——下模座 2——螺釘 3——銷釘4——凹凸模固定板 5——凹凸模 6——橡膠7——卸料板 8——擋料銷 9——凹模 10——上模座11——銷釘 12——螺釘13——推件塊14——凸模 15——螺釘 16——打桿17——模柄 18——凸模19——墊板 20——銷釘 21——螺釘22——凸模固定板 23——導(dǎo)套24——導(dǎo)柱25——卸料螺釘26——固定擋料銷

56、6.2單工序模總裝圖繪制 單工序彎曲模結(jié)構(gòu)與尺寸如圖6.2所示： 圖6.2 單工序彎曲模 1——下模座 2——墊板 3——凹模固定板 4——內(nèi)六角螺釘 5——定位板 6——內(nèi)六角螺釘 7——上模座 8——螺釘 9——模柄 10——止轉(zhuǎn)銷 11——銷釘 12——銷釘 13——凸模固定板 14——凸模 15——凹模 16——螺釘 17——頂件塊 18——拉桿 19——頂料螺釘 6.3模具零件材料的選擇 1.工作零件（凸模、凹模）選用材料牌號(hào)：Cr12，熱處理硬度為：58～62HRC。 2.定位零件（擋料銷、定位板，使用擋料銷）選用材料牌號(hào)

57、：45，熱處理硬度為：43～48HRC。 3.支承裝置（支承板）選用材料牌號(hào)：45，熱處理硬度為：58～63HRC。 4.卸料裝置（卸料板）選用材料牌號(hào)：45。 5.導(dǎo)向零件（導(dǎo)柱、導(dǎo)套）選用材料牌號(hào)：20，熱處理硬度為：48～52HRC。 6.固定零件 上、下模座選用材料牌號(hào)：HT200。 模柄選用材料牌號(hào)：Q235。 凸、凹模固定板選用材料牌號(hào)：45。 墊板選用材料牌號(hào)：45，熱處理硬度為：43～48HRC。 螺釘、銷釘選用材料牌號(hào)：45。 本設(shè)計(jì)中零件選擇的具體的材料見總圖的明細(xì)欄。 第七章 壓力機(jī)校核 7.1壓力機(jī)校核

58、條件 壓力機(jī)需滿足以下要求： 1）壓力機(jī)的公稱壓力必須大于沖壓的工藝力，對(duì)于拉深力還需計(jì)算拉深功。 2）模具與壓力機(jī)閉合高度必須相適應(yīng)，沖模的封閉高度必須在壓力機(jī)的最大閉合高度和最小閉合高度之間，一般取 （Hmin-H1）+10mm≤H≤（Hmax-H1）-5mm 式中 Hmax——壓力機(jī)最大閉合高度； Hmin——壓力機(jī)最小閉合高度； H——沖模封閉高度； H1——墊板厚度。 3）壓力機(jī)的臺(tái)面尺寸必須大于模具下模座的外形尺寸，并要留有固定模具的位置，一般每邊應(yīng)大出50~70mm以上，壓力機(jī)臺(tái)面上的漏料孔尺寸必須大于工件（或廢料）尺寸。對(duì)于彈頂裝置的模具，還應(yīng)使漏料孔大于彈

59、頂器外形尺寸，即工作臺(tái)漏料孔要大于凹模工作洞口最大壁間距和彈壓器的最大外形尺寸。若其中一項(xiàng)不符，則應(yīng)重選壓力機(jī)。選擇原則一般是類型不變，增大壓力機(jī)規(guī)格。 4）壓力機(jī)的行程要滿足工件成形的要求。如拉深工序所用的壓力機(jī)，其行程必須大于該工序中工件高度的2~2.5倍，以便放入毛坯和取出工件。 7.2沖孔落料復(fù)合模壓力機(jī)校核 1）公稱壓力校核 經(jīng)過前面的計(jì)算可以知道，該級(jí)進(jìn)模的總沖壓力為392.89KN，而所選壓力機(jī)型號(hào)JH23—40。查其技術(shù)規(guī)格可以知道該型號(hào)的壓力機(jī)公稱壓力為400KN。 故400KN＞392.89KN 所以公稱壓力校核符合要求。 2）模具與壓力機(jī)閉合高度的校核 由

60、該壓力機(jī)的技術(shù)規(guī)格可以知道最大閉合高度Hmax為330mm，最小閉合高度H min為265mm。之前的數(shù)據(jù)得出該模具的閉合高度H為213mm。墊板厚度H1為65mm。 所以（H min—H1）+10mm＝265—65+10＝210mm； （H max—H1）—5mm＝330—65—5＝260mm； 故210mm＜213mm＜260mm。滿足條件（Hmin-H1）+10mm≤H≤（Hmax-H1）-5mm。 所以模具與壓力機(jī)閉合高度的校核符合要求。 3） 壓力機(jī)工作臺(tái)面尺寸的校核 由該壓力機(jī)的技術(shù)規(guī)劃可以知道該型號(hào)的壓力機(jī)工作臺(tái)尺寸為460mm700mm，而我所選設(shè)計(jì)的級(jí)進(jìn)模的下模座

61、規(guī)格為250mm200mm50mm。很顯然，工作臺(tái)面尺寸大于下模座規(guī)格，且每邊大于70mm以上。 所以壓力機(jī)工作臺(tái)尺寸的校核符合要求。 4） 壓力機(jī)行程的校核 壓力機(jī)JH23—40，查得其技術(shù)規(guī)格可以知道壓力行程為80mm，而根據(jù)級(jí)進(jìn)模的排樣結(jié)果，工件高度為材料厚度為4mm，明顯的大于該工序中工件高度的2~2.5倍。 所以壓力機(jī)行程的校核符合要求。 7.3單工序彎曲模壓力機(jī)校核 1)公稱壓力校核 經(jīng)過前面的計(jì)算可以知道，該單工序彎曲模的總沖壓力為216KN，而所選壓力機(jī)型號(hào)J23—25。查其技術(shù)規(guī)格可以知道該型號(hào)的壓力機(jī)公稱壓力為400KN。 故250KN＞216KN 所以公

62、稱壓力校核符合要求。 2）模具與壓力機(jī)閉合高度的校核 由該壓力機(jī)的技術(shù)規(guī)格可以知道最大閉合高度Hmax為270mm，最小閉合高度H min為215mm。之前的數(shù)據(jù)得出該模具的閉合高度H為210m。墊板厚度H1為50mm。 所以（H min—H1）+10mm＝215—50+10＝175mm； （H max—H1）—5mm＝270—50—5＝215mm； 故170mm＜210mm＜210mm。滿足條件（Hmin-H1）+10mm≤H≤（Hmax-H1）-5mm。 所以模具與壓力機(jī)閉合高度的校核符合要求。 3）壓力機(jī)工作臺(tái)面尺寸的校核 由該壓力機(jī)的技術(shù)規(guī)劃可以知道該型號(hào)的壓力機(jī)工作臺(tái)

63、尺寸為370mm560mm，而我所選設(shè)計(jì)的級(jí)進(jìn)模的下模座規(guī)格為280mm170mm40mm。很顯然，工作臺(tái)面尺寸大于下模座規(guī)格，且每邊大于70mm以上。 所以壓力機(jī)工作臺(tái)尺寸的校核符合要求。 4）壓力機(jī)行程的校核 壓力機(jī)J23—25，查得其技術(shù)規(guī)格可以知道壓力行程為65mm，而根據(jù)彎曲模的工作過程，工件高度為22.93mm，所以65大于2.5倍的工件高度，即65mm大于57.325mm。 所以壓力機(jī)行程的校核符合要求。 第八章 結(jié) 論 本畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書（論文）是將書本上的理論與實(shí)際相結(jié)合,基于U型件零件圖，對(duì)其進(jìn)行工藝分析、工藝計(jì)算、設(shè)計(jì)模具結(jié)構(gòu)

64、，通過查閱資料，設(shè)計(jì)出沖孔落料復(fù)合模與單工序彎曲模。 主要工作和結(jié)論如下： 1）對(duì)U型件的零件進(jìn)行二維畫圖，掌握了沖壓產(chǎn)品結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的基本方法。 2)從零件材料、零件結(jié)構(gòu)、零件精度等方面分析其沖壓工藝性。比較多種沖壓工藝，確定沖壓工藝方案。 3）基于零件進(jìn)行工藝計(jì)算，主要計(jì)算凸、凹模刃口尺寸、彎曲凸、凹模寬度尺寸等。 4）根據(jù)計(jì)算出的沖裁力，選擇壓力機(jī)型號(hào)。 5）根據(jù)計(jì)算出的凸、凹刃口尺寸，通過查閱有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，設(shè)計(jì)出各道工序的凸、凹模形式。查閱有關(guān)書籍，設(shè)計(jì)出其它零件，如模座、固定板、墊板、卸料板、定位元件等。 6）在以上計(jì)算的基礎(chǔ)上，利用Auto CAD軟件完成了模具裝配圖的繪制，

65、并繪制其零件圖。查閱有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，為模具零件選擇合適的材料和熱處理方法。 本次畢業(yè)設(shè)計(jì)是對(duì)以往所學(xué)的一切專業(yè)知識(shí)的匯總，產(chǎn)品一個(gè)創(chuàng)新、完善的過程；每一個(gè)設(shè)計(jì)都是對(duì)自己知識(shí)一個(gè)鞏固、加深的過程。在設(shè)計(jì)過程中運(yùn)用所掌握的知識(shí)，發(fā)揮自己的想象力，改進(jìn)、完善原有的結(jié)構(gòu)。 致 謝 此次畢業(yè)設(shè)計(jì)歷時(shí)一個(gè)學(xué)期，是我大學(xué)學(xué)習(xí)中遇到過的時(shí)段最長(zhǎng)、涉及內(nèi)容最廣、工作量最大的一次設(shè)計(jì)。用老師的一句話概括就是這次畢業(yè)設(shè)計(jì)相當(dāng)于是把以前的小課程設(shè)計(jì)綜合在一起的過程，只要把握住每個(gè)小課設(shè)的精華、環(huán)環(huán)緊扣、增強(qiáng)邏輯，一步一個(gè)腳印的去做，那么這次的任務(wù)也就不難了。本次畢業(yè)設(shè)計(jì)是在指導(dǎo)老師的精心指導(dǎo)下完成的，在設(shè)計(jì)過程中指導(dǎo)

66、老師給予了極大的幫助，不僅填補(bǔ)了知識(shí)漏洞，更提高了我對(duì)專業(yè)知識(shí)的掌握。從課題的選擇到設(shè)計(jì)的最終完成，老師都始終給予我細(xì)心的指導(dǎo)和不懈的支持，他真正起到了“傳道授業(yè)解惑疑”的作用，讓人油然而生的敬佩。在此謹(jǐn)向老師致以誠(chéng)摯的謝意和崇高的敬意。 參考文獻(xiàn) [1]中國(guó)模具設(shè)計(jì)大典.第三卷.沖壓模具設(shè)計(jì)[M].南昌:江西科學(xué)技術(shù)出版社,2004.410～540 [2]高錦張. 塑性成形工藝與模具設(shè)計(jì)[M]. 北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2001.34～76 [3]模具實(shí)用技術(shù)叢書編委會(huì).沖壓設(shè)計(jì)應(yīng)用實(shí)例[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2000.77～62 [4]王孝培.實(shí)用沖壓技術(shù)手冊(cè)[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2001.23～77 [5]郝濱海.沖壓模具簡(jiǎn)明設(shè)計(jì)手冊(cè)[M].北京;化學(xué)工業(yè)出版社,2005.215～278 [6] 李志剛.模具大典[M].南昌:江西科學(xué)技術(shù)出版社,2003.52～97 [7]涂光祺.沖模技術(shù)