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1、焦作大學畢業(yè)設計（論文） 正文 二.說明書 2.1圖形設計： 旋風除塵器圖（圖1） 2.2設計數(shù)據(jù)： 表1 旋風除塵器的幾何尺寸 名稱 數(shù)據(jù) 旋風除塵器半徑r 0.4 氣體出口管半徑r 0.2 粉塵出口管半徑r 0.2 出口管到底部高h 2.07 園部高h 1.066 氣體出口管長度l 0.466 入口管寬度b 0.166 入口管高度h 0.466 入口管面積A 0.

2、078 錐角 7.75 總高度h 2.54 入口類型 切線 入口管型 矩形 2.3旋風除塵器的參數(shù)計算 許多學者都致力于旋風除塵器的研究，通過各種假設，他們提出了許多不同的計算方法。由于旋風除塵器內(nèi)實際的氣、塵兩相流動非常復雜，因此根據(jù)某些假設條件得出的理論公式目前還不能進行較精確的計算。 1.分割粒徑（dc50） 計算旋風除塵器的分割粒徑（dc50）是確定除塵器效率的基礎。在計算時，因假設條件和選用系數(shù)不同，計算分割粒徑的公式也各不同。下面簡要介紹一種計算方法，以說明旋風除塵器的除塵原理。 處于外渦旋的塵粒在徑向會受到兩個力的作用： 慣性離心

3、力 （2-3-1） 式中 vt——塵粒的切線速度，可以近似認為等于該點氣流的切線速度，m/s； r——旋轉半徑，m。 向心運動的氣流給予塵粒的作用力 （2-3-2） 式中 w——氣流與塵粒在徑向的相對運動速度，m/s。 這兩個力方向相反，因此作用在塵粒上的合力 （2-3-3） 由于粒徑分布是連續(xù)的，必定存在某個臨界粒徑dk作用在該塵粒上的合力之和恰好為零，即F=Fl－P=0。這就是說，慣性離心力的向外推移作用與徑向氣流造成的向內(nèi)飄移作用恰好相等。對于粒徑dc＞dk的塵粒，因Fl＞P，塵粒會在慣性離心力推動下移向外壁。對于dc＜dk的塵粒，因Fl＜P，塵粒會在向心氣流

4、推動下進入內(nèi)渦旋。如果假想在旋風除塵器內(nèi)有一張孔徑為dk的篩網(wǎng)在起篩分作用，粒徑dc＞dk的被截留在篩網(wǎng)一面，dc＜dk的則通過篩網(wǎng)排出。那么篩網(wǎng)置于什么位置呢?在內(nèi)、外渦旋交界面上切向速度最大，塵粒在該處所受到的慣性離心力也最大，因此可以設想篩網(wǎng)的位置應位于內(nèi)、外渦旋交界面上。對于粒徑為dk的塵粒，因Fl=P，它將在交界面不停地旋轉。實際上由于氣流紊流等因素的影響，從概率統(tǒng)計的觀點看，處于這種狀態(tài)的塵粒有50％的可能被捕集，有50％的可能進入內(nèi)渦旋，這種塵粒的分離效率為50％。因此dk=dc50。根據(jù)公式（5-4-7），在內(nèi)外渦旋交界面上，當Fl=P時， 旋風除塵器的分割粒徑：

5、 （2-3-4） 式中 r0——交界面的半徑，m； w0——交界面上的氣流徑向速度，m／s； v0t——交界面上的氣流切向速度，m／s。 應當指出，粉塵在旋風除塵器內(nèi)的分離過程是很復雜的，上述計算方法具有某些不足之處。例如它只是分析單個塵粒在除塵器內(nèi)的運動，沒有考慮塵粒相互間碰撞及局部渦流對塵粒分離的影響。由于塵粒之間的碰撞，粗大塵粒向外壁移動時，會帶著細小的塵粒一起運動，結果有些理論上不能捕集的細小塵粒也會一起除下。相反，由于局部渦流和軸向氣流的影響，有些理論上應被除下的粗大塵粒卻被卷入內(nèi)渦旋，排出除塵器。另外有些已分離的塵粒，在下落過程中也會重新波氣流帶走。外渦旋氣流在錐體底部

6、旋轉向上時，會帶走部分已分離的塵粒，這種現(xiàn)象稱為返混。因此理論計算的結果和實際情況仍有一定差別。 2.旋風除塵器的阻力 由于氣流運動的復雜性，旋風除塵器阻力目前還難于用公式計算，一般要通過試驗或現(xiàn)場實測確定。 旋風除塵器的阻力： （2-3-5） 式中 ξ——局部阻力系數(shù)，通過實測求得； u——進口速度，m／s； ρ——氣體的密度，kg／m3， 2.4 設計要求 ① .粉狀物料提升裝置中旋風除塵器的研究現(xiàn)狀 ② .了解其工作場所要求及原理 ③ .確定總體方案和各部分結構方案 ④ .畫圖 ⑤ .部分設計計算 三.旋風除塵器的

7、原理及應用 3.1旋風除塵器的原理 旋風除塵器是利用旋轉氣流所產(chǎn)生的離心力將塵粒從合塵氣流中分離出來的除塵裝置。它具有結構簡單，體積較小，不需特殊的附屬設備，造價較低．阻力中等，器內(nèi)無運動部件，操作維修方便等優(yōu)點。旋風除塵器一般用于捕集5-15微米以上的顆粒．除塵效率可達80％以上，近年來經(jīng)改進后的特制旋風除塵器．其除塵效率可達5％以上。旋風除塵器的缺點是捕集微粒小于5微米的效率不高． 旋風除塵器內(nèi)氣流與塵粒的運動概況： 旋轉氣流的絕大部分沿器壁自圓簡體，呈螺旋狀由上向下向圓錐體底部運動，形成下降的外旋含塵氣流，在強烈旋轉過程中所產(chǎn)生的離心力將密度遠遠大于氣體的塵粒甩向器

8、壁，塵粒一旦與器壁接觸，便失去慣性力而靠入口速度的動量和自身的重力沿壁面下落進入集灰斗。旋轉下降的氣流在到達圓錐體底部后．沿除塵器的軸心部位轉而向上．形成上升的內(nèi)旋氣流，并由除塵器的排氣管排出。 自進氣口流人的另一小部分氣流，則向旋風除塵器頂蓋處流動，然后沿排氣管外側向下流動，當達到排氣管下端時，即反轉向上隨上升的中心氣流一同從誹氣管排出，分散在其中的塵粒也隨同被帶走。 3.2用途及適用范圍 旋風除塵器主要用于工業(yè)生產(chǎn)中清除工業(yè)廢料，如木料廠以及其他工廠。在我國大多數(shù)工廠都是使用旋風除塵器。 3.3產(chǎn)品描述 旋風除塵器是一種常見的氣固，氣液和液固分離設備。由于結構簡

9、單，造價低廉，操作簡便，運行穩(wěn)定等特點，旋風除塵器在機械，建材，輕工，冶金，化工，石油等行業(yè)得到廣泛應用。理論與實驗研究均以證明，旋風除塵器的動力消耗中有相當大一部分無益于分離，屬純消耗性能量損失。 四.設計方案的擬定 4.1旋風除塵器的原理分析 旋風除塵器的工作原理主要是靠慣性離心力的作用，使粉塵與含塵空氣分開。塵粒受到的離心力為： 式中：p——塵粒的密度 d——塵粒的直徑 v——含塵空氣的進口風速 R——旋風除塵器的圓筒體半徑 由上式可知：離心力的大小與進口氣流

10、速度，旋風除塵器的直徑及塵粒的密度，直徑有關。所以我們說影響除塵效率的因素由以下幾方面決定。 1. 進口氣流速度 一般來說，進口氣流速度越大，塵粒受到的離心力越大，除塵效率越高。同時處理含塵空氣氣量也夜多。但實踐證明：進口氣流速度越大時，不但除塵效率不高，反而會下降。這是因為：當風速過大時，會把原來已除下來的塵粒重新帶跑，形成返混現(xiàn)象。同時由于進口氣流的增加會使阻力急劇增加，從而使電耗急劇增加。這是因為，阻力消耗與風速的二次方成正比例關系，所以進口風速一般控制在12-18米/秒之間。 2. 旋風除塵器筒體的直徑和排風管的直徑 在其它條件不變的情況下，減小筒體直徑，塵粒所受到的離心力也增

11、大，所以應采用小直徑的旋風除塵器（排風管直徑為筒體的直徑的0.5-0.6倍）。一般不超過800毫米。但直徑小了，處理風量少，可以采用幾個餓旋風除塵器并聯(lián)使用。處理風量為各除塵器風量之和，阻力為單個除塵器的阻力。 3. 筒體高度和錐體高度 筒體高度和錐體高度越高，含塵空氣分離的時間越長，除塵效果越好。但過高了下部也不起作用。由于錐體部分的直徑逐漸減少，其除塵效率高于通體部分建議采用短筒體長錐體。錐體部分的高度一般為筒體部分的2-3倍為宜。 4. 底部的密封性 由于旋風除塵器工作時，底部和中心部位是負壓力不從心，所以底部是否漏風是影響除塵效率的關鍵因素。實踐證明，當?shù)撞柯╋L率為5%時，除塵

12、效率下降50%；當?shù)撞柯╋L率10%時，除塵效率幾乎為零。當?shù)撞慷ㄆ谇寤視r，可將出灰口與密閉灰箱相連；當連續(xù)清灰時，要安裝閉風器，并且閉風器的膠皮與殼體密封，轉速要慢。 針對不少工廠，采用的旋風除塵器直徑偏大，除塵效果不好的現(xiàn)狀。根據(jù)以上分析，結合各廠的實際情況，針對旋風除塵器提出以下改進意見，僅供參考。 1.）旋風除塵器的直徑改為300-400毫米，每四個一組，下部供用一個密閉的集塵箱。每一個除塵管網(wǎng)，根據(jù)所需處理的含塵空氣量的多少，確定需要多少組旋風除塵器。各組除塵器均并聯(lián)使用。 2.旋風除塵器采用下旋型，可以避免上渦旋的形成，提高除塵效率。 3.旋風除塵器的筒體

13、高度為0.5米左右，錐體部分的高度為1米左右。采用短筒體長錐體的設計。 4.旋風除塵器進口風速一般控制在12-16米/秒左右，不宜過大，否則會使阻力增加，增加電耗。 5.設計制造旋風除塵器時，要保證質量，從排風管中心到下部錐體中心，要成鉛垂線，以免影響分離粉粒及排風曲線，影響除塵效率。 6.注意底部的密封性。定期清灰時，注意下部留有一定的灰封。連續(xù)清灰時，閉風器的轉速要慢。膠皮不能脫落，并要與殼體相接觸。 4.2 旋風除塵器進氣量的計算： G=0.06 x V x n x Y x r x K (噸 /小時 )

14、 式中： V一旋風器容積（升/轉） n一旋風器轉速（轉／分） Y一旋風器容積效率：顆粒狀物料0.7-0.8 粉狀物料0.5-0.6 r一物料容重（噸／米3） K一修正系數(shù)，一般取0.7-0.8 說明書數(shù)據(jù)表2： 物料容重 r (噸/立方米) 容積（升/轉）V 葉輪半徑（毫米）R 葉輪長度（毫米）l 轉速(轉/分) n 動力(千瓦) w 2.48 10 150 250 35 0.75/1.1 粉狀物料的容積效率Y=0.6

15、 修正系數(shù) K=0.8 旋風器進氣量的計算： G=0.06xVxnxYxrxK =0.06100.00135600.62.480.8 =1.5(噸/時) 4.3 旋風除塵器內(nèi)的流場分析 （1）流場組成 外渦旋——沿外壁由上向下旋轉運動的氣流。 內(nèi)渦旋——沿軸心向上旋轉運動的氣流。 渦流——由軸向速度與徑向速度相互作用形成的渦流。 包括上渦流——旋風除塵器頂蓋，排氣管外面與筒體內(nèi)壁之間形成的局部渦流，它可降低除塵效率； 下渦流——在除塵器縱向，外層及底部形成的局部渦流。 （2）

16、旋風除塵器內(nèi)氣流與塵粒的運動 含塵氣流由切線進口進入除塵器，沿外壁由上向下作螺旋形旋轉運動，這股向下旋轉的氣流即為外渦旋。外渦旋到達錐體底部后，轉而向上，沿軸心向上旋轉，最后經(jīng)排出管排出。這股向上旋轉的氣流即為內(nèi)渦旋。向下的外渦旋和向上的內(nèi)渦旋，兩者的旋轉方向是相同的。氣流作旋轉運動時，塵粒在慣性離心力的推動下，要向外壁移動。到達外壁的塵粒在氣流和重力的共同作用下，沿壁面落入灰斗。 氣流從除塵器頂部向下高速旋轉時，頂部的壓力發(fā)生下降，一部分氣流會帶著細小的塵粒沿外壁旋轉向上，到達頂部后，再沿排出管外壁旋轉向下，從排出管排出。這股旋轉氣流即為上渦旋。如果除塵器進口和頂蓋之間保持一定距離，沒有

17、進口氣流干擾，上渦旋表現(xiàn)比較明顯。 對旋風除塵器內(nèi)氣流運動的測定發(fā)現(xiàn)，實際的氣流運動是很復雜的。除切向和軸向運動外還有徑向運動。特林頓（T.Linden）在測定中發(fā)現(xiàn)，外渦旋的徑向速度是向心的，內(nèi)渦旋的徑向速度是向外的，速度分布呈對稱型。 （3）切向速度 切向速度是決定氣流速度大小的主要速度分量，也是決定氣流中質點離心力大小的主要因素。 切向速度的變化規(guī)律為： 外渦旋區(qū)：r↑，切向速度ut↓； 內(nèi)渦旋區(qū)：r↑，切向速度ut↑。 圖 3 所示為實測的除塵器某一斷面上的速度分布和壓力分布。 從該圖可以看出，外渦旋的切向速度 是隨半徑r的減小而增加的，在內(nèi)、外渦旋交界面上， 達

18、到最大?？梢越普J為，內(nèi)外渦旋交界面的半徑r0≈（0.6～0.65）rp（rp為排出管半徑）。內(nèi)渦旋的切向速度是隨r的減小而減小的，類似于剛體的旋轉運動。 旋風除塵器內(nèi)某一斷面上的切向速度分布規(guī)律可用下式表示： 外渦旋 vr1/nr=c （4-3-1） 內(nèi)渦旋 vt/r=c （4-3-2） 式中 vt——切向速度； 　 圖3旋風除塵器內(nèi)部的速度分布和壓力分布 r——距軸心的距離； c、c、n——常數(shù)，通過實測確定。 一般n=0.5～0.8，如果近似的取n=0.5，公式（4-3-1）可以改寫為 （4-3-3） （4）徑向速度 實測表明，旋風除塵器內(nèi)的氣流除了作切向運

19、動外，還要作徑向的運動，外渦旋的徑向速度是向心的，而內(nèi)渦旋的徑向速度是向外的。氣流的切向分速度vt和徑向分速度w對塵粒的分離起著相反的影響，前者產(chǎn)生慣性離心力，使塵粒有向外的徑向運動，后者則造成塵粒作向心的徑向運動，把它推入內(nèi)渦旋。 如果近似認為外渦旋氣流均勻地經(jīng)過內(nèi)、外渦旋交界面進入內(nèi)渦旋，見圖5-4-3所示，那末在交界面上氣流的平均徑向速度 （4-3-5） 式中 L——旋風除塵器處理風量，m3/s； H——假想圓柱面（交界面）面度，m； r0——交界面的半徑，m。 （5）軸向速度 外渦旋的軸向速度向下，內(nèi)渦旋的軸向速度向上。在內(nèi)渦旋，隨氣流逐漸上升，軸向速度不斷增大，在排

20、氣管底部達到最大值。 （6）壓力分布 壓力分布：軸向壓力變化較?。粡较驂毫ψ兓?，外側高，中心低，軸心處為負壓。 旋風除塵器內(nèi)軸向各斷面上的速度分布差別較小，因此軸向壓力的變化較小。從圖5-4-20可以看出，切向速度在徑向有很大變化，因此徑向的壓力變化很大（主要是靜壓），外側高中心低。這是因為氣流在旋風除塵器內(nèi)作圓周運動時，要有一個 　 圖4交界面上氣流的徑向速度 向心力與離心力相平衡，所以外側的壓力要比內(nèi)側高。在外壁附近靜壓最高，軸心處靜壓最低。試驗研究表明，即使在正壓下運行，旋風除塵器軸心處也保持負壓，這種負壓能一直延伸到灰斗。據(jù)測定，有的旋風除塵器當進口處靜壓為+900P

21、a時，除塵器下部靜壓為－300Pa。因此，除塵器下部不保持嚴密，會有空氣滲入，把已分離的粉塵重新卷入內(nèi)渦旋。 五.零部件的數(shù)據(jù)計算及選擇 5.1 風機的分析與選擇： 風機產(chǎn)品分為兩大類，一類是重要裝置中的高精尖產(chǎn)品，主要指透平壓縮機。另一類是量大面廣的中，小通風機。 風機行業(yè)國內(nèi)外的發(fā)展趨勢是（1）大型風機容量繼續(xù)增大。（2）發(fā)展高壓小流量壓縮機。（3）高效化。（4）高速小型化。（5）低噪聲化。（6）計算機集成制造系統(tǒng)在風機中得以廣泛應用。 本設計采用的風機是離心式鼓風機。 5.2 下料箱的選擇： 下料箱是粉

22、狀物料提升輸送裝置中一個重要部件。工程上一般要求該部件在負壓差下工作 ,即將物料由壓力較低處送往壓力相對較高處。在工作過程中 ,要求對通過的物料量具有良好的調節(jié)性能 ,并且保證它所連接的兩器氣體互相不泄漏。從而保證輸送能正常與高效地工作。因此在下料箱結構的設計中，能否有效地解決下料箱的防堵性與氣密性，是防止下料箱被物料堵塞以及順利排料的關鍵。 全新氣封式葉輪下料箱適用干將壓力狀態(tài)下的粉狀或顆粒狀物料連續(xù)地、順利地排入大氣，是氣力輸送和通風除塵網(wǎng)路中的一種重要設備。其主要工作件是旋轉的葉輪，既起著輸送物料的作用，又擔負著密封作用。使用安全可靠，體積小、重量輕、 容量大、 功率消

23、耗低等特點。廣泛用于糧食、食品、飼料、油脂、化工、儲運及其它工業(yè)中的氣力輸送或通風除塵網(wǎng)路卸料器之排料、排塵。 采用國內(nèi)外最先進卸料器特點，又集中國內(nèi)外各種干燥機、除塵器聯(lián)接尺寸而設計制造的，它三機一體，結構緊湊、密封性好、運轉平穩(wěn)、造型美觀、噪音低、體積小、重量輕、使用方便等特點，是氣力輸送、自動計量排料重要設備之一。 5.3殼體的設計： 這類零件的內(nèi)外結構都很復雜,它是用來支撐、包容運動零件或其它零件,因此其內(nèi)部常有空腔.箱體內(nèi)腔常用來安裝傳動軸、齒輪(或葉輪)及滾動軸承等,故兩端均有裝軸承蓋及套的孔.所以箱體的蓋、座上有許多安裝孔、定位銷孔、連接孔

24、;由于箱體是空腔的,通常壁比較薄,由于形狀復雜,箱體多為鑄件旋風器中的箱體材料可以選 HT150。 殼體的整體壁厚為10mm，殼體分為筒體和錐體兩部分。筒體的內(nèi)腔直徑與葉輪的大徑相等，螺栓連接的邊緣寬度為30mm，進料口的最大長度為415mm，寬度為360mm，其小徑為3/2的葉輪扇形寬度。即： Q= = =190(mm) 5.4 密封圈的設計 為了減小設計和制造裝配過程中的誤差引起的漏風量，要在殼體端蓋和殼體之間設計一個密封圈，主要起到密封作用，不受其他外力，可以選用橡膠材料，密封圈的內(nèi)徑要少小于殼體的內(nèi)徑，可以確定為298mm,厚度和寬度也都不需設計

25、很大，可以確定為6mm和10mm。一半嵌在殼體端蓋一半嵌在殼體端邊。 5.5殼體端蓋的設計 殼體的端蓋起著多方面的作用，可以密封防漏氣支撐軸承.軸承工作過程中內(nèi)圓隨軸轉動，外圈保持不動，則軸承的外圓與殼體之間的配合為過盈配合，那么端蓋的內(nèi)徑就可以確定為61mm,考慮到與殼體的配合，可把外徑確定為360mm等于殼體的最外圓的直徑。在殼體的內(nèi)面設計一個小槽，用來配合密封圈，小槽的寬度與密封圈的厚度相等為6mm，深度是密封圈寬度的一半為5mm.。 5.6 其他標準連接件的選擇 任何機器都是由各種零件組成,其中標準件占有大量的比例,它們以一定的形式連接,保持相互之間的位置和按

26、一定的規(guī)律相對運動,標準件可以互換通用,從而提高經(jīng)濟效率.常用的標準件有緊固件(螺栓、螺母、螺釘)、鍵等. 5.6.1 螺栓的選擇 螺紋規(guī)格(6g)|d: M12 螺紋規(guī)格(6g)|dP: M121.5 b(參考)|l≤125: 30 B(參考)|125＜l≤200: 36 e min: 20.03 s|max: 18 s|min|: 17.73 k

27、公稱: 7.5 l長度范圍|: 45～120 圖7 5.6.2 沉頭螺釘?shù)倪x擇： 由于軸承蓋是與殼體的端蓋連接在一起的，屬于內(nèi)部連接所以要選用沉頭螺釘。 螺釘 螺紋規(guī)格: ST2.2 螺距P=a(max): 0.8 dk(max): 3.8 k(max): 1.1 十字槽|槽號:

28、 0 十字槽|H型插入深度|max: 1.2 l①長度范圍: 4.5～16 表面處理: 鍍鋅鈍化 圖8 機械設計手冊 5.6.3 螺母的選擇： 其內(nèi)徑與螺栓的d相等為12mm，可以查機械設計手冊如下： 螺母 螺紋規(guī)格(6H)|D: M12 螺紋規(guī)格(6H)|DP: M121.5 (M121.25) e/min: 20.03 s/max:

29、 18 s/min: 17.73 m/max: 10.8 圖9 5.6.4 鍵的選擇： 根據(jù)鍵連接的軸的軸徑，查閱機械設計手冊可以得到標準鍵為： 軸徑 d: ＞30～38 鍵的公稱尺寸|b(h8): 10 鍵的公稱尺寸|(h8)h(11): 8 鍵的公稱尺寸|c或r: 0.4～0.6 鍵的公稱尺寸|L（h14）: 22～110 鍵槽|軸槽深t|基本尺

30、寸: 5.0 鍵槽|軸槽深t|公差: (+0.2,0) 鍵槽|轂槽深t1|基本尺寸: 3.3 鍵槽|轂槽深t1|公差: (+0.2,0) 鍵槽|圓角半徑r|min: 0.25 鍵槽|圓角半徑r|max: 0.4 圖10 六.旋風除塵器的改進和開發(fā) 6.1 旋風除塵器的工作原理主要是靠慣性離心力的作用，使粉塵與含塵空氣分開。塵粒受到的離心力為： 由上式可知：離心力的大小與進口氣流速度，旋風除塵器的直徑及塵

31、粒的密度，直徑有關。所以我們說影響除塵效率的因素由以下幾方面決定。 1. 進口氣流速度 一般來說，進口氣流速度越大，塵粒受到的離心力越大，除塵效率越高。同時處理含塵空氣氣量也夜多。但實踐證明：進口氣流速度越大時，不但除塵效率不高，反而會下降。這是因為：當風速過大時，會把原來已除下來的塵粒重新帶跑，形成返混現(xiàn)象。同時由于進口氣流的增加會使阻力急劇增加，從而使電耗急劇增加。這是因為，阻力消耗與風速的二次方成正比例關系，所以進口風速一般控制在12-18米/秒之間。 2. 旋風除塵器筒體的直徑和排風管的直徑 在其它條件不變的情況下，減小筒體直徑，塵粒所受到的離心力也增大，所以應

32、采用小直徑的旋風除塵器（排風管直徑為筒體的直徑的0.5-0.6倍）。一般不超過800毫米。但直徑小了，處理風量少，可以采用幾個餓旋風除塵器并聯(lián)使用。處理風量為各除塵器風量之和，阻力為單個除塵器的阻力。 3. 筒體高度和錐體高度 筒體高度和錐體高度越高，含塵空氣分離的時間越長，除塵效果越好。但過高了下部也不起作用。由于錐體部分的直徑逐漸減少，其除塵效率高于通體部分建議采用短筒體長錐體。錐體部分的高度一般為筒體部分的2-3倍為宜。 4. 底部的密封性 由于旋風除塵器工作時，底部和中心部位是負壓力不從心，所以底部是否漏風是影響除塵效率的關鍵因素。實踐證明，當?shù)撞柯╋L率為5%時，除

33、塵效率下降50%；當?shù)撞柯╋L率10%時，除塵效率幾乎為零。當?shù)撞慷ㄆ谇寤視r，可將出灰口與密閉灰箱相連；當連續(xù)清灰時，要安裝閉風器，并且閉風器的膠皮與殼體密封，轉速要慢。 針對不少工廠，采用的旋風除塵器直徑偏大，除塵效果不好的現(xiàn)狀。根據(jù)以上分析，結合各廠的實際情況，針對旋風除塵器提出以下改進意見，僅供參考。 1.）旋風除塵器的直徑改為300-400毫米，每四個一組，下部供用一個密閉的集塵箱。每一個除塵管網(wǎng)，根據(jù)所需處理的含塵空氣量的多少，確定需要多少組旋風除塵器。各組除塵器均并聯(lián)使用。 2.旋風除塵器采用下旋型，可以避免上渦旋的形成，提高除塵效率。 3

34、.旋風除塵器的筒體高度為0.5米左右，錐體部分的高度為1米左右。采用短筒體長錐體的設計。 4.旋風除塵器進口風速一般控制在12-16米/秒左右，不宜過大，否則會使阻力增加，增加電耗。 5.設計制造旋風除塵器時，要保證質量，從排風管中心到下部錐體中心，要成鉛垂線，以免影響分離粉粒及排風曲線，影響除塵效率。 6.注意底部的密封性。定期清灰時，注意下部留有一定的灰封。連續(xù)清灰時，閉風器的轉速要慢。膠皮不能脫落，并要與殼體相接觸。 以上改進，經(jīng)幾個廠家使用，效果良好，整齊美觀，除塵效率基本能達到國家規(guī)定的標準。 6.2旋風除塵器的類型：

35、 旋風除塵器又名（Cyclone直譯）。它是利用旋轉的含塵氣體所產(chǎn)生的離心力，將粉塵從氣流中分離出來的一種干式氣-固二相留分離裝置。旋風除塵器用于工業(yè)生產(chǎn)，已有百余年歷史。由于它結構簡單，無運動部件，制造安裝投資少，操作維護簡便，性能穩(wěn)定，受含塵氣體的濃度和溫度影響較少，壓損中等，動力消耗不大，所以廣泛用于各種工藝過程中。 隨著旋風除塵器的使用日益廣泛，人們對旋風除塵器內(nèi)部的氣流狀態(tài)與固體顆粒的運動規(guī)律做過大量的研究，結構改進取得不少進步，研制出許多性能良好的旋風除塵器。按氣流導入情況，旋風除塵器可分為2類： 1) 切流反轉式旋風除塵器 這是旋風除塵器的形式。如圖11

36、a b c含塵氣體由筒體的側面沿切線方向導入。氣流在圓筒部旋轉向下，進入錐體，到達錐體的端點反轉向上，清潔氣流經(jīng)排氣管排出口。 這類旋風除塵器根據(jù)不同的進口形式，又可分為圖11.a蝸殼進口，圖11.b蝸旋進口，圖11.c長方形切線進口。以上三種進口是目前常見的形式，已由上世紀50年代應用至今。 為了提高除塵器的捕集效率，把排出氣體中含塵濃度高的氣體一二次風形式引出后，經(jīng)風機再導入旋風分離器內(nèi)。這種旋風除塵器，按二次風因入方式可分為：圖12.d切流二次風和圖12.e軸流二次風。 圖11 圖12 2）錐體彎曲的水平旋風除塵器 可節(jié)省占地面積，簡化管路系統(tǒng)。進口速度較大

37、時，除塵效率與立式的相差不大。主要用于中小型鍋爐的煙氣除塵。 3）擴散式旋風除塵器 它是一種具有呈倒錐體形狀的錐體，并在錐體的底部裝有反射屏的旋風除塵器。反射屏可防止上升氣流卷起粉塵，從而提高除塵效率。 4） 旋風慣性除塵器 旋風慣性除塵器是普通旋風除塵器和百葉式慣性除塵器的組合,兼有慣性和旋風除塵功能。旋風慣性除塵器的結構如圖15。含塵氣體從頂部螺旋線進口切向進入筒體,粉塵因離心力被甩向外筒內(nèi)壁,隨外螺線下降氣流落入錐斗。還有部分細小粉塵在靠近百葉窗碰撞反彈隨氣流下降至錐斗。此外,因為通過百葉窗間隙提前排除大部分凈化氣流,從而減少了錐體尾部返混二次氣流量,有利于除塵效率的提高,

38、降低了壓力損失。 旋風慣性除塵器壓力損失小,處理風量大,適用于凈化非纖維狀的粉塵,和在初始粉塵含量大的場合,作為二級除塵的一級凈化。 圖13 6.3 旋風除塵器的進口形式 目前常用的進口形式有直入式、蝸殼式和軸流式三種，見圖14所示，直入式又分為平頂蓋和螺旋形頂蓋。平頂蓋直入式進口結構簡單，應用最為廣泛。螺旋形直入式進口避免了進口氣流與旋轉氣流之㈨的干擾，可減小阻力，但效率會下降。如果除塵器處理風量大，需要大的進口，采用蝸殼式進口可以避免進口氣流與排出管發(fā)生直接碰撞（見圖15），有利于除塵效率和阻

39、力的改善。軸流式進口主要用于多管旋風除塵器的旋風子。 圖14 旋風除塵器的進口形式 圖15 蝸殼式進口形式 6.4 排灰裝置 旋風除塵器下部出現(xiàn)漏風時，效率會顯著下降。如何在不漏風的情況下進行正常排灰是旋風除塵器運行中必須重視的一個問題。 收塵量不大的除塵器，可在下部設固定灰斗，定期排除。收塵量較大，要求連續(xù)排灰時，可設雙翻板式和回轉式鎖氣器。 翻板式鎖氣器是利用翻板上的平衡錘和積灰質量的平衡發(fā)生變化時，進行自動卸灰的。它設有兩塊翻板輪流啟閉，可以避免漏風?；剞D式鎖氣器采用外來動力使刮板緩慢旋轉，轉速一般在15—20r／min之間，它適用于排灰量較大的除塵器

40、?；剞D式鎖氣器能否保持嚴密，關鍵在于刮板和外殼之間緊密貼合的程度。 6.5 旋風除塵器操作條件 旋風除塵器的性能好壞,除與以上結構尺寸有關外,還取決于操作條件。 第一,要正確的熟悉各種旋風除塵器性能,選用合理的進口風速和處理量,進口風速一般范圍在10~25m/s。 第二,特殊場合還要考慮到氣體密度,大氣壓和溫度的變化,及時修正實際處理量,進口風速及壓力變化。 第三,粉塵的物理性質,要考慮二相流中粉塵的密度、粒度分布,粉塵的濕度、粘性和是否有纖維狀或絨毛狀粉塵等,合理選用除塵器。 影響旋風除塵器的性能因素,除上述原因外,除塵器的內(nèi)壁是否光滑,焊縫是否磨光,聯(lián)接法蘭是否有內(nèi)突出物等等都會引起旋轉氣流擾動,影響除塵效率。因此應當重視除塵器的制造質量。 19