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1、（2014 屆） 本科畢業(yè)設(shè)計（論文） I # 目名稱: 滾輪注塑成型工藝及模具設(shè) # # 學(xué) 院（部）： 業(yè)： 學(xué)生姓名： 級: 學(xué)號 職稱 職稱 最終評定成績：I — XX大學(xué)教務(wù)處 摘要 本設(shè)計是滾輪塑料零件的注塑模具設(shè)計，在結(jié)合了傳統(tǒng)的機械設(shè)計后把 CAD/CAM 技術(shù)應(yīng)用在注塑模具的設(shè)計上，在 CAD系統(tǒng)實行了模型和注塑模具的設(shè)計。本文介紹 了我國當(dāng)前模具技術(shù)的發(fā)展?fàn)顩r以及 CAD/CAM在模具上的應(yīng)用，其中包括 AUTOCAD 主要的機械部分設(shè)計

2、，其內(nèi)容包括塑料注塑模具的工作原理及應(yīng)用，設(shè)計準(zhǔn)則。塑料 注塑模的設(shè)計計算，包括模具結(jié)構(gòu)設(shè)計，注塑機的選用，澆注系統(tǒng)的設(shè)計，動、定模， 澆注系統(tǒng)，脫模機構(gòu)，頂出機構(gòu)，冷卻系統(tǒng)等設(shè)計等方面。如此設(shè)計出的結(jié)構(gòu)可確保 模具工作運行可靠。 關(guān)鍵詞：CAD CAM注塑模；工藝 2 大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文） ABSTRACT It is to design the holder injection mould, references to the traditional mechanical design, focus on the CAD/CAM application in the

3、plastic mould design, that is to say to apply the CAD system in model and plastic injection mould design. This artic introduces the mould tech no logy and the CAD/CAM applicati on of mould in china no wadays. In cludi ng AUTOCAD , MASTERCAM. While mai n mecha nical desig ns con te nt the prin ciple

4、 and applicati on of the plastic mould, desig n sta ndards. The calculati on of the plastic mould desig n concerns about the mould con structi on desig n, choos ing In jecti on Mold ing Mach ine, injection system ,the move mould, immobility mould, the irrigating system, the doffing mould orga n, the

5、 gori ng orga n, the cooli ng system and so ⑥desig n The structure desig ned in such way can en sure the reliable running of the mould. Keywords: cad；cam；plastic injection；mould iii 大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 目錄 摘要 II ABSTRACT IJJ 目錄 JV. 第1章緒論 1.. 1.1模具的作用與地位 1 1.2 本次設(shè)計研究目的及意義 1 1.3 CAD發(fā)展概況 1 1.

6、4 注塑模CAD內(nèi)容 2 第2章塑件的工藝分析 .4. 2.1塑件的工藝性分析 4 2.1.1塑件的原材料分析 4 2.1.2 聚甲醛的注塑工藝參數(shù) 4 2.2塑件的結(jié)構(gòu)和尺寸精度及表面質(zhì)量分析 6 2.2.1結(jié)構(gòu)分析 6 2.2.2尺寸精度分析 6 2.2.3表面質(zhì)量分析 6 2.3計算塑件的體積和質(zhì)量 6 第3章注射機的選擇及校核 7. 3.1 注射機的選擇 7 3.2 型腔數(shù)目的確定及校核 8 3.3 鎖模力的校核 9 3.4 開模行程的校核 9 第4章澆注系統(tǒng)的設(shè)計 10 4.1 分型面的選擇 10 4.2 主流道的設(shè)計 11 4.3 澆口設(shè)

7、計 11 4.3.1 剪切速率的校核 12 4.3.2 主流道剪切速率校核 12 433 澆口剪切速率的校核 12 第5章成型零部件設(shè)計 14 5.1 型腔和型芯工作尺寸計算 14 5.2 型腔側(cè)壁厚度計算 15 第6章合模導(dǎo)向機構(gòu)設(shè)計 1.6 第7章溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)設(shè)計 1.7 7.1 對溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)的要求 17 7.2 冷卻系統(tǒng)設(shè)計 17 7.2.1 設(shè)計原則 17 7.2.2 冷卻時間的確定 17 7.2.3 塑料熔體釋放的熱量 18 7.2.4 高溫噴嘴向模具的接觸傳熱 18 7.2.5 注射模通過自然冷卻傳導(dǎo)走的熱量 19 7.2.6 冷卻系統(tǒng)

8、的計算 20 7.2.7 凹模冷卻系統(tǒng)的計算 20 第8章模具工作原理說明 22 總結(jié) 23. 參考文獻 2.4. 致謝 25. V 大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(論文) 第1章緒論 1.1模具的作用與地位 模具是指工業(yè)生產(chǎn)上通過注塑、壓鑄或鍛壓等方式生產(chǎn)產(chǎn)品所用的各種模型和工具， 是工業(yè)生產(chǎn)中極其重要而又不可或缺的特殊基礎(chǔ)工藝裝備，被稱為“工業(yè)之母” 。其生 產(chǎn)過程集精密制造、計算機技術(shù)和智能控制為一體，既是高新技術(shù)載體，又是高新技術(shù) 產(chǎn)品。由于使用模具批量生產(chǎn)制件具有的高生產(chǎn)效率、高一致性、低耗能耗材，以及有 較高的精度和復(fù)雜程度，因此已越來越被國民經(jīng)濟各工業(yè)生產(chǎn)部門所重

9、視，被廣泛應(yīng)用 于機械、電子、汽車、信息、航空、航天、輕工、軍工、交通、建材、醫(yī)療器械、五金 工具、生物、能源、日用品等制造領(lǐng)域，據(jù)資料統(tǒng)計，禾I」用模具制造的零件數(shù)量，在飛 機、汽車、摩托車、拖拉機、電機、電器、儀器儀表等機電產(chǎn)品中占 80鳩上；在電腦、 電視機、攝像機、照相機、錄像機、傳真機、電話及手機等電子產(chǎn)品中占 85%^上；在 電冰箱、空調(diào)、洗衣機、微波爐、吸塵器、電風(fēng)扇、自行車等輕工業(yè)產(chǎn)品中占 90%以上; 在槍支等兵器軍工產(chǎn)品中占95沖上。為我國經(jīng)濟發(fā)展、國防現(xiàn)代化和高端技術(shù)服務(wù)做 了重要貢獻。模具工業(yè)是重要的基礎(chǔ)工業(yè)。工業(yè)要發(fā)展，模具須先行。沒有高水平的模 具就沒有高水平

10、的工業(yè)產(chǎn)品?，F(xiàn)在，模具工業(yè)水平已經(jīng)成為衡量一個國家制造業(yè)水平高 低的重要標(biāo)志，在國民經(jīng)濟中占有重要的地位，模具技術(shù)也已成為衡量一個國家產(chǎn)品制 造水平的重要標(biāo)志之一。 1.2 本次設(shè)計研究目的及意義 (1) .調(diào)查研究中外文獻檢索和閱讀能力； (2) .綜合運用專業(yè)理論和知識分析、解決實際問題的能力； (3) .設(shè)計、計算與繪圖的能力，包括使用計算機的能力； (4) .掌握模具設(shè)計方法和步驟，了解模具的加工工藝過程； (5) .邏輯思維與形象思維相結(jié)合的文字及口頭表達(dá)能力； (6) .撰寫設(shè)計說明書(論文)的能力； (7) .養(yǎng)成嚴(yán)肅、認(rèn)真、細(xì)致地從事技術(shù)工作的優(yōu)良作風(fēng)。 1.

11、3 CAD發(fā)展概況 計算機輔助設(shè)計(CAD-ComputerAidedDesign)指利用計算機及其圖形設(shè)備幫助設(shè)計人 員進行設(shè)計工作。CAD的應(yīng)用，使得設(shè)計人員在設(shè)計過程中，能充分發(fā)揮計算機的強大 算術(shù)邏輯運算功能、大容量信息存儲與快速信息查找的能力，完成信息管理、數(shù)值計算、 分析模擬、優(yōu)化設(shè)計和繪圖等項任務(wù)，并通過設(shè)計人員進行創(chuàng)造性的設(shè)計以實現(xiàn)最優(yōu)方 案。 CAD(ComputerAidedDesign)誕生于20世紀(jì)60年代，是美國麻省理工大學(xué)提出了交互 式圖形學(xué)的研究計劃，由于當(dāng)時硬件設(shè)施的昂貴，只有美國通用汽車公司和美國波音航 空公司使用自行開發(fā)的交互式繪圖系統(tǒng)。70年代，小型計

12、算機費用下降，美國工業(yè)界才 開始廣泛使用交互式繪圖系統(tǒng)。80年代，由于PP機的應(yīng)用，CAD得以迅速發(fā)展，出現(xiàn) 了專門從事CADS統(tǒng)開發(fā)的公司。CAD最早的應(yīng)用是在汽車制造、航空航天以及電子工 業(yè)的大公司中。隨著計算機變得更便宜，應(yīng)用范圍也逐漸變廣。通用的CAD牛是AutoCAD 但AutoCAD是一種通用的繪圖軟件，對機械行業(yè)針對性差，不過幸運的是， AutoCAD是 個開放性軟件，可以對它進行二次開發(fā)，如采用 ADS ARX語言等。由于二次開發(fā)的深 入，加強了參數(shù)化設(shè)計、智能化設(shè)計等，這樣充分發(fā)揮了計算機的強大的搜索功能和運 算功能。 CAD技術(shù)的發(fā)展與應(yīng)用對于徹底改變塑料模具設(shè)計與制造

13、的傳統(tǒng)方法與落后面貌，提 高模具的設(shè)計質(zhì)量與設(shè)計效率，縮短模具的設(shè)計制造周期，具有重要作用。世界上第一 套塑料模具 CAD軟件是澳大利亞 MOLDFLO公司于1976年推出并以公司名字命名的 MOLDFLOW目前MOLDFLOW經(jīng)發(fā)展得比較完善，能夠為設(shè)計人員、模具制作人員、工 程師提供指導(dǎo)，通過仿真設(shè)置和結(jié)果闡明來展示壁厚、澆口位置、材料、幾何形狀變化 如何影響可制造性。實現(xiàn)了對注塑過程的模擬、設(shè)計原理的應(yīng)用和精確計算，并逐步優(yōu) 化模擬過程，使設(shè)計工程師在產(chǎn)品設(shè)計階段可以在計算機上“制造”塑料產(chǎn)品。據(jù)美國 Protetype&PlasticMold 公司統(tǒng)計，該公司使用CADS統(tǒng)后一年內(nèi)生產(chǎn)

14、效率提高了一倍， 節(jié)省了 35%勺準(zhǔn)備時間，制造周期平均縮短了 30%材料節(jié)省了 10%模具成本降低了 10%-30%模具CAD/CAM/CA技術(shù)是模具設(shè)計制造的發(fā)展方向。隨著微機軟件的發(fā)展和 進步，普及CAD/CAM/CA技術(shù)的條件已基本成熟，各企業(yè)將加大 CAD/CA技術(shù)培訓(xùn)和技 術(shù)服務(wù)的力度；進一步擴大CAE技術(shù)的應(yīng)用范圍。計算機和網(wǎng)絡(luò)的發(fā)展正使 CAD/CAM/CAE 技術(shù)跨地區(qū)、跨企業(yè)、跨院所地在整個行業(yè)中推廣成為可能， 實現(xiàn)技術(shù)資源的重新整合， 使虛擬制造成為可能。塑料模具 CAM應(yīng)用帶來了巨大的社會效益和經(jīng)濟效益。 1.4 注塑模CAD內(nèi)容 在模具設(shè)計中，模架及某些零件，如導(dǎo)

15、柱、導(dǎo)套、推桿、支撐塊、澆口套、定位圈等分 別已形成廠標(biāo)、行標(biāo)或國標(biāo)。對于這些標(biāo)準(zhǔn)的或本單位采用的模架及零件可在通用的二 維工程圖CADS統(tǒng)中建立模架、零件庫，以被設(shè)計時調(diào)用。對于澆注系統(tǒng)、溫控系統(tǒng)、 模架結(jié)構(gòu)強度計算等內(nèi)容，已有一些較成熟的計算方法或經(jīng)驗計算方法，可設(shè)置這些計 算公式的模塊，以便設(shè)計人員進行快速計算。注塑模 CAM內(nèi)容有以下幾點： 1. 注塑制品的幾何造型 2. 模腔面形狀的生成 模具結(jié)構(gòu)方面的設(shè)計 2 大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 3. 標(biāo)準(zhǔn)模架選擇 4. 部裝圖及總裝圖的生成 5. 模具零件圖的生成 6. 常規(guī)計算和校核。 J 1 1

16、 大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 第2章塑件的工藝分析 該塑件是滾輪產(chǎn)品，其零件圖如圖所示。本塑件的材料采用尼龍（聚甲醛） ，生產(chǎn)類型為大批量生產(chǎn)。 #39）57 05.25T5 -I 4斫3 圖1滾輪圖 2.1塑件的工藝性分析 2.1.1塑件的原材料分析 聚甲醛（英文：polyformaldehyde）熱塑性結(jié)晶聚合物。被譽為“超鋼”或者“賽鋼”， 又稱聚氧亞甲基。結(jié)構(gòu)為，英文縮寫為 POM通常甲醛聚合所得之聚合物，聚合度不高， 且易受熱解聚。 聚甲醛是一種沒有側(cè)鏈，高密度，高結(jié)晶性的線性聚合物，具有優(yōu)異的綜合性能。 聚甲醛是一種表面光滑，

17、有光澤的硬而致密的材料，淡黃或白色，可在-40- 100C溫度 范圍內(nèi)長期使用。它的耐磨性和自潤滑性也比絕大多數(shù)工程塑料優(yōu)越， 又有良好的耐油， 耐過氧化物性能。很不耐酸，不耐強堿和不耐太陽光紫外線的輻射。 聚甲醛的拉伸強度達(dá)70MPa吸水性小，尺寸穩(wěn)定，有光澤，這些性能都比尼龍好，聚 甲醛為高度結(jié)晶的樹脂，在熱塑性樹脂中是最堅韌的。具抗熱強度，彎曲強度，耐疲勞 性強度均高，耐磨性和電性能優(yōu)良 2.1.2 聚甲醛的注塑工藝參數(shù) 密度 g /cm3 1.39-1.43 吸水率 % 0.2 連續(xù)使用溫度 C —50--105 屈服抗拉強度 MPa 63 屈服拉應(yīng)變

18、 % 10 極限抗拉強度 MPa 極限拉應(yīng)變 % 31 抗沖擊韌度 Kj/ m2 缺口沖擊韌度 Kj/ m 6 洛氏硬度 MPa 135 邵氏硬度 MPa 85 抗彎強度 MPa 彈性模量 MPa 2600 軟化溫度 C 150 熱變形溫度 C 155 HDT 熱線膨脹系數(shù) 1.1 熱導(dǎo)率 W/(mX K) 031 摩擦系數(shù) 0.35 其［2］綜合表現(xiàn)為： 耐疲勞強度高。 耐磨性好，磨擦性能非常優(yōu)異。 吸水率低。 表面硬度大，剛性好。 尺寸穩(wěn)定性好，產(chǎn)品的尺寸精度高。 良好的滑動。

19、 POM環(huán)境性能 POM不耐強堿和氧化劑，對烯酸及弱酸有一定的穩(wěn)定性。 POM的耐溶劑性良好，可耐烴 類、醇類、醛類、醚類、汽油、潤滑油及弱堿等，并可在高溫下保持相當(dāng)?shù)幕瘜W(xué)穩(wěn)定性。 吸水性小，尺寸穩(wěn)定性好。 2.2塑件的結(jié)構(gòu)和尺寸精度及表面質(zhì)量分析 221結(jié)構(gòu)分析 從零件圖上分析，該零件總體形狀為圓形。對稱分布 ，因此，模具設(shè)計,該零件屬于 中等復(fù)雜程度? 2.2.2尺寸精度分析 從塑件的壁厚上來看,,壁厚均勻，，在制件的轉(zhuǎn)角處設(shè)計圓角，防止在此處出現(xiàn)缺 陷，由于制件的尺尺寸中等。 2.2.3表面質(zhì)量分析 該零件的表面除要求沒有缺陷、毛刺，內(nèi)部不得有雜質(zhì)外，沒有什么特別的表面

20、質(zhì) 量要求，故比較容易實現(xiàn)。 綜上分析可以看出，注塑時在工藝控制得較好的情況下，零件的成型要求可以得到 保證. 2.3計算塑件的體積和質(zhì)量 計算塑件的質(zhì)量是為了選用注塑機及確定模具型腔數(shù)。 3 計算塑件的體積：V=17.78cm （單個） 計算塑件的質(zhì)量：根據(jù)設(shè)計手冊可查得 ABS勺密度為p =1.06kg/dm 塑件質(zhì)量：M=\p = 19g（通過3D軟件測量得到） 采用一模一件的模具結(jié)構(gòu)，考慮其外形尺寸，注塑時所需壓力和工廠現(xiàn)有設(shè)備等情 況，初步選用注塑機XS-ZY—125型。 7 大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 第3章 注射機的選擇及校核 3.1 注射

21、機的選擇 設(shè)計模具時，應(yīng)詳細(xì)地了解注射機的技術(shù)規(guī)范，才能設(shè)計出合乎要求的模具，應(yīng)了 解的技術(shù)規(guī)范有：注射機的最大注射量、最大注射壓力、最大鎖模力、最大成型面 積、模具最大厚度和最小厚度、最大開模行程以及機床模板安裝模具的螺釘孔的位 置和尺寸。 公稱注塑量；指在對空注射的情況下，注射螺桿或柱塞做一次最大注射行程時 ，注 塑成型過程所需要的時間稱為裝置所能達(dá)到的最大注射量，反映了注塑機的加工能 力。 注射壓力；為了克服熔料流經(jīng)噴嘴，澆道和型腔時的流動阻力，螺桿（或柱塞）對熔料 必須施加足夠的壓力，我們將這種壓力稱為注射壓力。 注射速率；為了使熔料及時充滿型腔，除了必須有足夠的注射壓力外，

22、熔料還必須有 一定的流動速率，描述這一參數(shù)的為注射速率或注射時間或注射速度。常用的注射 速率如表所示。 表1注射速率 注射量 /ciM 125 250 500 1000 2000 4000 6000 10000 注射速率 /CM/S 125 200 333 570 890 1330 1600 2000 注射時間 /S 1 1.25 1.5 1.75 2.25 3 3.75 5 塑化能力；單位時間內(nèi)所能塑化的物料量.塑化能力應(yīng)與注塑機的整個成型周期配 合協(xié)調(diào),若塑化能力高而機器的空循環(huán)時間長，則不能發(fā)揮塑化裝置的能力，反之則 會

23、加長成型周期. 鎖模力；注塑機的合模機構(gòu)對模具所能施加的最大夾緊力，在此力的作用下模具不 應(yīng)被熔融的塑料所頂開? 合模裝置的基本尺寸；包括模板尺寸，拉桿空間，模板間最大開距，動模板的行程 模具最大厚度與最小厚度等?這些參數(shù)規(guī)定了機器加工制件所使用的模具尺寸范 圍? 開合模速度；為使模具閉合時平穩(wěn)，以及開模,推出制件時不使塑料制件損壞，要求模板在整個行程中的速度要合理，即合模時從快到慢，開模時由慢到快在到停. 空循環(huán)時間；在沒有塑化，注射保壓,冷卻,取出制件等動作的情況下，完成一次循環(huán) 所需的時間. 選擇螺桿式注塑機的型號為：XS-ZY-500,其主要技術(shù)參數(shù)如下： 表2注射機參數(shù)

24、 注塑機型號 XS-ZY- 額定注射量 500cm1 螺桿（柱塞）直徑 85mm 注射壓力 121Mpa 注射行程 260mm 注射方式 螺桿式 鎖模力 4500KN 最大成型面積 1800棉 最大開合模行程 700mm 模具最大厚度 700mm 模具最小厚度 300mm 噴嘴圓弧半徑 R18mm 噴嘴孔直徑 ① 7.5mm 頂出形式 兩側(cè)設(shè)有頂桿，機械頂出 動、定模固定板尺寸 900X1000mm 拉桿空間 650X550mm 合模方式 中心液壓、兩側(cè)機械頂桿 液壓泵 流量 200、18L/mi n 壓力 614

25、Mpa 電動機功率 40KW 加熱功率 14KW 機器外形尺寸 7670X1740X2380mm 3.2 型腔數(shù)目的確定及校核 根據(jù)市場經(jīng)濟及生產(chǎn)效率的要求，本模具采用一模2腔型腔結(jié)構(gòu)，即型腔數(shù)目n=2, 因型腔數(shù)量與注射機的塑化速率、最大注射量及鎖模量等參數(shù)有關(guān)，因此有任何一 個參數(shù)都可以校核型腔的數(shù)量。一般根據(jù)注射機料筒塑化速率確定型腔數(shù)量 Kmp -日 m 式中K ――注射機最大注射量的利用系數(shù)，一般取 0.8 ; mp ――注射機最大注塑量，g; mi ――澆注系統(tǒng)所需塑料質(zhì)量，g ； m 單個塑件的質(zhì)量，g。 式中mp、m!、m也可以為注射機最在注射

26、體積（cm3）、澆注系統(tǒng)凝料體積（cni）、 單個塑件的體積（cmi）。 故取n =1滿足我們設(shè)計要求。 3.3 鎖模力的校核 注射成型時，塑件在模具分型面上的投影面積是影響鎖模力的主要因素， 其數(shù)值越 大，需要的鎖模力也就越大。注射成型時，模具所需的鎖模力與塑件在水平分型面 上的投影面積有關(guān)，為了可靠地鎖模，不使成型過程中出現(xiàn)溢料現(xiàn)象，應(yīng)使塑料熔 體對型腔的成型壓力與塑件和澆注系統(tǒng)在分型面上的投影面積之和的乘積小于注 射機額定鎖模離，即： （nA AJp “Fp （式中符號同前） 式中A為單個塑件在分型面上的投影面積， 口市 2 A為澆注系統(tǒng)在分型面上的投影與型腔不重疊部分的

27、面積， mm P為塑料熔體在型腔中的成型壓力， Mpa; Fp為注塑機的額定銷模力,N。 3.4 開模行程的校核 注射機開模行程是有限的，開模行程應(yīng)該滿足分開模具取出塑件的需要。因此，塑 料注射成型機的最大開模距離必須大于取出塑件所需的開幕距離。 為了保證開模后 既能取出塑件又能取出流道內(nèi)的凝料，對于雙分型面注射模具，需要滿足下式： S 二比 H2 a 5~10 （4-3） 式中S—模具開模行程； Hi —推出距離（脫模距離） H2 —塑件高度；（H） a—定模板與中間板之間的分開距離。 則 S=Hi H2 a 5 ~ 10 =291mm<500mm 小于注射機最大開合

28、模行程，故滿足要求 第4章澆注系統(tǒng)的設(shè)計 澆注系統(tǒng)是引導(dǎo)塑料熔體從注射機噴嘴到模具型腔的進料通道， 具有傳質(zhì)、傳壓 和傳熱的功能，它分為普通流道澆注系統(tǒng)和熱流道澆注系統(tǒng)。該模具采用普通流道 澆注系統(tǒng)，包括主流到，分流道、冷料穴，澆口。 澆注系統(tǒng)的設(shè)計是注塑模具設(shè)計的一個重要環(huán)節(jié)，它對注塑成型周期和塑件質(zhì)量 （如外觀、物理性能、尺寸精度等）都有直接影響，故設(shè)計時要使型腔布置和澆口 開始部位力求對稱，防止模具承受偏載而產(chǎn)生溢料現(xiàn)象，而澆口的位置也要適當(dāng)， 盡量避免沖擊嵌件和細(xì)小的型芯，防止型芯變形，澆口的殘痕不影響塑件的外觀。 概括說來，需要注意以下問題： 1. 適應(yīng)塑料的工藝性； 2

29、. 流程要短； 3. 排氣良好； 4. 避免料流直沖型芯或嵌件； 5. 澆注系統(tǒng)在分型面上的投影面積應(yīng)盡量??； 6. 澆注系統(tǒng)的位置盡量與模具的軸線對稱； 7?修整方便，保證制品外觀質(zhì)量； 8.防止塑件變形。 4.1 分型面的選擇 分型面是模具結(jié)構(gòu)中的基準(zhǔn)面，選擇模具分型面時通?？紤]如下有關(guān)問題： 1根據(jù)塑件的某些技術(shù)要求，確定成型零件在動模和定模上的配置； 2塑件的生產(chǎn)批量； 3結(jié)合塑件的流動性確定澆注系統(tǒng)的形式和位置； 4型腔的溢流和排氣條件； 5模具加工的工藝性。 選擇塑料件最大投影處， 11 大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 4.2 主流道的設(shè)計

30、 主流道是指澆注系統(tǒng)中從注射機噴嘴與模具接觸處開始到分流道為止的塑料熔 體的流動通道，是熔體最先流經(jīng)模具的部分。在臥式注射機上主流道垂直于分型面， 為使凝料能順利拔出，設(shè)計成圓錐形，主流道通常設(shè)計在主流道襯套（澆口套）中, 為了方便注射，主流道始端的球面必須比注射機的噴嘴圓弧半徑大 1?2mm防止 主流道口部積存凝料而影響脫模，通常將主流道小端直徑設(shè)計的比噴嘴孔直徑大 0.5?1mm其中，澆口套主流道大端直徑D應(yīng)盡量選得小些。如果D過大模腔內(nèi)部 壓力對澆口套的反作用也將按比例增大，到達(dá)一定程度澆口套容易從模體中彈出。 4.3 澆口設(shè)計 澆口又稱進料口，是連接分流道與型腔之間的一段細(xì)

31、短流道， 澆口是連接分流道 與型腔的通道，它是澆注系統(tǒng)最關(guān)鍵的部分，它的形狀、尺寸、位置對塑件的質(zhì)量 有著很大的影響。它的作用主要有以下兩個：一是作為塑料熔體的通道，二是澆口 的適時凝固可控制保壓時間。 常用的澆口形式有直接澆口、側(cè)膠口、側(cè)膠口、輪輻澆口、潛伏澆口等。由于不同 的澆口形式對塑料熔體的充型特性、 成型質(zhì)量及塑件的性能會產(chǎn)生不同的影響。 而 各種塑料因其性能的差異對于不同的澆口形式也會有不同的適應(yīng)性。 在模具設(shè)計時，澆口位置及尺寸要求比較嚴(yán)格，它一般根據(jù)下述幾項原則來參考： 盡量縮短流動距離； 澆口應(yīng)開設(shè)在塑件壁最厚處； 大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(論文) 必須盡量減少或

32、避免熔接痕； 應(yīng)有利于型腔中氣體的排除； 考慮分子定向的影響； 避免產(chǎn)生噴射和蠕動； 不在承受彎曲或沖擊載荷的部位設(shè)置澆口; 澆口位置的選擇應(yīng)注意塑件外觀質(zhì)量。 431 剪切速率的校核 2 3 1 生產(chǎn)實踐表明，當(dāng)注射模主流道和分流道的剪切速率 R=5.8X 10 ~5X 10S、澆 口的剪切速率R=104~105S」時，所成型的塑件質(zhì)量最好。對一般熱塑性塑料，將 以上?推薦的剪切速率值作為計算依據(jù)，可用以下經(jīng)驗公式表示： 3 R= _Rn 式中q v ――體積流量(CM/S )； R3 ――澆注系統(tǒng)斷面當(dāng)量半徑(CM。 4.3.2 主流道剪切速率校核 Q主

33、v=0.8Q公 /T =338.2 - 1.5=225.5 (ClM/S) T注射時間：T=2.5 (S)； Rn主流道的平均當(dāng)量截面半徑：Rn = d1 3=0.538 (CM 4 d1主流道小端直徑，d 1=0.63 (CM； d 2主流道大端直徑，d2 =1.2 (CM R主 =3j3qv = 3.1 X 158.9/(3.14 X 0.278 )=1.47 X 103 S’ 至Rn 3 3 5X 10 <1.47 X 10 v5X 10 (滿足條件) 4.3.3 澆口剪切速率的校核 R澆二33^ =3.67 X 152/(3.14 X 0.42)=1.45 X 103

34、 S* 其中：澆口面積S=：/4 x (D22-Di2),當(dāng)量面積Rn當(dāng)2 所以Rn當(dāng) =7mm 單從計算上看，交口剪切速率偏小。但由于模具比較特殊，為一模 1腔，無分 流道，壓力損失少，進料速度快，成型比較容易，，傳遞壓力好，所以澆口的剪切 速率是合適的。 從以上的計算結(jié)果看，流道與澆口剪切速率的值都落在合理的范圍內(nèi)， 證明流道與 澆口的尺寸取值是合理的。 13 大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(論文) 第5章成型零部件設(shè)計 本成型零件工作尺寸計算時均采用平均尺寸、平均收縮率、平均制造公差和平均 磨損量來進行計算。查表得 PP收縮率為 Q=1?2.5%，故平均收縮率為 Qcp=

35、 (0.3+0.8 ) %/2=2%考慮到工廠模具制造的現(xiàn)有條件，模具制造公差取 z=A/3。 5.1 型腔和型芯工作尺寸計算 型腔徑向尺寸已知在規(guī)定條件下的平均收縮率 S,塑件的基本尺寸 Ls是最大 的尺寸，其公差△為負(fù)偏差，因此塑件平均尺寸為 Ls- △，模具型腔的基本尺寸Lm 是最小尺寸，公差為正偏差，型腔的平均尺寸為 Lm+S z/2。型腔的平均磨損量為 S c/2，如以Lm +Z表示型腔尺寸,PP平均收縮率S=2%. Lm +S z/2+ S c/2=(Ls- △ /2)+(Ls- △ /2)S X-修正系數(shù)，取0.5-0.75 △-塑件公差,取MT7=0.6 S

36、-模具制造公差取(1/3-1/4) △ =0.15-0.2 Lm +S z/2+ S c/2=(Ls- △ /2)+(Ls- △ /2)S 1) 徑向計算公式： LM = ( L S + L S ? S% - 3 △ /4 ) 0 Z (7) 式中：△---- 塑件的尺寸公差，單位：mm； LM ---- 成型零件的徑向尺寸，單位：伽； Z ---- 成型零件的制造公差， Z =( 1/3?1/6 ) △ ( m)； S----塑件的成型收縮率，取平均值； LS ---- 塑件的徑向基本尺寸，單位：m ； 型腔尺寸： 2) 型腔深度計算公式： HM = ( H S + h

37、 S ? S%- 2 △ /3 ) 0 Z (8) 式中：△---- 塑件的尺寸公差，單位：mm； Z ---- 成型零件的制造公差， Z =( 1/3?1/6 ) △ ( m)； S---- 塑件的成型收縮率，(取平均值)； H m ----成型零件的深度方向的尺寸，單位：m； HS ---- 塑件的深度方向基本尺寸，單位：m； 凹模深度尺寸計算： H= [H 塑(1 + k)— (2/3) △] 2、型芯尺寸的計算公式: 型芯長度的計算公式: (9) LM = ( L S + l S ? S% + 3 △ /4 ) :△---- 塑件的尺寸公差，單位：mm； ^

38、z ---- 成型零件的制造公差， =(1/3?1/6 ) S----塑件的成型收縮率，取平均值 ； LM ---- 成型零件的徑向尺寸，單位：m； LS ---- 塑件的徑向基本尺寸，單位：mm； 5.2 型腔側(cè)壁厚度計算 (1) 凹模型腔側(cè)壁厚度計算 凹模型腔為組合式型腔，按強度條件計算公式 S> R-r=r[([ (T ]/[ (T 卜2p)1/2]-1 進行計算 式中各參數(shù)分別為： p=50Mpa選定值)； [S ]=0.05mm； [(T ]=160MPa r=28mm S> R-r=r[([ (T ]/[ (T ]-2p)1/2]-1 =28[(160

39、/160-2 X 50)1/2]-1 ~ 16.8mm 17。 一般在加工時為了加工方便，我們通常會取整數(shù)，所以凹模型腔側(cè)壁厚度為 (2) 凹模底板厚度計算 按強度條件計算，型腔地板厚為： p=50 Mpa r=28mm [(T ]=160MPa h>{1.22pr 2/[ (T]} 1/2 16 大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(論文) 1/2 2 > {1.22 X 50 X 28 /160} > 17.3mm 18mm 般在加工時為了加工方便，我們通常會取整數(shù)，所以凹模型腔側(cè)壁厚度為 第6章 合模導(dǎo)向機構(gòu)設(shè)計 導(dǎo)向機構(gòu)是保證動模和定模上下模合模時， 正

40、確定位和導(dǎo)向的零件。合模導(dǎo)向 機構(gòu)主要有導(dǎo)柱導(dǎo)向和錐面定位， 本設(shè)計采用導(dǎo)柱導(dǎo)向定位。導(dǎo)向機構(gòu)除了有定位 和導(dǎo)向作用外，還要承受一定的側(cè)向壓力。塑料熔體在充型過程中可能產(chǎn)生單面?zhèn)?壓力，或者由于成型設(shè)備精度低的影響，使導(dǎo)柱承受了一定的側(cè)向壓力，從保證模 具的正常工作。導(dǎo)柱的結(jié)構(gòu)形式可采用帶頭導(dǎo)柱和有肩導(dǎo)柱， 導(dǎo)柱導(dǎo)面部分長度比 凸模端面高出8?12伽，以避免出現(xiàn)導(dǎo)柱未導(dǎo)正方向而型芯先進入型腔。 導(dǎo)柱材料 采用T10,HRC5?55,導(dǎo)柱固定部分表面粗糙度 Ra為0.8卩m導(dǎo)向部分Ra為0.8? 0.4卩m本設(shè)計采用？根導(dǎo)柱，固定端與模板間采用 H7/m6 導(dǎo)套常采用T10A,H型導(dǎo)套，

41、采用H7/m6配合鑲?cè)肽０?。具體結(jié)構(gòu)如下圖所示： 導(dǎo)柱：國家標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定了兩種結(jié)構(gòu)形式，分為帶頭導(dǎo)柱和有肩導(dǎo)柱，大型而長的導(dǎo)柱 應(yīng)開設(shè)油槽，內(nèi)存潤滑劑，以減小導(dǎo)柱導(dǎo)向的摩擦。若導(dǎo)柱需要支撐模板的重量， 特別對于大型、精密的模具，導(dǎo)柱的直徑需要進行強度校核。 導(dǎo)套：導(dǎo)套分為直導(dǎo)套和帶頭導(dǎo)套，直導(dǎo)套裝入模板后，應(yīng)有防止被拔出的結(jié)構(gòu)， 帶頭導(dǎo)柱軸向固定容易。 設(shè)計導(dǎo)柱和導(dǎo)套需要注意的事項有： (1) 合理布置導(dǎo)柱的位置，導(dǎo)柱中心至模具外緣至少應(yīng)有一個導(dǎo)柱直徑的厚度； 導(dǎo)柱不應(yīng)設(shè)在矩形模具四角的危險斷面上。通常設(shè)在長邊離中心線的1/3處最為安 全。導(dǎo)柱布置方式常采用等徑不對稱布置，或不等直徑對稱布

42、置。 (2) 導(dǎo)柱工作部分長度應(yīng)比型芯端面高出 6~8 mm以確保其導(dǎo)向與引導(dǎo)作用。 (3) 導(dǎo)柱工作部分的配合精度采用 H7/f7，低精度時可采取更低的配合要求；導(dǎo) 柱固定部分配合精度采用 H7/k6 ;導(dǎo)套外徑的配合精度采取 H7/k6。配合長度通常 取配合直徑的1.5~2倍，其余部分可以擴孔，以減小摩擦，降低加工難度。 (4) 導(dǎo)柱可以設(shè)置在動?；蚨?，設(shè)在動模一邊可以保護型芯不受損壞，設(shè)在定 模一邊有利于塑件脫模。本書模具設(shè)置四個標(biāo)準(zhǔn)帶頭導(dǎo)柱配合標(biāo)準(zhǔn)直導(dǎo)套作為導(dǎo)向 系統(tǒng)，導(dǎo)柱設(shè)置在動模上，以保護型芯不受損壞。導(dǎo)套和導(dǎo)柱結(jié)構(gòu)如下： 導(dǎo)柱：國家標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定了兩種結(jié)構(gòu)形式，分為帶頭導(dǎo)柱

43、和有肩導(dǎo)柱，大型而長的導(dǎo)柱 應(yīng)開設(shè)油槽，內(nèi)存潤滑劑，以減小導(dǎo)柱導(dǎo)向的摩擦。若導(dǎo)柱需要支撐模板的重量， 特別對于大型、精密的模具，導(dǎo)柱的直徑需要進行強度校核。 導(dǎo)套：導(dǎo)套分為直導(dǎo)套和帶頭導(dǎo)套，直導(dǎo)套裝入模板后，應(yīng)有防止被拔出的結(jié)構(gòu)， 帶頭導(dǎo)柱軸向固定容易。 第7章溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)設(shè)計 模具成型過程中，模具溫度會直接影響到塑料熔體的充模、定型、成型周期和 塑件質(zhì)量。模具溫度過高，成型收縮大，脫模后塑件變形大，并且還容易造成溢料 和粘膜；模具溫度過低，則熔體流動性差，塑料輪廓不清晰，表面會產(chǎn)生明顯的銀 絲或流紋等缺陷；當(dāng)模具溫度不均勻時，型芯和型腔溫差過大，塑料收縮不均勻， 導(dǎo)致塑料翹曲變形，會影

44、響塑件的形狀和尺寸精度。綜上所述，模具上需要設(shè)置溫 度調(diào)節(jié)系統(tǒng)以達(dá)到理想的溫度要求。PP推薦的成型溫度為160-220 C,模具溫度為 40~80C。 7.1 對溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)的要求 (1) 根據(jù)塑料的品種確定是對模具采用加熱方式還是冷卻方式； (2) 希望模溫均一，塑件各部同時冷卻，以提高生產(chǎn)率和提高塑件質(zhì)量； (3) 采用低的模溫，快速，大流量通水冷卻效果一般比較好； (4) 溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)應(yīng)盡可能做到結(jié)構(gòu)簡單，加工容易，成本低廉； (5) 從成型溫度和使用要求看，需要對該模具進行冷卻，以提高生產(chǎn)率。 7.2 冷卻系統(tǒng)設(shè)計 7.2.1 設(shè)計原則 (1) 盡量保證塑件收縮均勻，

45、維持模具的熱平衡； (2) 冷卻水孔的數(shù)量越多，孔徑越大，則對塑件的冷卻效果越好； (3) 盡可能使冷卻水孔至型腔表面的距離相等，與制件的壁厚距離相等，經(jīng)驗表 明，冷卻水管中心距 B大約為2.5~3.5D，冷卻水管壁距模具邊界和制件壁的距離 為0.8~1.5B。最小不要小于10。 (4) 澆口處加強冷卻，冷卻水從澆口處進入最佳； (5) 應(yīng)降低進水和出水的溫差，進出水溫差一般不超過 5C (6) 冷卻水的開設(shè)方向以不影響操作為好，對于矩形模具，通常沿寬度方向開設(shè) 水孔。 (7) 合理確定冷卻水道的形式，確定冷卻水管接頭位置，避免與模具的其他機構(gòu) 發(fā)生干涉。 7.2.2 冷卻時

46、間的確定 在對冷卻系統(tǒng)做計算之前，需要對某些數(shù)據(jù)取值，以便對以后的計算作出估算； 取閉模時間3S,開模時間3S,頂出時間2S,冷卻時間30S,保壓時間20S,總周 期為60S。 其中冷卻時間依塑料種類、塑件壁厚而異，一般用下式計算： t冷二羊 In [ — ?戸刊 =67(3.14 2X 0.07) In [8/3.14 2X (200-50)/(80-50)] =73 (S) 式中：S――塑件平均壁厚，S取6mm :――塑料熱擴散系數(shù)(mnf/s)，: =0.07 ; TS ——成型溫度160-220 C, TS取200C； TE ――平均脫模溫度，TE取80C； TM

47、——模具溫度40~80C, TM取50C。 由計算結(jié)果得冷卻時間需要 73 S，這么長的冷卻時間顯然是不現(xiàn)實的。本模 具型芯中的冷卻管道擴大為腔體(如下圖)，使冷卻水在型芯的中空腔中流動，冷 卻效果大為增強。參照經(jīng)驗推薦值，冷卻時間取 30S即可。 7.2.3 塑料熔體釋放的熱量 Q1 =nG CS(t 1 -10) = 60X217.6 X 10’ X 1.9 X(220-60) = 3969.02KJ/h 式中：n——每小時注射次數(shù)，n=60 (次)； G――每次的注射量(KG), G=217.6X 10 "； CS=1.9 C S ――塑料的比熱容(KJ/KG ?C )

48、, t1 ――熔融塑料進入型腔的溫度C, t 1 =220; t 0 ――塑件脫模溫度C, t 0=60。 7.2.4 高溫噴嘴向模具的接觸傳熱 Q2=3.6A^ ■- (t 1 -1 2) =3.6 X 4069X 10 " X 140X( 220-50) =348.63 KJ/h 式中：AZ——注塑機的噴嘴頭與模具的接觸面積( m2 ) , AZ =4069X 10厘m2 (AZ=4 二 R2 =4 X 3.14 X 182=4069X 10 ^m2 , R=18mr注塑機噴嘴球半徑，)； ：――金屬傳熱系數(shù) ：=140(W/ m2 * C)； t 2 ――模具平均溫度C

49、 t 2 =50 ； t1 ――熔融塑料進入型腔的溫度C t 1 =220。 725 注射模通過自然冷卻傳導(dǎo)走的熱量 (1) 對流傳熱 Q 對=h1 ?Am( t 21 大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(論文) =5.35 X 0.203 X( 50- 20) =112 式中: 4.187 X KJ/h h1 ——傳熱系數(shù)(KJ/ m2 . h *r), h1=5.35 ("=4.187(0.25+ 360 (0.25+ ——)=5.35 ); 50+300 2 m ——兩個分型面和四個側(cè)面的面積 m, Am =0.203【Am= (Am1) + t2 300)=

50、 # 大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(論文) # 大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(論文) (Am2)?nk = 0.097+0.22 X 0.48=0.203 , A 耐=2BL=2X 220 X 220 X 10-=0.097 m2 ; Am2=4BH=4X 220X 250X 10-=0.22m2); B模具寬度 mm, B=220 t _(t注 +1冷) L模具長度 m m L=220,開模率 nk= - — = (60-31.5 ) /60=0.48 】； t 2 ――模具平均溫度C, t 2 =50; t 3 ——室溫 C, t 3=20O (2) 輻射散73的

51、熱量 273+t3 Q輻=20.8 A m2 ? ； [( 100Z73) 4 — ( 100 曲 20 =20.8 X 0.22 X 0.8 X [ ( 100 ) 4 -( 100 ) 4] =128.7 KJ/h 式中：；一一輻射率，一般表面 ；=0.8~0.9 ; Am2=0.22 ; (3) 工作臺散發(fā)的熱量 Q臺 =h2 ?A接(t 2 -1 3) h2 =502 X 0.0484 X( 50— 30) =485.94 KJ/h 式中:傳熱系數(shù)—— h 2 =502KJ/(m2 hLI C); A接 ——模具與工作臺的接觸面積 m2 , A接=0.0484 ;

52、[A接=bl= 220 X 220X 10》=0.0484;b模具與工作臺接觸寬度 m m b=220;模具與工 作臺接觸長度m m,l=220。] 從計算的結(jié)果看，工作臺散發(fā)的熱量比塑料熔體釋放的熱量還多，這顯然是不正 確的，說明了 Q臺的計算結(jié)果錯誤。這是因為有關(guān)Q臺的計算參考資料很少，計算中 有很多地方不規(guī)范。簡單的計算以塑料熔體釋放出的熱量 Q為總熱量，這些熱量 全部由冷卻介質(zhì)帶走，這些熱量應(yīng)分別由凹模和型芯的冷卻系統(tǒng)帶走，實驗表明， 約1/3的熱量被凹模帶走，其余由型芯帶走。模具應(yīng)由冷卻系統(tǒng)帶走的熱量： # 大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(論文) Q冷 = （Q + Q2） —

53、（ Q對 + Q輻 + Q臺） 由于現(xiàn)在無法得到Q臺的正確值，所以計算以簡單計算原則，取 Q總=Qi 726 冷卻系統(tǒng)的計算 型腔內(nèi)發(fā)出的總熱量（KJ/h）： Q^ = n G Q s =60X 217.6 X 10 - X 300 =3916.8 （1）每次需要的注射量（KG ―― G=217.6X 10- （2） 確定生產(chǎn)周期（S） ―― t=60 （3） 塑料單位熱流量（KJ/h ） —— Qs=280~350; 取Qs =300 （4） 每小時的注射次數(shù)一一n=60 從計算結(jié)果看，Q總與Q1相差不多但不相等，這是因為 Q1涉及的因素較多，所以 應(yīng)該應(yīng)該取Q總來計

54、算。 7.2.7 凹模冷卻系統(tǒng)的計算 (1 )凹模的冷卻水體積流量 qv= G(T出-T進八60 q = =763 X 103/[10 3X 4.187 X 103X(25-20) X 60] 3 3 =0.61 X10 m /mi n 式中：Q凹=1/3 Q 總=1/3 X 2289=763 KJ/h ：?——水的密度10‘KG/m5; C1 ——水的比熱容 4.187 X 103 J/KG C； T出 ——水管出口溫度，T出取25C； T進——水管入口溫度，T進取20C (2)冷卻水管的平均流速： V平均=4qv 2 兀*d =4X 0.61 X 10；/

55、 (3.14 X 0.0082) =12.14 m/min =0.202 m/s 式中：d 冷卻水管直徑，取d=8 mm 查冷卻水的穩(wěn)定湍流速度與流量得，管徑為8mm的冷卻水管所對應(yīng)的最低流速 為1.66 m/s時才能達(dá)到湍流狀態(tài)，故冷卻水在凹模冷卻管道中的流動未達(dá)到湍流。 （3）.冷卻水管壁與水交界面的傳熱膜系數(shù): a _ （知平均） =7.6 X( 1000X 0.202 ) .8/0.008 0.2 2 =1395 (w/m k) 式中： 是與冷卻介質(zhì)溫度有關(guān)的物理系數(shù)，??取7.6。 (4) 凹模冷卻管的傳熱面積 A=3600：(T..-TJ =763X 103/

56、[3600 X 1395X( 50-22.5 )] 3 2 =5.52 X 10 m 式中：TB——模具與冷卻介質(zhì)平均溫度， T日=27.5 C (TT = TM — (T出+T進)/2 =50 —(20+25) /2 =22.5 C)。 (5) 冷卻水孔總長L L=3600二(「V平均 d)0.8(T.,-TJ =763X 103/[3600 X 3.14 X 7.6 X( 1000X 0.202 X 0.008 ) 0.8 X( 50-22.5 )] =0.22m (6) 模具上應(yīng)開設(shè)的冷卻水孔圈數(shù) n=L/B =0.22 -( 4X 0.076) =0.72，所以冷卻

57、水孔數(shù)位 1根(如下 圖)。 式中：B為開一圈冷卻水道時冷卻水道長度。 (7) 冷卻水流動狀態(tài)校核 Re = V平均d n =0.202 X 0.008/ (1 X 10 上) 4 =1616v 10 式中：Re——雷諾數(shù)； ――水的運動粘度， =1X 10》(m2/s )。 (8) 進出口溫差校核 T出一T進- Q凹 3900兀d2C"均 2 3 =763X 103/ (900X 3.14 X 0.008 X 103X 4187X 0.202 ) =4.99 C 預(yù)期溫差為5C,校核的結(jié)果與預(yù)期的非常吻合，說明實際應(yīng)用正確。 23 大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論

58、文） 第8章模具工作原理說明 模具安裝在注射機上，定模部分固定在注射機的定模板上，動模部分固定在注射機 的動模板上。合模后，注射機通過噴嘴將熔料經(jīng)流通注入型腔，經(jīng)保壓，冷卻后塑件成 型。開模時動模部分隨動板一起運動漸漸將分型面打開，當(dāng)分型面打開完畢后，凝料從 上模中脫出，在注塑機頂桿的作用下，頂桿通過推桿將塑件和凝料系統(tǒng)頂出，與此同時 由于采用的是側(cè)膠口，在開模的瞬間，塑件和凝料分開。此時塑件自動脫落，實現(xiàn)全自 動脫模。合模時，隨著分型面的閉合復(fù)位桿將頂桿復(fù)位， 模具閉合，等待下一次的動作 24 大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 總結(jié) 通過此畢業(yè)設(shè)計，掌握了模具設(shè)計的方法和步驟

59、，并結(jié)合具體的零件進行了具體的 設(shè)計工作，包括確定型腔的數(shù)目、選擇分型面、確定澆注系統(tǒng)、脫模方式、溫度調(diào)節(jié)系 統(tǒng)的設(shè)計、注射模成型零件尺寸的計算等。 畢業(yè)設(shè)計從測繪塑件，進行繪制；完成塑件注射模具方案設(shè)計和相關(guān)設(shè)計計算；最 后完成模具加工，掌握了完整的工程設(shè)計過程，工程設(shè)計應(yīng)用能力得到了鍛煉和提高。 完成了注射模具的制造工藝設(shè)計，但由于缺乏實際工作經(jīng)驗，在這些設(shè)計過程中也 遇到了很多困難，但在老師的指導(dǎo)下，問題都迎刃而解。 25 大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 參考文獻 [1] 肖景容?模具計算機輔助設(shè)計和制造[M] ?北京：國防工業(yè)出版社，1990. [2] 李志剛等.模具計

60、算機輔助設(shè)計[M] ?武漢：華中理工大學(xué)出版社，1990. [3] 張中原?塑料注射模設(shè)計[M] ?北京：航空工業(yè)出版社，1999. [4] 材料成型設(shè)備王衛(wèi)衛(wèi)機械工業(yè)出版社，2004.8 ⑸模具CAD/CAM第二版）伊啟中機械工業(yè)出版社 [6] 塑料模具技術(shù)手冊編寫組?塑料模具設(shè)計手冊 [M] ?機械工業(yè)出版社，2005 [7] 注塑CAE軟件應(yīng)用張金標(biāo)機械工業(yè)出版社，2011.5 [8] 王華山：塑料注塑技術(shù)與實例，化學(xué)工業(yè)出版社， 2005.10 [9] 朱光力、萬金保等：塑料模具設(shè)計，清華大學(xué)出版社， 2003 [10] 劉昌祺：塑料模具設(shè)計，機械工業(yè)出版社，1998.

61、10 11M.M.Fisher, F.E.Mark and T.Kin gsbury:E nergy recovery in the susta in able recycling of plastics from end-of-life electrical and electronic products,2005 IEEE International Symposium on Electronics and the Environment. May 2005. 26 本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 致謝 論文從開題、具體設(shè)計、論文的撰寫，均得到了老師、同學(xué)和朋友的大力支持。 在此感謝指導(dǎo)老師，以及身邊的同學(xué)悉心的教導(dǎo)和幫助。 感謝老師給我方向性的建議, 在設(shè)計過程中給予的幫助和支持！感謝謝幾位同學(xué)在模具設(shè)計上給予的建議和細(xì)節(jié)上 的幫助，使我加深了對模具方面的認(rèn)識，培養(yǎng)了我獨立思考題、解決問題的能力。 27