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1、東北石油大學石化裝備設計綜合實訓（卓） 目錄 第1章工藝概述 1 1.1 裝置概況 1 1.2 工藝原理（催化裂化） 1 1.3 工藝流程說明（吸收穩(wěn)定部分） 2 第2章工藝設計 3 2.1 設計概述 3 2.2 設計課題 3 2.3 設計參數的確定 4 2.4 初算換熱器的傳熱面積S0 4 2.4.1 換熱器的熱流量（忽略熱損失） 4 2.4.2 水蒸氣的消耗量（忽略熱損失） 4 2.4.3 平均傳熱溫差 5 2.4.4 計算傳熱面積 5 2.5 主要工藝及結構基本參數的計算 5 2.5.1 換熱管選擇 5 2.5.2 計算

2、殼體內直徑Di 6 2.5.3 畫出排管圖 6 2.5.4 計算實際傳熱面積S0及過程的總傳熱系數K0（選） 7 2.5.5 折流板直徑Dc數量及有關尺寸的確定 7 c 2.5.6 拉桿的直徑和數量與定居管的選定 7 2.6 換熱器核算 7 2.6.1 換熱器內流體的壓力降 7 2.6.2 熱流量核算 8 第3章結構設計 10 3.1 折流擋板 10 3.2 法蘭 10 3.3 換熱管 11 3.4 支座 11 3.5 壓力容器選材原則 11 3.6 墊片 12 第4章強度計算 13 4.1 筒體壁厚計算 13 4.2 流體進、

3、出口接管直徑 13 4.3 其他結構尺寸 14 4.4 支座反力 14 4.5 筒體彎矩 15 4.5.1 圓筒中間處截面上的彎矩 15 4.5.2 支座處橫截面間彎距 16 4.6 系數計算 16 4.7 筒體軸向應力 16 4.7.1 軸向應力 16 4.7.2 應力校核 17 4.8 鞍座處圓筒周向應力 18 4.9 鞍座應力 18 第5章設計結果匯總 19 參考文獻 20 II 東北石油大學石化裝備設計綜合實訓（卓） 第1章工藝概述 1.1 裝置概況 180萬噸/年重油裂解裝置按規(guī)模180萬噸/年設計。裝置包括反應-

4、再生、分 儲、吸收穩(wěn)定、氣壓機、能量回收及余熱鍋爐、產品精制幾部分組成， ARGG：藝 以常壓渣油等重質油為原料，采用重油轉化和抗金屬能力強，選擇性好的 RAG崔 化劑，以生產富含丙烯、異丁烯、異丁烷的液化氣，并生產高辛烷值汽油。 1.2 工藝原理（催化裂化） 催化裂化是煉油工業(yè)中重要的二次加工過程，是重油輕質化的重要手段。它 是使原料油在適宜的溫度、壓力和催化劑存在的條件下，進行分解、異構化、氫 轉移、芳構化、縮合等一系列化學反應，原料油轉化成氣體、汽油、柴油等主要 產品及油漿、焦炭的生產過程。催化裂化過程具有輕質油收率高、汽油辛烷值較 高、氣體產品中烯姓含量高等特點。 催化裂化的生

5、產過程包括以下幾個部分： 反應再生部分：其主要任務是完成原料油的轉化。原料油通過反應器與催化 劑接觸并反應，不斷輸出反應產物，催化劑則在反應器和再生器之間不斷循環(huán)， 在再生器中通入空氣燒去催化劑上的積炭，恢復催化劑的活性，是催化劑能夠循 環(huán)使用。燒焦放出的熱量又以催化劑為載體，不斷帶回反應器，供給反應所需的 熱量，過剩熱量由專門的取熱設施取出加以利用。 分儲部分：主要任務是根據反應油氣中各組分沸點的不同，將它們分離成富 氣、粗汽油、回煉油、油漿，并保證汽油干點、輕柴油凝固點和閃電合格。 吸收穩(wěn)定部分：利用各組分之間在液體中溶解度不同把富氣和粗汽油分離成 干氣、液化氣、穩(wěn)定汽油?？刂坪酶蓺?/p>

6、中的 C3含量、液化氣中的C2和C5含量、穩(wěn) 定汽油的10溢。 1.3 工藝流程說明（吸收穩(wěn)定部分） 吸收塔頂操作壓力1.3MPa ,從D-10301來的壓縮富氣進入吸收塔 C-10301自 下而上逆流與來自D-10201來的粗汽油和補充吸收劑泵 P-10304/1、2送來的穩(wěn)定 汽油（補充吸收劑）逆相接觸。氣體中的 C3和C3以上的更重組分大部分被吸收， 剩下含有少量吸收劑的氣體（貧氣）去再吸收塔 C-10303,為了取走吸收時放出的 熱量，在吸收塔用 P-10302/1-4分別抽出四個中段回流，經中段回流冷卻器 E-10307/1-8冷卻后再返回吸收塔。在D-10301中平衡汽化

7、得到的凝縮油由凝縮油 泵P-10301/1、2抽出后，經脫吸塔進料-穩(wěn)定汽油換熱器E-10302/1-2換熱至55 P , 脫吸塔頂操作壓力1.4MPa,溫度50 脫吸塔底部由脫吸塔底重沸器提供熱量。 用分儲部分中段回流作為熱載體，以脫除凝縮油中的 C2組分。塔底脫出的脫乙烷 汽油送至汽油穩(wěn)定系統。貧氣從吸收塔頂出來進入在吸收塔 C10303,操作壓力 1.25MP&與從分儲部分來的貧吸收油（輕柴油）逆流接觸，以脫除氣體中夾帶的 輕汽油組份，經吸收后的氣體送至脫硫裝置，富吸收油則靠再吸收塔的壓力自流 至E-10205/1-2 ,與貧吸收油換熱后再返回分儲塔。 汽油穩(wěn)定系統脫乙烷汽油從托

8、吸收塔底出來，自壓進入穩(wěn)定塔進料換熱器 E-10303/1-4 ,和穩(wěn)定汽油換熱后進入穩(wěn)定塔 C-10304.塔的操作壓力1.15MPq 丁 烷和更輕的組份從塔頂儲出，經過塔頂冷凝冷卻器 E-10308/1-8冷卻后進入塔頂 回流罐D-10302,液體產品-液化氣用穩(wěn)定塔頂回流泵升壓，大部分作為穩(wěn)定塔頂 回流，另一部分作為化工原料送至脫硫裝置。穩(wěn)定汽油自塔底靠本身壓力依次進 入E-10304/1-4、E-10302/1-4 ,換熱后再進入穩(wěn)定汽油-除鹽水換熱器 E-10301/1-2、穩(wěn)定汽油空冷器 EC-10302/1-4、穩(wěn)定汽油冷卻器 E-10309/1-2 ,冷 卻到40度。一部分作

9、為補充吸收劑用 P-10304/1.2送至吸收塔，其余部分送往脫 硫裝置。穩(wěn)定塔底重沸器的熱源來自分儲部分第二中段循環(huán)回流。 6 第2章工藝設計 2.1 設計概述 換熱器是將熱流體的部分熱量傳遞給冷流體的設備，又稱熱交換器。換熱器 是化工、石油、動力、食品及其它許多工業(yè)部門的通用設備，在生產中占有重要 地位。在化工生產中換熱器可作為冷卻器、加熱器、蒸發(fā)器等，應用更加廣泛。 換熱器種類很多，但根據冷、熱流體熱量交換交換的原理和方式基本上可分三大 類即：間壁式、混合式和蓄熱式。在三類換熱器中，間壁式換熱器應用最多。 換熱器在工業(yè)生產中的應用極為普遍，例如動力工業(yè)中鍋爐設備的過熱器、

10、省煤器、空氣預熱器，電廠熱力系統中的凝氣器、除氧器、給水加熱器、冷水塔； 冶金工業(yè)中高爐的熱風爐，煉鋼和軋鋼生產工藝中的空氣或煤氣預熱；制冷工業(yè) 中蒸汽壓縮式制冷機或吸收式制冷機中的蒸發(fā)器、冷凝器；制糖工業(yè)和造紙工業(yè) 的糖液蒸發(fā)器和紙漿蒸發(fā)器，都是換熱器的應用實例。在化學工業(yè)和石油化學工 業(yè)的生產過程中，換熱器也有較多的應用。在航天工業(yè)中，為了及時取出發(fā)動機 及其輔助動力裝置在運行時所產生的大量熱量，換熱器也是不可缺少的重要部件。 在化工廠，換熱器的費用約占總費用的10%-20%在煉油廠約占總費用35%- 40%換熱器在其他部門如動力、原子能、冶金、食品、交通、環(huán)保、家電等也有 著廣泛的應用

11、。 2.2 設計課題 設計一臺用飽和水蒸氣加熱水的列管式固定管板換熱器，水流量為 45t/h ,水 溫由25七加熱到65七。水蒸氣入口溫度128.7℃ ,出口溫度128.7P。允許壓強降 管程不高于104Pa,殼程不高于105Pa。 根據設計題目與介質，選擇列管式固定管板換熱器，循環(huán)水走管程，水蒸氣 走殼程。 2.3 設計參數的確定 根據工藝條件查物性表可得： 水蒸氣的定性溫度 密度 汽化潛熱 黏度 定壓比熱容 熱導率 循環(huán)水的定性溫度 密度 定壓比熱容 熱導率 黏度 T = 128.7 C ：0 = 1.443kg/m3 =2082.2KJ/m3 」o =0.0

12、133mPas Cpv = 4.267KJ/kg K ■0 =0.0320W/m K T = (25 65) / 2 = 45 C R =990kg/m3 Cpv =4.174KJ/kg K ■ i = 0.64W/m K 」i =0.5988mPas 2.4 初算換熱器的傳熱面積S0 熱流量 Q = WCCp c ： T 由公式（2-1）計算得 Qo =WcCpc：T = 3 45 10 4.174 (65 - 25) 3600 (2-1) 2087KW 2.4.2水蒸氣的消耗量（忽略熱損失） 冷卻劑（加熱劑）用量 W氣=—Q—= Q CpcAT T

13、由公式（2-2）計算得水蒸氣的用量為 (2-2) Q W氣=— 2087 2082.2 =1.0kg/s 2.4.1 換熱器的熱流量（忽略熱損失） 2.4.3 平均傳熱溫差 根據工藝條件，選取逆向流向，先按單殼程單管程考慮，計算出平均溫度差Atm ；：tm , ：t2 - . 41 ln (2-3) 式中 &2 =128.7 —65 = 63.7C , At1 =128.7—25 = 103.79 由公式（2-3 ）算得 ， 二 tm 63.7 -103.7 =82.1C 103.7 溫度校正系數 邛A >0.8,故平均溫度差

14、 △tm=&m=82.-C 2.4.4 計算傳熱面積 根據經驗數值初選總傳熱系數 K0 =600W/m2 K ,由K0值初算所需傳熱面 積。 傳熱面積 S0= Q0 （2-4） K0 - tm 由式（2-4）得 S0 = —Q^ = 2087M 103 = 42.4m2 K0 tm 600 82.1 2.5主要工藝及結構基本參數的計算 2.5.1 換熱管選擇 1、換熱管選用025mmM 2.5mm的鋼管，管內流速取ui =0.4m/s 2、換熱管數量及長度的確定 管數 4V n 二 2 ui 二 di 4 45 1000/(3600 990) _ 2 _

15、 0.4 0.02 3.14 = 101(根) 管長 l = & = 2. = 5. 3 m n二d0 1 0 1 3. 1 4 0. 0 25 根據 GB151,標準傳熱管有 1.0m、1.5m、2.0m、2.5m、3.0m、4.5m、6.0m、 7.5m、9.0m、12.0m。根據計算結果取傳熱管長L=6.0m。 ‘ 則該換熱器的管程數為 Np=- J-3 6.8 8（即為單管程） p L 6.0 所以傳熱管總根數 N =1 0僅1= 1 01（ 3、管子的排列方式及管子與管板的連接方式的選定 管子的排列方式采用正三角形排列；管子與管板的連接采用焊接法。 2.

16、5.2 計算殼體內直徑Di 殼體內徑 Di=tS-1）+2b （2-5） 式中管中心距 t=1.2g= 1.25 = 25 32 mm 橫過管束中心線的管數 nc =1.布=1E M1根1 1 管束中心線上最外層管的中心至殼體內壁的距離 b =1.5d0 = 37.5mm 所以由式（2-5）得 Di =32 11 ）1 + 2 37.=5 395 mm 按殼體直徑標準系列尺寸圓整，取 Di = 400mm 2.5.3 畫出排管圖 根據殼體內徑Di、管中心距t、橫過管中心線的管數nc及其排列方式，繪出排 管圖。由圖可見，中心排有11根管，按三角形排列，可排119根，除去6根拉桿

17、位置，實際排出113根。與上述計算相符。因此實際管數取 N=113根。 圖2-1換熱管排布圖 東北石油大學石化裝備設計綜合實訓(卓) 2.5.4 計算實際傳熱面積S0及過程的總傳熱系數K0^) 傳熱面積 S = Nnd0(l —0.1) (2-6) 由式(2-6)得 S = Nnd0(l —0.1) = 101x3.14x0.025(6 —0.1) = 46.7m2 總傳熱系數 由式(2-7)得 K0 Q S0.--：tm (2-7) K。 2087 103 46.7 82.1 2 =544W/(m2 K) 2.5.5 折流板直徑Dc數量及有關尺

18、寸的確定 選取折流板與殼體間的間隙為3mm因此 折流板直徑 Dc = 400 — 2 3 = 394mm 切去弓形高度 h =0.25Di =0.25 400-100mm 折流板數量 Nb：、01* h。 取折流板間距ho = 300mm,那么Nb = 6000-100 _1=19塊 300 取整得 Nb =19塊 實際折流板間距 h = 6000 -100 = 295mm 19 1 2.5.6拉桿的直徑和數量與定居管的選定 選用412mm鋼拉桿，數量6根，定距管采用425mm父2.5mm鋼管 2.6換熱器核算 2.6.1 換熱器內流體的壓力降 1、管程壓力降計算：

19、 工△Pi = 9Pi+Ap2)NsNpFt (2-8) 串聯殼程數Ns=1,管程數Np=1。對于0 25mm黑2.5mm換熱管，結構校正 系數為Ft =1.4。換熱器為單程管 即2=0。 9 Gi = 45 130 3600 - 4 (0 202 ) =497.6 80 diGi Rei = T 0. 0 2 4 9 7. 6 3 =16620 0.5988 10 由Re=16620,傳熱管絕對粗糙度 則流體流經直管段的壓力為 0.02,查莫狄圖得入=0.027。 , l 彳、2 3 P1 = ( + 1 . di

20、 (2-9) 由式(2-9)得 l :u / 2 、 .p1 = (■ —+1.5)—u- = (0.027 +1.5) di 2 0.02 2 04—990 = 332.64Pa %.P =(3 3 2. 6 4 0) 1 1. 4 4 6 54 7 Pa 1 0 Pa 故管程流體阻力在允許范圍之內。 2、殼程壓力降計算 母二(P1 P2)FsNs 其中流體流經管束的壓強降為 (2-10) △P =FfNc(NB +1) 其中，管子排列方式對壓強降的校正因子, 2 F=0.5 (2-11) 摩擦系數f0 =5Re -0.228 Uo h(D-nc

21、d0) - 1.443 0.295 (0.4-11 0.025) =18.8m/s Re = doUo D 0.0202 18.8 1.443 3 0.0135 10 = 41203 f0 =5 (41203)^.228 = 0.442 P =Ff04(NB 1) 過=0.5 0.442 11 20 1.443 (18.8)2 & ， P2 =Nb(3.5 - 2h u ) 2 2 2 0 =19 ( 3.5-2 0.295 0.

22、4 =12398Pa 2 2 )1.443 ( =9811Pa 2 、、 R =(12398 9811) 1 = 22209Pa 二 105Pa 故殼程壓力降在允許范圍內。 2.6.2熱流量核算 總傳熱系數Ko Ko 」 弛.正 so d d -

23、， 二 i =0.023 (16620)0.8 (4.174 0.5988): 3013W/m 2 K 0.02 0.64 由式（2-14）得 [ 0 二1.13 IP(P-^)gV14 [^L(ts-tw) = 1.13 998 998 -1.443 10 2082.2 103 (0.64)3 又 3 0.5988父10 父2M(128.7-45) 15 = 1021.8W/m 2.K 由式(2-12)算得 1 bdo Rsid0 d0 — RSO ~~ ~- 7 1 _3 0.26 10 1021.8 :0 1dm di ：idi 0.025

24、 25 0.26 10-竺 25 51.8 225 20 3013 20 即 K0 =492.85W/m2 K 由于Kg = 3^ =1.10在范圍之內，所以本設計合理。 K。⑴ 492.85 第3章結構設計 3.1 折流擋板 安裝折流擋板的目的是為提高管外對流傳熱系數，為取得良好效果，擋板的 形狀和間距必須適當。對常用的圓缺型擋板，弓形缺口的大小對殼程流體的流動 情況有重要影響。弓形缺口太大或太小都會產生“死區(qū)”，太大不利于傳熱，太 小又增加流體阻力。 擋板的間距對殼程的流動亦有重要的影響。間距太大，不能保證流體垂直流 過管束，使管外對流傳熱系數下降；間距太小，不便于制造和

25、檢修，不便于制造 和檢修，阻力損失亦大。一般取擋板間距為殼體內徑的 0.2?1.0倍。我國系列標 準中采用的擋板間距為：固定管板式有 100mm 150mm 200mm 300mm 450mm 600mm 700mm 7 種；浮頭式有 100mm 150mm 250mm 300mm 350mm 450mm （或 480mm） 600mm 價中。 3.2 法蘭 換熱器設備常用的法蘭分為設備法蘭和管法蘭兩類。 設備法蘭標準有： JB 4710甲型平焊法蘭，選用壓力范圍為 0.25~1.6MPa JB 4702乙形平焊法蘭，選用壓力范圍為 0.25 ~ 4.0MPa JB 4703長頸對

26、焊法蘭，選用壓力范圍為 0.6~6.4MPa 本設計選用JB 4701甲型平焊法蘭，選用壓力范圍為 0.25~1.6MPa。 甲型平焊法蘭只有法蘭環(huán)。一般采用鋼板制作，必要時也可以采用鍛件軋制， 與圓筒體或封頭角焊連接。由于法蘭環(huán)與筒體或封頭連接的整體性差，即該法蘭 的連接強度和剛度較小，因此只適用于溫度、壓力較低的場合。在現行的行業(yè)標 準中，甲型平焊法蘭只有四個壓力等級（ PN0.25、0.6、1.0、1.6MPa ）,公稱直徑的 適用范圍也較?。―N300 ~ 2000mm ）,所用工作溫度范圍為 -20~300℃。 3.3 換熱管 換熱管的規(guī)格包括管徑和管長。換熱管的直徑越小，

27、換熱器單位體積的傳熱 面積越大。因此，對于潔凈的流體管徑可取小些，但對于不潔凈或亦結垢的流體， 管徑應該取得大些，以免堵塞。目前我國試行的系列標準規(guī)定采用 ①25X 2.5和① 19X2.5兩種規(guī)格，對于一般流體是適用的。此外還有 ①38X2.5,①57X2.5的無 縫鋼管。本設計選用 ①25X2.5規(guī)格的換熱管。 我國生產的鋼管系列標準中管長有 1.5m、2m、3m、4.5m、6m、9m,按選定 的管徑和流速確定管子數目，再根據所需傳熱面積，求得管長合理截取。同時管 長又應與殼徑相適應，一般管長與殼徑之比，即L/D為3?4.5。本設計選用6m的 管長。 管子的排列方式有等邊三角形和正方

28、形兩種。與正方形相比，等邊三角形排 列比較緊湊管外流體湍流程度高，表面?zhèn)鳠嵯禂荡?。正方形排列雖比較松散，傳 熱效果也較差，但管外清洗方便，對亦結垢流體更為適用。本設計選用等邊三角 形的排列方式。 3.4 支座 化工壓力容器及設備都是通過支座固定在工藝流程中的某一位置上的。支座 的形式主要分三大類：立式容器支座、臥式容器支座、球式容器支座。臥式容器 支座又可分為鞍式支座、圈式支座和支腿式支座，尤以鞍式支座使用最為廣泛。 鞍式支座的結構特征： 1 .鞍式支座標準分輕型（代號 A）和重型（代號B）兩種。輕型用于滿足一 般臥式容器使用要求；重型用以滿足臥式換熱器、盛裝液體重度大和 L/D大的臥

29、 式容器使用要求。 2 .根據安裝形式，鞍式支座分固定式（代號 F）和滑動式（代號S）兩種。 3 .鞍式支座適用于臥式容器直徑 DN300?450 （用無縫管件筒體）、300?4000 （用卷制筒體）的范圍內。 本設計選用鞍式支座。 3.5 壓力容器選材原則 1、選用壓力容器材料時，必須考慮容器的工作條件，如溫度、壓力和介質特 征；材料的使用性能，如機械性能、物理性能和化學性能；加工性能，如材料的 焊接性能和冷熱加工性能；經濟合理性能，如材料的價格、制造費用和使用壽命。 2 .剛制壓力容器用鋼材應按照國家標準《鋼制壓力容器》中所列材料選用，標 準中規(guī)定設計壓力不大于 35MPa,

30、對于超出規(guī)定的，應進行具體分析，并進行試 驗，經過研究以后決定。 3 .鋼材的使用溫度不超過各鋼號許用應力中所對應的上限溫度。但要注意的 是，碳素鋼和碳鉆鋼在高于 4259溫度下長期使用時，應考慮鋼中碳化物的石墨 化傾向。奧氏體剛的使用溫度高于 525c時，鋼中的含碳量不應小于0.04%,對于 0-20c的低溫容器材料用鋼，還應進行更比“ V”型缺口沖擊試驗。 4 .壓力容器非受壓元件用鋼必須有良好的可焊性。 5.在考慮壓力容器受壓元件有足夠強度的情況下， 必須考慮他的韌性，以防止 外加載荷作用下發(fā)生脆性破壞。 3.6墊片 設備墊片標準主要有： JB4704 非金屬軟墊片 JB

31、4705 纏繞墊片 JB4706 金屬包墊片 一般情況下，非金屬軟墊片適用于甲型平焊法蘭、乙型平焊法蘭、長頸對焊 法蘭。法蘭密封面形式為光滑密封面或凹凸密封面。纏繞墊片適用于乙型平焊法 蘭、長頸對焊法蘭。 非金屬軟墊片厚度一般根據容器直徑選?。喝萜髦睆?DN0450mm時，厚度 6 =2mm；容器直徑DN〉4500mm時，厚度6 =3mm。金屬平墊片厚度一般為 3?6mm。 墊片的選擇要綜合考慮操作介質的性質、操作壓力、操作溫度以及需要密封 的程度；對墊片本身要考慮墊片性能，壓緊用的次數。對高溫高壓的情況一般多 采用金屬墊片；中溫中壓可采用金屬和非金屬組合式或非金屬墊片；中低壓情況

32、 多采用非金屬墊片；高真空或深冷溫度下以采用金屬墊片為宜。 第4章強度計算 4.1 筒體壁厚計算 計算厚度 Pt = PcD （4-1） 2kT ； 設計厚度 6d =5+C2 （4-2） 由工藝設計給定的設計溫度1429，設計壓力6 = p =1.0 MPa ,選擇Q245卷 制.材料在設計溫度下時的許用應力 b 1 =141Mpa （假設厚度為6 ~ 16mm時），取 焊縫系數4=0.85，腐蝕裕度C2=2mm.則由式（4-1）和式（4-2）得： PcD 1. 0 400 計算厚度 、= -c = = 1. 6mm 2 b _ P 2 1 4 1 0.-8 5

33、1. 0 設計厚度 二d =、,. ? C2 =1. 6 2 3.6mm 對于Q245R,鋼板負偏差C1 =0,根據鋼板厚度標準取名義厚度 6n=12mm , 6e =10mm。 4.2 流體進、出口接管直徑 管徑 (4-3) 水蒸氣進出口接管d/根據殼程介質取5=35m/s,那么由式（4-3）得, d1 = 4 1.0/1.443 = 0.158m 3.14 35 經圓整采用啊59mmM4mm熱軋無縫鋼管（YB231-64）,實際變化進出口管內流 4 1.0 Ui 2 = 38.7m/s 1.443 3.14 0.1512 循環(huán)水進、出口接管d2：根據管程介質取

34、U2=1.5m/s,那么 4 (45000/3600)/990.0 = 0.104m 3.14 1.5  經圓整采用508mm m4mm熱軋無縫鋼管，實際冷卻水進、出口管內流速為 4 45000 / 人, u2 = 11.6m/ s 3600 990.0 3.14 0.12 根據計算結果，殼體進出口接管選用6159mm x 4mm熱軋無縫鋼管 （YB231-64）,官箱進出口接管選用 508mm父4mm熱軋無縫鋼管。 4.3 其他結構尺寸 具體結構尺寸從有關手冊所列標準中查取 表4-1結構尺寸參數 封頭名義厚度6h hn 12 mm 封頭厚度附加量Ch 2

35、 mm 兩封頭切線間距離 L 6050 mm 鞍座墊板名義厚度6m 0 mm 鞍座墊板有效厚度6re 0 mm 鞍座軸向寬度b 40 mm 鞍座高度H 200 mm 鞍座包角6 120 o 鞍座地腳螺栓個數 2 鞍座地腳螺栓公稱直徑 20 mm 鞍座軸線兩側的螺紋間距l(xiāng) 330 mm 鞍座底板中心至封頭距離 A 150 mm 封頭曲面高度h1 150 mm 腹板與筋板（小端）組合截面積 Aa 9500 2 mm 圓筒平均半徑Ra 245 mm 物料充裝系數% 0.85 4.4 支座反力 圓筒質量（兩

36、曲線間） m1 二二(Di cn)L、n s =3.14 (0.4 0.012) 6.05 0.012 7840 = 736.34kg 封頭質量（曲面部分） 容器容積（兩切線間） 封頭容積（曲面部分） m2=19. 5 2 33kg :二：2 3.14 2 8 3 V= DiL= >40(2 6 05 0 7 . 6 1 0 mm 4 4 Vh =11.5 106mm3 附件質量 m3 = m1 m2 m3 m4 進出口接管質量 東北石油大學石化裝備設計綜合實訓（卓） m1 = 2 2 - 0.1592 -0.1512 0.25 7840 2

37、31 + — X 4 一，一 2 一，2 _ 0.108 -0.1 0.25 7840 2 =12.75kg 換熱管質量 m2 2 2 4 0.025 -0.02 2 7840 113 -312.95kg 拉桿質量 m3 二 2 c ^ ，， =7 0.012 2 7840 4 = 7.1kg 法蘭質量 所以附件質量 ml4 =23.7kg = 12.75 312.95 7.1 23.7 = 356.5kg 容器總質量 m =叫 m2 m3 = 1125.84kg 容器內充液質量 2 L P水 n +VhP水 + —D i2l P

38、水 4 3.14 2 0.02 6 990 113 4 3.14 2 +0.015 990+ 0.4 0.408 990 支座反力 4 m+m FFg =276.34kg 1125.84 276.34 9.8 : 6871N 23 4.5筒體彎矩 4.5.1 圓筒中間處截面上的彎矩 M1 FL 4 1 一一2 2 2 1 1+2(Ra—H )/L 4A (4-4) 由式(4-4)得 M1 「. . 2 2.2 FL 1+2(Ra -H )/L 14Hi 3L 4A L 6871 M6.0」1 + 23

39、0.2062 -0.1252 )/6.05 1 A125 3 6.05 2 ] _ 4-0.1 6.05 二9441N m  4.5.2支座處橫截面間彎距 M 2 二 一 FA A R2-H：1 1- L 2AL 4Hi 1 i 3L (4-5) 由式（4-5）得 M 2 = -FA 1 A.Ra2-Hi21 L 2AL 1犯 3L d 0.1 0.2062 -0.1252 1 - 十 =-6871 0.1 =-15.38N m 1 6.05 2x0.1x6.05 彳 4M0.125 1 + 3 6.05 4.6 系數計算

40、 表4-2系數計算表 K1 1 K2 1 K3 0.879904 3 3 K4 =0.401056 K5 = 0.760258 K6 = 0.0132129 。=0.2035214 4.7 筒體軸向應力 4.7.1 軸向應力 M1 二 Ra" PcRa . M1 2 e 二 Ra5 JRa_ M2 M2 K2二 Ra2 e (4-6) (4-7) (4-8) (4-9) ― 2 e K1 二 Ra。 由式（4-6）、（4-7）、（4-8）、（4-9）可得, Mi 二 Rak 9441 2 6 )-7.09MPa 3.14 0.2062

41、 0.01 106 PcRa Mi 一 -Z_2 2 c.e 二 R、e e a e 1.0 0.206 9441 - 2 6 2 0.01 3.14 0.2062 0.01 106 = 17.38MPa PcRa M 2 一 _ 2 2 e K1 二 Ra e 1.0 0.206 2 0.01 15.38 2 6 =10.31MPa 1 3.14 0.206 0.01 10 M2 2 □ Ra e 15.38 2 二-0.012MPa 1 3.14 0.206 0.01 4.7.2應力校核 1、許用壓縮應力 0.094、e 0.094 1

42、0 A = e = = 0.0047 R 200 根據圓筒材料查GB150圖6-3和圖6-10得到B=585MPa L lac = min (b ]t, B )=141MPa b】ac =min(0.8ReL,B)=172MPa c-二 < I。I =141MPa 2 ， 3 合格 < k" =141MPa ac 合格 T1 , 二 T4 <〔二 L =172Mpa 合格 2、封頭、 圓筒應力校核 因為 A< Ra =0.1 03 2 圓筒中 .產 Ra e 0. 8 79904 0. 20 6 6 8 761 2. 9 3M Pa 0.

43、 01 封頭中 封頭 圓筒 封頭 圓筒 封頭 K4F Ra,； he 0. 40 1 056 0. 2 06 0. 0 1 6871 j 0 , =1.法 4 M P a 1 1. 0 0. 4 2 0. —=20 M Pa 0 1 U - 0.8; t = 0 . 8 I. .1-1 .25-1 . < 1 1 -113MPa h< - h l-156.25MPa 14 1 1.25 1 1 3M Pa 1 4 1 =20 1 56.25 M Pa 合格 合格

44、 4.8鞍座處圓筒周向應力 圓周的有效寬度 b2 =b 1.56. Rarn =150 1.56.206 10 = 221mm 在橫截面最低處 kK5F , eb2 1 0760258 6871 10~6 0.01 0.221 --2.37MPa 在鞍座邊角處 F 12K6FRa 4 eb2 L e2 6871 10 s 12 0.0132129 6871 10 上 0.206 =- 2 - 2 4 0.01 0.221 6.

45、05 0.01 =-78MPa 應力校核

46、 第5章設計結果匯總 表5-1設計結果匯總 圓筒材料 Q245 圓筒內徑Di 400 mm 換熱管規(guī)格 ①25miW 2.5mm 換熱管長度 6 m 換熱管根數 113 根 折流擋板個數 19 個 拉桿規(guī)格 ① 12mm 封頭材料 Q245 封頭名義厚度dhn 12 mm 封頭厚度附加量Ch -h 2 mm 兩封頭切線間距離L 6050 mm 鞍座墊板名義厚度6m 0

47、 mm 鞍座墊板有效厚度5 re 0 mm 鞍座軸向寬度b 40 mm 鞍座高度H 200 mm 鞍座包角日 120 o 鞍座地腳螺栓個數 2 個 鞍座地腳螺栓公稱直徑 20 mm 鞍座軸線兩側的螺紋間距l(xiāng) 330 mm 鞍座底板中心至封頭距離 A 150 mm 封頭曲面高度hi 150 mm 腹板與筋板（小端）組合截面積 Asa 9500 mm 管程接管尺寸 ① 108mm: 4mm 殼程接管尺寸 ① 159mm: 4mm [1]鄭津洋，董其伍，桑芝富.過程設備設計[M].北京：化學工業(yè)出版社，2010. [2]姚玉英.化工原理[M ].天津：天津科學技術出版社，2005. [3] T.Kuppan.換熱器設計手冊[M].北京：中國石化出版社，2002. [4] GB150-2011,壓力容器[S]. [5] JB 4731-2005,鋼制臥式容器 [S]. [6] JB4712-2007,容器支座[S]. 口 JB 4715-1992,固定管板式換熱器型式與基本參數[S].