資源目錄里展示的全都有預(yù)覽可以查看的噢，，下載就有,,請放心下載，原稿可自行編輯修改=【QQ：11970985 可咨詢交流】====================喜歡就充值下載吧。。。資源目錄里展示的全都有，，下載后全都有,,請放心下載，原稿可自行編輯修改=【QQ：197216396 可咨詢交流】==================== 摘要：通過分析國內(nèi)外碳酸二甲酯生產(chǎn)工藝的現(xiàn)狀，采用尿素醇解法來生產(chǎn)碳酸二甲酯，針對目前生產(chǎn)工藝中存在的幾個(gè)難點(diǎn)問題進(jìn)行工藝的改進(jìn)，采用Aspen軟件對年產(chǎn)1.5萬噸碳酸二甲酯生產(chǎn)工藝進(jìn)行了模擬計(jì)算，經(jīng)過改進(jìn)后的生產(chǎn)工藝可使碳酸二甲酯的純度達(dá)到99.8%，通過分析目前市場行情估算整個(gè)項(xiàng)目的經(jīng)濟(jì)投資，通過Aspen軟件對整個(gè)流程進(jìn)行物料衡算，熱量衡算，設(shè)備的計(jì)算等。 關(guān)鍵詞：碳酸二甲酯；尿素醇解法；生產(chǎn)工藝；Aspen軟件；經(jīng)濟(jì)分析； Abstract: Analyse DMC production technology at home and abroad, using Urea alcoholysis to produce DMC. To improve technology to solve some promble which exist presently. Using Aspen software to simulate technology flow of DMC. After the production technololy’s ameliorate, the DMC content is reach at 99.8%. Estimate economy of the whole project through market analysis. Using Aspen software to get material balance, heat balance and equipment data etc. Keywords: DMC; Urea alcoholysis;Production technology; Aspen software; Economy analysis 目 錄 1 總論 1 1.1 碳酸二甲酯的性質(zhì)和用途 1 1.2 碳酸二甲酯的市場分析 1 1.2.1國外產(chǎn)能情況及需求預(yù)測 1 1.2.2國內(nèi)產(chǎn)能情況及需求預(yù)測 1 1.2.3廠址選擇 1 2 碳酸二甲酯生產(chǎn)工藝 2 2.1工藝方案的選擇 2 2.2 碳酸二甲酯生產(chǎn)工藝 2 2.2.1 反應(yīng)流程 2 2.2.2反應(yīng)條件及能耗 3 2.2.3反應(yīng)主要設(shè)備 3 2.2.4催化劑的比較與選擇 3 2.2.5 膜的要求 3 2.2.6膜的選擇 4 3 投資與經(jīng)濟(jì)分析 6 3.1總投資 6 3.1.1總設(shè)備投資費(fèi)用計(jì)算 6 3.1.2其它固定資產(chǎn)投資 8 3.1.3 固定資產(chǎn)折舊費(fèi) 8 3.1.4 維修費(fèi)用 9 3.1.5 原料費(fèi)用 9 3.1.6 人事費(fèi)用 9 3.1.7能源的消耗 11 3.1.8 無形資產(chǎn) 12 3.1.9 總投資費(fèi)用 12 3.2總收益估算 12 3.2.1 投資額的確定 12 3.3資金籌措 13 3.4經(jīng)濟(jì)分析 13 3.4.1投資回收期 13 3.4.2 投資凈現(xiàn)值 13 3.4.3 內(nèi)部收益率 13 4 物料衡算 13 4.1流程簡述 13 4.2碳酸二甲酯合成及分離工段 13 4.3反應(yīng)精餾塔物料衡算 14 4.4共沸精餾塔物料衡算 15 4.5 膜分離器物料衡算 15 4.6萃取精餾塔物料衡算 16 4.7萃取劑回收塔物料衡算 16 4.8 DMC精制塔物料衡算 17 4.9甲醇精制塔物料衡算 18 4.10總流程物料衡算 18 5 熱量衡算 20 5.1 HEATER1熱量衡算 20 5.2 HEATER2熱量衡算 20 5.3 CONDENSE熱量衡算 21 5.4 HEATX1熱量衡算 22 5.5 HEATX2熱量衡算 22 5.6 SEP1熱量衡算 23 5.7 SEP2熱量衡算 23 5.8 T1熱量衡算 24 5.9 T2熱量衡算 25 5.10 T3熱量衡算 25 5.11 T4熱量衡算 26 5.12 T5熱量衡算 27 6 主要設(shè)備設(shè)計(jì)與選型 28 6.1 泵的選型舉例 28 6.2 換熱器的選型舉例 34 6.3 精餾塔的設(shè)計(jì)舉例 36 6.3.1精餾塔T1設(shè)計(jì)數(shù)據(jù) 36 6.3.2 精餾塔T2設(shè)計(jì)數(shù)據(jù) 38 6.3.3 精餾塔T5設(shè)計(jì)數(shù)據(jù) 40 6.2 非標(biāo)準(zhǔn)設(shè)備設(shè)計(jì) 43 6.2.1 反應(yīng)精餾塔 43 6.2.2 尿素熔融裝置 44 6.3 設(shè)備一覽表 45 7 管道特性表 47 參考文獻(xiàn) 49 謝　　辭 51 附圖一：帶控制點(diǎn)工藝流程圖 附圖二：反應(yīng)精餾塔裝置圖 附圖三：萃取精餾塔裝置圖 附圖四：尿素熔融裝置圖 附圖五：換熱器裝置圖 附圖六：總廠平面圖 年產(chǎn)1.5萬噸碳酸二甲酯化工廠的設(shè)計(jì) 1 總論 1.1 碳酸二甲酯的性質(zhì)和用途 碳酸二甲酯(Dimethyl Carbonate，簡稱DMC)：化學(xué)式CH3OCOOCH3，分子量為90.08，常溫下為透明液體，略帶香味。難溶于水，但能與醇、酮、酯等任意比混溶。DMC毒性很小，對金屬基本上無腐蝕性。DMC具有酯的通性，可與水發(fā)生水解反應(yīng)；可與含活潑氫基團(tuán)的醇、酚、胺、酯等化合物反應(yīng)；與二元醇或二元酚反應(yīng)生成聚碳酸酯。DMC分子中含有羰基、甲基、甲氧基等基團(tuán)，具有良好的反應(yīng)性能［1-3］，可代替劇毒的光氣、硫酸二甲酯、氯甲烷等作為羰基化劑、甲基化劑和甲氧基化劑，成為開發(fā)一系列潔凈化工工藝的新基塊。 1.2 碳酸二甲酯的市場分析 1.2.1國外產(chǎn)能情況及需求預(yù)測 國外生產(chǎn)DMC的企業(yè)大約有十幾家，其中規(guī)模較大的有意大利ENI公司［4-8］。目前世界DMC的生產(chǎn)能力約130kt/a ,年產(chǎn)量不足100kt,主要分布在美國、法國、意大利、日本等國。國外的DMC消費(fèi)情況是50%-60%用于取代劇毒的光氣，制造聚碳酸酯、西維因、呋喃丹、苯甲醚等，20%-30%用于制造環(huán)丙沙星等特殊用途的新產(chǎn)品，其余10%-20%用作溶劑。 1.2.2國內(nèi)產(chǎn)能情況及需求預(yù)測 我國目前DMC生產(chǎn)企業(yè)有10余家，生產(chǎn)能力均不大。近幾年來，由于DMC下游產(chǎn)品——聚碳酸酯、聚氨酯、涂料溶劑、汽油添加劑、高能電池電解液市場發(fā)展迅速，帶動(dòng)了DMC市場需求量的走高，2005年,DMC國際市場需求量約13萬噸，國內(nèi)為3～4萬噸。預(yù)計(jì)國內(nèi)外DMC的需求將以10～20％的速度遞增，到2010年國內(nèi)需求量將達(dá)10萬噸以上，國外將達(dá)到20～30萬噸。 1.2.3廠址選擇 本項(xiàng)目廠址選擇在山東省濰坊壽光市經(jīng)濟(jì)開發(fā)區(qū)的科技工業(yè)園內(nèi)。壽光開發(fā)區(qū)先后與美國、日本、韓國、澳大 利亞、臺(tái)灣、香港等20多個(gè)國家和地區(qū)的客商建立了穩(wěn)固的合作關(guān)系，新批進(jìn)區(qū)項(xiàng)目75個(gè)，項(xiàng)目投入7.2億元，區(qū)內(nèi)工業(yè)企業(yè)231家。天成食品有限公司、華源凱馬沖壓中心、富康制藥廠、墨龍集團(tuán)等先后進(jìn)區(qū)落戶。形成了以鹽化工、生物醫(yī)藥、石油機(jī)械、服裝、印染、食品加工為主體的工業(yè)體系。為鼓勵(lì)更多的客商投資，壽光經(jīng)濟(jì)開發(fā)區(qū)規(guī)劃建設(shè)了新城創(chuàng)業(yè)園、科技工業(yè)園兩大園區(qū)［9-11］。 2 碳酸二甲酯生產(chǎn)工藝 2.1工藝方案的選擇 目前國內(nèi)外生產(chǎn)碳酸二甲酯的方法主要有光氣甲醇法、光氣醇鈉法、甲醇酯交換法、二氧化碳直接合成法、尿素直接醇解法、尿素間接醇解法以及甲醇氧化羰基法。通過對國內(nèi)外工藝的比較可知，尿素直接醇解法有如下特點(diǎn)：（1）原料廉價(jià)易得；（2）工藝簡單，易于操作；（3）反應(yīng)產(chǎn)生的氨氣可以回收利用，對環(huán)境友好，綠色無污染；（4）反應(yīng)過程無水生產(chǎn)，避免了甲醇-DMC-水復(fù)雜體系的分離問題，使后續(xù)分離提純簡單化，節(jié)省投資。（5）雖然反應(yīng)第二步中G>0，在熱力學(xué)［12-20］上為非自發(fā)反應(yīng)，但可以通過提高溫度，增大壓強(qiáng)來提高其轉(zhuǎn)化率。由實(shí)驗(yàn)可知反應(yīng)溫度在185℃，壓力1.2MPa時(shí)，尿素和甲醇在反應(yīng)精餾塔中反應(yīng)，在此條件下尿素的轉(zhuǎn)化率可以達(dá)到100%，碳酸二甲酯的選擇性大于98%，DMC的單程收率大于50%。 2.2 碳酸二甲酯生產(chǎn)工藝 2.2.1 反應(yīng)流程 圖2-1為其流程示意圖： 1-反應(yīng)精餾塔；2-共沸精餾塔；3-換熱器；4-膜分離器；5-冷凝器； 6-萃取精餾塔；7-萃取劑回收塔；8-DMC精制塔；9-甲醇精制塔。 圖2-1 工藝流程示意圖 流程簡介： 在1號(hào)為反應(yīng)精餾塔，尿素和甲醇分別以熔融和氣相狀態(tài)從反應(yīng)精餾塔的上端和下端進(jìn)入塔內(nèi)。兩者在塔內(nèi)的固定床上逆流接觸產(chǎn)生反應(yīng)，其中未反應(yīng)的部分在塔底列管式反應(yīng)器上繼續(xù)發(fā)生反應(yīng)；反應(yīng)精餾塔可以將反應(yīng)產(chǎn)生的DMC精餾出去，因此可以打破反應(yīng)的平衡從而提高反應(yīng)轉(zhuǎn)化率，增加其收率；反應(yīng)精餾塔上端為一個(gè)全凝器，在全凝器上端可采出氨氣，下端采出口采出的DMC和甲醇混合物經(jīng)過2號(hào)共沸精餾塔，塔頂采出DMC和甲醇的共沸物，塔底采出交純的甲醇，共沸物再經(jīng)過4號(hào)膜分離器再次提濃，打破DMC和甲醇的二元共沸點(diǎn)，此時(shí)DMC的濃度可達(dá)40%，再經(jīng)過分離車間提純。6號(hào)為萃取精餾塔，采用鄰二甲苯為萃取劑，使用萃取精餾的方法分離甲醇和DMC可以大大降低其能耗。萃取精餾得到的產(chǎn)物再經(jīng)過7號(hào)萃取劑回收塔和8號(hào)DMC精制塔最后得到含量為99.9%的DMC產(chǎn)品。 注：具體工藝流程圖見附圖一。 2.2.2反應(yīng)條件及能耗 催化劑:雙金屬催化劑ZnO-La2O3，用量占尿素質(zhì)量的27%； 反應(yīng)原料: 甲醇尿素15.85:1進(jìn)料； 反應(yīng)條件:185℃，1.2MPa； 反應(yīng)工藝:反應(yīng)精餾（采用熱耦合工藝）； 分離工藝: 膜分離，常壓萃取精餾分離； 尿素單耗：695.68kg/t DMC； 甲醇單耗：754.56kg/t DMC； 能耗: 3t水蒸氣/t DMC。 2.2.3反應(yīng)主要設(shè)備 尿素醇解法生產(chǎn)碳酸二甲酯反應(yīng)精餾塔，萃取精餾塔，膜分離器，精餾塔。 2.2.4催化劑的比較與選擇 通過比較與分析ZnO2-La2O3催化劑用于乙醇脫氫法生產(chǎn)有如下特點(diǎn)： （1）ZnO2-La2O3價(jià)格相比與有機(jī)錫便宜，并且容易與產(chǎn)品分離，分離后的ZnO2-La2O3可以再次烘培可以重復(fù)利用； （2）催化劑不含有毒元素； （3）副產(chǎn)物少，但有氨基甲酸甲酯和氨甲酸甲酯，容易分離； （4）轉(zhuǎn)化率低于均相催化，但可以通過簡單的焙燒循環(huán)使用； 因此，我們選擇ZnO2-La2O3催化劑作為尿素醇解法的催化劑。 2.2.5 膜的要求 分離膜是具有優(yōu)先透過碳酸二甲酯性能的有機(jī)復(fù)合膜、有機(jī)/無機(jī)復(fù)合膜或無機(jī)膜。優(yōu)先透酯膜和優(yōu)先透水膜都采用有機(jī)硅聚合物中聚二甲基硅氧烷（PDMS），可置于ZrO2/Al2O3陶瓷支撐體上，具有較好的選擇性和通過量。 2.2.6膜的選擇 由于在反應(yīng)過程中為反應(yīng)掉的甲醇與尿素形成二元共沸物，如果直接使用精餾塔來分離將大大增加其分離成本，所以我們選擇膜分離器來提濃跨過二元共沸物的共沸點(diǎn)，在用精餾塔將其提純。 2.2.6.1 膜的分離原理 膜是一種起分子級(jí)分離過濾作用的介質(zhì)，當(dāng)溶液或混和氣體與膜接觸時(shí)，在壓力，或電場作用，或溫差作用下，某些物質(zhì)可以透過膜，而另些物質(zhì)則被選擇性的攔截，從而使溶液中不同組分，或混和氣體的不同組分被分離，這種分離是分子級(jí)的分離。分離機(jī)理主要為篩分：膜表面有微孔，流體流經(jīng)膜一側(cè)的表面時(shí)，部分較小的分子隨部分溶劑穿過膜到達(dá)另一側(cè)，形成透析液，而大分子則被截留在原來的一側(cè)，形成截留液，從而達(dá)到了將大分子溶質(zhì)與小分子溶質(zhì)及溶劑分離開的目的。 2.2.6.2 優(yōu)先透酯膜－Kristal? 高分子中空纖維膜 表2-1　Kristal?高分子中空纖維膜的規(guī)格 名稱 規(guī)格 KRISTAL﹡膜型號(hào) 600B 材料 改性聚醚砜 外徑/內(nèi)徑/膜壁厚度（㎜） 1.15/0.6/0.27 公稱截留分子量 60，000 拉伸強(qiáng)度（MPa） 3~4 纖維長度 2m(根據(jù)應(yīng)用而定) ﹡ 遞送包裝 800束 大腸桿菌截留率（log） 5~6 最大總氯耐受量（ppm） 500 ﹡（視用途而定）　﹡APHA9222B 表2-2　　Kristal?高分子中空纖維膜組件的規(guī)格 名稱 規(guī)格 KRISTAL﹡膜型號(hào) 600B 膜型號(hào) 600B 組件　直徑×長度 8 by 2m 膜殼材料 PVC 密封材料 凱發(fā)專利密封材料 操作溫度范圍 5～40℃ 流動(dòng)模式 外壓式 純水初始通量立方米/膜組/小時(shí)（＠1bar,30℃） 9 運(yùn)行PH范圍 2～11 清洗PH范圍 2～12 常用跨膜壓力TMP（bar） 0.2～2.3 25℃下最大入水壓力（bar） 2.6 反沖洗最大跨膜壓力TMP（bar） 2.6 清洗最大跨膜壓力TMP（bar） 2.5 重量（Kg） 55 ﹡1米長度組件可訂制 2.2.6.3 甲醇、碳酸二甲酯分離膜－InoCep陶瓷中空纖維膜 InoCep是以穩(wěn)定無機(jī)材質(zhì)為膜材質(zhì)，以最具集約化的中空纖維為組件形式，膜組件裝填密度大，密封簡單，過濾精度高。具有抗酸/堿、抗溶劑、卓越的熱穩(wěn)定性、超長的使用壽命、高機(jī)械強(qiáng)度、可用蒸氣殺菌、高通量、高組裝密度等特點(diǎn)。特別適合于乳化液廢水等高粘度、高含固量苛刻工業(yè)流體的分離應(yīng)用，目前已在金屬/表面處理工程，化學(xué)工程工業(yè)，食品和飲料/制糖業(yè)，廢物/廢水處理，工業(yè)過程中的化學(xué)品回用，生物制藥/生命科學(xué)，乳業(yè)等行業(yè)得到廣泛應(yīng)用。 表2-3 InoCep陶瓷中空纖維膜組件的規(guī)格 型號(hào)/規(guī)格 MM5 膜表面極性 無極性 有效膜面積(m2) 5 膜芯長度（mm） 560 膜芯直徑（mm） 260 纖維數(shù)量 1800 最大操作壓力(bar) 6 運(yùn)行溫度（℃） －5～110 適用PH范圍 1.5～11 過濾形式 內(nèi)壓式 膜殼材料 SS316 進(jìn)水連接尺寸 8 出水連接尺寸 1.5 密封材料 硅膠圈 凈重kg 28 膜內(nèi)純水流速（m/s） 0.5 設(shè)計(jì)進(jìn)水流量（m3/h） 42 2.2.7 流程特色 碳酸二甲酯的生產(chǎn)一直存在原料劇毒，生產(chǎn)成本高，操作工藝復(fù)雜，分離困難等限制其發(fā)展的諸多問題。 本流程采用尿素和甲醇直接醇解法合成碳酸二甲酯降低原料的成本，減少投資，且生產(chǎn)過成中無水生成，降低了分離的難度；通過使用反應(yīng)精餾塔，設(shè)備結(jié)構(gòu)緊湊，布局適合尿素和甲醇合成碳酸二甲酯的生產(chǎn)，反應(yīng)轉(zhuǎn)化率高，生產(chǎn)過程安全易控，操作方便，使生產(chǎn)流程更為簡捷。通過使用蒸氣滲透膜分離技術(shù)，不需要引入共沸劑。分離采用萃取精餾分離得到最優(yōu)級(jí)產(chǎn)品，分離工藝簡單易控。通過使用雙金屬ZnO-La2O3提高轉(zhuǎn)化率和選擇性，提高原子利用率，降低生產(chǎn)成本。 3 投資與經(jīng)濟(jì)分析 3.1總投資 3.1.1總設(shè)備投資費(fèi)用計(jì)算 根據(jù)生產(chǎn)發(fā)展的需求［21-24］，可以得到所需要的所有設(shè)備主要有一下這些，將他們價(jià)格列表如下所示： 表3-1 設(shè)備投資費(fèi)用一欄表 設(shè)備名稱及技術(shù)規(guī)格 型號(hào)、規(guī)格 數(shù)量 單價(jià)/萬元 總計(jì)/萬元 共沸塔 DN1400×18000 1 27.066 27.066 甲醇精餾塔 DN2000×10000 1 24.621 24.621 萃取精餾塔 DN1600×25000 1 60.312 60.312 萃取劑回收塔 DN1600×25000 1 23.752 23.752 DMC精餾塔 DN1000×18000 1 8.353 8.353 尿素熔融器 1 30.400 30.400 反應(yīng)精餾塔 DN1200×36000 1 239.807 239.807 氨氣吸收塔 DN1500×18000 1 31.212 31.212 換熱器 JB800-125.0-1.60-4 2 5.625 11.25 JB400-28.4-0.6-2 1 1.278 1.278 JB1000-301.5-1.60-6 1 13.567 13.567 JB900-246.4-1.00-4 2 11.088 22.176 JB800-189.6-2.50-4 2 8.532 17.064 JB800-138.0-0.60-1 1 6.210 6.210 JB600-94.5-1.6-6 1 4.253 4.253 JB500-58.3-1.6-4 1 2.623 2.623 JB600-64.0-1.6-4 2 2.880 5.76 JB600-109.3-1.6-2 1 4.918 4.918 JB800-134.3-1.0-2 1 6.044 6.044 JB400-25.3-0.6-3 1 1.138 1.138 JB400-38.3-0.6-4 1 1.724 1.724 壓縮機(jī) ZW-26.4/30 1 11.800 11.800 6M5.5-35.8/30 1 17.840 17.840 ZW-30.5/12 1 11.400 11.400 甲醇儲(chǔ)罐 φ10000球 1 113.114 113.114 氨水儲(chǔ)罐 φ11000球 1 136.818 136.818 儲(chǔ)罐 φ3000×5000 2 57.004 114.008 粗甲醇儲(chǔ)罐 φ10000球 1 113.114 113.114 回流罐 φ3000×5000 6 57.004 342.024 DMC儲(chǔ)罐 φ10000球 1 113.114 113.114 離心泵 IS65-40-250 4 0.392 1.568 IS80-50-200 1 0.383 0.383 IS200-150-315 1 1.319 1.319 IS200-150-250 1 1.040 1.040 IS100-80-160 1 0.640 0.640 IS80-50-250 2 1.024 2.048 IS50-32-125 2 0.333 0.666 IS65-40-200 1 0.290 0.290 IS50-32-200 1 0.205 0.205 IS50-32-160 2 0.190 0.380 總計(jì) 1525.299 注：中低壓碳鋼以18000/t 計(jì)，高壓碳鋼以20000/t 計(jì)。 3.1.2其它固定資產(chǎn)投資 表3-2其它固定資產(chǎn)投資表 要素 成本/萬元 要素 成本/萬元 設(shè)備安裝 686.385 車輛 170 儀表 228.795 辦公設(shè)備 200 儀表安裝 102.958 其他建筑 680 管道 213 廠區(qū)建筑 500 道路 185 行政、生活設(shè)施 280 其他 250萬元 小結(jié) 3496.138萬元 注：設(shè)備的安裝費(fèi)為該設(shè)備的45%；控制儀表費(fèi)為15%。 3.1.3 固定資產(chǎn)折舊費(fèi) 固定資產(chǎn)折舊率與服務(wù)壽命和殘值有關(guān)，服務(wù)壽命是指該資產(chǎn)能夠經(jīng)濟(jì)合理使用的時(shí)間，在估計(jì)服務(wù)壽命時(shí)間應(yīng)同時(shí)考慮到功能性折舊與實(shí)質(zhì)性折舊。一般房屋建筑物的使用年限為20年，而機(jī)器設(shè)備為15年，運(yùn)輸其中設(shè)備包括電子設(shè)備為5年。殘值是指固定資產(chǎn)報(bào)廢時(shí)的殘余價(jià)值。一般，殘值=殘值率×原值，殘值率一般取3%-5%，這里殘值率取4%，則每年的折舊費(fèi)用為原值×（1-殘值率）/折舊年限。 表3-3　折舊與攤銷表 序號(hào) 項(xiàng)目 原值/萬元 殘值率/% 設(shè)備殘值率/萬元 折舊年限 折舊（萬元/年） 1 生產(chǎn)設(shè)備 1525.299 4 61.012 15 112.637 2 建筑 1180 4 47.2 20 56.64 3 車輛 170 4 6.8 10 16.32 4 辦公設(shè)備 200 4 8 15 12.8 5 其他 250 4 10 15 16 5 累計(jì)折舊 214.398 3.1.4 維修費(fèi)用 在生產(chǎn)過程中，不可避免地會(huì)出現(xiàn)故障，需要定期檢修，一般維修費(fèi)用占固定資本的3~10%，我們?nèi)?%，故維修費(fèi)用=5%×（1525.299+3496.138）萬=251.072萬元。 3.1.5 原料費(fèi)用 表3-4　原料費(fèi)用表 成本項(xiàng)目 用量/噸 單價(jià)/元/噸 總價(jià)/萬元 甲醇 11653.2 2200 2563.66 尿素 10436.04 1520 1586.277 鄰二甲苯 28.5225 7000 19.965 ZnO-La2O3 0.3915 20000 0.783 合計(jì) 4170.729 3.1.6 人事費(fèi)用 表3-5 部門人員和工資費(fèi)用表 序號(hào) 崗位名稱 定員 工資(含年終獎(jiǎng)金)/（萬/年） 1 總經(jīng)理 1 15 2 總經(jīng)理助理 1 12 3 總工程師 1 12 4 副總經(jīng)理 1 10 5 客戶 服務(wù)部 經(jīng)理 1 6 職員 2 6 6 人力 資源部 經(jīng)理 1 6 職員 2 6 7 財(cái)務(wù)部 經(jīng)理 1 8 職員 4 12 8 后勤部 主管 1 6 后勤 保安 6 12 廚師 4 12 保潔 3 6 9 銷售部 經(jīng)理 1 6 職員 10 25 10 市場部 經(jīng)理 1 6 職員 2 6 11 物流部 經(jīng)理 1 6 職員 2 6 12 企宣部 經(jīng)理 1 6 職員 2 6 13 生產(chǎn)部 經(jīng)理 1 6 合成 車間 工藝員 1 4 操作工 6 15 提濃車間 工藝員 1 4 操作工 6 15 精制車間 工藝員 1 4 操作工 6 15 公用工程人員 4 10 儲(chǔ)運(yùn)人員 8 20 監(jiān)測員 4 12 維修中心人員 8 20 14 質(zhì)檢部 經(jīng)理 1 6 職員 4 12 15 產(chǎn)品 研發(fā)部 經(jīng)理 1 6 研發(fā)人員 8 32 16 合計(jì) 109 375 表3-6 員工福利估計(jì)表 序號(hào) 類別 占技術(shù)工工資總額比例 小計(jì)（萬元） 1 養(yǎng)老保險(xiǎn)金 10% 37.500 2 失業(yè)保險(xiǎn)金 1.5% 5.625 3 醫(yī)療保險(xiǎn)金 5% 18.750 4 生育保險(xiǎn) 0.5% 1.875 5 工傷保險(xiǎn) 1.5% 5.625 6 住房公積金 4% 15.000 7 總計(jì) 22.5% 84.375 3.1.7能源的消耗 在該廠生產(chǎn)過程中，總共用到兩種能量的消耗，主要是水和電，他們的用量與價(jià)格見下表： 表 3-7 能量的消耗 項(xiàng)目 年用量 單價(jià) 總價(jià)（萬元） 生活用水 7128噸 1.3/t 0.93 循環(huán)冷卻水 63000噸 0.2/t 1.26 蒸氣 45000噸 100/t 450 電 855萬Kw×hr 0.6元/kW×hr 513 總計(jì) 964.5 3.1.8 無形資產(chǎn) 3.1.8.1技術(shù)轉(zhuǎn)讓費(fèi) 該項(xiàng)目中設(shè)計(jì)涉及到的專利轉(zhuǎn)讓費(fèi)估計(jì)為200萬元。 3.1.8.2土地購置費(fèi) 根據(jù)我們的廠區(qū)設(shè)計(jì)可以得到我們廠區(qū)的面積為25200平方米。同時(shí)又由于我們的廠址所在地的地價(jià)為15元/立方米，因此可知該項(xiàng)目工廠的土地購置費(fèi)為378萬元。 3.1.9 總投資費(fèi)用 表 3-8 總投資費(fèi)用表 總投資 要素 成本/萬元 固定資產(chǎn)投資 主要設(shè)備 1525.299 其它固定資產(chǎn)投資 3496.138 無形資產(chǎn)投資 技術(shù)轉(zhuǎn)讓費(fèi) 200.000 土地購置費(fèi) 378.000 其他費(fèi)用 固定資產(chǎn)折舊費(fèi) 214.398 維修費(fèi)用 251.072 原料費(fèi)用 4170.729 人事費(fèi)用 459.375 能源的消耗 964.5 “三廢”處理費(fèi) 4.500 總計(jì) 11664.011 3.2總收益估算 項(xiàng)目收益主要為產(chǎn)品碳酸二甲酯和副產(chǎn)品氨水。 表3-9 產(chǎn)品收益表 產(chǎn)品 產(chǎn)量/噸 價(jià)格/（元/噸） 收益/萬元 碳酸二甲酯 15000 7000 10500.000 氨水 34402.5 650 2236.163 總計(jì) 12736.163 3.2.1 投資額的確定 一般化工項(xiàng)目的資金回?cái)n期為3個(gè)月，即流動(dòng)資金一般取一年成本的25%，達(dá)產(chǎn)期年成產(chǎn)成本為7615.854萬元，即可得到流動(dòng)資金為1903.964萬元。 表3-10 投資額的確定 項(xiàng)目 金額（萬元） 成本 7615.854 固定資產(chǎn)投資 5021.437 流動(dòng)資金 1903.964 總投資額 6925.177 注：總投資額=固定資產(chǎn)投資額+流動(dòng)資金。 3.3資金籌措 本工廠的總投資約為6925萬元，資金籌措方案為向中國工商銀行貸款3000萬元，借款償還期為5年。剩下的3925萬由企業(yè)自有資金注入。 3.4經(jīng)濟(jì)分析 3.4.1投資回收期 Pt=5.04年 3.4.2 投資凈現(xiàn)值 NPV=8429.502（萬元） 3.4.3 內(nèi)部收益率 IRR= 24.54% 4 物料衡算 4.1流程簡述 本廠主要生產(chǎn)碳酸二甲酯（1.5萬噸/年），同時(shí)副產(chǎn)氨水。由尿素和甲醇為原料，在反應(yīng)精餾塔內(nèi)反應(yīng)。從塔頂采出碳酸二甲酯和甲醇的共沸物，經(jīng)過膜分離器提濃跨過共沸點(diǎn)，產(chǎn)物通過萃取精餾塔，兩個(gè)碳酸二甲酯精餾塔，最終生產(chǎn)純度為99.9%碳酸二甲酯。整個(gè)生產(chǎn)工藝包括碳酸二甲酯的合成以及產(chǎn)品的分離精制兩個(gè)階段。 4.2碳酸二甲酯合成及分離工段 尿素和甲醇為原料，經(jīng)反應(yīng)精餾塔一步反應(yīng)直接得到碳酸二甲酯和氨氣，氨氣從反應(yīng)精餾塔塔頂餾出，產(chǎn)物依次通過共沸精餾塔、膜分離器、萃取精餾塔、在經(jīng)過碳酸二甲酯精制精餾塔，最終生產(chǎn)純度為99.9%的DMC。流程如圖4-1所示。 圖4-1　碳酸二甲酯合成及分離工段流程模擬圖 4.3反應(yīng)精餾塔物料衡算 表4-1　反應(yīng)精餾塔物料衡算表 Stream No. IN OUT 1 NH3 DMC-MEOH Phase VAPOR VAPOR VAPOR Temperature ℃ 185 185 185 Pressure atm 11.843 11.843 11.843 Component Kg/hr Mass Flow Mass Flow Mass Flow UREA 1449.45 0 0 H2O 0 0.2442813 0 CH3OH 22978.68 42.8988205 21406.5114 DMC 0 0.42529668 2126.05808 NH3 0 812.290883 0.08123721 鄰二甲苯 0 0 0 MC 0 0 37.177171 CH3NHCOOCH3 0 0 2.442813 Total 24428.13 855.8593 23572.27 24428.13 24428.13 4.4共沸精餾塔物料衡算 表4-2　共沸精餾塔物料衡算表 Stream No. IN OUT 3 4 9 Phase VAPOR LIQUID LIQUID Temperature ℃ 166.774 60.2854 64.2234 Pressure atm 0.987 0.987 0.987 Component Mass Flow Mass Flow Mass Flow UREA 0 0 0 H2O 0 0 0 CH3OH 28454.0202 10264.4076 18189.6126 DMC 2423.96315 2423.9631 1.2161e-35 NH3 0.08123721 0.08052202 0.00071519 鄰二甲苯 0 0 0 MC 37.177171 0.00989444 37.167277 CH3NHCOOCH3 2.442813 0.08658291 2.35623011 Total 30917.68 12688.55 18229.14 30917.68 30917.69 4.5 膜分離器物料衡算 表4-3　膜分離器物料衡算表 Stream No. IN OUT 5 CIRCLE1 6 IC-GAS Phase VAPOR VAPOR VAPOR-LIQUID VAPOR Temperature ℃ 105 105 105 105 Pressure atm 3.948 3.948 3.948 3.948 Component Mass Flow Mass Flow Mass Flow Mass Flow UREA 0 0 0 0 H2O 0 0 0 0 CH3OH 10264.4076 7047.50881 3194.28364 22.5816967 DMC 2423.9631 297.905071 2125.81564 0.24239631 NH3 0.08052202 0 0 0.08052202 鄰二甲苯 0 0 0 0 MC 0.00989444 0 0 0.00989444 CH3NHCOOCH3 0.08658291 0 0 0.08658291 Total 12688.55 7345.414 5320.099 23.00109 12688.55 12688.51 4.6萃取精餾塔物料衡算 表4-4　萃取精餾塔物料衡算表 Stream No. IN OUT 16 IN-OX 8 11 Phase LIQUID LIQUID LIQUID LIQUID Temperature ℃ 36.382 150 23.942 74.964 Pressure atm 0.997 1.184 1 1 Component Mass Flow Mass Flow Mass Flow Mass Flow UREA 0 0 0 0 H2O 0 0 0 0 CH3OH 4246.17527 0 3194.27137 1051.9039 DMC 3333.9594 0 39.2667635 3294.69263 NH3 0 0 0 0 鄰二甲苯 0.04777558 4784.763 7.25563301 4777.55514 MC 0 0 0 0 CH3NHCOOCH3 0 0 0 0 Total 7580.182 4784.763 3240.794 9124.152 12364.95 12364.95 4.7萃取劑回收塔物料衡算 表4-5　萃取回收塔物料衡算表 Stream No. IN OUT 1 NH3 DMC-MEOH Phase VAPOR VAPOR VAPOR Temperature ℃ LIQUID LIQUID LIQUID Pressure atm 1 1 1.1 Component Mass Flow Mass Flow Mass Flow UREA 1449.45 0 0 H2O 0 0.2442813 0 CH3OH 22978.68 42.8988205 21406.5114 DMC 0 0.42529668 2126.05808 NH3 0 812.290883 0.08123721 鄰二甲苯 0 0 0 MC 0 0 37.177171 CH3NHCOOCH3 0 0 2.442813 Total 24428.13 855.8593 23572.27 24428.13 24428.13 4.8 DMC精制塔物料衡算 表4-6　DMC精制塔物料衡算表 Stream No. IN OUT 12 13 CIRCLE2 Phase LIQUID LIQUID LIQUID Temperature ℃ 70.678 90.218 63.426 Pressure atm 1 1 1 Component Mass Flow Mass Flow Mass Flow UREA 0 0 0 H2O 0 0 0 CH3OH 1051.9039 0.00052287 1051.89162 DMC 3291.39794 2083.28635 1208.14376 NH3 0 0 0 鄰二甲苯 0.04777555 0 0.04777558 MC 0 0 0 CH3NHCOOCH3 0 0 0 Total 4343.35 2083.287 2260.083 4343.35 4343.37 4.9甲醇精制塔物料衡算 表4-7　甲醇精制塔物料衡算表 Stream No. IN OUT 15 MEOH 10 Phase LIQUID LIQUID LIQUID Temperature ℃ 58.197 15.085 98.285 Pressure atm 1.974 1.97384653 1.974 Component Mass Flow Mass Flow Mass Flow UREA 0 0 0 H2O 0 0 0 CH3OH 21383.884 21360.4052 23.4788668 DMC 39.2667635 39.2667635 0 NH3 0.00071519 0.00071519 0 鄰二甲苯 7.25563301 6.83697073 0.41866227 MC 37.167277 0 37.1672547 CH3NHCOOCH3 2.35623011 0.03139798 2.32483202 Total 21469.93 21406.54 63.38962 21469.93 21469.93 4.10總流程物料衡算 表4-8　總流程物料衡算 Stream No. IN OUT FEED1 FEED2 IN-OX NH3 IC-GAS OUT-OX MEOH PRODUCT WASTE Phase LIQUID LIQUID LIQUID VAPOR VAPOR LIQUID LIQUID LIQUID LIQUID Temperature ℃ 25 25 150 185 105 147.718226 15.0853318 32 23 Pressure atm 0.9867 0.987 1.184 11.843 3.948 1.1 1.974 0.803 1.776 Component Mass Flow Mass Flow Mass Flow Mass Flow Mass Flow Mass Flow Mass Flow Mass Flow Mass Flow UREA 1449.45 0 0 0 0 0 0 0 0 H2O 0 0 0 0.2442813 0 0 0 0 0 CH3OH 0 22978.68 0 42.8988205 22.5816967 6.8294e-08 21360.4052 0.00052287 23.4788668 DMC 0 0 0 0.42529668 0.24239631 3.29469263 39.2667635 2083.28635 1.7726e-19 NH3 0 0 0 812.290883 0.08052202 0 0.00071519 0 3.9644e-15 鄰二甲苯 0 0 4784.763 0 0 4777.50737 6.83697073 1.1541e-32 0.41866227 MC 0 0 0 0 0.00989444 0 2.0432e-05 0 37.1672547 CH3NHCOOCH3 0 0 0 0 0.08658291 0 0.03139798 0 2.32483202 Total 1449.45 22978.68 4784.763 855.8593 23.00109 4780.802 21406.54 2083.287 63.38962 29212.89 29212.88 5 熱量衡算 5.1 HEATER1熱量衡算 表5-1　HEATER1熱量衡算表［25-27］ Stream No. IN OUT 17 1 Temperature ℃ 25 132 Pressure bar 1 12 Vapor Frac 0 0 Mole Flow kmol/hr 741.274038 741.274038 Mass Flow kg/hr 24428.13 24428.13 Volume Flow cum/hr 29.7419752 2353.05724 Enthalpy MMkcal/hr -42.790028 -34.390942 △H MMkcal/hr 8.399 Heat Duty of HEATER1 MMkcal/hr 8.399 5.2 HEATER2熱量衡算 表5-2　HEATER2熱量衡算表 Stream No. IN OUT 4 5 Temperature ℃ 60.285 105 Pressure bar 1 4 Vapor Frac 0 1 Mole Flow kmol/hr 347.255872 347.255872 Mass Flow kg/hr 12688.5477 12688.5477 Volume Flow cum/hr 15.9499096 2729.48662 Enthalpy MMkcal/hr -21.920702 -18.695505 △H MMkcal/hr 3.225 Heat Duty of HEATER2 MMkcal/hr 3.225 5.3 CONDENSE熱量衡算 表5-3　CONDENSE熱量衡算表 Stream No. IN OUT 6 7 Temperature ℃ 105 25 Pressure bar 4 1 Vapor Frac 0.839 0 Mole Flow kmol/hr 123.289523 123.289523 Mass Flow kg/hr 5320.09929 5320.09929 Volume Flow cum/hr 814.161701 5.96037123 Enthalpy MMkcal/hr -8.0224852 -9.1518234 △H MMkcal/hr -1.12934 Heat Duty of HEATER2 MMkcal/hr -1.12934 5.4 HEATX1熱量衡算 表5-4 HEATX1熱量衡算表 Stream No. IN OUT 10 WATER 14 WASTE Temperature ℃ 98.285 15 42.745 23 Pressure bar 2 2 1 1.8 Vapor Frac 0 0 0 0 Mole Flow kmol/hr 1.25791562 4 4 1.25791562 Mass Flow kg/hr 63.3896158 72.06112 72.06112 63.3896158 Volume Flow cum/hr 0.08033903 0.07183810 0.07483047 0.07337794 Enthalpy MMkcal/hr -0.0680461 -0.2735994 -0.2708176 -0.0708279 △H MMkcal/hr 0.000 Heat Duty of HEATX1 MMkcal/hr 0.002 5.5 HEATX2熱量衡算 表5-5 HEATX2熱量衡算表 Stream No. IN OUT 13 WATER2 OUT PRODUCT Temperature ℃ 90.218 15 27.521 32 Pressure bar 1.013 1.013 0.811 0.813 Vapor Frac 0 0 0 0 Mole Flow kmol/hr 23.1273829 170 170 23.1273829 Mass Flow kg/hr 2083.28687 3062.5976 3062.5976 2083.28687 Volume Flow cum/hr 2.19727409 3.0531194 3.10890774 2.0252716 Enthalpy MMkcal/hr -3.2960665 -11.627975 -11.575325 -3.3487171 △H MMkcal/hr 0.000 Heat Duty of HEATX2 MMkcal/hr 0.05 5.6 SEP1熱量衡算 表5-6　SEP1熱量衡算表 Stream No. IN OUT 2 H3N DMC-MEOH Temperature ℃ 185 185 185 Pressure bar 12 12 12 Vapor Frac 1 1 1 Mole Flow kmol/hr 741.256119 49.0531812 692.202938 Mass Flow kg/hr 24428.13 855.859281 23572.2707 Volume Flow cum/hr 2353.00036 155.711569 2197.2888 Enthalpy MMkcal/hr -34.430083 -0.5164954 -33.913587 △H MMkcal/hr 0.000 Heat Duty of SEP1 MMkcal/hr 0.000 5.7 SEP2熱量衡算 表5-7　SEP2熱量衡算表 Stream No. IN OUT 5 6 CIRCLE1 IC-GAS Temperature ℃ 105 105 105 105 Pressure bar 4 4 4 4 Vapor Frac 1 0.8397 1 1 Mole Flow kmol/hr 347.255872 123.289523 223.252032 0.71327318 Mass Flow kg/hr 12688.5477 5320.09929 7345.41388 23.0010924 Volume Flow cum/hr 2729.48662 814.161701 1754.79685 5.60644116 Enthalpy MMkcal/hr -18.695505 -8.0224852 -10.802306 -0.0336482 △H MMkcal/hr -0.16293 Heat Duty of SEP2 MMkcal/hr -0.16293 5.8 T1熱量衡算 表5-8 T1熱量衡算 Stream No. IN OUT 3 4 9 Temperature ℃ 166.774 60.285 64.223 Pressure bar 1 1 1 Vapor Frac 1 0 0 Mole Flow kmol/hr 915.45497 347.255872 568.199098 Mass Flow kg/hr 30917.6846 12688.5477 18229.1369 Volume Flow cum/hr 33484.343 15.9499096 24.3237136 Enthalpy MMkcal/hr -44.715893 -21.920702 -31.801583 △H MMkcal/hr -9.007 設(shè)備名稱 塔底再沸器 塔頂冷凝器 負(fù)荷　MMkcal/hr 0.100 -9.107 Q＝-9.107+0.100＝-9.007=△H 熱量守恒 5.9 T2熱量衡算 表5-9 T2熱量衡算表 Stream No. IN OUT 15 10 MEOH Temperature ℃ 58.197 98.285 15.085 Pressure bar 2 2 2 Vapor Frac 0.0008 0 0 Mole Flow kmol/hr 668.392994 1.25791562 667.135079 Mass Flow kg/hr 21469.9306 63.3896158 21406.541 Volume Flow cum/hr 35.5670399 0.08033903 26.4173516 Enthalpy MMkcal/hr -37.547903 -0.0680461 -38.210552 △H MMkcal/hr -0.731 設(shè)備名稱 塔底再沸器 塔頂冷凝器 負(fù)荷　MMkcal/hr 12.433 -13.164 Q＝-13.164+12.433＝-0.731=△H 熱量守恒 5.10 T3熱量衡算 表5-10　T3熱量衡算表 Stream No. IN OUT 16 IN-OX 8 11 Temperature ℃ 36.382 150 23.942 74.964 Pressure bar 1 1.12 1.013 1.013 Vapor Frac 0 0 0 0 Mole Flow kmol/hr 169.530405 45.0681 100.193896 114.404609 Mass Flow kg/hr 7580.18244 4784.763 3240.79377 9124.15168 Volume Flow cum/hr 8.53638166 6.25232482 4.0394276 10.2484426 Enthalpy MMkcal/hr -12.9370