《房屋結(jié)構(gòu)設(shè)計_習(xí)題答案》由會員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《房屋結(jié)構(gòu)設(shè)計_習(xí)題答案（16頁珍藏版）》請?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

1、.專業(yè)資料.梁板結(jié)構(gòu)（一）填空題1.雙向板上荷載向兩個方向傳遞，_長邊支撐梁承受的荷載為分布；短邊支撐梁承受的荷載為 _分布。（梯形，三角形）4. RC 連續(xù)梁支座彎矩調(diào)幅時，截面的相對受壓區(qū)高度應(yīng)滿足 _的要求；其塑性鉸的極限彎矩最大值為MYma=_ fcbho。（0.1W0.35 ,a1as）5. R.C 板應(yīng)按下列原則進(jìn)行計算：兩對邊支承的板應(yīng)按 _向板計算；四邊支承的板應(yīng)按下列規(guī)定計算：當(dāng)長邊與短邊之比小于或等于2.0 時，應(yīng)按 _向板計算；當(dāng)長邊與短邊之比大于 2.0，但小于 3.0 時，宜按 _ 向板計算；當(dāng)按沿 _邊方向的單向板計算時；應(yīng)沿_邊方向布置足夠數(shù)量的 _ 鋼筋；當(dāng)長邊

2、與短邊之比大于或等于3.0時；按沿_邊方向的 _ 向板計算。（單、雙、雙、短、長、構(gòu)造、短、單）（二）選擇題1. a按單向板進(jìn)行設(shè)計。a. 600mmx 3300mmt勺預(yù)制空心樓板；b. 長短邊之比小于 2 的四邊固定板；c. 長短邊之比等于 1.5，兩短邊嵌固，兩長邊簡支；d. 長短邊相等的四邊簡支板。2. 對于兩跨連續(xù)梁，da.活荷載兩跨滿布時，各跨跨中正彎矩最大；b.活荷載兩跨滿布時，各跨跨中負(fù)彎矩最大；c.活荷載單跨布置時，中間支座處負(fù)彎矩最大；d.活荷載單跨布置時，另一跨跨中負(fù)彎矩最大。3. 多跨連續(xù)梁（板）按彈性理論計算，為求得某跨跨中最大負(fù)彎矩，活荷載應(yīng)布置在】da.該跨，然后

3、隔跨布置；b.該跨及相鄰跨；c.所有跨；d.該跨左右相鄰各跨，然后隔跨布置。4. 在確定梁的縱筋彎起點(diǎn)時，要求抵抗彎矩圖不得切入設(shè)計彎矩圖以內(nèi)，即應(yīng)包在設(shè)計彎矩圖的外面，這是為了保證梁的a a.正截面受彎承載力；b.斜截面受剪承載力；c.受拉鋼筋的錨固；d.箍筋的強(qiáng)度被充分利用.5. 下列關(guān)于塑性鉸的描述，c是錯誤的.a.預(yù)計會出現(xiàn)塑性鉸的部位不允許發(fā)生剪切破壞；b.塑性鉸區(qū)域可承受一定的彎矩；c.塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力取決于塑性鉸區(qū)域構(gòu)件截面的高度；d.塑性鉸出現(xiàn)的部位和先后次序可人為控制。（三）判斷題1.連續(xù)梁在各種不利荷載布置情況下，任一截面的內(nèi)力均不會超過該截面處內(nèi)力包絡(luò)圖上 的數(shù)值。.專業(yè)

4、資料.T2.求多跨連續(xù)雙向板某區(qū)格的跨中最大正彎矩時，板上活荷載應(yīng)按滿布考慮。F3.對于周邊與梁整澆的多區(qū)格雙向板樓蓋，按彈性理論或塑性理論計算方法得到的所有區(qū)格板的彎矩值均可予以減少。F4.鋼筋混凝土四邊簡支雙向板，在荷載作用下不能產(chǎn)生塑性內(nèi)力重分布。F5.在四邊簡支單向板中，分布鋼筋的作用主要為：澆搗混凝土?xí)r固定受力鋼筋位置；抵抗由于溫度變化或混凝土收縮引起的應(yīng)力；承受板上局部荷載產(chǎn)生的應(yīng)力；承受沿短邊方向的彎矩，分布鋼筋一般位于受力鋼筋的下方。F6.單向板只布置單向鋼筋，雙向板需布置雙向鋼筋。F7.多跨連續(xù)板在彈性計算時，可采用減小活載，加大永久荷載的方法，修正支承梁抗扭剛 度產(chǎn)生的誤差

5、。T8.鋼筋混凝土梁截面的相對受壓區(qū)高度E值愈大，則其塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力就愈大。F9.靜定結(jié)構(gòu)不能按考慮塑性內(nèi)力重分布的方法設(shè)計。T10. 對于周邊與梁整澆的混凝土板，由于板的起拱作用其設(shè)計彎矩值可以折減20%。T11. 對四邊與梁整澆的 RC 多跨連續(xù)板，無論是按彈性或塑性計算都可將計算彎距乘以0.8折減系數(shù)再用于配筋計算。T12. 對不允許出現(xiàn)裂縫混凝土結(jié)構(gòu)不應(yīng)采用塑性內(nèi)力重分布的計算方法。T13. 對直接承受動力荷載的混凝土結(jié)構(gòu)不應(yīng)采用塑性內(nèi)力重分布的計算方法。T（四）簡答題1. 簡述現(xiàn)澆肋梁樓蓋的組成及荷載傳遞途徑。2. 什么是單向板？什么是雙向板？兩種板是如何區(qū)分的？它們的受力特點(diǎn)有何

6、不同？3. 單向板肋梁樓蓋中，板內(nèi)應(yīng)配置有哪幾種鋼筋？4. 什么叫彎矩調(diào)幅法？設(shè)計中為什么要控制彎矩調(diào)幅值？5 使用彎矩調(diào)幅法時，為什么要限制E?6. 什么是鋼筋混凝土受彎構(gòu)件塑性鉸？影響塑性鉸轉(zhuǎn)動能力的因素有那些？7. 簡述 RC 連續(xù)梁支座彎矩調(diào)幅的目的及要求。8. 塑性鉸有那些特點(diǎn)？1 現(xiàn)澆肋梁樓蓋由板、次梁和主梁組成，荷載的傳遞途徑為荷載作用到板上，由板傳遞到 次梁，由次梁傳遞到主梁，由主梁傳遞到柱或墻，再由柱或墻傳遞到基礎(chǔ)，最后由基礎(chǔ)傳遞到地基。2.單向受力、單向彎曲（及剪切）的板為單向板；雙向受力、雙向彎曲（及剪切）的板為 雙向板。單向板的受力鋼筋單向布置，雙向板的受力鋼筋雙向布置

7、。兩對邊支承的板為單向板。對于四邊支承的板，當(dāng)長邊與短邊長度之比小于或等于2.0時，按雙向板考慮；當(dāng)長邊與短邊長度之比大于 2.0 但小于 3.0 時，宜按雙向板考慮，也可 按單向板計算，但按沿短邊方向受力的單向板計算時，應(yīng)沿長邊方向布置足夠數(shù)量的構(gòu)造鋼筋；當(dāng)長邊與短邊長度之比大于或等于3.0 時，可按沿短邊方向受力的單向板考慮。3.單向板肋梁樓蓋中，板內(nèi)應(yīng)配置有板內(nèi)受力鋼筋和構(gòu)造鋼筋。板內(nèi)受力鋼筋種類一般采用HPB235 板中受力鋼筋的間距， 當(dāng)板厚w150mm 時，不宜大.專業(yè)資料.于 200mm 當(dāng)板厚150mm 時，不宜大于 1.5h，且不宜大于 250mm 連續(xù)板中配筋形式采用 分離

8、式配筋或彎起式配筋。構(gòu)造鋼筋包括：分布鋼筋、沿墻處板的上部構(gòu)造鋼筋、主梁處板的上部構(gòu)造鋼筋和板內(nèi)抗沖切鋼筋。4.彎矩調(diào)幅法就是在彈性理論計算的彎矩包絡(luò)圖基礎(chǔ)上，考慮塑性內(nèi)力重分布，將構(gòu)件控 制截面的彎矩值加以調(diào)整。具體計算步驟是：（1）按彈性理論方法分析內(nèi)力；（2）以彎矩包絡(luò)圖為基礎(chǔ)，考慮結(jié)構(gòu)的塑性內(nèi)力重分布，按適當(dāng)比例對彎矩值進(jìn)行調(diào) 幅；（3）將彎矩調(diào)整值加于相應(yīng)的塑性鉸截面，用一般力學(xué)方法分析對結(jié)構(gòu)其他截面內(nèi)力 的影響；（4）繪制考慮塑性內(nèi)力重分布的彎矩包絡(luò)圖；（5）綜合分析，選取連續(xù)梁中各控制截面的內(nèi)力值；（6）根據(jù)各控制截面的內(nèi)力值進(jìn)行配筋計算。截面彎矩的調(diào)整幅度為：1 Ma/Me式中

9、3為彎矩調(diào)幅系數(shù)；M為調(diào)整后的彎矩設(shè)計值；M為按彈性方法計算所得的彎矩 設(shè)計值。若支座負(fù)彎矩調(diào)幅過大， 則塑性鉸形成前只能承受較小的荷載，而在塑性鉸形成后還要承受較大的荷載，這就會使塑性鉸出現(xiàn)較早，塑性鉸產(chǎn)生很大轉(zhuǎn)動，即使在正常使用荷載下也可能產(chǎn)生很大的撓度及裂縫，甚至超過混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50010- 2002）的允許值，因此應(yīng)控制彎矩調(diào)幅值。5因?yàn)镋為相對受壓區(qū)高度，E值的大小直接影響塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力。EEb時為超筋梁，受壓區(qū)混凝土先破壞，不會形成塑性鉸。EvEb時為適筋梁，可以形成塑性鉸。E值越小，塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力越大，因此要限制E，一般要求Ev0.35。6.鋼筋混凝土受彎構(gòu)件塑性

10、鉸：由于受拉鋼筋屈服，發(fā)生塑性變形，從而產(chǎn)生一定的塑性 轉(zhuǎn)角。影響塑性鉸轉(zhuǎn)動能力的因素有：（1）鋼筋的種類，采用軟鋼作為受拉鋼筋時，塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力較大；（2）混凝土的極限壓應(yīng)變，而混凝土的極限壓應(yīng)變除與混凝土強(qiáng)度等級有關(guān)外，箍筋 用量多或受壓縱筋較多時，都能增加混凝土的極限壓應(yīng)變；（3）在以上條件確定的情況下， 受拉縱筋配筋率對塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力有決定性的作用。7.目的：使結(jié)構(gòu)內(nèi)力分布均勻；結(jié)構(gòu)配筋合理；利于保證混凝土澆筑質(zhì)量，便于施工； 可取得一定的經(jīng)濟(jì)效益。要求：要求鋼筋應(yīng)具有良好的塑性，混凝土應(yīng)有較大的極限壓應(yīng)變CU值；塑性鉸處截面的相對受壓區(qū)高度應(yīng)滿足0. 1o. 35 的要求；彎矩調(diào)

11、整幅度15%25%;塑性鉸截面尚應(yīng)有足夠的受剪承載力；對于直接承受動力荷載的結(jié)構(gòu)，對于承載力、剛度和裂縫控制有較高要求的結(jié)構(gòu)，不應(yīng)采用塑性內(nèi)力重分布的分析方法。&與理想的鉸不同，塑性鉸不是集中在一個截面，而是具有一定的長度，稱為塑性鉸區(qū)長 度，只是為了.專業(yè)資料.簡化認(rèn)為塑性鉸是一個截面；理想鉸不能傳遞彎矩，塑性鉸能承受彎矩， 為簡專業(yè)資料.化考慮，認(rèn)為塑性鉸所承受的彎矩為定值，為截面的屈服彎矩，即考慮為理想彈塑性；理想鉸可以自由轉(zhuǎn)動，塑性鉸為單向鉸，只能使截面沿彎矩方向發(fā)生轉(zhuǎn)動，反方向不能轉(zhuǎn)動，塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力有限，其轉(zhuǎn)動能力與鋼筋種類、受拉縱筋配筋率及混凝土的極限壓應(yīng)變等因 素有關(guān)。(五)

12、計算題1、某預(yù)制裝配式樓蓋的樓面梁如圖示，受均布荷載，永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值為gk=10KN/m 可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 qk=15KN/m。按彈性計算時彎矩可按皿=表中系數(shù)xqL1 2計算。梁截面 bXh=250X500mm 采用 C25 砼 fc=11.9N/mm2; HRB335 鋼筋 fy=300N/mrno試根據(jù)你的判斷 和計算選擇下列答案。120 畑誕60K訓(xùn)120瞪126M0120r1（3） 按彈性計算，與 B C 支座最大彎矩設(shè)計值最接近的值為a 1 按彈性計算，與跨間的最大彎矩設(shè)計值最接近的值為c a.89.67KN.Mb.104.00KN.MC.110.92KN.Md.210.45KN.

13、M2 按彈性計算，與跨間的最大彎矩設(shè)計值最接近的值為b a.43.68KN.Mb.67.50KN.MC.69.00KN.M d.100.34KN.M.專業(yè)資料.a.131.65KN.Mb.133.02KN.MC.124.05KN.Md.129.67KN.M（4） B C 支座按彎矩調(diào)幅法，與調(diào)幅后的彎矩設(shè)計值最接近的值為b a.86.11KN.Mb.111.90KN.MC.125.72KN.Md.130.77KN.M（5） 按彎矩調(diào)幅法調(diào)幅后， B、C 支座截面受壓區(qū)高度的值不得大于b a. 70mm b.156mm c. 160mm d. 242mm（6） 按彎矩調(diào)幅法設(shè)計，首先出現(xiàn)塑性鉸的

14、截面應(yīng)為d a.跨間的截面 b.跨間的截面c. B 支座截面 d. B 或 C 支座截面（7） 此連續(xù)梁配置箍筋用量最多的部位應(yīng)為c a.跨間 b. 跨間 c. B 或 C 支座兩側(cè)d. B 和 A 支座兩側(cè)（8） 按彎矩調(diào)幅法設(shè)計，首先達(dá)到或超過極限狀態(tài)可能性較大的是d a.跨間正截面破壞b. B 或 C 支座截面正截面破壞c. B 或 C 支座截面斜截面破壞d. B 或 C 支座彎曲裂縫過大（9） 若按塑性計算，與跨間的最大彎矩設(shè)計值最接近的值為b a.85.53KN.Mb.103.70KN.MC.120.92KN.Md.210.45KN.M（10） 與跨間正截面計算用鋼量值最接近的配筋為

15、c a.4 12 b. 4 14 c. 4 18 d. 4 22.專業(yè)資料.單層廠房結(jié)構(gòu)（一）填空題1.單層廠房的屋架結(jié)構(gòu)分為無檁體系和有檁體系兩種有檁體系屋蓋由 _、_、_及屋蓋支撐組成無檁體系屋蓋由 _、及屋蓋支撐組成其中,_體系是單層廠房中最常見的一種屋蓋形式_，適用于較大噸位吊車或有較大振動的大、中型或重型工業(yè)廠房（小型屋面板，檁條，屋架，大型屋面板，屋架，無檁）2.當(dāng)廠房長度或?qū)挾群艽髸r,應(yīng)設(shè)_ 縫；廠房的相鄰部位地基土差別較大時,應(yīng)設(shè)_ 縫；廠房體型復(fù)雜或有貼建的房屋和構(gòu)筑物時,宜設(shè)_ 縫 （伸縮， 沉 降，防震）3.計算排架考慮多臺吊車豎向載荷時，對一層吊車單跨廠房的每個排架，參

16、與組合的吊車臺數(shù)不宜多于 _ 臺；對一層吊車的多跨廠房的每個排架,不宜多于 _臺（2，4）4.考慮多臺吊車水平荷載時，對單跨或多跨廠房的每個排架，參與組合的吊車臺數(shù)不應(yīng)多于_ 臺（2）5.等高排架常采用_ 法進(jìn)行內(nèi)力分析,不等高排架常采用_ 法進(jìn)行內(nèi)力分析.（剪力分配法，力法）6.單層廠房預(yù)制柱，在施工吊裝階段，柱的受力情況與_完全不同，且混凝土的強(qiáng)度等級一般尚達(dá)不到_ ,故設(shè)計時還應(yīng)進(jìn)行廠房柱吊裝時的_ 和_ 驗(yàn)算（使用階段，設(shè)計強(qiáng)度等級，承載力，裂縫寬度）7.單層工業(yè)廠房柱牛腿柱的破壞形式主要有彎壓破壞、 _破壞和_ 破壞.（斜壓，剪切）8.預(yù)制構(gòu)件的吊環(huán)應(yīng)采用 _ 級鋼筋制作當(dāng)在一個構(gòu)件

17、上設(shè)有 4 個吊環(huán)時，吊環(huán)設(shè)計時應(yīng)僅取 _ 個吊環(huán)進(jìn)行計算.（HPB235,3）（二）選擇題1.下列關(guān)于變形縫的描述，d是正確的.a.伸縮縫可以兼作沉降縫；b.伸縮縫應(yīng)將結(jié)構(gòu)從屋頂至基礎(chǔ)完全分開，使縫兩邊的結(jié)構(gòu)可以自由伸縮，互不影響;c.凡應(yīng)設(shè)變形縫的廠房，三縫合一，并應(yīng)按沉降縫的要求加以處理；d.防震縫應(yīng)沿廠房全高設(shè)置，基礎(chǔ)可不設(shè)縫2. 下列關(guān)于屋架下弦縱向水平支撐的描述,b是錯誤的.a.保證托架上弦的側(cè)向穩(wěn)定性b.必須在廠房的溫度區(qū)段內(nèi)全長布置c.可將橫向集中水平荷載沿縱向分散到其他區(qū)域d.可加強(qiáng)廠房的空間工作3.屋蓋垂直支撐的作用有da.保證屋架在吊裝階段的強(qiáng)度b.傳遞豎向荷載.專業(yè)資料

18、.c.防止屋架下弦的側(cè)向振動d.保證屋架的空間剛度4單層廠房預(yù)制柱進(jìn)行吊裝驗(yàn)算時，由于起吊時慣性力的影響，需考慮動力系數(shù)，一般取d.a. 1.1b. 1.2c.1.3d. 1.55.等高排架在荷載的作用下，各住的c均相同.a. 柱高b. 內(nèi)力c.柱頂位移d. 剪力6.等高鉸接排架中有A、B、C 三根柱，其中 B 柱柱間承受水平集中荷載作用，則a.a. 增大 A 柱截面，將減小 C 柱的柱頂剪力b. 增大 A 柱截面，將減小 A 柱的柱頂剪力c.增大 B 柱截面，對 B 柱的柱頂剪力沒有影響d. 增大 B 柱截面，將增大AC 柱的柱頂剪力7.關(guān)于單層廠房排架柱的內(nèi)力組合，錯誤的有d.a. 每次內(nèi)

19、力組合時，都必須考慮恒荷載產(chǎn)生的內(nèi)力b. 在吊車豎向荷載中，同一柱上有同臺吊車的Dmsx或Dmin作用，組合時只能取二者之一c.風(fēng)荷載有左吹風(fēng)和右吹風(fēng)，組合時只能二者取一；d. 在同一跨內(nèi)組合有Tmax時，不一定要有Dmsx或Dmin.8.在橫向荷載作用下，廠房空間作用的影響因素不應(yīng)包括 b.a. 山墻的設(shè)置b. 柱間支撐的設(shè)置c.屋蓋類型d. 柱間距（三）判斷題1.廠房的定位軸線均通過柱截面的幾何中心。F2.屋架上弦橫向水平支撐的作用之一，是承受山墻傳來的風(fēng)荷載，并將其傳至廠房的縱向 柱列。T3.柱間支撐的作用之一，是提高廠房的橫向剛度和穩(wěn)定性，并且將橫向地震作用傳至基礎(chǔ)。F4.鋼筋混凝土單

20、層廠房柱截面尺寸，除應(yīng)滿足承載力要求外，還必須保證廠房具有足夠的 剛度。T5.廠房面積灰荷載應(yīng)與雪荷載或不上人屋面的均布荷載兩者中的較大值同時考慮。T6.牛腿的剪跨比a/ho1 時，為長牛腿，按懸臂梁進(jìn)行設(shè)計。 T.專業(yè)資料.7.單層廠房抗風(fēng)柱與屋架在水平方向必須有可靠連接，在豎向又必須完全脫開。T8.排架計算時作用在柱頂以下墻面上的風(fēng)荷載按均布荷載考慮，其高度變化系數(shù)應(yīng)取柱頂高度處。T.專業(yè)資料.9.柱間支撐宜設(shè)置在伸縮縫區(qū)段的中部，以避免在結(jié)構(gòu)中引起過大的溫度應(yīng)力。T10. 等高排架中各柱的柱頂側(cè)移相等，而分配到的水平力與該柱的抗側(cè)移剛度成反比。F11. 不考慮廠房整體空間作用的排架，在吊

21、車橫向水平荷載作用下的計算內(nèi)力，一般情況下小于實(shí)際的內(nèi)力。F(四)問答題1.裝配式鋼筋混凝土排架結(jié)構(gòu)單層廠房由哪幾部分組成？各自的作用是什么？2.確定單層工業(yè)廠房排架設(shè)計簡圖時采用哪些基本假定？在什么情況下這些假定不能適用3.何謂廠房的整體空間工作？以單層單跨廠房為例，試述在吊車荷載作用下，考慮空間工作 時排架內(nèi)力的計算步驟.4.單層廠房抗風(fēng)柱柱頂與屋架上弦的連接構(gòu)造有何特點(diǎn)？抗風(fēng)柱所承受的風(fēng)荷載以怎樣的路徑傳到地基？5.簡述吊車荷載的特點(diǎn).1 (1)屋蓋結(jié)構(gòu)一一主要承受屋面上的豎向荷載，并與廠房柱組成排架結(jié)構(gòu)。(2) 排架柱一一是廠房的主要承重構(gòu)件。承受屋架、吊車梁及外墻等構(gòu)件傳來的豎向 荷

22、載、吊車荷載、風(fēng)荷載及地震作用等，并將它們傳至基礎(chǔ)。(3) 吊車梁一一主要承受吊車傳來的豎向荷載及橫向或縱向水平荷載，并將它們及其 自重傳至基礎(chǔ)。(4) 支撐一一其主要作用是加強(qiáng)廠房的空間剛度和整體性，同時傳遞山墻風(fēng)荷載、吊 車水平荷載和地震作用等。(5) 基礎(chǔ)一一承受柱和基礎(chǔ)梁傳來的荷載，并將它們傳至地基。(6) 圍護(hù)結(jié)構(gòu)一一主要承受墻體和構(gòu)件自重及墻面上的風(fēng)荷載，并將它們傳遞至柱和 基礎(chǔ)。2 確定單層工業(yè)廠房排架計算簡圖時通常采用以下三個計算假定：(1) 柱下端與基礎(chǔ)頂面剛接；(2) 柱上端與排架橫梁(屋面梁或屋架)為鉸接；(3) 橫梁為不產(chǎn)生軸向變形的剛性連桿。以上的假定是有條件的。當(dāng)?shù)?/p>

23、基土質(zhì)較差、變形較大或有大面積堆載等時，則應(yīng)考慮基礎(chǔ)轉(zhuǎn)動和位移對排架內(nèi)力的影響。當(dāng)采用下弦剛度較小的鋼筋混凝土組合式屋架或帶拉桿的 兩鉸、三鉸拱屋架時，應(yīng)考慮橫梁軸向變形對排架內(nèi)力的影響。3當(dāng)結(jié)構(gòu)布置或荷載分布不均勻時，廠房中每根排架或山墻的受力及變形都不是單獨(dú)的， 而是整體相互制約。這種排架與排架、排架與山墻之間的相互制約作用，稱為單層廠房結(jié)構(gòu)的整體空間工作。當(dāng)考慮廠房整體空間作用時，可按下述步驟計算排架內(nèi)力：(1)先假定排架柱頂無側(cè)移， 求出在吊車水平荷載Tmax作用下的柱頂反力 艮(圖 3 ).專業(yè)資料.(2) 將柱頂反力R乘以空間作用分配系數(shù)口，并將它反方向施加于該榀排架的柱頂，按剪力

24、分配法求出各柱頂剪力(圖b)。(3) 將上述兩項(xiàng)計算求得的柱頂剪力疊加，即為考慮空間作用的柱頂剪力；根據(jù)柱頂剪力及柱上承受的實(shí)際荷載，按靜定懸臂柱可求出各柱的內(nèi)力(圖c)。4.抗風(fēng)柱柱頂與屋架上弦一般采用水平方向有較大剛度、豎直方向可以移動的彈簧板連接。 這樣，在水平方向，抗風(fēng)柱與屋架有可靠的連接，可以有效地傳遞風(fēng)荷載；在豎直方向，抗 風(fēng)柱和屋架之間有相對位移，以防止抗風(fēng)柱和屋架沉降不均勻時，對屋架產(chǎn)生不利影響?？癸L(fēng)柱所承受的風(fēng)荷載， 一部分經(jīng)抗風(fēng)柱下端直接傳至基礎(chǔ)；另一部分經(jīng)抗風(fēng)柱上端傳至屋蓋結(jié)構(gòu)，再傳至縱向柱列，最后傳至基礎(chǔ)。5.(1)吊車荷載是兩組移動的集中荷載，一組是移動的輪壓，另一組

25、是移動的吊車橫向 水平制動力，故需用影響線原理求出各計算截面的最大內(nèi)力。(2) 吊車荷載具有沖擊和振動作用，因此必須考慮吊車荷載的動力影響。(3) 吊車荷載是重復(fù)荷載。 若廠房的使用期限為 50 年，則重級工作制吊車荷載的重復(fù) 次數(shù)可達(dá) 46X106次，中級工作制吊車一般亦可達(dá) 2X106次，因此需對吊車梁進(jìn)行疲勞強(qiáng) 度驗(yàn)算。(4) 吊車荷載對吊車梁產(chǎn)生扭矩，即吊車橫向水平制動力和豎向輪壓使吊車梁產(chǎn)生扭 矩，因此須進(jìn)行吊車梁的抗扭承載力驗(yàn)算。(五)計算題單層工業(yè)廠房排架在吊車水平荷載作用下的計算簡圖如下圖示，排架間距為 6M,兩臺吊車的寬度均為 B=5500MM 吊車輪距為 K=4400MM

26、每個車輪的最大輪壓為Pmax=115KN;橫向水平制動力為 T=6KN,3=0.9,R=0.18Tmax；兩柱的剪力分配系數(shù)相同。試根據(jù)你的判斷 和計算選擇下列答案。-Uf f-T-Ir i 1歸丫:訂卽r 111/ rr*1T4Il I-ll 1:Jllirp.L 伽,卜=丨1 1 11(1) 與0ax=3刀Pmaxy,最接近的值為b a.207.0KN.b.224.3KNC.249.2KN d.272.2KN(2) 與Tmax=3刀Tyi最接近的值為b a.10.8KN.b.11.7KNC.13.0KNd.14.2KN(3)不考慮廠房空間作用時水平力作用截面的彎矩值為a a.O.OKN.M

27、 b.31.6KN.MC.35.1KN.Md.5.7KN.M(4)不考慮廠房空間作用時下柱底部截面的最大彎矩值為b a.93.4KN.Mb.100.7KN.MC.114.05KN.Md.129.67KN.M(5)考慮空間作用且空間作用分配系數(shù)為0.9 時， 水平力作用截面的彎矩值為c a.OKN.M b.0.34KN.MC.0.57KN.Md.1.2KN.M專業(yè)資料.多層和高層框架結(jié)構(gòu)（一）填空題1._框架結(jié)構(gòu)的承重方案有 _ 、。（縱向承重，橫向承重，縱橫向承重）2.框架結(jié)構(gòu)在計算梁的慣性矩時，通常假定截面慣性矩 I 沿軸線不變，對裝配式樓蓋，取1=10, |0為矩形截面梁的截面慣性矩；對裝

28、配整體式樓蓋，中框架匸_ ,邊框架|=_ ;對現(xiàn)澆樓蓋，中框架 匸_，邊框架|=_。（1.5I0, 1.2I0, 2I0, 1.5I0）3._ 框架柱的反彎點(diǎn)位置取決于該柱上下端_的比值。（轉(zhuǎn)角）4._框架柱的反彎點(diǎn)高度一般與 _ 、等因素有關(guān)。（結(jié)構(gòu)總層數(shù)，柱子所在樓層，梁柱線剛度比，側(cè)向荷載分布形式）5._ 框架柱的抗側(cè)移剛度與_ 、等因素有關(guān)。（柱子的線剛度，層高，梁的線剛度）6._框架結(jié)構(gòu)的側(cè)移是由梁柱的 變形和柱的變形產(chǎn)生的。在層數(shù)不多的框架中由_ 引起的側(cè)移很小，可以忽略不計?？蚣艿膫?cè)移變形曲線是_ 型的，用 D 值法計算時層間位移ui=。（彎曲變形，軸向變 形，柱子的軸向變形，剪

29、切型，V / Di）7.R.C 柱正截面采用對稱配筋計算時，若為大偏心受壓，當(dāng)彎矩相等或接近時軸力愈 _則計算所需鋼筋的用量愈 _ ;若為小偏心受壓，當(dāng)彎矩相等或接近時軸力愈 _則計算所需鋼筋的用量愈 _;無論是大偏心受壓還是小偏心受壓當(dāng)軸力相等或接近時彎矩愈_ 則計算所需鋼筋的用量愈 _ 。（大，少，大，多，大，多）& 框架柱控制截面最不利內(nèi)力的類型為：_ ; _ ;_; _ ; _ 。（Max及對應(yīng)的 N 和 V、-Mmax及對應(yīng)的 N 和 V、Max及對應(yīng)的 M 和 V、Nmin及對應(yīng)的 M 和 V、Vmax及對應(yīng)的 M 和 N）（二）選擇題1.水平荷載作用下每根框架柱所分配到的剪力與b

30、直接有關(guān)。a.矩形梁截面慣性矩；b 柱的抗側(cè)移剛度；c.梁柱線剛度比；d .柱的轉(zhuǎn)動剛度。2. 公式 ac=0. 5K/ （1+2K）中，K 的物理意義是c。a.矩形梁截面慣性矩；b .柱的抗側(cè)移剛度；c.梁柱線剛度比；d . T 形梁截面慣性矩。.專業(yè)資料.3.采用反彎點(diǎn)法計算內(nèi)力時，假定反彎點(diǎn)的位置a。a. 底層柱在距基礎(chǔ)頂面 2/3 處，其余各層在柱中點(diǎn)；b. 底層柱在距基礎(chǔ)頂面 1 /3 處，其余各層在柱中點(diǎn)；c. 底層柱在距基礎(chǔ)頂面 1 /4 處，其余各層在柱中點(diǎn)；d. 底層柱在距基礎(chǔ)頂面 1 /5 處，其余各層在柱中點(diǎn)。4.關(guān)于框架結(jié)構(gòu)的變形，以下結(jié)論正確的是 b。a.框架結(jié)構(gòu)的整

31、體變形主要呈現(xiàn)為彎曲型；b .框架結(jié)構(gòu)的總體彎曲變形主要是由柱的軸向變形引起的；C.框架結(jié)構(gòu)的層間變形一般為下小上大；d.框架結(jié)構(gòu)的層間位移與柱的線剛度有關(guān)，與梁的線剛度無關(guān)。5.關(guān)于框架柱的反彎點(diǎn)，以下結(jié)論正確的是 a。a. 上層梁的線剛度增加會導(dǎo)致本層柱反彎點(diǎn)下移；b. 下層層高增大會導(dǎo)致本層柱反彎點(diǎn)上移；c. 柱的反彎點(diǎn)位置與柱的樓層位置有關(guān)，與結(jié)構(gòu)總層數(shù)無關(guān)；d. 柱的反彎點(diǎn)位置與荷載分布形式無關(guān)。6.按 D 值法對框架進(jìn)行近似計算時，各柱反彎點(diǎn)高度的變化規(guī)律是b。a. 其他參數(shù)不變時，隨上層框架梁剛度減小而降低；b. 其他參數(shù)不變時，隨上層框架梁剛度減小而升高；c. 其他參數(shù)不變時，

32、隨上層層高增大而降低；d. 其他參數(shù)不變時，隨下層層高增大而升高。7.在框架結(jié)構(gòu)中，當(dāng)其中某層的層高h(yuǎn) 特別小，則發(fā)生b的可能性較大。a. 該層的側(cè)移相對較大，不易滿足層間位移角的限制要求；b. 該層柱的剪跨比相對較小，可能首先發(fā)生剪切破壞；c. 該層柱的柱端剪力相對較小，可能首先發(fā)生偏壓破壞；d. 該層柱的柱端彎矩相對較大，可能首先發(fā)生大偏心受壓破壞。（二）判斷題1.所有框架結(jié)構(gòu)在豎向荷載作用下都是無側(cè)移框架。F2.分層法將與本層梁相連的柱遠(yuǎn)端均近似作為固定端而不轉(zhuǎn)動。T3.當(dāng)柱的上下端轉(zhuǎn)角不同時，反彎點(diǎn)偏向轉(zhuǎn)角小的一側(cè)。F4.框架結(jié)構(gòu)的層間位移上大下小，其位移曲線是彎曲型。F5.水平荷載作

33、用下，框架結(jié)構(gòu)的層間剪力是從上到下遞增的，同層各柱的剪力大小則與其 抗側(cè)移剛度成正比。T6.在水平荷載作用下，框架結(jié)構(gòu)的梁端彎矩可進(jìn)行調(diào)幅，但調(diào)幅不應(yīng)超過30%。F27.D 值法中 D=a12ic/h ,%為反映梁柱線剛度比值對柱側(cè)移剛度的影響系數(shù)。T8.水平荷載作用下，框架結(jié)構(gòu)的層間位移是上大下小，其位移曲線是彎曲型。F9.鋼筋混凝土柱計算時若為大偏心受壓，當(dāng)彎矩不變而軸力增大則縱向鋼筋的用量減少。T10. D 值法對反彎點(diǎn)法中柱的側(cè)移剛度和反彎點(diǎn)的高度進(jìn)行了修正。T11. 正常設(shè)計、施工和使用的框架結(jié)構(gòu)不會首先出現(xiàn)構(gòu)件的脆性破壞。T專業(yè)資料.12. 框架柱的剪跨比入愈小就愈易首先出現(xiàn)剪切破

34、壞。T13. 框架柱的軸壓比愈大就愈易出現(xiàn)小偏心受壓破壞。T（四）簡答題1.框架結(jié)構(gòu)的計算簡圖如何確定？其跨度與層高如何?。?.簡述豎向荷載作用下框架內(nèi)力分析的分層法及其基本假定?3.簡述水平荷載作用下框架內(nèi)力分析的反彎點(diǎn)法及其基本假定？4.簡述采用 D 值法進(jìn)行框架內(nèi)力分析的原因及D 值的物理意義。1.（ 1）計算單元。在框架體系房屋中，各榀承重框架之間是以連系梁和樓板連系起來的。為了計算方便，把空間框架體系分解成縱向和橫向兩種平面框架，設(shè)計時，通常選一榀或幾榀有代表性的框架進(jìn)行內(nèi)力分析，以減少計算和設(shè)計工作量。（2）節(jié)點(diǎn)的簡化。在現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)體系中，由于梁和柱的縱向受力鋼筋都穿過節(jié)點(diǎn)或 留

35、有足夠的錨固長度，且現(xiàn)澆混凝土整體性和剛度較好，所以，一般將其簡化為剛接節(jié)點(diǎn)。 框架柱與基礎(chǔ)一般采用整體現(xiàn)澆混凝土連接，也簡化為剛節(jié)點(diǎn)。（3）跨度與層高。在結(jié)構(gòu)計算簡圖中，桿件用軸線表示，框架梁的跨度即柱軸線的距 離，框架柱的高度取相應(yīng)的建筑層高，底層層高取基礎(chǔ)頂面至第二層樓面的距離。2在豎向荷載作用下，側(cè)移對多層多跨框架的內(nèi)力的影響較小，可以近似按無側(cè)移框架進(jìn) 行分析；另外，如果在框架的某一層施加豎向荷載，在整體框架中只有與該層梁相連的上、 下層柱內(nèi)力較大，而對其他各層梁柱的內(nèi)力影響均較小，尤其是當(dāng)梁的線剛度大于柱的線剛度時，這一特點(diǎn)更加明顯。因此，可假定作用在某層框架梁上的豎向荷載只對本樓

36、層的梁和 相連的框架柱產(chǎn)生彎矩和剪力，認(rèn)為對其他樓層的梁柱沒有影響?；谝陨戏治觯謱臃ㄗ魅缦录俣ǎ?在豎向荷載作用下， 多層多跨框架的側(cè)移忽略不 計；各層梁上的荷載對本層梁及上下相鄰的柱有影響，而對其他各層梁、柱的影響忽略不計。根據(jù)這兩個假定，可將框架的某層梁及其上、下柱作為獨(dú)立的計算單元分層進(jìn)行計算。 分層計算所得的梁內(nèi)彎矩即為梁在該荷載作用下的最后彎矩；而每一柱的柱端彎矩則取上下兩層計算所得彎矩之和。在分層法的計算中， 假定各層上下柱的遠(yuǎn)端為固定端，而實(shí)際上除底層外，其余各層柱端都是彈性嵌固，介于鉸支和固定約束之間。為了減少計算誤差， 除底層柱外，其他層各柱的線剛度均乘以折減系數(shù)0.9，

37、并取相應(yīng)的傳遞系數(shù) 1/3 （底層柱線剛度不折減，另外傳遞系數(shù)仍為1/2 ）。由于分層法計算的近似性，框架節(jié)點(diǎn)處的最終彎矩不平衡，但通常不會很大。如需進(jìn)一步修正，可對節(jié)點(diǎn)的不平衡彎矩再進(jìn)行一次分配。3框架結(jié)構(gòu)上的水平荷載有風(fēng)荷載或地震作用。一般可以簡化成作用于框架上的水平節(jié)點(diǎn) 力。因此，各桿件的彎矩圖都是直線，且一般都有一個反彎點(diǎn)。如果能夠求出各柱的剪力及 反彎點(diǎn)位置后，進(jìn)行內(nèi)力計算，則框架的內(nèi)力圖就可很容易的繪出。反彎點(diǎn)法在分析計算時擬定柱的反彎點(diǎn)位置，它適用于各層結(jié)構(gòu)比較均勻（各層高度變化不大，梁的線剛度變化不 大），節(jié)點(diǎn)梁柱線剛度比叮/ic3的框架。其基本假定是：（1）在求各柱的剪力時，

38、假定各柱上下端都不發(fā)生角位移，即認(rèn)為梁與柱的線剛度之 比為.專業(yè)資料.無限大。（2）在確定各柱反彎點(diǎn)位置時，認(rèn)為除底層外的其余各層柱，受力后上下兩端的轉(zhuǎn)角 相等，即除底層柱外，各層框架柱的反彎點(diǎn)位于層高的中點(diǎn)；底層柱的反彎點(diǎn)位于距支座 2/3 層高處。（3）梁端彎矩可根據(jù)節(jié)點(diǎn)平衡條件，并按節(jié)點(diǎn)左右梁的線剛度比例進(jìn)行分配而求得。4.反彎點(diǎn)法首先假定梁柱之間的線剛度比為無限大，其次又假定柱的反彎點(diǎn)高度為一定值，使框架結(jié)構(gòu)在側(cè)向荷載作用下計算大大簡化；但也同時帶來一定誤差， 首先當(dāng)梁柱線剛度接近時，特別在高層框架和抗震設(shè)計時，梁的線剛度可能小于柱的線剛度，框架節(jié)點(diǎn)對柱的約束應(yīng)為彈性約束，柱的側(cè)移剛度

39、不僅與柱的線剛度和層高有關(guān)，而且與梁的線剛度等有關(guān)。另外，反彎點(diǎn)位置也與梁柱線剛度比、上下層橫梁線剛度比、上下層層高等有關(guān)。因此，對 反彎點(diǎn)法進(jìn)行改進(jìn)，稱為改進(jìn)反彎點(diǎn)法或D值法。D是指考慮上述因素后，修正后的柱抗側(cè)2移剛度。D12J/h。其中，a反映梁柱線剛度比值對柱側(cè)移剛度的影響系數(shù)，當(dāng)框架梁線剛度為無限大時，a=1。（五）計算題1.已知一多層框架梁在永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值、活荷載標(biāo)準(zhǔn)值和風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的彎矩圖，見圖示。試對梁 A、C 截面正、負(fù)彎矩進(jìn)行組合，求出梁A、C 截面正、負(fù)彎矩最不利設(shè)計組合。提示：僅考慮由可變荷載效應(yīng)控制的組合S=YG?SGK+YQ1?SQ1KS=YG?SGK.9 刀

40、丫Qi?SQiKi 由1 沖沁1n（彎室R甯口）解：1. A 截面負(fù)彎矩最不利設(shè)計組合（支座最大負(fù)彎矩）Mmax=1.2X（-37.5）+0.9X1.4X（-20.5-13.6）=-87.966KN.M2. A 截面正彎矩最不利設(shè)計組合（支座最大正彎矩）-ib.r -+ 4 卅專業(yè)資料.Mmax= 1.0X（-37.5 ） +1.4X20.5 = -8.8KN.M （支座無正彎矩）3. C 截面正彎矩最不利設(shè)計組合（跨中最大正彎矩）Mmax=1.2X86.8+1.4X30.8=147.28KN.M4. 若考慮由永久荷載效應(yīng)控制的組合時Mmax=1.35X86.6+0.7X1.4X30.8+0.6X1.4X3.1=149.968KN.M5. C 截面負(fù)彎矩最不利設(shè)計組合（跨中最大負(fù)彎矩）Mmax= 1.0X86.8+1.4X（-3.1 ）= 82.46KN.M （跨中無負(fù)彎矩）