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1、 通大·金岸5#、6#、7＃、8#樓 懸挑卸料平臺專項施工方案 **＊＊**建設工程有限公司 懸挑卸料平臺施工方案 第一 概 況 1、工程概況 通大·金岸5#樓工程由通化尊正房地產(chǎn)開發(fā)有限公司投資興建，勘察單位為長春市建工工程勘測有限公司，施工單位為＊**＊建設工程有限公司.本工程建設位置:地點位于通化市新勝路398號;本工程為：一類高層商住樓,三十三層高層建筑，建筑面積：21492.14m2,建筑總高度99.3m;建筑耐火等級：一級。基礎形式為筏板基礎，主體結構為：框架剪力墻結構. 為了轉運各樓層

2、周轉材料和砌磚抹灰材料，計劃本工程加工2套工具式型鋼懸挑卸料平臺，安裝在需要的位置。 2、編制依據(jù)： 《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009—2012) 《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017—2014） 《建筑鋼結構焊接技術規(guī)程》（JGJ81-2002) 《建筑施工安全檢查標準》（JGJ59-2011） 第二 卸料平臺布置位置 卸料平臺根據(jù)施工層需要利用塔吊就位安裝，5＃樓平面位置分別在：: A軸交3-5軸之間的外側一個，A軸交28—29軸之間的外側一個。 第三 卸料平臺搭設概況 本工程卸料平臺采用槽鋼懸挑搭設,懸挑主梁采用2根16b＃槽鋼槽口水平,次梁采

3、用14＃槽鋼槽口水平，間距1米，鋼材強度等級不低于Q235,其質量符合現(xiàn)行國家標準《碳素鋼結構》(GB/T700)和《低合金高強度結構鋼》GB/T 1591的規(guī)定，平臺護欄用鋼管焊接，高1。2米、平臺懸挑長度4.0米，寬3。0米，主次梁錨入樓面5.0米(保證錨入樓面1。25倍），整個平臺與護欄焊接成整體，使用時采用塔吊吊裝，斜拉鋼絲繩采用6*37φ19。5的，上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離為5m，鋼絲繩懸吊于上一層的樓面上連結方式(如圖A,上部吊點詳圖）;在離主梁（槽鋼)末端0。2米處用6*37φ19。5的鋼絲繩吊拉卸載，安裝示意圖如下 第四　懸挑卸料平臺參數(shù)信息 1.荷載參數(shù) 腳手

4、板類別：沖壓鋼腳手板,腳手板自重(kN/m2)：0。30; 欄桿、擋板類別：沖壓鋼腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重（kN/m）：0。11； 施工人員等活荷載(kN/m2）：2.00，最大堆放材料荷載(kN）:5。50。 2.懸挑參數(shù) 內(nèi)側鋼繩與墻的距離（m)：3。0，外側鋼繩與內(nèi)側鋼繩之間的距離（m）:3。8； 上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離（m)：4.0 m； 鋼絲繩安全系數(shù)K：5.50，懸挑梁與墻的節(jié)點按鉸支計算； 只對外側鋼繩進行計算；內(nèi)側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。 3.水平支撐梁 主梁材料類型及型號：16a號槽鋼槽口水平［; 次梁材料類型及型號：14a號槽鋼

5、槽口水平[; 次梁水平間距l(xiāng)d(m)：1.00，建筑物與次梁的最大允許距離le（m）:1.20。 4。卸料平臺參數(shù) 水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：4.00，水平鋼梁（主梁）的錨固長度（m):5.00, 次梁懸臂Mc（m）：0。00; 平臺計算寬度（m)：3.00。 第五 卸料平臺搭設流程及要求 卸料平臺加工支座完畢經(jīng)過驗收合格后方可吊裝，吊裝時,先掛好四角的吊鉤，傳發(fā)初次信號，但只能稍稍提升平臺，放松拉鋼絲繩，方可正式吊裝，吊鉤的四條引繩應等長，保證平臺起吊過程中的平穩(wěn)，吊裝至預定位置后,先將平臺槽鋼與預埋件固定后，再將鋼絲繩固定，緊固螺母及鋼絲繩卡子，完畢后方

6、可松塔吊吊鉤,卸料平臺安裝完畢后經(jīng)驗收合格后方可使用，要求提升一次驗收一次，具體構造要求如下： 1、 懸挑式卸料平臺按現(xiàn)行的相應規(guī)范進行設計，其結構構造能防止左右晃動。 2、 懸挑式卸料平臺的擱支點與上部拉結點，位于建筑物上,不得設置在腳手架等施工設備上。 3、 鋼絲繩構造上宜兩邊各設前后兩道,兩道中的靠近建筑一側的一道為安全儲備，另外一道應作受力計算。 4、 設置四個經(jīng)過驗算的吊環(huán),吊運平臺時使用卡環(huán)，不得使吊鉤直接鉤掛吊環(huán)，吊環(huán)均采用定型產(chǎn)品，吊環(huán)產(chǎn)品并具有合格證書及檢驗報告. 5、 懸挑式卸料平臺安裝時，建筑物銳角利口圍系鋼絲繩處應加襯軟墊物，懸挑式卸料平臺外口應略高于內(nèi)口。

7、 6、 臺面面鋪木腳手板。 7、 懸挑式卸料平臺的平臺護欄立桿采用焊接與平臺焊接成整體，橫桿也采用焊接連接，高1.2米。 8、 懸挑式卸料平臺使用時，應由專人進行檢查，建立建材臺賬，發(fā)現(xiàn)鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復。 9、 操作平臺在驗收牌上應顯著標明人員和物料總重量，嚴禁超過設計容許荷載800KG，配專人監(jiān)督，平臺每次移動安裝后,安裝小組應通知項目經(jīng)理組織所有相關人員驗收，并填好驗收記錄,合格后掛牌使用，并懸掛操作規(guī)程。 10、 平臺大梁尾端的錨固要求，選用Φ20鋼筋作成錨環(huán),錨入砼板中32cm，穿入板下層鋼筋下牢固綁扎，錨環(huán)高度應根據(jù)自身工程情況而定。 11、

8、卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，平臺螺栓連接件和繩卡的緊固情況，必須逐個檢查,每周維護一次，發(fā)現(xiàn)松動及時修整、牢固。 12、 卸料平臺安全圍擋應牢固、完整、完好. 13、 平臺上起吊、落物應有指揮工指揮，嚴禁違章指揮。 14、 嚴禁向平臺拋物，每班完工后應保持平臺清潔、完好、如發(fā)現(xiàn)有損壞應組織修復好后才能使用。 第六 卸料平臺的檢查與驗收 1、懸挑卸料平臺為使用工具安全檢查的重點項目，每次使用前必須檢查一次。 2、必須由持有效上崗證的專業(yè)技術人員吊裝； 3、進行分段驗收和檢查，發(fā)現(xiàn)有不符合要求的應迅速整改，并迫究責任； 第七 卸料平臺搭設安全技術措施

9、 1、質量保障措施 （1）操作人員作業(yè)前必須進行崗位技術培訓與安全教育。 （2）技術人員在卸料平臺搭設、拆除前必須給作業(yè)人員下達安全技術交底，并傳達至所有操作人員。 (3)卸料平臺必須嚴格依據(jù)本施工方案進行搭設焊接，搭設時，技術人員必須在現(xiàn)場監(jiān)督搭設情況,保證搭設質量達到設計要求. (4）卸料平臺搭設完畢，依據(jù)施工方案與單項作業(yè)驗收表對卸料平臺進行驗收,發(fā)現(xiàn)不符合要求處，必須限時或立即整改。 2、安全保障措施 (1）操作人員必須持有登高作業(yè)操作證方可上崗. （2）卸料平臺在使用過程要做到文明作業(yè)，不得從卸料平臺上掉

10、落工具、物品；同時必須保證自身安全，高空作業(yè)需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全帶，未佩戴安全防護用品不得施工。 （3）在卸料平臺上施工的各工種作業(yè)人中應注意自身安全，不得隨意向下、向外拋、掉物品，不得隨意拆除安全防護裝置。 （4)雨天及六級以上大風等天氣嚴禁進行卸料平臺吊裝、拆除工作。 （5）應設專人負責對卸料平臺進行經(jīng)常檢查和保修. A 在下列情況下,必須對卸料平臺進行檢查！ a 在大風和大雨后 b 停用超過兩個月，復工前。 B 檢查保修項目 a 平臺位置、鋼絲繩、卡扣等構件是否符合施工方案的要求；

11、 b 卸料平臺卡扣是否松動，鋼絲繩是否完好； c 安全防護措施是否符合要求。 （6）搭拆卸料平臺期間,地面應設置圍欄和警戒標志，嚴禁非操作人員入內(nèi)。 （7）搭設時用起重機械吊裝到相應位置后，將平臺與建筑物連接牢固不得滑動，將鋼絲繩與平臺連接平穩(wěn)后方可撤出其中機械. （8）平臺每天使用前必須對平臺的鋼絲繩，吊環(huán)鋪設的腳手板等進行全面的檢測,發(fā)現(xiàn)問題必須及時處理. （9）平臺上裝料不得超過荷載，不得超長超過平臺，超高堆放材料不得超過防護欄桿. （10）平臺上的防護欄桿不得破壞 （11)超吊時必須設專人指

12、揮，扶平穩(wěn)不能碰撞平臺，其他人員不得在平臺上逗留. (12）放物料時必須按規(guī)格品種堆放整齊，長短分開，不得混吊，并且不得在平臺上組裝和清理模板。 (13）不得從上一層向下一層平臺上亂拋物料。 （14)夜間施工平臺上必須保持足夠的照明。 3、操作平臺安全要求： ⑴、卸料平臺的上部拉結點,必須設于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上; ⑵、卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢,建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加補軟墊物，平臺外口應略高于內(nèi)口； ⑶、卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄； ⑷、卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經(jīng)過檢驗

13、后才能松卸起重吊鉤； ⑸、卸料平臺使用時，應有專人負責檢查,發(fā)現(xiàn)鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復； ⑹、操作平臺上應顯著標明容許荷載,人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監(jiān)督. 4、平臺拆除：拆除應先安裝后拆,后安先拆，拆除完后對現(xiàn)場進行清理，并進行刷漆保養(yǎng). 第八 型鋼懸挑卸料平臺計算書 計算依據(jù)： 1、《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》JGJ80—2011 2、《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-2003 一、構造參數(shù) 卸料平臺名稱 卸料平臺 卸料平臺類型 類型一：主梁垂直建筑外墻 平臺長度A（m） 4。0 平

14、臺寬度B(m） 3。0 卸料平臺與主體結構連接方式 U形鋼筋 考慮主梁內(nèi)錨長度 否 主梁間距L1(m) 2。5 次梁間距s(m） 1.0 次梁外伸長度m（m） 0。25 內(nèi)側次梁離墻水平距離a（m) 0。3 外側鋼絲繩離墻水平距離a1(m） 3.8 外側鋼絲繩拉繩點與平臺垂直距離h1（m） 3。3 內(nèi)側鋼絲繩離墻水平距離a2（m) 2.3 內(nèi)側鋼絲繩上部拉繩點與平臺垂直距離h2(m） 3。3 計算內(nèi)側鋼絲繩 否 鋼絲繩夾個數(shù) 3 二、荷載參數(shù) 面板自重Gk1（kN/m2） 0.39 次梁自重Gk2（kN/m） 0.121 主梁自重G

15、k3(kN/m) 0。169 欄桿、擋腳板類型 欄桿、沖壓鋼腳手板擋板 欄桿、擋腳板自重Gk4(kN/m） 0.15 安全網(wǎng)設置 設置密目安全網(wǎng) 安全網(wǎng)自重Gk5（kN/m2) 0。01 施工活荷載Qk1（kN/m2) 2 堆放荷載Pk（kN） 5 堆放荷載作用面積S（m2） 2 施工活荷載動力系數(shù) 1。3 三、設計簡圖 型鋼懸挑式_卸料平臺平面布置圖 型鋼懸挑式_卸料平臺側立面圖 節(jié)點一 四、面板驗算 模板類型 沖壓鋼腳手板 模板厚度t(mm） 5 截面抵抗矩W(cm3） 4。17 抗彎強度設計值[f］（N/mm2） 2

16、05 面板受力簡圖如下: 計算簡圖 取單位寬度1m進行驗算 q=1.2×Gk1×1+1.4×(1.3×Qk1+Pk/S)×1=1.2×0.39×1+1.4×(1。3×2+5/2)×1=7。608kN/m 抗彎驗算： Mmax=0.100×q×s2=0.100×7。608×0。62=0。274kN·m σ=Mmax/ W=0。274×106/(4。17×103）=65.681N/mm2〈［f]=205N/mm2 面板強度滿足要求! 五、次梁驗算 次梁類型 槽鋼 次梁型鋼型號 12。6號槽鋼 截面慣性矩Ix（cm4） 391.47 截面抵抗矩Wx

17、 (cm3) 62。14 抗彎強度設計值［f］(N/mm2） 205 彈性模量E(N/mm2) 206000 次梁內(nèi)力按以兩側主梁為支承點的簡支梁計算： 承載能力極限狀態(tài): q1=（1。2×Gk1+1.4×1。3 ×Qk1）×s+1。2×Gk2=(1。2×0。39+1.4×1.3×2）×0。6+1.2×0。1212=2.61kN/m p1=1.4×Pk=1。4×5=7kN 正常使用極限狀態(tài)： q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0。39+2)×0.6+0。1212=1.555kN/m p2=Pk=5kN 1、抗彎強度 計

18、算簡圖 Mmax=q1(L12/8—m2/2）+p1×L1/4=2。61(2.52/8-0.252/2）+7×2。5/4=6。333kN。m σ=Mmax/(γxWX）=6。333×106/(1。05×62。14×103)=97。057N/mm2〈[f］=205N/mm2 次梁強度滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖 νmax=q2L14/（384EIx）（5—24（m/L1）2）+p2L13/（48EIx)=1。555×25004/(384×206000×391.47×104)×（5-24(0.25/2。5)2)+5×25003/(48×206000×391.47

19、×104)=0.936mm〈[ν］=L1/250=2500/250=10mm 次梁撓度滿足要求！ 3、穩(wěn)定性驗算 σ=Mmax/φbWX=6.333×106/0。785×62。14×103=129.823N/mm2<[f］=205N/mm2 其中，φb -- 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： φb=（570tb/（lh))×（235/fy）=(570×9。00×53.00/(2500×126.00））×(235/205.00)=0.989; 由于 φb大于0。6，按照下面公式調整: φb’=1.07-0。282/φb=0.785 次梁穩(wěn)定性滿足要求!

20、 4、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài)： R1=q1×B/2=2.61×3/2=3.915kN 正常使用極限狀態(tài): R2=q2×B/2=1.555×3/2=2.333kN 六、主梁驗算 主梁類型 槽鋼 主梁型鋼型號 16a號槽鋼 截面面積A(cm2) 21。95 截面回轉半徑ix（cm） 6。28 截面慣性矩Ix(cm4） 866。2 截面抵抗矩Wx (cm3) 108。3 抗彎強度設計值［f](N/mm2) 205 彈性模量E（N/mm2) 206000 根據(jù)《建筑施工高處高處作業(yè)安全技術規(guī)范》(JGJ80—91),主梁內(nèi)力按照外側鋼

21、絲繩吊點和建筑物上支承點為支座的懸臂簡支梁計算(不考慮內(nèi)側鋼絲繩支點作用)： 承載能力極限狀態(tài)： q1=1。2×(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2×（0。169+0.150+0。010)=0.395kN/m p1=1.4×Pk/2=1。4×5/2=3。5kN R1=3。915kN 正常使用極限狀態(tài)： q2=Gk3+Gk4+Gk5=0。169+0.150+0。010=0。329kN/m p2=Pk/2=2.5kN R2=2.333kN 1、強度驗算 計算簡圖 彎矩圖(kN·m） 剪力圖（kN) R

22、外=16。720kN Mmax=12.995kN·m N=R外/tanα=R外/(h1/a1)= 16。720/（3。300/3.500)=17.733kN σ=Mmax/(γxWX）+N/A=12.995×106/（1。05×108。300×103)+17。733×103/（21。95×102）=122.352 N/mm2<[f]=205。000 N/mm2 主梁強度滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖 變形圖（mm) νmax=5。569mm〈［ν]=a1/250.00=3500。00/250.00=14.000mm 主梁撓度滿足要求！

23、 3、穩(wěn)定性驗算 λx=a1/ix=350。000/6。280=55。732 N,Ex=π2EA /（1.1λx2）=3。14162×206000.000×21.950×102/（1.1×55.7322)=1306152。948N 由λx =55。732，查規(guī)范(GB50017—2003）中附錄C-2得，φx=0.847 N/（φxA)+βmxMmax/(γxWx（1-0。8N/ N,Ex)）=17.733×103/（0.847×21。95×102）+1.0×12。995×106/[1。05×108.300×103×(1-0.8×17.733×103/1306152.9

24、48）]=125。067N/mm2<[f］=205.000 N/mm2 主梁穩(wěn)定性滿足要求！ 4、支座反力計算 剪力圖(kN) R外=16.720kN 七、鋼絲繩驗算 鋼絲繩型號 6×37 鋼絲繩直徑 19.5 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力Fg(kN） 197.5 抗拉強度為（N/mm2） 1400 不均勻系數(shù)α 0。82 安全系數(shù)K 6 花籃螺栓 T=R外/sinα=16.720/0。686=24.373kN ［Fg］=aFg/K=0.820×197.500/6.000=26.992kN>T外=24.373kN 鋼絲繩強

25、度滿足要求! 八、拉環(huán)驗算 拉環(huán)直徑d(mm） 20 抗拉強度(N/mm2） 65 節(jié)點二 σ=T/(2A)=24.373×103/[2×3.14×（20/2）2］=38.810 N/mm2 〈 [f］= 65N/mm2 拉環(huán)強度滿足要求！ 九、焊縫驗算 鋼絲繩下節(jié)點拉環(huán)焊縫厚度he(mm) 8 鋼絲繩下節(jié)點拉環(huán)焊縫長度lw(mm） 120 節(jié)點三 σf=T/(he×lw)=24。373×103/（2×8.000×120。000)=12。694N/mm2

26、連續(xù)梁的計算進行。 由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴格進行設計和驗算。 一、 參數(shù)信息： （1） 荷載參數(shù) 腳手板列別：木腳手板，腳手板自重（KN/m2）:0.30; 欄桿、擋板類別：膠合板腳手板擋板、欄桿、擋板腳手板自重(KN/m2):0。15； 施工人員等活荷載（KN/m2)：1。50，最大堆放材料荷載（KN）:5。50. （2） 懸挑參數(shù) 內(nèi)側鋼繩與墻的距離（m）:2..75，外側鋼繩與內(nèi)側鋼繩之間的距離（m）：0.80; 上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離（m）：6.00； 鋼絲繩安全系數(shù)K：5.50,懸挑梁與墻的節(jié)點按鉸支計算；

27、 為安全計只對外側鋼繩進行計算；內(nèi)側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算 （3） 水平支撐梁 主梁材料類型及型號：14b號槽鋼槽口水平［； 次梁材料類型及型號：10號槽鋼槽口水平[； 次梁水平間距1d(m）：1。00，建筑物與次梁的最大允許距離1c(m）：0.65； （4） 卸料平臺參數(shù) 水平鋼梁(主梁）的懸挑長度(m）：3.65,水平鋼梁（主梁）的錨固長度（m）：0.55，（里側槽鋼亦不起作用計算）次梁懸臂Mc（m）:0.00; 平臺計算寬度(m）：2。30 型鋼懸挑卸料平臺計算書 計算依據(jù): 1、《建筑施工高處作業(yè)

28、安全技術規(guī)范》JGJ80-91 2、《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-2003 一、構造參數(shù) 卸料平臺名稱 卸料平臺 卸料平臺類型 類型一：主梁垂直建筑外墻 平臺長度A(m） 4 平臺寬度B（m) 3 卸料平臺與主體結構連接方式 U形鋼筋 考慮主梁內(nèi)錨長度 否 主梁間距L1(m) 2.5 次梁間距s（m） 0.6 次梁外伸長度m(m) 0。25 內(nèi)側次梁離墻水平距離a（m) 0.3 外側鋼絲繩離墻水平距離a1(m) 3.5 外側鋼絲繩拉繩點與平臺垂直距離h1(m) 3。3 內(nèi)側鋼絲繩離墻水平距離a2（m) 2.3 內(nèi)側鋼絲繩上部

29、拉繩點與平臺垂直距離h2（m) 3。3 計算內(nèi)側鋼絲繩 否 鋼絲繩夾個數(shù) 3 二、荷載參數(shù) 面板自重Gk1(kN/m2) 0。39 次梁自重Gk2(kN/m） 0.121 主梁自重Gk3(kN/m) 0。169 欄桿、擋腳板類型 欄桿、沖壓鋼腳手板擋板 欄桿、擋腳板自重Gk4（kN/m） 0.15 安全網(wǎng)設置 設置密目安全網(wǎng) 安全網(wǎng)自重Gk5（kN/m2） 0.01 施工活荷載Qk1（kN/m2) 2 堆放荷載Pk(kN） 5 堆放荷載作用面積S(m2） 2 施工活荷載動力系數(shù) 1.3 三、設計簡圖 型鋼懸挑式_卸料平臺平面布置圖

30、 型鋼懸挑式_卸料平臺側立面圖 節(jié)點一 四、面板驗算 模板類型 沖壓鋼腳手板 模板厚度t（mm) 5 截面抵抗矩W（cm3） 4.17 抗彎強度設計值[f］(N/mm2） 205 面板受力簡圖如下： 計算簡圖 取單位寬度1m進行驗算 q=1。2×Gk1×1+1.4×(1.3×Qk1+Pk/S）×1=1.2×0.39×1+1。4×（1.3×2+5/2）×1=7.608kN/m 抗彎驗算： Mmax=0.100×q×s2=0。100×7。608×0.62=0.274kN·m σ=Mmax/ W=0.274×106/(4.17×103)

31、=65。681N/mm2<[f］=205N/mm2 面板強度滿足要求！ 五、次梁驗算 次梁類型 槽鋼 次梁型鋼型號 12。6號槽鋼 截面慣性矩Ix(cm4) 391。47 截面抵抗矩Wx (cm3) 62。14 抗彎強度設計值[f］（N/mm2） 205 彈性模量E（N/mm2） 206000 次梁內(nèi)力按以兩側主梁為支承點的簡支梁計算: 承載能力極限狀態(tài)： q1=（1.2×Gk1+1.4×1.3 ×Qk1）×s+1.2×Gk2=(1。2×0。39+1。4×1。3×2)×0。6+1.2×0。1212=2。61kN/m p1=1.4×Pk=1。4

32、×5=7kN 正常使用極限狀態(tài)： q2=（Gk1+Qk1）×s+Gk2=(0。39+2）×0。6+0。1212=1。555kN/m p2=Pk=5kN 1、抗彎強度 計算簡圖 Mmax=q1(L12/8—m2/2)+p1×L1/4=2。61（2。52/8—0。252/2）+7×2.5/4=6.333kN.m σ=Mmax/(γxWX）=6。333×106/（1。05×62.14×103)=97。057N/mm2<[f]=205N/mm2 次梁強度滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖 νmax=q2L14/（384EIx）（5-24

33、(m/L1）2)+p2L13/（48EIx）=1。555×25004/(384×206000×391.47×104)×(5-24（0。25/2。5）2）+5×25003/（48×206000×391.47×104)=0。936mm〈[ν］=L1/250=2500/250=10mm 次梁撓度滿足要求! 3、穩(wěn)定性驗算 σ=Mmax/φbWX=6.333×106/0.785×62.14×103=129.823N/mm2<[f］=205N/mm2 其中,φb -- 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： φb=(570tb/(lh）)×(235/fy）=（570×9。00×5

34、3。00/（2500×126。00）)×（235/205。00)=0.989； 由于 φb大于0。6,按照下面公式調整： φb’=1.07—0。282/φb=0。785 次梁穩(wěn)定性滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài)： R1=q1×B/2=2.61×3/2=3.915kN 正常使用極限狀態(tài): R2=q2×B/2=1。555×3/2=2.333kN 六、主梁驗算 主梁類型 槽鋼 主梁型鋼型號 16a號槽鋼 截面面積A（cm2) 21.95 截面回轉半徑ix(cm) 6。28 截面慣性矩Ix（cm4） 866.2 截面抵抗矩W

35、x （cm3) 108。3 抗彎強度設計值［f](N/mm2） 205 彈性模量E(N/mm2） 206000 根據(jù)《建筑施工高處高處作業(yè)安全技術規(guī)范》（JGJ80-91)，主梁內(nèi)力按照外側鋼絲繩吊點和建筑物上支承點為支座的懸臂簡支梁計算(不考慮內(nèi)側鋼絲繩支點作用）： 承載能力極限狀態(tài)： q1=1.2×(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2×(0。169+0。150+0.010)=0。395kN/m p1=1.4×Pk/2=1。4×5/2=3。5kN R1=3。915kN 正常使用極限狀態(tài)： q2=Gk3+Gk4+Gk5=0。169+0。15

36、0+0。010=0。329kN/m p2=Pk/2=2.5kN R2=2。333kN 1、強度驗算 計算簡圖 彎矩圖（kN·m) 剪力圖（kN） R外=16。720kN Mmax=12。995kN·m N=R外/tanα=R外/(h1/a1)= 16。720/（3.300/3。500）=17。733kN σ=Mmax/（γxWX)+N/A=12。995×106/(1。05×108.300×103)+17。733×103/（21。95×102)=122。352 N/mm2〈[f］=205.000 N/mm2 主梁強度

37、滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖 變形圖(mm） νmax=5。569mm<［ν]=a1/250。00=3500。00/250.00=14.000mm 主梁撓度滿足要求！ 3、穩(wěn)定性驗算 λx=a1/ix=350。000/6。280=55。732 N，Ex=π2EA /(1。1λx2)=3.14162×206000.000×21。950×102/(1。1×55.7322)=1306152。948N 由λx =55。732，查規(guī)范(GB50017—2003）中附錄C-2得，φx=0.847 N/（φxA）+βmxMmax/(γxWx（1-

38、0。8N/ N,Ex)）=17.733×103/（0.847×21。95×102)+1。0×12.995×106/[1.05×108。300×103×（1-0.8×17.733×103/1306152。948）]=125.067N/mm2〈［f］=205.000 N/mm2 主梁穩(wěn)定性滿足要求！ 4、支座反力計算 剪力圖（kN） R外=16.720kN 七、鋼絲繩驗算 鋼絲繩型號 6×37 鋼絲繩直徑 19。5 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力Fg（kN） 197。5 抗拉強度為(N/mm2) 1400 不均勻系數(shù)α 0.82 安全系數(shù)K 6 花籃

39、螺栓 T=R外/sinα=16.720/0。686=24.373kN [Fg]=aFg/K=0。820×197。500/6.000=26.992kN〉T外=24.373kN 鋼絲繩強度滿足要求! 八、拉環(huán)驗算 拉環(huán)直徑d(mm） 20 抗拉強度（N/mm2) 65 節(jié)點二 σ=T/(2A)=24。373×103/[2×3。14×（20/2）2]=38.810 N/mm2 〈 [f]= 65N/mm2 拉環(huán)強度滿足要求！ 九、焊縫驗算 鋼絲繩下節(jié)點拉環(huán)焊縫厚度he（mm) 8 鋼絲繩下節(jié)點拉環(huán)焊縫長度lw(mm） 120 節(jié)點三 σf=

40、T/（he×lw）=24.373×103/(2×8。000×120。000）=12。694N/mm2

41、㎡； Q1=0.40×1.00=0。40KN/ m （2）、型鋼自重標準值：本例采用10號槽鋼槽口水平［，標準值為0。10KN/m Q2=0.10KN/m (3）、活荷載計算 1)施工荷載標準值：取1。50KN/㎡ Q3=1。50KN/㎡ 2．最大堆放材料荷載P：5.5KN 荷載組合 Q=1.2*(0。40+0.10）+1.4*1.50*1。00=2.70KN/m P=1.4＊5。50=7.70KN 2。內(nèi)力驗算 內(nèi)力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下: 最大彎矩M的計算公式(規(guī)范JGJ80-91.

42、P31）為:Mmax=qL2/8 (L—m2/L2）2 + PL/4 經(jīng)計算得出：Mmax=（2。70*2。302/8)*8*(1-(0。002/2.302））+7。70*2。30/4=6。21KN。m最大支座力計算公式:R=[P+q(L+2m)]/2 經(jīng)計算得出:R=［(7.70+2.70）＊（2。30+2*0。00)]/2=6。95KN 3、抗彎強強度度驗算 次梁應力：ó=M/YXWX≤［f］ ，其中VX-截面塑性發(fā)展系數(shù)，取1.05: [f]-鋼材的抗壓強度設計值：ó=6。21*103/（1.05＊39。70)=149.01 N/mm2； 次梁槽鋼的最大應力計算值：ó=1

43、49。01 N/mm2小于次梁槽鋼的抗壓強度設計值[f］=205 N/mm2 滿足要求。 4、整體穩(wěn)定性驗算 ó=M/φbWX≤［f］；其中—φb均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù),按照下式計算： φb=（570tb/1h）* （ 235/fy ） 經(jīng)過計算得到φb=570*8。50＊48。00*235/（2300。00*100。00*235.0）=1。01;由于φb大于0.6,按照下面公式調整：φb =1。07—0.282/φb≤1.0 得到:φb =0。791； 次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算：φb =6。21＊103/（0.791*39.700）=197。77 N/mm2

44、； 次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算：φb ==197。77 N/mm2小于次梁槽鋼的抗壓強度設計值［f］=205 N/mm2 滿足要求。 三、主梁的驗算： 根據(jù)規(guī)范要求，卸料平臺的內(nèi)鋼繩作為安全儲備不參與內(nèi)力的計算，主梁選擇14b號槽鋼口水平,其截面特性為： 面積A=21。31cm2 慣性距 IX=609。4 cm4 轉動慣量:WX=87。1 cm3 回轉半徑：驗算ix=5。35 cm； 截面尺寸，b=60mm；h=140mm，t=9.5mm; （一）、荷載欄桿與擋手板自重標準值，本例采用松木板腳手板，標準值為0.15KN/m; Q1=0.15KN/m；G=0.15KN/m＊3.

45、65*2.3=1。26KN （1） 槽鋼自重荷載有Q2=0。16KN/m;次梁的自重 G=0.10KN/m*4＊2。3=0。92KN （2） 腳手板的自重標準:本工程采用松木板腳手板；腳手板自重Q3=0.4KN/m2； （二)、內(nèi)力驗算 為了考慮不利因素，我們把欄桿與擋腳手板自重、次梁的自重、腳手板得自重，考慮成主梁中部的集中荷載,來對主梁進行計算。 P=1.26*1.2+［（0。92+3.36）*1。2+（5。5+1。5）*1.4］/2=8.98 KN 最大彎矩： Mmax=qL2/8 (L—m2/L2）2 + PL/4 其中γx-截面塑性發(fā)展

46、系數(shù)，取1.05； ［f］— — 鋼材抗壓強度設計值，[f] = 205.00N/mm2； 主次梁槽鋼的最大應力計算值 σ=6。456*106/1。05/87100.0+1.20＊104/2131。000=76.217N/mm2； 主梁槽鋼的最大應力計算值 76.217N/ mm2 小于 主梁槽鋼的抗壓強度設計值[f］=205。00mm2,滿足要求； 4．整體穩(wěn)定性驗算 σ=M/（φBWX）≤ ［f] 其中φB—均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： φB=570＊9.5＊60.0*235/(3550.0

47、＊140。0＊235.0)=0。654; 由于φB大于0。6,應按照下面公式調整: φB=1。07-0.282/φB≤1.0 可得φB=0.639； 主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算σ=6。456*106/（0。639＊87100。00)=116。06N/mm2； 主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算σ=116.06N/mm2 小于 [f]=205.00，滿足要求； 三、 鋼絲拉繩的內(nèi)力驗算： 水平鋼梁的垂直支座反力Rci和拉鋼繩的軸力Rui按照下面計算 Rci = Ruisinθi 其中Rci – 水平鋼梁的垂直支座反力（KN)； Rui – 拉鋼繩的軸力(KN）；

48、Θi – 拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角； Sinθi=sin（ArcTan(6/(0。8+2。75））=0.861； 根據(jù)以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：Rui=Rci / sinθi; Rui = 6.619 / 0。861 = 7.69 KN； 四、 鋼絲拉繩的強度驗算: 選擇6＊19鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1550MPa,直徑18.5mm。 ［Fg] = aFg/K 其中［Fg］—鋼絲繩的容許拉力(KN）； Fg – 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（KN）,查表得Fg=199.5KN； α—— 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù),對6*19

49、、6*37、6*61鋼絲繩分別取0.85、0。82和0。8.α=0。85； K – 鋼絲繩使用安全系數(shù)。K=5.5。 得到:[Fg]=30.832KN〉Ru=7。691Kn. 經(jīng)計算,選此型號鋼絲繩能夠滿足要求； 五、 鋼絲拉繩拉環(huán)的強度驗算: 取鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力最大值Ru進行計算作為拉環(huán)的拉力N為： N=Ru=7690.645N. 拉環(huán)強度計算公式為： α=N/A≤［f] 其中，[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照《混凝土結構設計規(guī)范》10.9。8所述在物件的自重標準值作用下,每個拉環(huán)按2個截面計算的。拉環(huán)的應力不大于50N/mm2，故拉環(huán)鋼筋的抗拉強度設計值[f］=50。0N/mm2； 所需要的拉環(huán)最小直徑D=[7690。6*4/（3。142*50。00*2）]?=9。9mm。 實際拉環(huán)選用直徑D=10mm的HPB235的鋼筋制作即可。 35