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1、目錄 課程設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)3 一、課程設(shè)計(jì)題目3 二、工藝條件3 三、課程設(shè)計(jì)內(nèi)容3 四、進(jìn)度安排4 五、基本要求4 1 設(shè)計(jì)方案簡(jiǎn)介4 1.1 選擇換熱器類(lèi)型4 1.2 流體流動(dòng)途徑安排5 2 確定物性參數(shù)5 2.1 定性溫度的確定5 2.2 基礎(chǔ)物性參數(shù)的確定5 3 基礎(chǔ)數(shù)據(jù)的計(jì)算6 3.1 水煤氣的流量計(jì)算：6 3.3 平均溫差7 3.4 估算傳熱面積7 3.5 加熱變換氣用量7 4 工藝結(jié)構(gòu)尺寸7 4.1 管徑和管內(nèi)流速7 4.2 管程數(shù)和傳熱管數(shù)7 4.3 平均傳熱溫差校正及殼程數(shù)8 5 主體設(shè)備的計(jì)算8 5.1 傳熱管排列方法9 5.2 殼

2、體內(nèi)徑9 5.3 折流板9 6 附件的計(jì)算與選型10 6.1 拉桿數(shù)量與直徑10 6.2 接管10 6.3 膨脹節(jié)11 6.4 輸送設(shè)備11 7 換熱器的核算11 7.1 殼程表面換熱系數(shù)11 7.2 管內(nèi)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)12 7.3 污垢熱阻和管壁熱阻13 7.4 傳熱系數(shù)KC13 7.5 傳熱面積裕度14 7.6 壁溫核算14 7.7 換熱器內(nèi)流體阻力計(jì)算15 8 換熱器主要結(jié)構(gòu)尺寸和計(jì)算結(jié)果表17 結(jié)語(yǔ)17 參考資料18 18 課程設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū) 一、課程設(shè)計(jì)題目 管殼式換熱器的設(shè)計(jì) 二、工藝條件 1 .物料組成(基準(zhǔn)為100kmol干半水煤氣)

3、 組分 CO H2 N2 CO2 O2 CH4 H2O 半水煤氣 29.8 38.7 21.7 8.7 0.2 0.9 92 變換氣 3.0 65.1 21.7 35.5 1 0.9 81.3 2 .生產(chǎn)能力為1000kg(NH3)/h; 3 .消耗定額為3400m3干半水煤氣/h; 4 .常壓操作； 5 .溫度：半水煤氣進(jìn)口158C,出口370C,變換器進(jìn)口410C； 6 .換熱器損失的冷流體熱負(fù)荷的3.5%。 三、課程設(shè)計(jì)內(nèi)容 1 .設(shè)計(jì)方案的選擇及流程說(shuō)明； 2 .傳熱面積、換熱管根數(shù)； 3 .確定管束的排列方式、程數(shù)

4、、檔次、隔板的規(guī)格、數(shù)量; 4 .冷、熱流體進(jìn)、出口管徑； 5 .殼體內(nèi)徑。 四、進(jìn)度安排 1．課程設(shè)計(jì)準(zhǔn)備階段：收集查閱資料，并借閱相關(guān)工程設(shè)計(jì)用書(shū)； 2．設(shè)計(jì)分析討論階段：確定設(shè)計(jì)思路，正確選用設(shè)計(jì)參數(shù)，樹(shù)立工程觀點(diǎn) 小組分工 協(xié)作，較好完成設(shè)計(jì)任務(wù)； 3．計(jì)算設(shè)計(jì)階段：完成物料衡算、熱量衡算及主要設(shè)備的工藝設(shè)計(jì)計(jì)算； 4.課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)編寫(xiě)階段：整理文字資料計(jì)計(jì)算數(shù)據(jù)，用簡(jiǎn)潔的文字和適當(dāng)?shù)膱D表 表達(dá)自己的設(shè)計(jì)思想及設(shè)計(jì)成果。 五、基本要求 1．格式規(guī)范，文字排版正確； 2.主要設(shè)備的工藝設(shè)計(jì)計(jì)算需包含：熱量衡量，工藝參數(shù)的選定，設(shè)備的 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和工藝尺寸的設(shè)計(jì)

5、計(jì)算； 3．管束排列圖：以2號(hào)圖紙繪制，標(biāo)明管束的排列方式、程數(shù)、隔板的規(guī) 4. 換熱器工藝條件圖：以2號(hào)圖紙繪制，圖面應(yīng)包括設(shè)備的主要工藝尺寸， 技術(shù)特性表和接管表； 5. 按時(shí)完成課程設(shè)計(jì)任務(wù)，上交完整的設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)一份。 1設(shè)計(jì)方案簡(jiǎn)介 設(shè)計(jì)方案選擇的原則是要保證達(dá)到工藝要求的熱流量，操作上要完全可靠， 結(jié)構(gòu)上要簡(jiǎn)單，便于維護(hù)，并進(jìn)肯能節(jié)省操作費(fèi)用和設(shè)備費(fèi)用。 1.1 選擇換熱器類(lèi)型 管殼式換熱器又稱(chēng)列管式換熱器，是以封閉在殼體中管束的壁面作為傳熱面 U形管式，依據(jù)給定的工藝條件（常壓操作，假定出口溫度為250C,則兩流體平均溫差為 66c>50C）考慮，固定板式換

6、熱器適用于管壁溫與殼體壁溫不大的場(chǎng)合，故可選 用，但是需要加膨脹節(jié)；浮頭式與U形管式換熱器均適用于溫差較大的，但是浮頭式與U形管式換熱器建構(gòu)復(fù)雜，造價(jià)高，制造安裝要求高，增加了設(shè)備費(fèi)用，故不選用。綜合考慮初步選擇固定板式換熱器。 1.2 流體流動(dòng)途徑安排 由工藝條件中的物性組成可知半水煤氣中水含量大于變換氣，所以半水煤氣對(duì)材料的腐蝕性要大于變換氣。所以變換氣走殼程，半水煤氣走管程，這樣可以節(jié)約耐腐蝕性材料的用量，降低換熱器成本。 2確定物性參數(shù) 2.1 定性溫度的確定 tm= t2+tL 370+158 ,= 2 =264Co Tm T1+T2 410+270 =

7、340Co == 2 2 假定變換器出口溫度為260c 管程半水煤氣的定性溫度為： 殼程變換氣的定性溫度為： 2.2 基礎(chǔ)物性參數(shù)的確定 在264c下的半水煤氣的各組分物性參數(shù)為: 物性組成 CO H2 N2 CO C2 CH H2C 定壓比熱容 1.1 14.3 1.1 1.08 3.1 1.03 2.0 摩爾分?jǐn)?shù) 0.155 0.200 0.110 0.045 0.001 0.0047 0.48 質(zhì)量分?jǐn)?shù) 0.23 0.021 0.165 0.106 0.001 0.008 0.46 黏度 0.268 0

8、.0129 0.0275 0.024 0.0313 0.0171 0.0172 導(dǎo)熱率 0.0119 0.1 0.0155 0.0058 0.013 0.016 0.599  由上表渴求的264co似的半水煤氣物性參數(shù): 熱導(dǎo)率 i = 0.0848W/m K 粘度 ％ = 2.024 10” Pa s 一?3 傷度pi=0.4235kg/m 定壓比熱容Cp1=1.781kJ/kgCo 在340co下變換氣的各組分物性參數(shù)： 物性組成 CO H2 N2 CO 02 CH4 H2O 定壓比熱容 1.1 14.3 1.1 1.0

9、8 3.1 1.03 2.0 摩爾分?jǐn)?shù) 0.0146 0.317 0.10 0.17 0.0049 0.0044 0.396 質(zhì)量分?jǐn)?shù) 0.0215 0.033 0.16 0.40 0.0067 0.0074 0.37 黏度 0.268 0.0129 0.0275 0.024 0.0313 0.0171 0.017 由上表可得變換氣在330co下的物性參數(shù) 密度^=0.367kg/m3熱導(dǎo)率九2=0.1223W/mK 定壓比熱容Cp2=1.872kJ/kgCo黏度也=2.08><10'Pas 3基礎(chǔ)數(shù)據(jù)的計(jì)算 3.1 水煤氣的

10、流量計(jì)算: 體積流量qv1=3400+3400*92/100=6528(m3/h) 質(zhì)量流量qm仁邛qv1=0.4235X6528=2764.608kg/h 3.2 半水煤氣的熱負(fù)荷Q 考慮到熱負(fù)荷損失為3.5% 所以:Q=qm1xCp1X(t2-t1)/(1-3.5%)=1136359.9kJ/h=315.66(kw) 3.3 平均溫差 按純逆流計(jì)算 Atl-At2 (270-158)-(410-370) 1? 250-158 ul410-3ffl =69.9 _ 3.4 估算傳熱面積 氣一氣傳熱系數(shù)K的范圍為10~40W/(m2 .K) 取取28W/(m2

11、? K)計(jì)算 Ap = 315.66X1000 28x69.9 2 =161.28 m 3.5加熱變換氣用量 Q1136359.9 qm2=0’.|7:j==4338.245kg/h CpZ^l1-iA)1.872X(410-270) 小宓皿也33 qv2=qm2“L=?....=11804.748m/h=3.28m/s 4工藝結(jié)構(gòu)尺寸 4.1 管徑和管內(nèi)流速 選用02.5X2.5較高級(jí)冷拔傳熱管(碳鋼)，取管內(nèi)流速產(chǎn)13m/s 4.2 管程數(shù)和傳熱管數(shù) 單程換熱管數(shù) qp6528/3600 ns=——==445（根） M：UjX0.022X1341

12、 按單管程數(shù)計(jì)算，所需的傳熱管長(zhǎng)度為 Ap161.28 L=—:—==5.768m 皿％HX0,2X44S 按單管程計(jì)算，傳熱管長(zhǎng)度符合要求，查JB/T4715—92固定管板式換RE熱器型式與基本參數(shù)，取管長(zhǎng)l=6m則換熱器管程為 L5.768 Np=；=―-—=1（管程）fO 4.3 平均傳熱溫差校正及殼程數(shù) 平均傳熱溫差校正系數(shù) mm R = 施體腿開(kāi) T1F tz—ti 410-270 =0.66 370-158 湖解的/升 P = 兩淑揭聰差 370-158 =0.84 410-158 按雙殼程，單管程結(jié)構(gòu)，查圖得溫差校

13、正系數(shù) 地 =O.8O5>0.8故合適 平均傳熱溫差為 Atm=0.805X69.9=56.27Co 5主體設(shè)備的計(jì)算 主體設(shè)備的計(jì)算主要包括傳熱管的排列方式、殼體內(nèi)經(jīng)、折流板間距以及個(gè)數(shù)。 5.1傳熱管排列方法 采用組合排列法，即每程內(nèi)按正三角形排列，隔板兩側(cè)采用矩陣排列 取管心距t=1.25do 則 t=1.5X25=31.532(mm) 各半中心到離其最近一排管中心距離按式 t S=-+6計(jì)算 2 32 即s=一+6=22(mm) 2 各程相鄰管的管心距為44mm. 5.2 殼體內(nèi)徑 采用單管程結(jié)構(gòu)，殼體內(nèi)徑可由下式確定 D=t(b-1)+

14、(2_)do 對(duì)于正三角形排列b=1.1.■ b = 1.1 =23.2 D=32(23.2-1)+2.525X=772.9(mm) 查JB/T4715-92[7]固定管板式換熱器型式與基本參數(shù)，可選取DN=800mm的卷制殼體。 5.3 折流板 采用弓形折流板圓缺高度為殼體內(nèi)徑的25%則切去的圓缺高度為 h=0.25800=200(mm) 取折流板間距B=0.3D,則 B=0.3800=240(mm),可取B=300(mm) 傳熱菅長(zhǎng) 折賴(lài)艇 折流板數(shù)量Nb 6000 1=-1=19(塊) 300 6附件的計(jì)算與選型 6.1 拉桿數(shù)量與直徑 本換熱

15、器傳熱管外徑為25mm,換熱管公稱(chēng)直徑為800mm拉桿直徑/mm 換熱管外徑 10 14 19 25 32 38 45 57 拉桿直往 10 12 12 12 16 16 16 16 拉桿數(shù)量 拉桿直徑/mm 10 12 16 公稱(chēng)直徑800mm 10 8 6 查表可知 拉桿直徑為16mm拉桿數(shù)量8 6.2 接管 殼程流體進(jìn)出口接管：取接管內(nèi)內(nèi)流體流速為U1=25m/s，則接管內(nèi)徑為: =0.409m = 409mm 可選擇*426x9的接管 管程流體進(jìn)出口接管：取接管內(nèi)流體流速U2=16m/s,則接管內(nèi)徑為:

16、 _{4x6528/3600 D2=?—:=0.38m=380mm [mii711X16 可選擇0400X9的接管規(guī)格 6.3 膨脹節(jié) 本設(shè)計(jì)的換熱器因殼體壁溫與管子壁溫之差大于50c,故需在已選擇的固定 板管式換熱器的殼體上安裝溫度補(bǔ)償圈。 查GB16749-1997壓力容器波形膨脹節(jié)標(biāo)準(zhǔn)，選擇膨脹節(jié)的型號(hào)為ZDW（B） 型（臥式），當(dāng)DN=800mm時(shí)，波高h(yuǎn)=0.lV0.2DN,圓弧半徑R>3s（s為膨脹節(jié)的厚度），波長(zhǎng)L>140+5s 則波高h(yuǎn)=100mm,圓弧半徑R=35mm,波長(zhǎng)L=200mm 6.4 輸送設(shè)備 本設(shè)計(jì)需要輸送的兩種流體均為氣體，且操作條件為

17、常壓，故可選擇鼓風(fēng) 機(jī)為本設(shè)計(jì)的輸送設(shè)備。根據(jù)前面基礎(chǔ)數(shù)據(jù)計(jì)算結(jié)果可知，半水煤氣流量約為110m3/min,變換氣流量約為200m3/min,查D系列造氣爐鼓風(fēng)機(jī)性能參數(shù)表［9］,可選用型號(hào)為D200-21的鼓風(fēng)機(jī)2臺(tái)，其性能參數(shù)如下： 進(jìn)口流量：200m3/min軸功率：104.6KW轉(zhuǎn)速：2960r/min 7換熱器的核算 7.1殼程表面換熱系數(shù) 用克恩法［4］計(jì)算 h0=0.36—Re0.55Pr1/3（，。.14 dew 當(dāng)量直徑⑷求算依式 322 4(—t--d0) 24 de-- 「a 4 de = (^0.0322-DJ8SXO.0252) —'

18、=0.02m 3.14X0.025 殼程流通截面積，依式 & = BD(1 — dt0) ?。正 S 2 S0 = 0.3 0.8(1 ) = 0.0525m2 0.032 殼程流體流速及其雷諾數(shù)分別為 * U0 = 3.28 =62.48m/s 0.052S 0.02x62.48x0.367 2.024XT0-S =22658.261 黏度校正 lk7：82X103X2.08X10-S = :二三 =0.303 = 0.36 (口) Hw 01223 044 對(duì)1 0.02 >22658.26pS& X 0.3031/3 = 367

19、.47 W/(m2 - K) 7.2管內(nèi)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù) 根據(jù)式 管束流通截面積 hi = 0.023-1 Re0.8 Pr0.4 di S=0.785X0.022X445=0.13973m2 管內(nèi)流體流速及雷諾數(shù) 6涿2。2 Ui===12.98m Sj0.13973 0.02X12.98X04235 Re==5431.85 2.024X10-5 CpO4.1,871X1000X2.024X10-S Pr===0.447 Al0.0348 一.'.08042一 故hi=0.023XX5431.85*0.447=68.73W/(m-K) 7.3 污

20、垢熱阻和管壁熱阻 管外側(cè)污垢熱阻R0=0.0038m2K/W 管內(nèi)側(cè)污垢熱阻R=0.00m4K/W 管壁熱阻按式(3-34)[4]計(jì)算，查表3-11[4],碳鋼在264c時(shí)的熱導(dǎo)率為 42.7 W/(mK)則 b0.00252 Rw0.00006mK/W w42.7 42.8 熱系數(shù)KC …喂詈詈") 250.0038X250.00006X251 Kc=1/(一一一0.；一) '.―一二___= Kc=33.64W/(m2?K) 42.9 熱面積裕度 該換熱器的計(jì)算傳熱面積 Q3i￡6%；ig。3 Ac===166.76m /gn33.64x56.27

21、該換熱器的實(shí)際傳熱面一.3 A=TidolNT=3.14159X0.025X6X445=209.99m 面積裕度 A-Ac209.99-166.76 H=M00%=M00%=25.92% Ac166.7 傳熱面積裕度合適，該換熱器能夠完成生產(chǎn)任務(wù)。 42.10 核算 若考慮熱阻影響 Tw=Tm- 式中，Rh,Rc分別為熱流體和冷流體的污垢熱阻，m2-K/W tm = tz+t] 370+158 - =264C T1+T2 410+270 T m = = 2 2 340Co hc = hi = 68.73W/(m2K) hh = ho = 367.47

22、W/(m2 K) Ah = Q KcAT 315660 33.64X140 -2 =67.02m2 315660 即Tw=340(1/367.47+0.0038)=309.28Co 67.02 315660 tw=264+(1/68.73+0.004)=294.72Co 166.76 管壁平均溫度可取為 t='，：=(309.28+294.72)/2=302Co 殼體壁溫壁溫和傳熱管壁溫之差為 At=Tm-t=340-302=38Co 該溫差適當(dāng)，故可用固定板管式換熱器 42.11 器內(nèi)流體阻力計(jì)算 管程流體阻力 壁t=廊如+也Dr)NsNpFs

23、 Ns=2Np=1 02 由Re=5431.85,傳熱管相對(duì)粗糙度藐=0.01,查狄圖得1=0.047，流 速u(mài)=12.98m/s,p=0.4235kg/m3,所以 604235X12.982 』口=0.047TX-X=503.03Pa 0.022 ptl2 in04235X12.982 故APr=3=104.03Pa Apt=(503.03+104.03)2XK5=1821.18Pa 管程流體阻力在允許范圍之內(nèi)。 殼程阻力 _.'s=(_.o+_.i)FsNs Ns=2Fs=1 流體流經(jīng)管束的阻力 1PHo 維；o=FfoNTC(NB+1) F

24、=0.5 fo=5X[(Reo>500) 即fo=5X22658.26產(chǎn)28=0.508 Ntc=1.1%產(chǎn)=1.1X4450.5=23.205 Nb=19uo=62.48m/s 邸o=0.5X0.508X23.205X(19+1)X 0.367X62.48 =1351.52Pa 流體流過(guò)折流板缺口的阻力3 j2BP比 i=Nb。5-)_ B = 0.3m D=0.8m =599.05Pa 2X0.30.367X62.48 -i=19X(3.5-)X 總熱阻 腐=1351.52+599.52=1950.58Pa 殼程流體阻

25、力在允許范圍之內(nèi) 8換熱器主要結(jié)構(gòu)尺寸和計(jì)算結(jié)果表 設(shè)備結(jié)構(gòu) 參數(shù) 形式 固定管板式 臺(tái)數(shù) 1 殼體內(nèi)徑/mm 800mm 材質(zhì) 碳鋼 管徑/mm 125M2.5 殼程接管 巾426M9 管長(zhǎng)/mm 6000 管程接管 0400>9 管數(shù)目/根 445 折流板 個(gè)數(shù) 19 管子排列 正三角形 間距/mm 300 拉桿(根) 8 高度/mm 200 管心距/mm 32mm 傳熱回積/m 210m2 管程數(shù) 1 殼程數(shù) 2 波形膨脹節(jié) 型號(hào) 波高 圓弧半徑 波長(zhǎng) ZDW(B)(臥式) 100mm 35

26、mm 200mm 鼓風(fēng)機(jī)(2臺(tái)) 型號(hào) 流Mm/s 軸功率KW 轉(zhuǎn)速r/min D200-21 200 104.6 2960 主要計(jì)算結(jié)果 殼程 流速m/s 12.98 62.48 表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)/[W/(m2K)] 68.73 367.47 污垢熱阻/(m2K/W) 0.004 0.0038 阻力/pa 1821.18 1950.58 熱流量/kW 315.66 傳熱溫差/K 56.27 傳熱系數(shù)/[W/(m2K)] 33.64 裕度/% 25.92 結(jié)語(yǔ) 本設(shè)計(jì)的評(píng)述或有關(guān)問(wèn)題的分析討論 此次課程設(shè)計(jì)，里面數(shù)據(jù)處理

27、十分得繁瑣。但在大家得努力和指導(dǎo)老師得的 幫助下，一起完成得很好。通過(guò)這次得課程設(shè)計(jì)，我們大家都學(xué)會(huì)了不僅要學(xué)好 《化工原理》《化學(xué)反應(yīng)工程》等專(zhuān)業(yè)課，還要對(duì)其他相關(guān)內(nèi)容知識(shí)都要學(xué)好用 好，只有這樣才能為以后的工作和學(xué)習(xí)打下堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。 我們?cè)谶@個(gè)處理中,直接是按熱量橫算得到熱流體得質(zhì)量流量。還有密度得 求取，按照公式，應(yīng)該是求平均密度?？墒窃谝欢囟认職怏w得密度沒(méi)查到， 于是我們想到用理想氣體方程，，即可求出密度。不知可否 參考資料 [1]彬，陶鵬萬(wàn).氣體數(shù)據(jù)手冊(cè).北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2003 [2]陸振東.化工設(shè)計(jì)手冊(cè).北京：化學(xué)工業(yè)出版社，1994 [3]王志魁.化工原理.北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2004 [4]匡國(guó)柱，史啟才.化工單元過(guò)程及設(shè)備課程設(shè)計(jì).北京：化學(xué)工業(yè)出版 社，2007 [5]董大勤.化工機(jī)械設(shè)備基礎(chǔ).北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2009 [6]李功樣，陳蘭英.常用化工單元設(shè)備設(shè)計(jì).廣州：華南理工大學(xué)出版社， 2006 [7]JB/T4715-92固定管板式換熱器型式與基本參數(shù) [8]GB16749-1997壓力容器波形膨脹節(jié)標(biāo)準(zhǔn) [9]D系列造氣爐鼓風(fēng)機(jī)性能參數(shù)表 [10]熊潔羽.化工制圖.北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2008