混泥土攪拌機(jī)傳動(dòng)卸料系統(tǒng)設(shè)計(jì)（含CAD圖紙和說(shuō)明書）,泥土,攪拌機(jī),傳動(dòng),卸料,系統(tǒng),設(shè)計(jì),CAD,圖紙,說(shuō)明書 畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）中期檢查表 學(xué) 部： 理工學(xué)部 學(xué)生姓名 學(xué) 號(hào) 年級(jí)專業(yè)及班級(jí) 2008級(jí)機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化(7)班 指導(dǎo)教師姓名 指導(dǎo)教師職稱 教授 畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）題目 混凝土攪拌機(jī)傳動(dòng)及其卸料系統(tǒng)設(shè)計(jì) 工作進(jìn)度 已完成的主要內(nèi)容 尚需解決的主要問(wèn)題 1、接受設(shè)計(jì)任務(wù)書，了解課題內(nèi)容 及要求； 2、查閱了大量資料和參考文獻(xiàn)，完成開題報(bào)告; 3、初步擬定了設(shè)計(jì)方案 4、完成部分裝配圖的設(shè)計(jì)和部分計(jì)算說(shuō)明書。 1、 剩下的系統(tǒng)原理圖； 2、 剩下部分零部件的計(jì)算； 3、設(shè)計(jì)說(shuō)明書的整理； 4、畢業(yè)答辯的相關(guān)準(zhǔn)備； 指導(dǎo)教師意見 指導(dǎo)教師簽名： 年 月 日 檢查（考核）小組意見 檢查小組組長(zhǎng)簽名： 年 月 日 開題論證小組意見 指導(dǎo)教師簽名： 年 月 日 專業(yè)委員會(huì)意見 檢查小組組長(zhǎng)簽名： 年 月 日 注：此表意見欄必須由相應(yīng)的負(fù)責(zé)人親筆填寫。專業(yè)名稱必須是全稱，例如“會(huì)計(jì)學(xué)專業(yè)”，班序號(hào)用阿拉伯?dāng)?shù)字“1”、“2”標(biāo)注。此表如不夠填寫，可另加頁(yè)。 全日制普通本科生畢業(yè)論文全日制普通本科生畢業(yè)論文混凝土攪拌機(jī)傳動(dòng)及卸料系統(tǒng)設(shè)計(jì)混凝土攪拌機(jī)傳動(dòng)及卸料系統(tǒng)設(shè)計(jì)THETHE DESIGNDESIGN OFOF TRANSMISSIONTRANSMISSION SYSTEMSSYSTEMS ANDAND DISCHAREDISCHARE SYTEMSSYTEMS OFOF CONCRETECONCRETE MIXINGMIXING PLANTPLANT 學(xué)生姓名學(xué)生姓名： 學(xué)學(xué) 號(hào)：號(hào)： 年級(jí)專業(yè)及班級(jí)：年級(jí)專業(yè)及班級(jí)： 指導(dǎo)老師及職稱：指導(dǎo)老師及職稱： 學(xué)學(xué) 部：部：理工學(xué)部理工學(xué)部 提交日期：20 年 月 全日制普通本科生畢業(yè)論文誠(chéng)信聲明本人鄭重聲明：所呈交的本科畢業(yè)論文是本人在指導(dǎo)老師的指導(dǎo)下，進(jìn)行研究工作所取得的成果，成果不存在知識(shí)產(chǎn)權(quán)爭(zhēng)議。除文中已經(jīng)注明引用的內(nèi)容外，本論文不含任何其他個(gè)人或集體已經(jīng)發(fā)表或撰寫過(guò)的作品成果。對(duì)本文的研究做出重要貢獻(xiàn)的個(gè)人和集體在文中均作了明確的說(shuō)明并表示了謝意。同時(shí)，本論文的著作權(quán)由本人與湖南農(nóng)業(yè)大學(xué)東方科技學(xué)院、指導(dǎo)教師共同擁有。本人完全意識(shí)到本聲明的法律結(jié)果由本人承擔(dān)。 畢業(yè)論文作者簽名： 年 月 日 全日制普通本科生 畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）開題報(bào)告 學(xué)生姓名 學(xué) 號(hào) 年級(jí)專業(yè)及班級(jí) 指導(dǎo)教師及職稱 學(xué) 院 畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）題目 混凝土傳動(dòng)及其卸料系統(tǒng)設(shè)計(jì) 文獻(xiàn)綜述 課題的目的與意義 混凝土攪拌機(jī)是一種帶葉片的軸在圓筒或槽中旋轉(zhuǎn)用以把水泥、砂石骨料和水混合并拌制成混凝土混合料的機(jī)械。主要由拌筒、加料和卸料機(jī)構(gòu)、供水系統(tǒng)、原動(dòng)機(jī)、傳動(dòng)機(jī)構(gòu)、機(jī)架和支承裝置等組成。它在建筑中占有重要的地位。 混凝土攪拌機(jī)廣泛應(yīng)用于公路、鐵路、建筑、橋梁、港口、機(jī)場(chǎng)等工程中。在“十二五”期間，我國(guó)眼建設(shè)一大批大型煤礦、油田、電站、機(jī)場(chǎng)、港口、高速鐵路、高等級(jí)公路等重點(diǎn)工程，同時(shí)也要進(jìn)行大量的城市道路、城鎮(zhèn)住宅的開發(fā)與建設(shè)，這都需要用到大量的混凝土攪拌機(jī)。所以現(xiàn)在正是發(fā)展混凝土攪拌機(jī)的大好時(shí)機(jī)。 國(guó)內(nèi)外研究情況 19世紀(jì)40年代，在德、美、俄等國(guó)家出現(xiàn)了以蒸氣機(jī)為動(dòng)力源的自落式攪拌機(jī)，其攪拌腔由多面體狀的木制筒構(gòu)成，一直到19世紀(jì)80年代，才開始用鐵或鋼件代替木板，但形狀仍然為多面體。1888年法國(guó)申請(qǐng)登記了第一個(gè)用于修筑戰(zhàn)前公路的混凝土攪拌機(jī)專利。20世紀(jì)初，圓柱形的拌筒自落式攪拌機(jī)才開始普及。形狀的改進(jìn)避免了混凝土在拌筒內(nèi)壁上的凝固沉積，提高了攪拌質(zhì)量和效率。1903年德國(guó)在斯太爾伯格建造了世界上第一座水泥混凝土的預(yù)拌工廠。1908年，在美國(guó)出現(xiàn)了第一臺(tái)內(nèi)燃機(jī)驅(qū)動(dòng)的攪拌機(jī)，隨后電動(dòng)機(jī)則成為主要?jiǎng)恿υ?。?913年，美國(guó)開始大量生產(chǎn)預(yù)拌混凝土，到1950年，亞洲大陸的日本開始用攪拌機(jī)生產(chǎn)預(yù)拌混凝土。在這期間，仍然以各種有葉片或無(wú)葉片的自落式攪拌機(jī)的發(fā)明與應(yīng)用為主。自落式攪拌機(jī)依靠被拌筒提升到一定高度的物料的自落完成攪拌。工作時(shí)，隨著拌筒的轉(zhuǎn)動(dòng)，物料被攪拌筒內(nèi)壁固定的葉片提升到一定高度后，依靠自重下落。由于各物料顆粒下落的高度、時(shí)問(wèn)、速度、落點(diǎn)和滾動(dòng)距離不同，從而物料各顆粒相互穿插、滲透、擴(kuò)散，最后達(dá)到均勻混合。自落式攪拌機(jī)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，可靠性高，維護(hù)簡(jiǎn)單，功率消耗小，拌筒和葉片磨損輕，但攪拌強(qiáng)度不高，生產(chǎn)效率低，攪拌質(zhì)量不易保證。此種攪拌機(jī)適于拌制普通塑性混凝土，廣泛應(yīng)用于中小型建筑工地。按拌筒形狀和卸料方式的不同，有鼓筒式攪拌機(jī)、雙錐反轉(zhuǎn)出料攪拌機(jī)、雙錐傾翻出料攪拌機(jī)和對(duì)開式攪拌機(jī)等，其中鼓簡(jiǎn)式攪拌機(jī)技術(shù)性能落后，已于1987年被我國(guó)建設(shè)部列為淘汰產(chǎn)品。隨著多種商品混凝土的廣泛使用以及建筑規(guī)模的大型化、復(fù)雜化和高層化對(duì)混凝土質(zhì)量、產(chǎn)量不斷提出的更高要求，有力地促進(jìn)了混凝土攪拌設(shè)備在使用性能和技術(shù)水平方面的提高與發(fā)展。各國(guó)研究人員開始從混凝土攪拌機(jī)的結(jié)構(gòu)形式、傳動(dòng)方式、攪拌腔襯板材料以及攪拌生產(chǎn)工藝等方面進(jìn)行改進(jìn)和探索。20世紀(jì)40年代后期，德國(guó)ELBA公司最先發(fā)明了強(qiáng)制式攪拌機(jī)，和自落式攪拌機(jī)的工作原理不同，強(qiáng)制式攪拌機(jī)利用旋轉(zhuǎn)的葉片強(qiáng)迫物料按預(yù)定軌跡產(chǎn)生剪切、擠壓、翻滾和拋出等強(qiáng)制攪拌作用，使物料在劇烈的相對(duì)運(yùn)動(dòng)中得到勻質(zhì)攪拌。強(qiáng)制式攪拌機(jī)與自落式攪拌機(jī)相比，強(qiáng)制式攪拌機(jī)攪拌作用強(qiáng)烈，攪拌質(zhì)量好，攪拌效率高，但拌筒和葉片磨損大，功耗增大。此種攪拌機(jī)適于拌制干硬性、輕骨料混凝土以及特種混凝土和專用混凝土，多用于施工現(xiàn)場(chǎng)的混凝土攪拌站和預(yù)拌混凝土攪拌樓。根據(jù)構(gòu)造特征不同，主要有立軸渦漿式攪拌機(jī)、立軸行星式攪拌機(jī)、立軸對(duì)流式攪拌機(jī)、單臥軸攪拌機(jī)和雙臥軸攪拌機(jī)等。隨著技術(shù)的發(fā)展，強(qiáng)制式攪拌機(jī)在德國(guó)的BHS公司和ELBA公司、美國(guó)的JOHNSON公司和REX WORKS公司、意大利的SICOMA公司和SIMEN公司、日本的日工株式會(huì)社和光洋株式會(huì)社等企業(yè)發(fā)展迅速，目前已形成系列產(chǎn)品。比如德國(guó)的EMC系列、EMS系列攪拌站和UBM系列、EMT系列攪拌樓，意大利的MAO系列攪拌站、MSO系列大型攪拌基地等。 我國(guó)混凝土攪拌設(shè)備的生產(chǎn)從20世紀(jì)50年代開始。1952年，天津工程機(jī)械廠和上海建筑機(jī)械廠試制出我國(guó)第一代混凝土攪拌機(jī)，進(jìn)料容量為400L和1000L。20世紀(jì)70年代未至80年代初，我國(guó)為適應(yīng)建筑業(yè)商品混凝土大規(guī)模發(fā)展的需要，在引進(jìn)國(guó)外樣機(jī)的基礎(chǔ)上，有關(guān)院所廠家陸續(xù)開發(fā)了新一代Jz型雙錐自落式攪機(jī)、．D型單臥軸強(qiáng)制式攪拌機(jī)。其中，JS型雙臥軸攪拌機(jī)在80年代初研制成功。80年代末，我國(guó)混凝土攪拌產(chǎn)品開發(fā)重點(diǎn)轉(zhuǎn)向商品混凝土成套設(shè)備，研制出了10多種混凝土攪拌樓(站)。經(jīng)過(guò)引進(jìn)吸收、自主開發(fā)等幾個(gè)階段，到本世紀(jì)初，國(guó)內(nèi)混凝土攪拌機(jī)技術(shù)得到長(zhǎng)足發(fā)展，在產(chǎn)品規(guī)格和生產(chǎn)數(shù)量上，都達(dá)到了一定規(guī)模，出現(xiàn)了一批具有自主知識(shí)產(chǎn)權(quán)的新技術(shù)，逐步形成了一個(gè)具有一定規(guī)模和競(jìng)爭(zhēng)能力的行業(yè)。2006年，我國(guó)生產(chǎn)裝機(jī)容量O．5～6m3的攪拌站2100多臺(tái)，已成為混凝土攪拌設(shè)備的生產(chǎn)大國(guó)。 主要參考文獻(xiàn) [1] 中國(guó)農(nóng)業(yè)機(jī)械化科學(xué)研究院.農(nóng)業(yè)機(jī)械手冊(cè)[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1990,152-173 [2] 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學(xué)院有比較齊全的硬件設(shè)施，可以提供實(shí)驗(yàn)與制作系統(tǒng)條件； 3. 本人有一定的機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)，能獨(dú)立完成簡(jiǎn)單機(jī)械部分的設(shè)計(jì)； 4. 前人對(duì)割草機(jī)有了比較深入的研究，有一定的參考資 進(jìn)程計(jì)劃（各研究環(huán)節(jié)的時(shí)間安排、實(shí)施進(jìn)度、完成程度等） 2011.11-2012.2 完成選題、資料準(zhǔn)備、方案確定與開題目報(bào)告； 2012.2-2012.4 基本完成遙控割草機(jī)機(jī)械部分設(shè)計(jì)； 2012.4-2012.5 初步完成設(shè)計(jì)說(shuō)明書； 2012.5-2012.6設(shè)計(jì)說(shuō)明書的修改與提交、論文答辯。 論證小組意見 組長(zhǎng)簽名： 20 年 月 日 專業(yè)委員會(huì)意見 簽名： 20 年 月 日 學(xué)院指導(dǎo)委員會(huì)審核意見 簽名（公章）： 20 年 月 日 7 ?畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）開題論證審批表 學(xué)生姓名 ? 學(xué)號(hào) ? 年級(jí)專業(yè)及班級(jí) 2008級(jí)機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化(7)班 指導(dǎo)教師及職稱 ? 開題時(shí)間 年?? 月??? 日 畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）題目 混凝土攪拌機(jī)傳動(dòng)及卸料系統(tǒng)設(shè)計(jì) 文獻(xiàn)綜述（選題研究意義、國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀、主要參考文獻(xiàn)等）（宋體五號(hào)，行間距單倍行距。） 課題的目的與意義 混凝土攪拌機(jī)是一種帶葉片的軸在圓筒或槽中旋轉(zhuǎn)用以把水泥、砂石骨料和水混合并拌制成混凝土混合料的機(jī)械。主要由拌筒、加料和卸料機(jī)構(gòu)、供水系統(tǒng)、原動(dòng)機(jī)、傳動(dòng)機(jī)構(gòu)、機(jī)架和支承裝置等組成。它在建筑中占有重要的地位。 混凝土攪拌機(jī)廣泛應(yīng)用于公路、鐵路、建筑、橋梁、港口、機(jī)場(chǎng)等工程中。在“十二五”期間，我國(guó)眼建設(shè)一大批大型煤礦、油田、電站、機(jī)場(chǎng)、港口、高速鐵路、高等級(jí)公路等重點(diǎn)工程，同時(shí)也要進(jìn)行大量的城市道路、城鎮(zhèn)住宅的開發(fā)與建設(shè)，這都需要用到大量的混凝土攪拌機(jī)。所以現(xiàn)在正是發(fā)展混凝土攪拌機(jī)的大好時(shí)機(jī)。 ?? 國(guó)內(nèi)外研究情況 ???? 19世紀(jì)40年代，在德、美、俄等國(guó)家出現(xiàn)了以蒸氣機(jī)為動(dòng)力源的自落式攪拌機(jī)，其攪拌腔由多面體狀的木制筒構(gòu)成，一直到19世紀(jì)80年代，才開始用鐵或鋼件代替木板，但形狀仍然為多面體。1888年法國(guó)申請(qǐng)登記了第一個(gè)用于修筑戰(zhàn)前公路的混凝土攪拌機(jī)專利。20世紀(jì)初，圓柱形的拌筒自落式攪拌機(jī)才開始普及。形狀的改進(jìn)避免了混凝土在拌筒內(nèi)壁上的凝固沉積，提高了攪拌質(zhì)量和效率。1903年德國(guó)在斯太爾伯格建造了世界上第一座水泥混凝土的預(yù)拌工廠。1908年，在美國(guó)出現(xiàn)了第一臺(tái)內(nèi)燃機(jī)驅(qū)動(dòng)的攪拌機(jī)，隨后電動(dòng)機(jī)則成為主要?jiǎng)恿υ础?913年，美國(guó)開始大量生產(chǎn)預(yù)拌混凝土，到1950年，亞洲大陸的日本開始用攪拌機(jī)生產(chǎn)預(yù)拌混凝土。在這期間，仍然以各種有葉片或無(wú)葉片的自落式攪拌機(jī)的發(fā)明與應(yīng)用為主。自落式攪拌機(jī)依靠被拌筒提升到一定高度的物料的自落完成攪拌。工作時(shí)，隨著拌筒的轉(zhuǎn)動(dòng)，物料被攪拌筒內(nèi)壁固定的葉片提升到一定高度后，依靠自重下落。由于各物料顆粒下落的高度、時(shí)問(wèn)、速度、落點(diǎn)和滾動(dòng)距離不同，從而物料各顆粒相互穿插、滲透、擴(kuò)散，最后達(dá)到均勻混合。自落式攪拌機(jī)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，可靠性高，維護(hù)簡(jiǎn)單，功率消耗小，拌筒和葉片磨損輕，但攪拌強(qiáng)度不高，生產(chǎn)效率低，攪拌質(zhì)量不易保證。此種攪拌機(jī)適于拌制普通塑性混凝土，廣泛應(yīng)用于中小型建筑工地。按拌筒形狀和卸料方式的不同，有鼓筒式攪拌機(jī)、雙錐反轉(zhuǎn)出料攪拌機(jī)、雙錐傾翻出料攪拌機(jī)和對(duì)開式攪拌機(jī)等，其中鼓簡(jiǎn)式攪拌機(jī)技術(shù)性能落后，已于1987年被我國(guó)建設(shè)部列為淘汰產(chǎn)品。隨著多種商品混凝土的廣泛使用以及建筑規(guī)模的大型化、復(fù)雜化和高層化對(duì)混凝土質(zhì)量、產(chǎn)量不斷提出的更高要求，有力地促進(jìn)了混凝土攪拌設(shè)備在使用性能和技術(shù)水平方面的提高與發(fā)展。各國(guó)研究人員開始從混凝土攪拌機(jī)的結(jié)構(gòu)形式、傳動(dòng)方式、攪拌腔襯板材料以及攪拌生產(chǎn)工藝等方面進(jìn)行改進(jìn)和探索。20世紀(jì)40年代后期，德國(guó)ELBA公司最先發(fā)明了強(qiáng)制式攪拌機(jī)，和自落式攪拌機(jī)的工作原理不同，強(qiáng)制式攪拌機(jī)利用旋轉(zhuǎn)的葉片強(qiáng)迫物料按預(yù)定軌跡產(chǎn)生剪切、擠壓、翻滾和拋出等強(qiáng)制攪拌作用，使物料在劇烈的相對(duì)運(yùn)動(dòng)中得到勻質(zhì)攪拌。強(qiáng)制式攪拌機(jī)與自落式攪拌機(jī)相比，強(qiáng)制式攪拌機(jī)攪拌作用強(qiáng)烈，攪拌質(zhì)量好，攪拌效率高，但拌筒和葉片磨損大，功耗增大。此種攪拌機(jī)適于拌制干硬性、輕骨料混凝土以及特種混凝土和專用混凝土，多用于施工現(xiàn)場(chǎng)的混凝土攪拌站和預(yù)拌混凝土攪拌樓。根據(jù)構(gòu)造特征不同，主要有立軸渦漿式攪拌機(jī)、立軸行星式攪拌機(jī)、立軸對(duì)流式攪拌機(jī)、單臥軸攪拌機(jī)和雙臥軸攪拌機(jī)等。隨著技術(shù)的發(fā)展，強(qiáng)制式攪拌機(jī)在德國(guó)的BHS公司和ELBA公司、美國(guó)的JOHNSON公司和REX WORKS公司、意大利的SICOMA公司和SIMEN公司、日本的日工株式會(huì)社和光洋株式會(huì)社等企業(yè)發(fā)展迅速，目前已形成系列產(chǎn)品。比如德國(guó)的EMC系列、EMS系列攪拌站和UBM系列、EMT系列攪拌樓，意大利的MAO系列攪拌站、MSO系列大型攪拌基地等。 ?我國(guó)混凝土攪拌設(shè)備的生產(chǎn)從20世紀(jì)50年代開始。1952年，天津工程機(jī)械廠和上海建筑機(jī)械廠試制出我國(guó)第一代混凝土攪拌機(jī)，進(jìn)料容量為400L和1000L。20世紀(jì)70年代未至80年代初，我國(guó)為適應(yīng)建筑業(yè)商品混凝土大規(guī)模發(fā)展的需要，在引進(jìn)國(guó)外樣機(jī)的基礎(chǔ)上，有關(guān)院所廠家陸續(xù)開發(fā)了新一代Jz型雙錐自落式攪機(jī)、．D型單臥軸強(qiáng)制式攪拌機(jī)。其中，JS型雙臥軸攪拌機(jī)在80年代初研制成功。80年代末，我國(guó)混凝土攪拌產(chǎn)品開發(fā)重點(diǎn)轉(zhuǎn)向商品混凝土成套設(shè)備，研制出了10多種混凝土攪拌樓(站)。經(jīng)過(guò)引進(jìn)吸收、自主開發(fā)等幾個(gè)階段，到本世紀(jì)初，國(guó)內(nèi)混凝土攪拌機(jī)技術(shù)得到長(zhǎng)足發(fā)展，在產(chǎn)品規(guī)格和生產(chǎn)數(shù)量上，都達(dá)到了一定規(guī)模，出現(xiàn)了一批具有自主知識(shí)產(chǎn)權(quán)的新技術(shù)，逐步形成了一個(gè)具有一定規(guī)模和競(jìng)爭(zhēng)能力的行業(yè)。2006年，我國(guó)生產(chǎn)裝機(jī)容量O．5～6m3的攪拌站2100多臺(tái)，已成為混凝土攪拌設(shè)備的生產(chǎn)大國(guó)。 ? 主要參考文獻(xiàn) ? 研究方案（研究目的、內(nèi)容、方法、預(yù)期成果、條件保障等）（宋體五號(hào)，行間距單倍行距） 研究目的 通過(guò)研究混凝土攪拌機(jī)的發(fā)展歷史和國(guó)內(nèi)外的現(xiàn)狀，比較國(guó)內(nèi)和國(guó)外混凝土攪拌機(jī)的技術(shù)差別，自主研究和改進(jìn)當(dāng)前的缺陷和不足。本文通過(guò)對(duì)三一重工和中聯(lián)重科及國(guó)內(nèi)外其他公司相關(guān)產(chǎn)品資料研究，借鑒其長(zhǎng)處，改善其不足和缺陷。本文中主要對(duì)攪拌機(jī)的方案，傳動(dòng)系統(tǒng)和卸料進(jìn)行規(guī)范的設(shè)計(jì)和描述，從而達(dá)到所需要求。 ? 條件保障 1. 學(xué)院有對(duì)這方面進(jìn)行過(guò)比較深入的老師與學(xué)長(zhǎng)； 2. 學(xué)院有比較齊全的硬件設(shè)施，可以提供實(shí)驗(yàn)與制作系統(tǒng)條件； 3. 本人有一定的機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)，能獨(dú)立完成簡(jiǎn)單機(jī)械部分的設(shè)計(jì)； 4. 前人對(duì)割草機(jī)有了比較深入的研究，有一定的參考資料。 ? 時(shí)間進(jìn)程安排（各研究環(huán)節(jié)的時(shí)間安排、實(shí)施進(jìn)度、完成程度等）（宋體五號(hào)，行間距單倍行距） 2011/12/25前 查閱相關(guān)文獻(xiàn)，收集資料，調(diào)研。 2011/12/26-2012/4/10總體方案設(shè)計(jì)，完成總裝圖、部件裝配圖和零件圖。 2011/4中旬??? ???? 畢業(yè)設(shè)計(jì)中期考核 2011/4/20-2012/5/10 完成設(shè)計(jì)說(shuō)明書， 2011/5/11-2012/5/25? 畢業(yè)設(shè)計(jì)審查。 2011/6 ????????????? 畢業(yè)答辯 ? 開題論證小組意見 ? ? ? ? ? ???????????????????????????? 組長(zhǎng)簽名： ?????????????????????????????????????????????? 年? 月? 日 ? 專業(yè)委員會(huì)意見 ? ? ? ? 專業(yè)教研室主任簽名： ?????????????????? 年? 月? 日 ? 注：此表意見欄必須由相應(yīng)責(zé)任人親筆填寫。專業(yè)名稱必須是全稱，例如“會(huì)計(jì)學(xué)專業(yè)”，班序號(hào)用阿拉伯?dāng)?shù)字“1”、“2”標(biāo)注。此表如不夠填寫，可另加頁(yè)。 畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）開題論證記錄 學(xué) 部： 理工學(xué)部 學(xué)生姓名 學(xué) 號(hào) 年級(jí)專業(yè)及班級(jí) 2008級(jí)機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化專業(yè)(7)班 指導(dǎo)教師姓名 指導(dǎo)教師職稱 教授 畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）題目 混凝土攪拌機(jī)傳動(dòng)及其卸料系統(tǒng)設(shè)計(jì) 論證小組質(zhì)疑及指導(dǎo)意見 1、 以前有哪些相關(guān)或相近的研究？? 2、 你設(shè)計(jì)的機(jī)器名稱有什么主要結(jié)構(gòu)以及工作原理是什么？? 3、 你準(zhǔn)備采取哪些方法和步驟來(lái)完成你的畢業(yè)設(shè)計(jì)????? 學(xué)生回答簡(jiǎn)要記錄 1、董德軍，陳海霞.減速器的選擇 李凱捷，王琦.混凝土攪拌機(jī)物體試驗(yàn)與設(shè)計(jì)開發(fā)試驗(yàn)臺(tái)的研究 2、機(jī)器名稱：混凝土攪拌機(jī)。 主要結(jié)構(gòu)：減速箱、液壓缸、卸料系統(tǒng)、傳動(dòng)系統(tǒng)結(jié)構(gòu)組成。?? 工作原理：利用減速箱把動(dòng)力傳到攪拌缸內(nèi)，使攪拌軸獲得相宜的速度攪拌。攪拌完成后通過(guò)液壓系統(tǒng)推開卸料板卸料。 3、利用圖書館和網(wǎng)絡(luò)資料完成畢業(yè)設(shè)計(jì)；通過(guò)指導(dǎo)老師的指導(dǎo)和幫助完成畢業(yè)設(shè)計(jì)。??????? 論證小組 成員簽名 記錄人簽名： 論證時(shí)間： 2012 年4 月25 日 注：記錄、簽名欄必須用黑色筆手工填寫。 目 錄 目錄 摘要 1 關(guān)鍵詞 2 1前言 2 1.1研究的目的與意義 2 1.2國(guó)內(nèi)為研究現(xiàn)狀 2 2 傳動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì) 4 2.1 擬定傳動(dòng)方案 4 2.2 電動(dòng)機(jī)類型和結(jié)構(gòu) 6 2.2.1 電動(dòng)機(jī)容量 6 2.2.2 電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速 6 2.3傳動(dòng)裝置的總體 7 2.3.1 確定傳動(dòng)方案 7 2.3.2 傳動(dòng)比的計(jì)算及鋼輪柔輪的齒數(shù) 9 2.3.3柔輪和剛輪的材料 10 2.3.4波發(fā)生器的形式及幾何參數(shù)，確定原始曲線方程 12 2.3.5 傳動(dòng)模數(shù)的我初步確定 14 2.4 諧波齒輪減速器的幾何計(jì)算 15 2.4.1 選定主要嚙合參數(shù)（，，，） 15 2.4.2 柔輪和剛輪的主要幾何尺寸 17 2.4.3 齒廓嚙合干涉驗(yàn)算 19 2.4.4 保證傳動(dòng)正常工作性能的條件 20 2.5 柔輪，剛輪和波發(fā)生器的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 20 2.5.1 柔輪和剛輪 20 2.5.2波發(fā)生器 25 2.6柔輪的疲勞強(qiáng)度驗(yàn)算與穩(wěn)定性校核 28 2.7 柔性軸承的壽命計(jì)算 31 2.8 傳動(dòng)效率估算 31 2.9 低速軸的設(shè)計(jì) 33 3 計(jì)算轉(zhuǎn)動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù) 34 3.1 各軸轉(zhuǎn)速 34 3.2 各軸輸入功率 35 3.3 帶傳動(dòng)設(shè)計(jì) 35 3.3.1 確定計(jì)算功率Pca 35 3.3.2 選擇V帶的帶型 35 3.3.3 確定帶輪的基準(zhǔn)直徑dd0并驗(yàn)算帶速v 35 3.3.4 確定v帶的中心距a和基準(zhǔn)長(zhǎng)度Ld 36 3.3.5 驗(yàn)算小帶輪上的包角 36 3.3.6 計(jì)算帶的根數(shù)z 36 3.3.7 帶輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 37 4減速器箱體裝配圖及制造設(shè)計(jì) 38 4.1 作用 38 4.2 減速器裝配圖的繪制 38 5.箱體制造設(shè)計(jì) 39 6.附件設(shè)計(jì) 39 6.1潤(rùn)滑與密封 40 6.1.1 潤(rùn)滑： 40 6.2.2 軸承的密封 40 7卸料系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 40 7.1對(duì)卸料系統(tǒng)的要求 40 7.2 確定卸料系統(tǒng)的控制方式 40 7.3擬定液壓系統(tǒng)原理圖 41 7.4計(jì)算和選擇液壓元件 42 7.4.1計(jì)算液壓缸的總機(jī)械載荷F 42 7.5液壓泵的計(jì)算 44 7.5.1確定液壓泵的實(shí)際工作壓力 44 7.5.2確實(shí)液壓泵的流量 44 7.5.3確定液壓泵電機(jī)的功率 44 7.5.4油管及其他輔助裝置的選擇 45 7.5.5 查閱設(shè)計(jì)手冊(cè)選擇油管公稱通徑、外徑、壁厚參數(shù) 45 7.5.6確定郵箱容量 45 7.5.7液壓缸的設(shè)計(jì)計(jì)算 45 8總 結(jié) 47 致 謝 50 混凝土攪拌機(jī)傳動(dòng)及卸料系統(tǒng)設(shè)計(jì) 摘要：本為通過(guò)研究混凝土攪拌機(jī)的發(fā)展歷史和國(guó)內(nèi)外的現(xiàn)狀，比較國(guó)內(nèi)和國(guó)外混凝土攪拌機(jī)的技術(shù)差別，自主研究和改進(jìn)當(dāng)前的缺陷和不足。本文通過(guò)對(duì)三一重工和中聯(lián)重科及國(guó)內(nèi)外其他公司相關(guān)產(chǎn)品資料研究，借鑒其長(zhǎng)處，改善其不足和缺陷。本文中主要對(duì)攪拌機(jī)的方案，傳動(dòng)系統(tǒng)和卸料進(jìn)行規(guī)范的設(shè)計(jì)和描述，從而達(dá)到所需要求。 關(guān)鍵詞：減速箱；軸；齒輪；液壓； The Design of Transmission Systems and Dischare Sytems of Concrete Mixing Plant (College of Enineering Hunan Agriculturanl University,Changsha 410128, China) Abstract:The paper is a diquistion of concrete mixing machine fron history and world circs at present time.The comparatitvly of mising machine technology fron inland and abrod,finding the limitation to develop the technology.standying the imformation oi SANY Company to learn strongpoint and improve the short.So in this paper,the main mixer in the programme,off-loudin and transmission system to regulate the design and description.To achieve the necessary requirements. Key words: Transmission;Axes;Gear;Hydraulic pressure 1 前言 1.1研究的目的與意義 目前我國(guó)的混凝土攪拌機(jī)主機(jī)基本上依靠國(guó)外進(jìn)口，國(guó)內(nèi)技術(shù)水平參差不齊，只有部分產(chǎn)品接近國(guó)際先進(jìn)水平，但是自主知識(shí)產(chǎn)權(quán)缺乏，基于商品混凝土的大力推廣應(yīng)用，雙臥軸強(qiáng)制式混凝土攪拌機(jī)使用與各類混凝土攪拌站或攪拌樓，因?yàn)樗臄嚢韫β蚀蟆嚢枞莘e大、攪拌效率高等特點(diǎn)，現(xiàn)在被廣大的商品混凝土行業(yè)專家所接受，所以開發(fā)本類混凝土攪拌機(jī)是符合市場(chǎng)要求和必須的。主要設(shè)計(jì)內(nèi)容：（1）雙臥軸強(qiáng)制式混凝土攪拌機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)；（2）雙臥軸強(qiáng)制式混凝土卸料系統(tǒng)設(shè)計(jì)。 1.2國(guó)內(nèi)為研究現(xiàn)狀 在20世紀(jì)初，由蒸汽機(jī)驅(qū)動(dòng)的鼓筒式混凝土攪拌機(jī)已經(jīng)開始出現(xiàn)使用。50年代后，強(qiáng)制攪拌機(jī)和自落式攪拌機(jī)等相繼出現(xiàn)問(wèn)世并獲得發(fā)展。前者適合干硬性混凝土，后者適合塑性混凝土。發(fā)展到現(xiàn)在，出現(xiàn)了星式攪拌機(jī)、立式攪拌機(jī)、混凝土攪拌機(jī)、防險(xiǎn)攪拌機(jī)、單軸攪拌機(jī)。雙軸攪拌機(jī)、防滑攪拌機(jī)等等。而目前的攪拌站、攪拌樓、攪拌車都是在此基礎(chǔ)上改造和改進(jìn)而來(lái)的。 為了確?；炷恋臄嚢栀|(zhì)量，要求混凝土混合料混合攪拌均勻，攪拌時(shí)間短，卸料快，殘留少，污染低和耗能少。影響混凝土攪拌機(jī)攪拌質(zhì)量的因素:攪拌機(jī)的加料容量與攪拌筒幾何容積的比率，攪拌機(jī)的結(jié)構(gòu)形式，混合料的加料過(guò)程與加料位置，攪拌速度和葉片襯板的磨損狀況，攪拌葉片的質(zhì)量和排列的幾何角度等等。所以這些是目前主要的研究方向。在這里面包括了環(huán)保要求的設(shè)計(jì)方向。 下圖為此次研究的仿物圖，此課題研究的是傳動(dòng)和卸料系統(tǒng)。 圖一 攪拌示意簡(jiǎn)圖 Fig1 Agitation station hint diagranm 2 傳動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì) 2.1 擬定傳動(dòng)方案 圖二 Fig.2 圖三 Fig.3 方案一如圖一，方案二如圖二。方案一結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，總傳動(dòng)比比較大，但沿齒寬載荷分布不均勻，要求軸有較大的剛度；方案二結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜，用于大功率、大傳動(dòng)比變載荷時(shí)，故選方案二。 選擇電動(dòng)機(jī) 2.2 電動(dòng)機(jī)類型和結(jié)構(gòu) 按工作要求和工作條件，選用一般用途的Y（IP44）系三相異步電動(dòng)機(jī)。它為臥式封閉結(jié)構(gòu)。 2．2.1 電動(dòng)機(jī)容量 1）攪拌軸機(jī)工作機(jī)的輸出轉(zhuǎn)矩TW和轉(zhuǎn)速Nw TW=3000N●m 2) 電動(dòng)機(jī)輸出功率Pd Pd== 傳動(dòng)裝置的總效率η=η1●η23●η32●η4●η5 式中，η1 η2…為從電動(dòng)機(jī)至攪拌軸之間的各傳動(dòng)機(jī)構(gòu)和軸承的效率。由教材表2-4查得：V帶傳動(dòng)η1=0.96；滾動(dòng)軸承η2=0.99；諧波齒輪傳動(dòng)η3=0.97；彈性聯(lián)軸器η4=0.99；攪拌軸滾動(dòng)軸承η5=0.99，則 η=0.96×0.993×0.962×0.99×0.99=0.83 故 Pd= ==11.35KW C、電動(dòng)機(jī)額定功率Ped 由課程設(shè)計(jì)教材第二十章表20-1選取電動(dòng)機(jī)額定功率Ped=15KW 2.2.2 電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速 為了便于選擇電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速，先推算電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的可選范圍。由表課程設(shè)計(jì)教材表2-1查V帶傳動(dòng)常用傳動(dòng)比i1=2~4，諧波齒輪傳動(dòng)比i2=50~500，則電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速可選范圍為 nd=nwi1i2=3000~30000r／min 故選用電動(dòng)機(jī)的型號(hào)為Y160M2-2 2.3傳動(dòng)裝置的總體 2.3.1 確定傳動(dòng)方案 諧波齒輪傳動(dòng)就其本質(zhì)來(lái)說(shuō), 是屬Z-X-V 型行星齒輪傳動(dòng)。其工作原理如圖4所示, 它是由三個(gè)元件組成的, 即波發(fā)生器、柔輪和剛輪。其中任何一件均可固定不動(dòng), 其余兩件作為輸入件和輸出件它可作為減速器使用, 也可作為增速器使用。通常, 剛輪為內(nèi)齒輪, 固定不動(dòng); 波發(fā)生器為橢圓凸輪( 或雙滾輪) , 作輸入軸; 柔輪為外齒輪, 作輸出軸; 而且大都采用2波傳動(dòng), 即波發(fā)生器轉(zhuǎn)1 轉(zhuǎn), 柔輪變形兩次; 也即剛輪與柔輪的齒數(shù)差為2。若將波發(fā)生器裝在柔輪中, 將使柔輪變?yōu)闄E圓形, 此時(shí), 處于長(zhǎng)軸的齒將與剛輪齒接觸嚙合, 而處于短軸的齒則與剛輪齒脫開。當(dāng)波發(fā)生器回轉(zhuǎn)時(shí), 將迫使柔輪齒依次同剛輪齒嚙合, 由于相差2 齒, 故發(fā)生器轉(zhuǎn)1 轉(zhuǎn), 將使柔輪在相反方向轉(zhuǎn)過(guò)2 齒, 從而獲得減速運(yùn)動(dòng)。 圖4工作原理 Fig4 Working principle 本設(shè)計(jì)采用鋼輪固定不動(dòng)，波發(fā)生器作輸入軸，柔輪作輸出軸。 柔輪的結(jié)構(gòu)型式主要有杯形、環(huán)形和鐘形三種。經(jīng)常采用的是杯形柔輪,本設(shè)計(jì)也采用了杯形柔輪，其結(jié)構(gòu)如圖5 所示。 圖5 柔輪結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖 Fig5 Flexible wheel Structure diagram 杯形柔輪雖然工藝性較差，但結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，聯(lián)接方便，剛性好，傳動(dòng)精度高。 波發(fā)生器的結(jié)構(gòu)型式主要有雙滾輪式、四滾輪式、偏心盤式、柔性軸承凸輪式等。經(jīng)常采用的是柔性軸承凸輪式或雙滾輪式波發(fā)生器。其結(jié)構(gòu)如圖6所示。 圖6 凸輪式和雙滾輪式波發(fā)生器 Fig6 Cam and Double wheel Wave generator 柔性軸承凸輪式波發(fā)生器能全面控制柔輪變形, 承載能力大, 剛度好, 適于標(biāo)準(zhǔn)化批量生產(chǎn)。雙滾輪式波發(fā)生器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單, 制造方便, 但承載能力低, 適于單件生產(chǎn)。本設(shè)計(jì)采用凸輪式波發(fā)生器。 本設(shè)計(jì)的主要性能指標(biāo)為：傳動(dòng)比80、輸入轉(zhuǎn)速3000r/min、輸入轉(zhuǎn)矩3000Nm。單級(jí)傳動(dòng)的傳動(dòng)比為100，能夠滿足傳動(dòng)比要求，且結(jié)構(gòu)建效率較高，所以本設(shè)計(jì)采用單級(jí)傳動(dòng)。 綜上所述，傳動(dòng)方案采用雙滾輪波發(fā)生器，鋼輪固定，波發(fā)生器輸入，柔輪輸出的單級(jí)諧波齒輪傳動(dòng)。如圖 圖7 結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖 Fig 7 Structure diagram 2.3.2 傳動(dòng)比的計(jì)算及鋼輪柔輪的齒數(shù) 傳動(dòng)比計(jì)算公式：= 傳動(dòng)比：=-80 鋼輪齒數(shù)：z2=81 柔輪齒數(shù)：z1=80 2.3.3柔輪和剛輪的材料 （1）柔輪材料：在諧波齒輪傳動(dòng)中，柔輪是在反復(fù)彈性變形的的狀態(tài)下工作的，即要承受狡辯彎曲應(yīng)力，又要承受扭轉(zhuǎn)應(yīng)力，工作條件惡劣，因此應(yīng)使用疲勞極限≥350MPa和調(diào)制硬度280~320HBS的合金鋼制造柔輪。另外根據(jù)承受載荷情況的不同，所選的柔輪材料也應(yīng)有區(qū)別。 對(duì)于重載荷且傳動(dòng)比較小的的柔輪，推薦采用對(duì)應(yīng)力集中敏感性小的高韌度的結(jié)構(gòu)鋼。例如38CrMoAlA，40CrNiMoA等。中等載荷與輕載荷的柔輪，可以用腳廉價(jià)的30CrMnSiA、35CrMnSiA或60Si2、40Cr等。目前我國(guó)通用諧波齒輪減速器及前蘇聯(lián)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)的通用諧波齒輪減速器，柔輪的材料主要采用30CrMnSiA。 不銹鋼Cr18Ni10T具有很高的塑性，便于控制及旋壓，但卻貴而稀缺。密封諧波傳動(dòng)的柔輪常采用此種材料。 上述材料的熱處理方法通常采用調(diào)制（280~320HBS）。熱處理之后，不需要進(jìn)行光整工序就可以進(jìn)行直接加工，包括齒形加工。柔輪的齒圈，包括齒槽在內(nèi)，通常要進(jìn)行冷作硬化。冷作硬化可以提高疲勞極限值得10%~15%。同樣，對(duì)齒圈進(jìn)行氮化也是有效的方法。氮化不僅能提高疲勞極限值得30%~40%，而且還可以減少齒輪的磨損。柔輪常用金屬材料的熱處理規(guī)范和力學(xué)性能見表2.3.1 表1 金屬柔輪材料及熱處理規(guī)范 Table 1 Metal?material and heat treatment?of?flexible wheel?range 鋼的牌號(hào) 熱處理方法 熱處理規(guī)范 力學(xué)性能 硬度 抗拉強(qiáng)度（MPa） 疲勞極限 30CrMnSiA 調(diào)制 1.油中淬火880℃+油中回火540℃ 850 380 300~320HBS 2油中淬火890~910℃+油中回火540℃ 1100 420 等溫淬火 用個(gè)硝酸鉀等溫淬火880~890℃+加熱到370℃空氣冷卻 1090 450 調(diào)制+噴丸冷作硬化 調(diào)制+氮化 調(diào)制+噴丸冷作硬化 1100 480~500 28~32HRC 調(diào)制+氮化 1100 600~650 50~54HRC 芯部280~320HBS 35CrMnSiA 調(diào)制 油中淬火880℃+水或油中回火540℃ 880 380 300~280HBS 等溫淬火 用個(gè)硝酸鉀等溫淬火880℃+加熱到280~310℃空氣冷卻 1300 450 60Si2 調(diào)制 油中淬火870℃+空氣中回火460℃ 1400 500 50CrMn 調(diào)制 油中淬火840℃+空氣中回火490℃ 1100 610 240~280HBS 40CrNiMoA 調(diào)制 油中淬火850℃+空氣中回火600℃ 950 530 40Cr 調(diào)制 油中淬火850℃+油中回火550℃ 900 400 38CrMoAlA 調(diào)制 油中淬火9400℃+油中回火6400℃ 1000 400~490 表面65~70HRC 芯部320HBS 調(diào)制+氮化 調(diào)制+氮化 1000 620~630 Cr18Ni10T 安供應(yīng)狀況 600 280 本設(shè)計(jì)的傳動(dòng)比較大，重載荷，38CrMoAlA調(diào)制處理后能夠達(dá)到力學(xué)性能的要求，且價(jià)格便宜，所以本設(shè)計(jì)選用38CrMoAlA 調(diào)制處理作為柔輪的材料。 （2）剛輪材料：鋼輪的應(yīng)力狀態(tài)大大低于柔輪。因此剛輪可以此用普通結(jié)構(gòu)鋼，例如45、40Cr等。亦可用鑄鐵件與箱體鑄在一起，材料應(yīng)選用搞強(qiáng)度的鑄鐵或球墨鎂鑄鐵等。鑄鐵剛輪與鋼制柔輪形成減摩副，可以減輕表面磨損。本設(shè)計(jì)采用45作為剛輪材料，剛輪與箱體采用連接件鏈接。 （3）凸輪輪材料凸輪材料無(wú)需要求，常用45鋼，調(diào)制處理。 2.3.4波發(fā)生器的形式及幾何參數(shù)，確定原始曲線方程 波發(fā)生器是迫使柔輪產(chǎn)生預(yù)期變形規(guī)律的元件。安變形波數(shù)分，有單波、雙波和三波發(fā)生器，按柔輪變形特性不同，又可分為自由變形波發(fā)生器和確定變形波發(fā)生器兩類，前者不能完全控制柔輪的變形狀態(tài)，而后者則能在柔輪的各點(diǎn)上控制其變形。 按波發(fā)生器與柔輪相互作用的原理的不同，可分為機(jī)械波發(fā)生器、液壓波發(fā)生器、氣壓波發(fā)生器和電磁波發(fā)生器，其中以機(jī)械波發(fā)生器應(yīng)用最廣。 常用的機(jī)械波發(fā)生器有滾輪式，偏心盤式和凸輪式，其中凸輪式柔輪變形全部控制，承載能力較大，剛度較好，精度也較高。是目前國(guó)內(nèi)外最通用的結(jié)構(gòu)。所以本設(shè)計(jì)選取凸輪式波發(fā)生器。如下圖： 圖8 凸輪波發(fā)生器 Fig 8Cam-wave generator 凸輪形式主要有標(biāo)準(zhǔn)橢圓凸輪，此種凸輪加工簡(jiǎn)單方便，為目前最常用的一種凸輪；以四力作用下圓環(huán)變形曲線為廓線的橢圓凸輪，此種凸輪的加工雖較前者復(fù)雜，但只要改變角，便可獲得所需之各種凸輪性狀，當(dāng)=時(shí)，柔輪中峰值力克達(dá)到最??；雙偏心圓弧凸輪，此種凸輪加工方便，嚙合區(qū)較大，但柔輪中的應(yīng)力較大。 本設(shè)計(jì)采用標(biāo)準(zhǔn)橢圓凸輪形式。 圖9 凸輪輪廓線 Fig 9 Cam contour 凸輪長(zhǎng)半軸：a=0.5（）+ 凸輪短半軸：b= 考慮補(bǔ)償波發(fā)生器徑向尺寸鏈總的間隙量 ——柔性軸承內(nèi)徑 凸輪廓線方程：= 輪波發(fā)生器的原始曲線可看作凸輪廓線的外等距曲線。 計(jì)算得：（mm） a=54.4 b=50.56 2.3.5 傳動(dòng)模數(shù)的我初步確定 由于諧波齒輪傳動(dòng)兩輪的齒數(shù)均很多，故輪齒嚙合時(shí)很接近于面接觸，因此齒面磨損可由工作表面的比壓來(lái)控制。于是，齒面比壓p為： P= 式中： ——用在柔輪上的轉(zhuǎn)矩（N·m） ——柔輪分讀遠(yuǎn)直徑 ——齒廓工作段高度，其精確值應(yīng)由集合計(jì)算確定，近似取=m，其中 =1.4~1.6，m為模數(shù) ——齒寬系數(shù)，=b/，一般取0.1~0.2，b為齒寬 ——當(dāng)量與沿齒廓工作段高度接觸的全齒合工作齒數(shù)，=0.25 ——嚙合齒數(shù)站總齒數(shù)的百分?jǐn)?shù)，一般取=0.3~0.5 K——計(jì)算載荷系數(shù)，當(dāng)靜載荷時(shí)，卻K=0.1，工作中有沖擊和震動(dòng)時(shí)，取K=1.15~1.5 ——許用比壓。齒圈材料，且在潤(rùn)滑條件下工作時(shí)，對(duì)不同鋼種及熱處理?xiàng)l件，可取=20~40N/，當(dāng)潤(rùn)滑不良時(shí)，值應(yīng)適當(dāng)降低，對(duì)塑料齒圈，。 在計(jì)算時(shí)，，齒面磨損條件往往用來(lái)大致確定傳動(dòng)模數(shù)，由式（2.3-1）得 m 取=80，K=1.5，=40N·m，=0.4，=0.1，，=30N/按公式（2.5-2）求得m1.8，本設(shè)計(jì)取模數(shù)為1.9。 2.4 諧波齒輪減速器的幾何計(jì)算 2.4.1 選定主要嚙合參數(shù)（，，，） 漸開線諧波齒輪傳動(dòng)嚙合參數(shù)合理選擇所遵循的基本原則是：在保證傳動(dòng)不發(fā)生嚙合干涉的情況下，獲得較大的嚙合深度和嚙合區(qū)，切保證有合理的嚙合側(cè)隙。因而在齒形確定之后，影響傳動(dòng)性能的參數(shù)主要是基準(zhǔn)齒形角，變?yōu)橄禂?shù)、，徑向變形量系數(shù)和齒廓工作段高度。 （1）基準(zhǔn)齒形角我國(guó)目前諧波齒輪傳動(dòng)中柔輪、剛輪所采用的均為漸開線窄槽齒，基準(zhǔn)齒形角分別采用、四種。為防止干涉，均采用短齒。對(duì)于=的大壓力角齒形，可不變位或取較小變位。對(duì)于=的漸開線齒形，可采用變位的方法來(lái)防止嚙合干涉。因?yàn)槟壳案鲊?guó)應(yīng)用最廣泛的是漸開線齒形，所以本設(shè)計(jì)取齒形基準(zhǔn)角=的漸開線齒形，同時(shí)采用適當(dāng)?shù)淖兾幌禂?shù)來(lái)防止干涉。 （2）變位系數(shù)從增大嚙入深度和嚙合區(qū)的觀點(diǎn)出發(fā)，變位系數(shù)應(yīng)選大些，但其極限受齒頂變尖的限制?，F(xiàn)設(shè)定柔輪用滾刀加工，剛輪用用插刀加工，則對(duì)于采用非標(biāo)準(zhǔn)柔性軸承的凸輪波發(fā)生器，圓盤波發(fā)生器和滾輪波發(fā)生器的諧波齒輪傳動(dòng)，柔輪和剛輪的變位系數(shù)可大致?。? =（1.35-）/（0.85-0.04） =+（-1） 對(duì)于采用標(biāo)準(zhǔn)柔性軸承的凸輪波發(fā)生器的諧波齒輪傳動(dòng)，取 =/m 式中：——徑向變形量系數(shù) ——柔性軸承外徑（mm） ——齒頂高系數(shù) S——柔輪齒圈壁厚（mm） C——徑向間隙系數(shù)。 （2）徑向變形量系數(shù)：徑向變形量系數(shù)定義為=/m（其中為柔論的最大徑向變量）在其他條件不變時(shí)，增加，可使嚙合深度增加大，所需的變位系數(shù)減??；但此時(shí)嚙合區(qū)縮小，柔輪中的應(yīng)力增大。一般取=0.9~1.1。在動(dòng)力傳動(dòng)中，亦可?。? =0.89+8+2/m 而/m=Tb/（+4（i-60） 式中：——空載時(shí)在嚙合區(qū)應(yīng)保證的間隙（mm） T——輸出力矩（N·mm） b——柔輪齒圈寬度（mm） ——柔輪光滑圓柱部分的壁厚（mm） G——剪切彈性模量（N/） 由于本設(shè)計(jì)為非動(dòng)力傳動(dòng)，所以直接取=1.0 （3）齒廓工作段高度：通常，齒廓工作段高度隨的增加而增加。一般取=（1.3~1.6）mm，或推薦安下式確定： =m 本設(shè)計(jì)取=1.0，=1.5m=2.85,再由式（7）、(8)、（9）求得： =0.8 =0.8 應(yīng)該指出，，，和的選擇是相互關(guān)聯(lián)的，因而最合理的值應(yīng)該用優(yōu)化的方法確定。 2.4.2 柔輪和剛輪的主要幾何尺寸 柔輪： 分度圓直徑 齒頂圓直徑 齒根圓直徑 式中：——柔輪齒上漸開線起始圓直徑 由上式求得：=152 =157.05 =150.29 剛輪： 分度圓直徑= 齒頂圓直徑= 齒根圓直徑=2（+） 式中：——?jiǎng)傒嘄X上漸開線終止圓直徑 =2 ——插削剛輪時(shí)的切齒嚙合角 ——插削剛輪時(shí)的切齒中心距 ——?jiǎng)傒喕鶞?zhǔn)半徑 ，——插齒刀的頂元和基圓半徑 由上式得：=153.9 =151.5 =158.5 2.4.3 齒廓嚙合干涉驗(yàn)算 根據(jù)大量的計(jì)算和使用時(shí)間證明，齒廓重疊干涉大多都發(fā)生在柔輪齒頂與剛輪齒廓嚙合之處，因而只需驗(yàn)算柔輪齒頂與剛輪齒廓干涉與否即可。設(shè)柔輪齒頂坐標(biāo)為（，以=為半徑作弧與相鄰剛輪齒廓相交，即得到對(duì)應(yīng)點(diǎn)（）當(dāng)嚙合處在第一相線時(shí)，嚙合位置不放生干涉的條件為： -，-0 其中點(diǎn)，的坐標(biāo)為： = = = 式中 ——柔輪和剛輪的分度圓半徑（mm） ——柔輪變形前的中線圓半徑（mm） ——原始曲線的極半徑 進(jìn)行齒廓嚙合干涉驗(yàn)算時(shí)，理論上講，此驗(yàn)算應(yīng)在全嚙合范圍內(nèi)進(jìn)行。但是根據(jù)大量計(jì)算可知，對(duì)于1的傳動(dòng)，只需驗(yàn)算三個(gè)位置即可；而對(duì)于1的傳動(dòng)，則驗(yàn)算三個(gè)位置。若驗(yàn)算發(fā)現(xiàn)傳動(dòng)有干涉現(xiàn)象，則需要相應(yīng)的增大或，或減小，重新計(jì)算。 經(jīng)驗(yàn)算，沒(méi)有干涉現(xiàn)象，嚙合參數(shù)無(wú)需改動(dòng)。 2.4.4 保證傳動(dòng)正常工作性能的條件 為保證傳動(dòng)正常工作性能，除保證無(wú)嚙合干涉的條件以外，還要滿足如下條件： （1） 不產(chǎn)生渡曲線干涉： （2） 為保證傳動(dòng)的承載能力，其最大嚙入深度不應(yīng)小于m 0.5（ （3） 保證有一定的頂隙 0.5（ （4） 齒廓工作段高度不應(yīng)超過(guò)允許的極限值 m（0.5 （5） 齒頂不變尖 ， 式中：，——柔輪和剛輪的齒頂厚。 帶入數(shù)據(jù)驗(yàn)算，均滿足要求。 2.5 柔輪，剛輪和波發(fā)生器的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 2.5.1 柔輪和剛輪 諧波齒輪傳動(dòng)的主要構(gòu)件柔輪、剛輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)正確與否，嚴(yán)重影響到波發(fā)生器的工作性能。如壽命、承載能力、剛度、效率、精度等。因此正確的選擇柔輪、剛輪的結(jié)構(gòu)要素是完成諧波齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)的重要主城部分。 柔輪 最常見的的柔輪結(jié)構(gòu)形式是杯形柔輪結(jié)構(gòu)，它可以采用圖元或花鍵與輸出軸相連接，或者直接與軸做成整體形式。其次是具有齒嚙輸出形式的環(huán)狀柔輪，以及用于外復(fù)式傳動(dòng)具有雙排齒圈的環(huán)行柔輪。此外，還有鐘形柔輪以及向密閉空間傳遞運(yùn)動(dòng)的密閉式柔輪結(jié)構(gòu)。 杯形柔輪結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，聯(lián)接方便，剛性好，傳動(dòng)精度高。在相同直徑的柔輪中，比別的結(jié)構(gòu)形式的柔輪承載能力大。是國(guó)內(nèi)外應(yīng)用最普遍的結(jié)構(gòu)形式。如下圖： 圖10 柔輪 Fig10 Flexible wheel 幾何尺寸：d= S=（0.01~0.03） 當(dāng)i150；或者載荷大時(shí)，即T/0.3MPa時(shí)取大值，反之取小值。推薦最佳壁厚系數(shù)為0.0125，即 S=0.0125 =（0.6~0.9）s 帶輸出軸的整體式柔輪部分尺寸與普通杯形柔輪相同，適用于小直徑的輪。 環(huán)形柔輪結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，加工方便，軸向尺寸較小，但扭轉(zhuǎn)剛度、傳動(dòng)精度，承載能力等于杯形柔輪相比，有所降低。嚙合輸出柔輪的承載能力約降低1/3左右。 幾何尺寸：L=2(b+c+f)+a 尺寸c、b同上，尺寸f由結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)確定 a ——滾刀外圓半徑 h——柔輪全齒高 密封柔輪，A-A面和底部需進(jìn)行強(qiáng)度校核，多用于密閉諧波齒輪傳動(dòng)。 幾何尺寸：s 常取s=0.0125 = d= 本設(shè)計(jì)采用杯形柔輪，安幾何計(jì)算公式求得起集合尺寸為： =144 S=0.125=1.8 =（0.6~0.9）s=1.2 剛輪 常用的剛輪結(jié)構(gòu)主要有環(huán)狀和帶凸緣的兩種。環(huán)狀剛輪的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，加工方便，制造成本低，故通用性廣；帶凸緣的剛輪可利用凸緣徑向定位，因而安裝定位比環(huán)狀剛輪靈活、方便，但加工略較復(fù)雜。剛輪齒寬一般比柔輪齒寬大2~5mm，剛輪齒圈的厚度應(yīng)保證有一定的徑向剛度。環(huán)狀剛輪和帶凸緣的剛輪結(jié)構(gòu)尺寸的推薦值見下表：(mm) 表2 環(huán)狀剛輪的結(jié)構(gòu)尺寸 Table 1 Circular?drum?structure?size 機(jī)型 A G Q 25 9 34 6 3.5 M3 32 10 43 6 3.5 M3 40 11 51 6 4.5 M4 50 12 62 6 4.5 M4 60 14 75 6 5.5 M5 80 18 100 6 6.5 M6 機(jī)型 A G Q 100 24 120 6 9 M8 120 28 150 6 11 M10 160 38 195 6 13 M12 200 40 240 6 18 M16 25 55 295 6 21 M18 表3 帶凸緣剛輪的結(jié)構(gòu)尺寸 Table 1 Flanged?drum?structure size 機(jī)型 b c A G Q 32,40 8 2 12 50 44 38 6 3.5 50 14 3 20 70 60 54 6 3.5 60 16 3 22 85 75 67 6 4.5 80 20 3 26 110 100 90 6 5.5 100 25 4 33 135 120 110 6 6.5 120 30 4 38 170 150 135 6 9 160 40 5 50 215 195 177 6 11 200 50 6 62 265 240 218 6 11 250 60 6 72 330 290 272 6 14 本設(shè)計(jì)選擇帶凸緣的剛輪結(jié)構(gòu)，根據(jù)之前計(jì)算的剛輪輪齒的幾何尺寸，從表4.1.2中選擇型號(hào)160的剛輪。 圖11 剛輪 Fig 11 Rigid wheel 2.5.2波發(fā)生器 （1）柔性軸承的結(jié)構(gòu)：實(shí)踐表明，使諧波齒輪減傳動(dòng)的承載能力、工作性能、及壽命收到限制的又一薄弱環(huán)節(jié)是柔性軸承。諧波齒輪傳動(dòng)工作時(shí)，柔性軸承的外環(huán)不斷反復(fù)變形，因此常出現(xiàn)的破換形式是是外環(huán)的疲勞斷裂。而內(nèi)環(huán)在裝配時(shí)只是一次變形，故常出現(xiàn)的破壞形式是點(diǎn)蝕。除此之外，保持器設(shè)計(jì)制造不合理也會(huì)產(chǎn)生斷裂或運(yùn)動(dòng)干涉。 因此，正確的設(shè)計(jì)及確定柔性軸承的結(jié)構(gòu)尺寸，嚴(yán)格保證材料的性能質(zhì)量（我國(guó)制造柔性軸承的材料選用ZGCr15——軍用甲級(jí)鋼。嚴(yán)格按軍用技術(shù)條件檢驗(yàn)其化學(xué)成分和控制碳化物偏析等級(jí)）、合理的制造工藝，是保證柔性軸承壽命及其性能的關(guān)鍵。 柔性軸承外環(huán)與柔輪內(nèi)孔的配合為；柔性軸承的內(nèi)環(huán)的內(nèi)環(huán)與凸輪的配合取。如果柔性軸承裝入柔輪內(nèi)孔過(guò)緊，竟會(huì)引起遠(yuǎn)見內(nèi)應(yīng)力增加，發(fā)熱，使軸承效率降低，最后導(dǎo)致破壞。 柔性軸承外環(huán)的硬度為55~60HRC,內(nèi)環(huán)的硬度為61~65HRC。 本設(shè)計(jì)采用內(nèi)、外環(huán)為等壁厚的柔性軸承，這種柔性軸承的外環(huán)兩端可倒角，以改善柔輪齒圈的應(yīng)力集中。同時(shí)在承載時(shí)柔輪內(nèi)壁不會(huì)因?yàn)榕まD(zhuǎn)變形翹曲使軸承劃傷柔輪內(nèi)壁。 其幾何尺寸： 常取 ——柔性周琛外徑 ——鋼球直徑 ——鋼球數(shù) ——滾道深度 ——外環(huán)滾道半徑 ——內(nèi)環(huán)滾道半徑 B——柔性軸承寬度 ——柔性軸承內(nèi)徑 我國(guó)生產(chǎn)的諧波齒輪減速器用柔性球軸承規(guī)格以標(biāo)準(zhǔn)化，在齒輪手冊(cè)列出供選擇，本設(shè)計(jì)根據(jù)柔輪尺寸選擇型號(hào)2000921AKT2的柔性求軸承。其外形尺寸（mm）和額定值如下： 外徑D=145 內(nèi)徑d=105 寬度B/C=24 最大徑向變形1.1 輸入轉(zhuǎn)速3000r/min 輸出力矩800N·m 通過(guò)給出的數(shù)據(jù)求得其他結(jié)構(gòu)尺寸： =2.9 =21 0.79 （2）保持器：保持器多采用尼龍整體式保持器，我國(guó)在一些大功率動(dòng)力諧波傳動(dòng)中，還有用黃銅的分離塊式保持器。 概括說(shuō)來(lái)，在設(shè)計(jì)保持器時(shí)，應(yīng)注意當(dāng)柔性套在凸輪上變形時(shí)后，要求保持器內(nèi)徑不應(yīng)與柔性軸承內(nèi)環(huán)變形后處于長(zhǎng)軸處的外表面相碰（或只允許在長(zhǎng)軸處兩端表面各一點(diǎn)接觸）。而保持器的外徑不應(yīng)與柔性軸承外環(huán)變形后短軸處的內(nèi)表面相碰（或只允許在短軸處兩端各一點(diǎn)接觸，即四點(diǎn)定位）。此時(shí)，保持器的孔徑應(yīng)不干涉柔性軸承球的運(yùn)動(dòng)軌跡，且應(yīng)有一定間隙。 常見的保持器結(jié)構(gòu)： A型保持器，此種保持器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，制造容易，裝拆方便，但徑向無(wú)法定位，有游動(dòng)摩擦現(xiàn)象。 B型——柱面定位保持器，此種結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，加工方便，為國(guó)內(nèi)外通用結(jié)構(gòu)之一。 C型——球面定位保持器，此種結(jié)構(gòu)效率高、強(qiáng)度好。但保持器的制造復(fù)雜（模具的設(shè)計(jì)制造要求精度高）。目前我國(guó)通用諧波齒輪減速器標(biāo)準(zhǔn)系列中柔性軸承的保持器采用了此種。 D型保持器——四點(diǎn)定位保持器，此種結(jié)構(gòu)采用四點(diǎn)（長(zhǎng)、短軸各兩點(diǎn)）定位，消除了保持器徑向游動(dòng)，減小內(nèi)外環(huán)的摩擦，因此提高了和運(yùn)動(dòng)精度。 本設(shè)計(jì)采用C型——球面定位保持器。 （3）凸輪 圖12 凸輪 Fig12 cam 凸輪的結(jié)構(gòu)形式和集合尺寸已在章節(jié)2.4中說(shuō)明。 2.6柔輪的疲勞強(qiáng)度驗(yàn)算與穩(wěn)定性校核 計(jì)算柔輪強(qiáng)度時(shí)，由于聯(lián)接端的邊界效應(yīng)、參與嚙合的實(shí)際齒對(duì)數(shù)、齒間的載荷分布規(guī)律、以及輪齒對(duì)柔輪體內(nèi)應(yīng)力分布的影響比較復(fù)雜，加之柔輪受載時(shí)的畸變影響等，柔輪的應(yīng)力狀態(tài)很難精確估計(jì)，為了簡(jiǎn)化強(qiáng)度計(jì)算，往往把柔輪簡(jiǎn)化為一個(gè)光滑圓柱殼體進(jìn)行應(yīng)力分析，然后在根據(jù)實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行適當(dāng)?shù)男拚?。柔輪的?yīng)力分析是以四力作用形式的數(shù)學(xué)模型為出發(fā)點(diǎn)的。 根據(jù)圓柱殼體理論，可求得： 軸向應(yīng)力 (24) 周向應(yīng)力 (25) 切應(yīng)力 (26) 由作用在柔輪上的轉(zhuǎn)矩所產(chǎn)生的剪應(yīng)力為： (27) 式中 ——最大徑向變形量 S——柔輪齒圈處的壁厚 ——柔輪中性圓半徑 l——柔輪體的計(jì)算長(zhǎng)度 E——材料的彈性模量 ——泊松比，取=0.3 、——正應(yīng)力和切應(yīng)力系數(shù)，其計(jì)算式為： 諧波齒輪觸動(dòng)工作時(shí)，柔輪處在變應(yīng)力狀態(tài)下工作。由分析可知，正應(yīng)力基本上呈對(duì)稱變化，而切應(yīng)力呈脈動(dòng)變化。若以分別正應(yīng)力和切應(yīng)力的應(yīng)力幅和平均應(yīng)力，則： (30) 于是，安全系數(shù)可按下式計(jì)算： (31) 其中： (32) (33) 式中：、——正應(yīng)力和切應(yīng)力作用時(shí)的安全系數(shù) 、——材料在對(duì)稱循環(huán)時(shí)的彎曲和剪切疲勞極限（N/） 由材料的特性查表得 ——考慮輪齒影響正應(yīng)力有效應(yīng)力的集中系數(shù)，按下式確定 (34) 上式試用于； ——切應(yīng)力的有效應(yīng)力集中系數(shù)，取。 為防止承載過(guò)大時(shí)柔輪筒體失穩(wěn)，故需對(duì)柔輪筒體的穩(wěn)定性機(jī)型校核。表征筒體不失穩(wěn)時(shí)扭轉(zhuǎn)力的臨界值為 (35) 柔輪筒體不失穩(wěn)的條件為 (36) 式中 將數(shù)據(jù)帶入式（5.1）~(5.13),求得S=1.72，，均滿足式（5.8）和（5.13）。故柔輪的結(jié)構(gòu)尺寸符合要求。 2.7 柔性軸承的壽命計(jì)算 對(duì)于凸輪波發(fā)生器用的柔性球軸承，由于其鋼球的直徑與座圈滾道曲率半徑間的集合關(guān)系與一般的滾動(dòng)軸承相類似，因而柔性軸承的額定動(dòng)載荷仍可按一般滾動(dòng)軸承的公式計(jì)算。利用一般滾動(dòng)軸承額定動(dòng)載荷的計(jì)算關(guān)系，將鋼球直徑的值代入，并取鋼球數(shù)為23及（式中取決于零件的幾何關(guān)系，制造精度和材料品質(zhì)的系數(shù)），參照式（63.2.3-2），可得出柔性球軸承的壽命計(jì)算式： 當(dāng)時(shí) (37) 當(dāng)時(shí) (38) ——柔輪分度圓直徑 ——輸入轉(zhuǎn)矩 代入數(shù)據(jù)，求得6.64h 2.8 傳動(dòng)效率估算 諧波齒輪傳動(dòng)的效率，最可靠的確定辦法是實(shí)測(cè)，由于計(jì)算確定的值只可能是近似的。這是因?yàn)椋簻p速器的具體情況，其細(xì)微差別很大；計(jì)算模型總是加以簡(jiǎn)化的；摩擦因數(shù)不易選準(zhǔn)，等等。實(shí)際情況比簡(jiǎn)化了的計(jì)算要復(fù)雜得多，有些影響因素，難于列入計(jì)算式。但是，估算還是必要的。 根據(jù)理論分析和實(shí)測(cè)表明，諧波齒輪傳動(dòng)的效率與如下眾多的因素有關(guān)，如： 1） 傳動(dòng)比 2） 輪齒嚙入深度 3） 波數(shù) 4） 鋼、柔輪齒槽寬窄的比列 5） 齒形角（或變位系數(shù)） 6） 滾動(dòng)和華東摩擦系數(shù) 7） 回差值 8） 柔輪的最大徑向變形量和柔輪的彎曲剛度 9） 轉(zhuǎn)速 10)負(fù)載大小 11)減速器的結(jié)構(gòu)和加工精度 12）潤(rùn)滑劑的種類、有無(wú)攪油損失，等等。 上述諸多因素中，4）、7)、9)、11）、12）在計(jì)算式中未加考慮。 為了簡(jiǎn)化計(jì)算，對(duì)于常用的單級(jí)和復(fù)式諧波齒輪減速器，不論波發(fā)生器的類 型和具體結(jié)構(gòu)如何，其效率均統(tǒng)一近似的用一套公式計(jì)算。 對(duì)于杯形柔輪，其變形力（滾輪式）可近似按下式計(jì)算： 式中 J。 ——齒圈段界面的慣性矩，考慮到輪齒的影響。以齒槽厚度增大6%~8%作為光滑圓環(huán)段來(lái)計(jì)算，即，而=（1.06~1.08）s； ——簡(jiǎn)體光滑部分的界面慣性矩。取光滑簡(jiǎn)體長(zhǎng)的1/3作為圓環(huán)長(zhǎng)來(lái)計(jì)算，即； ——相當(dāng)于光滑簡(jiǎn)體的圓環(huán)長(zhǎng)度 剛輪固定的減速傳動(dòng) 式中： f——滑動(dòng)摩擦因素，f=0.05~0.1（根據(jù)潤(rùn)滑劑的種類及齒面加工精度適當(dāng)選擇）； 當(dāng)量滾動(dòng)摩擦因素，取； R——?jiǎng)傒喸谄骄X高處的圓周半徑（mm） 剛輪齒平均高度處的漸開線壓力角 低速軸上的轉(zhuǎn)矩（N·m） i——傳動(dòng)比的絕對(duì)值。 帶入數(shù)據(jù)求得傳動(dòng)效率 2.9 低速軸的設(shè)計(jì) 軸的結(jié)構(gòu)工藝性是指軸的結(jié)構(gòu)工藝形式應(yīng)便于加工和裝配軸上的零件，并 且生產(chǎn)率高，成本低。一般地說(shuō)，軸的結(jié)構(gòu)越簡(jiǎn)單，工藝性越好。因此，在滿足使用要求的前提下，軸的結(jié)構(gòu)應(yīng)盡量簡(jiǎn)化。為了便于裝備零件并去掉毛刺，軸端應(yīng)制出45的倒角；需要磨削加工的軸段，應(yīng)留有砂輪越程槽，需切制螺紋的軸段，應(yīng)留有退刀槽。 為了減少裝夾工件的時(shí)間，同一軸上不同軸段的鍵槽應(yīng)布置在同一母線上。為了減少刀具種類和提高生產(chǎn)率，軸上直徑相近處的圓角、倒角、鍵槽寬度、砂輪越程槽和退刀槽應(yīng)盡可能采用相同的尺寸。 本設(shè)計(jì)的軸只承受扭矩，故最小軸徑的計(jì)算按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度條件計(jì)算。軸的扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度條件為： (42) 式中： ——扭轉(zhuǎn)應(yīng)力（MPa） T——軸所承受的扭矩（N·mm） ——軸的抗扭界面系數(shù)（ n——軸的轉(zhuǎn)速，r/min P——軸傳遞的功率（kW） d——計(jì)算截面處軸的直徑（mm） ——許用扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力（MPa） 本設(shè)計(jì)軸的材料采用45鋼，調(diào)制處理，其材料的許用扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為25~45MPa。 由公式（7）求得最小軸徑為60.68mm。 3 計(jì)算轉(zhuǎn)動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù) 3．1 各軸轉(zhuǎn)速 電動(dòng)機(jī)軸為0軸，減速器高速軸為1軸，低速軸為2軸，則各軸轉(zhuǎn)速分別為 ==3000r/min = 3.2 各軸輸入功率 按電動(dòng)機(jī)額定功率Ped計(jì)算各軸輸入功率，既 ==15KW = 150.96 r/min=14.4 KW == 13.4 KW 2.3.3 各軸轉(zhuǎn)矩 = 42.53 N m = = = 4265.67 N m 將計(jì)算結(jié)果匯總列表備用 表2 各軸參數(shù) Table 2 Parameters of Axis 軸 轉(zhuǎn)速r/min 輸入功率KW 承受轉(zhuǎn)矩N m 0軸 3000 15 42.53 1軸 30 14.4 4265.67 3.4 帶傳動(dòng)設(shè)計(jì) 3.4.1 確定計(jì)算功率Pca 由參考文獻(xiàn)1表8-7查得工作情況系數(shù)KA=1.2，故 18 kw 3.4.2 選擇V帶的帶型 根據(jù)Pca，n0由參考文獻(xiàn)圖8-11選用B型。 3.4.3 確定帶輪的基準(zhǔn)直徑dd0并驗(yàn)算帶速v 1） 初選小帶輪的基準(zhǔn)直徑dd1. 由參考文獻(xiàn)表8-6和表8-8，取小帶輪的基準(zhǔn)直徑dd1=200mm. 驗(yàn)算帶速v。按參考文獻(xiàn)式（8-13）驗(yàn)算帶的速度 V = 因?yàn)?m／s

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