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1、載貨汽車后懸架設(shè)計(jì)實(shí)例 一、設(shè)計(jì)的主要數(shù)據(jù) 載質(zhì)量：6000kg 整備量：5000kg 空車時(shí)：前軸負(fù)荷：2500kg 后軸負(fù)荷：2500kg 滿載時(shí)：前軸負(fù)荷：3350kg 后軸負(fù)荷：7650kg 尺 寸： 總 長(zhǎng)：8470 總 寬：2470 軸 距：4700 前 輪 距 ：1900 后 輪 距：1800 滿載重心高度：1180 二、懸架主要參數(shù)的確定 1 懸架的靜撓度 懸架的靜擾度 是指汽車滿載靜止時(shí)懸架上的載荷f與此時(shí)懸架剛

2、度c 之比，即 貨車的懸架與其簧上質(zhì)量組成的振動(dòng)系統(tǒng)的固有頻率，是影響汽車行駛平順性的主要參數(shù)之一。因汽車的質(zhì)量分配系數(shù)近似等于1，因此貨車車軸上方車身兩點(diǎn)的振動(dòng)不存在聯(lián)系。貨車的車身的固有頻率n,可用下式來表示： n= 式中，c為懸架的剛度（N/m）,m為懸架的簧上質(zhì)量（kg） 又靜撓度可表示為：

3、 g：重力加速度（10N/kg）,代入上式得到： n=5/ n: hz : cm 分析上式可知：懸架的靜撓度直接影響車身的振動(dòng)頻率，因此欲保證汽車有良好的行駛平順性，就必須正確選擇懸架的靜撓度。 又因?yàn)椴煌钠噷?duì)平順性的要求不相同，貨車的后懸架要求在1.70～2.17hz之間，因?yàn)樨涇囍饕暂d貨為主，所以選取頻率為：1.9hz.。 2 懸架的動(dòng)撓度 懸架的動(dòng)撓度是指從滿載靜平衡位置開始懸架壓縮到結(jié)構(gòu)容許的最大變形時(shí)，車輪中心相對(duì)車架的垂直位移。通常貨

4、車的動(dòng)撓度的選擇范圍在6～9cm.。本設(shè)計(jì)選擇： 3 懸架的彈性特性 懸架的彈性特性有線性彈性特性和非線性彈性特性兩種。由于貨車在空載和滿載時(shí)簧上質(zhì)量變化大，為了減少振動(dòng)頻率和車身高度的變化，因此選用剛度可變的非線性懸架。 4 懸架主，副簧剛度的分配 圖1 貨車主、副簧為鋼板彈簧結(jié)構(gòu)的彈性特性 如何確定副簧開始參加工作的載荷和主，副簧之間剛度的分配，受懸架的彈性特性和主，副簧上載荷分配的影響，原則上要求車身從空載到滿載時(shí)的振動(dòng)頻率變化要小，以保證汽車有良好的平順

5、性，還要求副簧參加工作前后的懸架振動(dòng)頻率不大。這兩項(xiàng)要求不能同時(shí)滿足。由于貨經(jīng)常處于滿載狀態(tài)，采用如下方法來確定。 使副簧開始起作用時(shí)的懸架撓度等于汽車空載時(shí)懸架的撓度，而使副簧開始起作用前一瞬間的撓度等于滿載時(shí)懸架的撓度。于是可求 = 式中分別為空載和滿載時(shí)的懸架的載荷。副簧，主簧的剛度之比為： ， 式中，為副簧的剛度，為主簧的剛度。 單個(gè)鋼板彈簧滿載載荷： = 滿載時(shí) ：

6、 （4-9） 式中為副簧簧上質(zhì)量，為主簧簧上質(zhì)量。 單個(gè)鋼板彈簧空載載時(shí)簧上質(zhì)量： n=1.9hz , m=3604kg,代入公式： n= 可得 C=5137N/cm 又 ==0.87 有上面的二式，可聯(lián)立方程組： （1） =0.87 （2） 由（1），（2）兩式可得： =2390

7、N/cm , =2747N/cm 副簧起作用后，近似認(rèn)為變形相同，從副簧開始起作用到滿載的變形為。 =19257.5N 又： ，得： = = = 3.27 cm =36040N -7815N=28225N 主簧 ： ===10.28cm 副簧 ： ===3.27cm 三、彈性元件的設(shè)計(jì) 1 鋼板彈簧

8、的布置方案選擇 布置形式為對(duì)稱縱置式鋼板彈簧。 2 鋼板彈簧主要參數(shù)的確定 已知滿載靜止時(shí)負(fù)荷=7650kg?；上虏糠趾芍?，由此可計(jì)算出單個(gè)鋼板彈簧的載荷： 。 由前面選定的參數(shù)知： 2.1滿載弧高 ： 滿載弧高是指鋼板彈簧裝到車軸上，汽車滿載時(shí)鋼板彈簧主片上表面與兩端連線間的高度差。常取=10～20mm.在此?。? 2.2鋼板彈簧長(zhǎng)度L的確定： （1） 選擇原則： 鋼板彈簧長(zhǎng)度是彈簧伸直后兩卷耳中心之間的距離。轎車L=(0.40～0.55)軸距；貨車前懸架：L=(0.26～0.35)軸距，后懸架：L=(0

9、.35～0.45)軸距。 （2） 鋼板彈簧長(zhǎng)度的初步選定： 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)L = 0.35軸距，并結(jié)合國(guó)內(nèi)外貨車資料，初步選定主簧主片的長(zhǎng)度為1650mm , 副簧主片的長(zhǎng)度為1180mm. 2.3鋼板彈簧斷面尺寸的確定： （1） 鋼板彈簧斷面寬度b的確定： 有關(guān)鋼板彈簧的剛度，強(qiáng)度可按等截面的簡(jiǎn)支梁計(jì)算，引入撓度增大系數(shù)加以修正。因此，可根據(jù)修正后的簡(jiǎn)支梁公式計(jì)算鋼板彈簧所需的總慣性距。對(duì)于對(duì)稱式鋼板彈簧 式中： S——U形螺栓中心距（mm） k——U形螺栓夾

10、緊(剛性夾緊，k取0.5)； c——鋼板彈簧垂直剛度（N/mm）,c=; ——為撓度增大系數(shù)。 撓度增大系數(shù)的確定： 先確定與主片等長(zhǎng)的重疊片數(shù)，再估計(jì)一個(gè)總片數(shù)，求得，然后=1.5/，初定。 對(duì)于主簧： L=1650mm k=0.5 S=200mm =2 =14 =1.5/=1.5/=1.35 E=2.1N/ 將上述數(shù)據(jù)代入以上公式得 =137×103 計(jì)算主簧總截面系數(shù)： 式中為許用彎曲應(yīng)力。的選

11、取：后主簧為450～550N/，后副簧為220～250 N/。 ==28225N L=1650mm k=0.5 S=200mm =500 N/. 將上面數(shù)據(jù)代入公式，得： =21.9×103 再計(jì)算主簧平均厚度： =12mm 有了以后，再選鋼板彈簧的片寬b。推薦片寬和片厚的比值在6～10范圍內(nèi)選取。 b = 110mm 對(duì)于副簧： L=1180mm k=0.5 S=200mm E= 將上述數(shù)據(jù)代入公式

12、，得 計(jì)算副簧總截面系數(shù)： ==7815N L=1180mm k=0.5 S=200mm =245 N/. 將上面數(shù)據(jù)代入，得： =8.6×103 再計(jì)算副簧平均厚度： =10mm b = 110mm （2）鋼板彈簧片厚h的選取: 本設(shè)計(jì)主簧和副簧均采用等厚片，片厚分別為12mm、10mm。 通過查手冊(cè)可得鋼板截面尺寸b和h符合國(guó)產(chǎn)型材規(guī)格尺寸。 （3）鋼板斷截面形狀的選擇： 本設(shè)計(jì)選取矩形截面

13、。 （4） 鋼板彈簧片數(shù)的選擇： 片數(shù)n少些有利于制造和裝配，并可以降低片與片之間的干摩擦，改善汽車的行駛平順性。但片數(shù)少了將使鋼板彈簧與等強(qiáng)度梁的差別增大，材料的利用率變壞。多片鋼板彈簧一般片數(shù)在6～14片之間選取，重型貨車可達(dá)20片。用變截面少片彈簧時(shí)，片數(shù)在1～4選取。 根據(jù)貨車的載荷并結(jié)合國(guó)內(nèi)外資料初步選取本貨車主簧的片數(shù)為14片，副簧的片數(shù)為5片。 2.4 鋼板彈簧各片長(zhǎng)度的確定 先將各片的厚度的立方值按同一比例尺沿縱坐標(biāo)繪制在圖上，再沿橫坐標(biāo)量出主片長(zhǎng)度的一半L/2和U型螺栓中心距的一半s/2，得到A,B兩點(diǎn)，連接A，B兩點(diǎn)就得到三角形的鋼板彈簧展開圖。

14、AB線與各片上側(cè)邊的交點(diǎn)即為各片的長(zhǎng)度。如果存在與主片等長(zhǎng)的重疊片，就從B點(diǎn)到最后一個(gè)重疊片的上側(cè)邊斷點(diǎn)連一直線，此直線與各片上側(cè)邊的交點(diǎn)即為各片長(zhǎng)度。各片實(shí)，際長(zhǎng)度尺寸需經(jīng)圓整后確定。由圖2確定主簧各片長(zhǎng)度： 圖2 確定主簧各片長(zhǎng)度圖 主簧各片鋼板的長(zhǎng)度如表1： 表1 主簧各片鋼板的長(zhǎng)度 序號(hào) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 長(zhǎng)度（mm） 1650 1650 1538.4 1427 1315.4 1204 1092.4 980.8 869.4 序號(hào) 10 11 12

15、 13 14 長(zhǎng)度（mm） 757.8 646.4 534.8 423.2 311.6 由圖3確定副簧各片長(zhǎng)度； 圖3 確定副簧各片長(zhǎng)度圖 表2 副簧各片鋼板的長(zhǎng)度 序號(hào) 1 2 3 4 5 長(zhǎng)度（mm） 1180 984 788 592 396 3 鋼板彈簧剛度的驗(yàn)算 在此之前，有關(guān)撓度增大系數(shù)，總慣性矩，片長(zhǎng)和葉片端部的形狀都不夠準(zhǔn)確，所以有必要驗(yàn)算剛度。用共同曲率法計(jì)算剛度，剛度的驗(yàn)算公式為： C=

16、 其中， ； ；。 式中，a為經(jīng)驗(yàn)修正系數(shù)，取0.90～0.94，E為材料彈性模量； 為主片和第（k+1）片的一般長(zhǎng)度。 公式中主片的一半，如果用中心螺栓到卷耳中心間的距離代入，求的剛度值為鋼板彈簧總成自由剛度；如果用有效長(zhǎng)度，即代入上式，求得的剛度值為鋼板彈簧總成的夾緊剛度。 （1）主簧剛度的驗(yàn)算： K 1 2 3 4 5 6 7 =(cm) 0 5.58 11.15 16.73 22.3 27.88 33.46 K 8 9 10 11 12 13 =(cm) 39.03 44.61 50.18 5

17、5.76 61.34 66.92 由公式(mm-4)，得： Y1=6.3×10-5 Y2=3.15×10-5 Y3=2.1×10-5 Y4=1.575×10-5 Y5=1.26×10-5 Y6=1.05×10-5 Y7=0.9×10-5 Y10=0.63×10-5 Y11=0.573 ×10-5 Y12=0.525×10-5 Y13=0.485 ×10-5 Y14=0.45×10-5 將上述數(shù)據(jù)代入公式，得總成自由剛度： =2821

18、N/cm 將上述數(shù)據(jù)代入公式有效長(zhǎng)度，即，代入到公式所求得的是鋼板彈簧總成的夾緊剛度 =2844N/cm 與設(shè)計(jì)值=2747N/cm相差不大，基本滿足主簧剛度要求。 （2）副簧剛度的驗(yàn)算： k 1 2 3 4 = 98 196 294 392 由公式(mm-4)，得： Y1=1.1×10-4 Y2=0.55×10-4 Y3=0.37×10-4 Y4=0.275×10-4 Y5=0.22×10-4 將上述數(shù)據(jù)代入公式，得總成自由剛度： =2504N/cm 如果用有效長(zhǎng)度，即，代

19、入公式所求得的是鋼板彈簧總成的夾緊剛度 =2554N/cm 與設(shè)計(jì)值=2390N/cm 相差不大,基本滿足副簧剛度要求。 4 鋼板彈簧總成在自由狀態(tài)下的弧高及曲率半徑計(jì)算 （1）鋼板彈簧總成在自由狀態(tài)下的弧高 鋼板彈簧總成在自由狀態(tài)下的弧高，用下式計(jì)算： 式中，為靜撓度；為滿載弧高；為鋼板彈簧總成用U型螺栓夾緊后引起的弧高變化，；S為U型螺栓的中心距。L為鋼板彈簧主片長(zhǎng)度。 下面分別計(jì)算主簧和副簧總成在自由狀態(tài)下的弧高： 主簧： 由：

20、 = 則=102.8+15+20.6=138.4mm 副簧： = =32.7+15+11.4=59.1mm （2）鋼板彈簧總成在自由狀態(tài)下的曲率半徑的確定： 主簧總成在自由狀態(tài)下的曲率半徑：==2459mm. 副簧總成在自由狀態(tài)下的曲率半徑：= （3）鋼板彈簧各片自由狀態(tài)下曲率半徑的確定 矩形斷面鋼板彈簧裝配前各片曲率半徑由下式確定 式中，為第i片彈簧自由狀態(tài)下的曲率半徑（mm），在自由狀態(tài)下的曲率半

21、徑（mm）（N/）；E為材料的彈性模量N/，取E為 N/；i片的彈簧厚度（mm）。在已知計(jì)算出各片鋼板彈簧自由狀態(tài)下的曲率半徑Ri。 對(duì)于片厚相同的鋼板彈簧，各片彈簧的預(yù)應(yīng)力值應(yīng)不宜選取過大；推薦主片在根部的工作應(yīng)力與預(yù)應(yīng)力疊和后的合成應(yīng)力應(yīng)在300～350N/內(nèi)選取。1～4片長(zhǎng)片疊加負(fù)的預(yù)應(yīng)力，短片疊加正的預(yù)應(yīng)力。預(yù)應(yīng)力從長(zhǎng)片由負(fù)值逐漸遞增為正值。 在確定各片預(yù)應(yīng)力時(shí)，理論上應(yīng)滿足各片彈簧在根部處的預(yù)應(yīng)力所造成的彎矩： 或

22、 下面分別計(jì)算主簧和副簧的各片在自由狀態(tài)下曲率半徑的確定： 主簧： 表3各片的預(yù)應(yīng)力 i 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 -5.6 -4.6 -3.6 -2.6 -1.6 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 E= N/ =12mm 然后用上述公式計(jì)算主簧各片在自由狀態(tài)下曲率半徑，結(jié)果見表4： 表4 主簧各片在自由

23、狀態(tài)下曲率半徑