《汽車(chē)機(jī)械式變速器中鎖環(huán)式同步器的設(shè)計(jì)》由會(huì)員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《汽車(chē)機(jī)械式變速器中鎖環(huán)式同步器的設(shè)計(jì)（27頁(yè)珍藏版）》請(qǐng)?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

1、 畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文) 汽車(chē)機(jī)械式變速器中鎖環(huán)式 同步器的設(shè)計(jì) 學(xué) 院 ： ××× 專(zhuān)業(yè)（班級(jí)）： ××× 作者（學(xué)號(hào)）： ×××（×1301071002） 指導(dǎo)教師： 姓名（括號(hào)內(nèi)填寫(xiě)職稱(chēng)或?qū)W位） 完成日期： 2017年4月15日 蚌埠學(xué)院教務(wù)處制 目 錄 中文摘要 1 英文摘要 2 1 緒 論 3 1.1 研究的作用及意義 3 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 3 1.2.1 國(guó)外研究現(xiàn)狀 3 1.2.2 國(guó)內(nèi)研究現(xiàn)狀 4 2 汽車(chē)鎖環(huán)式同步器相關(guān)概述 5 2.1

2、 汽車(chē)同步器的應(yīng)用與發(fā)展趨勢(shì) 5 2.2 我國(guó)同步器發(fā)展的現(xiàn)狀 6 2.3 鎖環(huán)式同步器的特點(diǎn)、組成與分類(lèi) 6 3 同步器設(shè)計(jì)的主要計(jì)算 6 3.1 同步器理論設(shè)計(jì)計(jì)算 6 3.1.1 轉(zhuǎn)動(dòng)慣量的計(jì)算 6 3.1.2 角速度差Δω的計(jì)算 7 3.2 鎖環(huán)式同步器的結(jié)構(gòu)參數(shù)、尺寸設(shè)計(jì)計(jì)算 8 3.3 鎖環(huán)式同步器的基本尺寸 10 3.4 鎖環(huán)式同步器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的其它相關(guān)問(wèn)題 16 4 鍵與花鍵的設(shè)計(jì)與強(qiáng)度計(jì)算 17 4.1 半圓鍵的設(shè)計(jì) 17 4.1.1 鍵的材料 18 4.2.2 鍵型號(hào)選擇 18 4.2.3 強(qiáng)度校核 18 4.2 花鍵的設(shè)計(jì)計(jì)算 16 4.2.

3、1 花鍵的選擇 18 4.2.2 各花鍵強(qiáng)度校核 18 5 鎖環(huán)式同步器裝備圖及主要零件圖（客戶自己操作圖） 19 6 設(shè)計(jì)總結(jié) 20 參 考 文 獻(xiàn) 21 致 謝 22 汽車(chē)機(jī)械式變速器中鎖環(huán)式同步器的設(shè)計(jì) 摘 要：汽車(chē)是一種重要的交通工具，是人生活不可缺少的一部分。在汽車(chē)的運(yùn)行當(dāng)中，內(nèi)部系統(tǒng)相互之間進(jìn)行協(xié)調(diào)，在發(fā)動(dòng)機(jī)的作用下帶動(dòng)汽車(chē)運(yùn)行。在汽車(chē)速度的控制當(dāng)中，變速器中鎖環(huán)式同步器發(fā)揮著至關(guān)重要的作用。通過(guò)變速器中鎖環(huán)式

4、同步器的協(xié)調(diào)作用，將汽車(chē)內(nèi)部結(jié)構(gòu)配置改變從而對(duì)汽車(chē)速度進(jìn)行調(diào)整。因此，在汽車(chē)機(jī)械式變速器的設(shè)計(jì)當(dāng)中，應(yīng)對(duì)注重可靠性優(yōu)化設(shè)計(jì)，從而更好的滿足汽車(chē)變速控制需求，提升汽車(chē)的整體性能。本文第一部分從國(guó)內(nèi)外對(duì)鎖環(huán)式同步器的設(shè)計(jì)研究現(xiàn)狀展開(kāi)敘述，第二部分提出與汽車(chē)機(jī)械式變速器中鎖環(huán)式同步器設(shè)計(jì)的相關(guān)理論，第三部分根據(jù)設(shè)計(jì)要求做出相關(guān)數(shù)據(jù)計(jì)算以及鍵與花鍵的設(shè)計(jì)與強(qiáng)度計(jì)算，最后畫(huà)出設(shè)計(jì)圖稿做出本次畢業(yè)設(shè)計(jì)總結(jié)。 關(guān)鍵詞：汽車(chē)；鎖環(huán)式同步器；可靠性；優(yōu)化設(shè)計(jì) Design of automotive mechanical transmission

5、in the lock ring type synchronizer Abstract: Car is an important means of transport, is an indispensable part of people's lives. In the operation of the car, the internal system to coordinate with each other, in the role of the engine to drive the car running. In the control of vehicle speed, trans

6、mission lock ring type synchronizer plays a vital role. Through the coordinating role of the transmission type lock ring synchronizer, automobile internal structure configuration changes to adjust vehicle speed. Therefore, in the design of automotive mechanical transmission, should focus on reliabil

7、ity optimization design, so as to better meet the needs of vehicle speed control, improve the overall performance of the car. The first part of this paper at home and abroad on the synchronizer design research status of the narrative, the second part puts forward the related theory of synchronizer r

8、ing and mechanical transmission in automobile design, the third part makes the relevant data and calculation of key design and strength calculation according to the design requirements, the final draw draft design make this graduation design summary. Key words: automobile；Synchronizer；reliability

9、；reliability；optimal design 1 緒 論 1.1 研究的作用及意義 科學(xué)技術(shù)的不斷發(fā)展，汽車(chē)行業(yè)的發(fā)展越來(lái)越迅速，更好的適應(yīng)經(jīng)濟(jì)的全球化，在中國(guó)乃至國(guó)際化上，取得一定的效益以及影響力，使得汽車(chē)行業(yè)的健康持續(xù)發(fā)展，將汽車(chē)行業(yè)進(jìn)一步推向一個(gè)更高的位置。汽車(chē)發(fā)展的速度之快，加大了人們對(duì)于汽車(chē)的需求量，同時(shí)，也提出了一定的要求，滿足消費(fèi)者對(duì)于汽車(chē)產(chǎn)品的期待和人們的需求，更好的加大汽車(chē)行業(yè)的飛速發(fā)展，汽車(chē)行業(yè)的不斷發(fā)展加大了我國(guó)的國(guó)有經(jīng)濟(jì)，極大的推動(dòng)了世界生產(chǎn)力的發(fā)展。在汽車(chē)的組成當(dāng)中，變速器是汽車(chē)傳動(dòng)系的一個(gè)最為重要的組成部分，可是很好的使得變速

10、器在換擋過(guò)程中，齒輪與花鍵齒輪之間不產(chǎn)生摩擦，還要進(jìn)行較為復(fù)雜的操作，還要在很短的時(shí)間內(nèi)高質(zhì)量的完成，這樣就算駕駛員的技術(shù)非常高超，也是非常容易疲勞的，遇到這樣的問(wèn)題，就需要及時(shí)解決，需要在變速器的結(jié)構(gòu)上進(jìn)行一定的變化，使得換擋平穩(wěn)，操作起來(lái)非常簡(jiǎn)單，駕駛員不會(huì)有那么重的疲勞感，這是的變速器設(shè)置才會(huì)是最為合理的。在這同時(shí)，同步器也開(kāi)始進(jìn)行運(yùn)作，然而，同步器的結(jié)構(gòu)非常簡(jiǎn)單，是汽車(chē)配件中不可或缺的一個(gè)組件，需要引起重視，同步器是在已經(jīng)有了的結(jié)合齒輪圈進(jìn)行對(duì)接的，這個(gè)結(jié)合套還對(duì)其做了一定的增改，改變它的圓周速度，使得它跟同步器的速度不差上下，這樣可以很好的避免兩者之間的互相沖突，各個(gè)部位進(jìn)行很好的對(duì)

11、接。同步器在汽車(chē)配件中起著重要的作用，操作簡(jiǎn)單，很方便，汽車(chē)在行駛過(guò)程中就算變速，也可以依舊保持相對(duì)平穩(wěn)的狀態(tài)，可以減少?zèng)_擊，噪音降低，還可以節(jié)省耗油量，對(duì)于車(chē)子而言還可以起到很好的保護(hù)作用，可憐，同步器是有著重大意義的。 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 1.2.1 國(guó)外研究現(xiàn)狀 在20世紀(jì)20年代開(kāi)始，國(guó)外發(fā)達(dá)國(guó)家開(kāi)始在汽車(chē)變速器當(dāng)中，開(kāi)始運(yùn)用同步器，直到20世紀(jì)60年代后期，工程師在不斷探索與研究，將變速器與同步器進(jìn)行相關(guān)的理論研究，進(jìn)行合理的分析，取得了一定的進(jìn)展。研究進(jìn)展有6個(gè)方面可以體現(xiàn): ①同步器的初步應(yīng)用。運(yùn)用基本理論，在這基礎(chǔ)之上，繼續(xù)探索與研究，同步器如何與變速器巧妙的結(jié)合，

12、如何進(jìn)行平穩(wěn)的換擋，控制在合適的時(shí)間范圍之內(nèi)，根據(jù)原理，設(shè)計(jì)出同步器同步和鎖止過(guò)程簡(jiǎn)單力學(xué)的表達(dá)，做出一定的推斷，運(yùn)用數(shù)學(xué)化的模型，分析同步器工作的性能，慢慢開(kāi)始實(shí)現(xiàn)對(duì)與同步器工作一整個(gè)過(guò)程的完整結(jié)合，以及同步器功能的運(yùn)用。 ②研究影響同步性能的因素。近幾年在不斷發(fā)展，人們根據(jù)理論推斷，技術(shù)的不斷更新積累，運(yùn)用動(dòng)力學(xué)還有摩擦學(xué)理論進(jìn)行系統(tǒng)性的研究與探索，同步器在換擋過(guò)程中起到的作用是巨大的，要求對(duì)于同步器進(jìn)一步的了解與不斷探索進(jìn)行分析，爭(zhēng)取滿足不同汽車(chē)用途的同步器結(jié)構(gòu)以及功能的多樣化，使得變速器以及同步器在多種車(chē)型中得到廣泛的使用。 ③同步器的運(yùn)動(dòng)特性研究。網(wǎng)絡(luò)信息化的發(fā)展，計(jì)算機(jī)的飛速發(fā)

13、展，數(shù)值仿真軟件的運(yùn)用，為汽車(chē)同步器的技術(shù)研究提供了很大的方便，得知同步器的結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)于汽車(chē)換擋過(guò)程性能的影響，給同步器參數(shù)的優(yōu)化設(shè)計(jì)打下了基礎(chǔ)。 ④同步齒合的相對(duì)運(yùn)動(dòng)仿真研究。運(yùn)用動(dòng)力學(xué)仿真分析與進(jìn)行合理化的研究，研究出同步和被同步元件的運(yùn)動(dòng)與接觸力的變化規(guī)律過(guò)程。 ⑤同步過(guò)程的分析研究。法國(guó)學(xué)者提出同步器各個(gè)階段的不同作用，把同步器分為好幾個(gè)階段，用來(lái)描述每個(gè)階段的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)還有受力模型的研究，設(shè)計(jì)最為合理的優(yōu)化設(shè)計(jì)思路。 ⑥優(yōu)化設(shè)計(jì)方案。工程師開(kāi)始對(duì)同步器以及汽車(chē)運(yùn)動(dòng)過(guò)程中的換擋進(jìn)行不斷優(yōu)化與合理設(shè)計(jì)，運(yùn)用統(tǒng)計(jì)學(xué)方法進(jìn)行數(shù)值的仿真研究，得出最為合理的方案。 1.2.2 國(guó)內(nèi)研究現(xiàn)狀

14、 同步器在國(guó)內(nèi)的研究相對(duì)而言，還是比較晚的，優(yōu)化設(shè)計(jì)還是起源于90年代，研究工作方面很多都在跟發(fā)達(dá)國(guó)家進(jìn)行相應(yīng)的學(xué)習(xí)，技術(shù)不斷的更新與積累，當(dāng)前，很多生產(chǎn)企業(yè)都是仍然滿足于技術(shù)引進(jìn)，以及在國(guó)外的設(shè)計(jì)基礎(chǔ)上進(jìn)行一定程度的修改，用以來(lái)滿足客戶的需求。汽車(chē)行業(yè)的發(fā)展迅速，國(guó)內(nèi)很多自主品牌的建立，國(guó)內(nèi)產(chǎn)品在不斷的進(jìn)行多元化發(fā)展，個(gè)性化發(fā)展，技術(shù)不斷更新與引進(jìn)，市場(chǎng)的競(jìng)爭(zhēng)越來(lái)越激烈，對(duì)于變速器的發(fā)展提出了更為嚴(yán)格的要求。企業(yè)在降低成本，提升產(chǎn)品質(zhì)量，對(duì)于產(chǎn)品設(shè)計(jì)多下功夫，積極推動(dòng)，引起了很多人的重視。研究方向如下: ①在同步器理論基礎(chǔ)上進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。了解同步器的結(jié)構(gòu)以及性能之間的關(guān)系，運(yùn)用模型推斷與

15、模擬，得出靜態(tài)同步器的優(yōu)化設(shè)計(jì)方案。 ②仿真方法研究。同步器的工作進(jìn)行全面動(dòng)態(tài)仿真分析研究，國(guó)內(nèi)開(kāi)始對(duì)于虛擬樣機(jī)技術(shù)進(jìn)行模擬，獲得同步器的結(jié)構(gòu)參數(shù)以及影響規(guī)律。根據(jù)虛擬實(shí)驗(yàn)的結(jié)果，進(jìn)行同步器優(yōu)化的設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)的更加合理，實(shí)現(xiàn)同步器性能的提高。 ③參數(shù)設(shè)計(jì)研究。當(dāng)前只是運(yùn)用虛擬樣機(jī)技術(shù)，進(jìn)行參數(shù)設(shè)計(jì)。運(yùn)用仿真模擬設(shè)計(jì)研究取得了很大的進(jìn)展，現(xiàn)在已成為同步器大力發(fā)展的方向。 2 汽車(chē)鎖環(huán)式同步器相關(guān)概述 2.1 汽車(chē)同步器的應(yīng)用與發(fā)展趨勢(shì) 汽車(chē)行業(yè)在近幾年發(fā)展尤其迅速，汽車(chē)的銷(xiāo)量也是出現(xiàn)了極大的突破。第四大支柱行業(yè)就是汽車(chē)行業(yè)，我國(guó)的汽車(chē)行業(yè)現(xiàn)在只是低于美國(guó)，日本以及德國(guó)。汽車(chē)發(fā)展速度很快

16、，汽車(chē)零件的要求也在逐步提高，對(duì)于同步器提出了更高的要求，從國(guó)內(nèi)來(lái)看，對(duì)于同步器的研究還是比較少的，生產(chǎn)模式還處于抄襲模式，沒(méi)有自己的經(jīng)營(yíng)模式與體系，同步器的運(yùn)用起到了很大的作用，換擋方便簡(jiǎn)單，沒(méi)有噪音，無(wú)污染，燃油量降低，提高汽車(chē)的經(jīng)濟(jì)性能。 圖2-1 汽車(chē)同步器 2.2 我國(guó)同步器發(fā)展的現(xiàn)狀 變速器當(dāng)中的輸入軸與輸出軸兩者轉(zhuǎn)動(dòng)的速度是不一致的，這就存在一個(gè)是否同步的問(wèn)題。齒輪轉(zhuǎn)速不一樣，肯定會(huì)發(fā)生相互的摩擦與不吻合，對(duì)于齒輪造成極大的影響，所以，舊式的變速器在換擋的時(shí)候，需要兩腳離合就是這個(gè)原因，減檔必須在空檔位置加油門(mén)，減少齒輪的運(yùn)轉(zhuǎn)速度。操作起來(lái)也是非常復(fù)雜的，不容易掌握，

17、同步器就可以在這個(gè)時(shí)候起到很好的作用了。 2.3 鎖環(huán)式同步器的特點(diǎn)、組成與分類(lèi) 變速器當(dāng)中的輸入軸與輸出軸兩者轉(zhuǎn)動(dòng)的速度是不一致的，這就存在一個(gè)是否同步的問(wèn)題。齒輪轉(zhuǎn)速不一樣，肯定會(huì)發(fā)生相互的摩擦與不吻合，對(duì)于齒輪造成極大的影響，所以，舊式的變速器在換擋的時(shí)候，需要兩腳離合就是這個(gè)原因，減檔必須在空檔位置加油門(mén)，減少齒輪的運(yùn)轉(zhuǎn)速度。操作起來(lái)也是非常復(fù)雜的，不容易掌握，同步器就可以在這個(gè)時(shí)候起到很好的作用了。 3 同步器設(shè)計(jì)的主要計(jì)算 3.1 同步器理論設(shè)計(jì)計(jì)算 3.1.1 轉(zhuǎn)動(dòng)慣量的計(jì)算 換檔過(guò)程中依靠同步器改變轉(zhuǎn)速的零部件包括：離合器從動(dòng)片、一軸、中間軸、與中間軸齒輪相嚙合的

18、主軸上的常嚙齒輪。統(tǒng)稱(chēng)為同步過(guò)程的輸入端。（見(jiàn)同步系統(tǒng)簡(jiǎn)圖）而輸入端的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量Jc的計(jì)算步驟是:首先計(jì)算上述相關(guān)零部件的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量，而后按不同的檔位轉(zhuǎn)換到被同步的檔位齒輪上去。園柱體盤(pán)式零件的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量計(jì)算公式為： 實(shí)心J=Q×D2/8g=（γ×π/32g）×D4×L=1.921kg·m2 空心J=Q×（D2-d2）/8g=（γ×π/32g）×（D2+d2）×（D2-d2）=0.2935kg·m2 式中：Q—零件重量（1000克）

19、 D—零件外徑（95厘米） d—零件內(nèi)徑（82厘米） g—重力加速度（980厘米/秒2）

20、 γ—材料比重（鋼：7.85克/厘米3） L—零件厚度（30厘米）轉(zhuǎn)動(dòng)慣量的轉(zhuǎn)換： 基本公式為J換=J×i=J×主動(dòng)齒輪齒數(shù)/從動(dòng)齒輪齒數(shù)=1.921*1.51=2.901 kg·m2各檔的總轉(zhuǎn)動(dòng)慣量ΣJ，需要將各相應(yīng)零件的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量轉(zhuǎn)到被同步的零件上。

21、 ΣJ=J+ J換=1.921+2.901=4.822 kg·m2 3.1.2 角速度差Δω的計(jì)算 在理論設(shè)計(jì)計(jì)算中，一般是按角速度差的最大值計(jì)算。所以只有假設(shè)在兩個(gè)角速度中有一個(gè)是相當(dāng)為發(fā)動(dòng)機(jī)最大功率時(shí)的轉(zhuǎn)速的值，才是同步過(guò)程中的最大角速度差。 a.四檔換五檔：此時(shí)汽車(chē)處于加速過(guò)程，可以假定與整車(chē)相連的輸出端（二軸及同步器齒套）換檔時(shí)轉(zhuǎn)速不變，仍為換檔前的低檔轉(zhuǎn)速。而輸入端（被同步齒輪）的轉(zhuǎn)速則高于輸出端轉(zhuǎn)速。輸入端需要減速才能同步。只有假定換檔前輸入端的轉(zhuǎn)速是相應(yīng)于發(fā)動(dòng)機(jī)最大功率的轉(zhuǎn)速nN=74kw,才能得到角速度差的最大值Δωmax。所以： ω出=（2×π×nN/6

22、0）/i4=2*3.14*74/60/1.032=7.505rad/s ω入=（2×π×nN/60）/i5=2*3.14*74/60/0.850=9.112rad/s Δωmax=ω入-ω出= 2×π×nN/60×（1/i高-1/i低）=1.607rad/s b．五檔換四檔：此時(shí)汽車(chē)處于減速過(guò)程，亦可以假定與整車(chē)相連的輸出端（二軸及同步器齒套）換檔時(shí)轉(zhuǎn)速不變，仍為換檔前的高檔轉(zhuǎn)速。而輸入端（被同步齒輪）的轉(zhuǎn)速則低于輸出端轉(zhuǎn)速。輸入端需

23、要加速才能同步。只有假定換檔前輸入端的轉(zhuǎn)速是相應(yīng)于發(fā)動(dòng)機(jī)最大功率的轉(zhuǎn)速nN，才能得到角速度差的最大值Δωmax。所以： ω出=7.505rad/s 發(fā)動(dòng)機(jī)在換檔前的角速度ω發(fā)為： ω發(fā)=ω出×i高=7.505*0.850=r6.37925ad/s 輸入端（被同步齒輪）換檔前的角速度

24、為： ω入= ω發(fā)/i低= 7.505/1.032=7.2722rad/s Δωmax=ω出-ω入= 7.505-7.2722=0.2328rad/s 3.2 鎖環(huán)式同步器的結(jié)構(gòu)參數(shù)、尺寸設(shè)計(jì)計(jì)算 根據(jù)同步器計(jì)算基本方程式（5）： P×μ×R錐/Sinα= Jc×Δω/ t 按已知條件：同步器輸入端轉(zhuǎn)動(dòng)慣量Jc、角速度 Δω均可計(jì)算出， 根據(jù)式（5），即可計(jì)算

25、出所需的同步摩擦力矩Mf值。根據(jù)式（4）： Mf = P×μ×R錐 / Sinα 其中：換檔力P—為了換檔輕便，力P應(yīng)有所控制。按汽車(chē)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)QC/T 29063—1992中的有關(guān)規(guī)定： 輕型車(chē) 中型車(chē) 重型車(chē)400N（最大） 500N（最大） 620N（最大） 因此本次設(shè)計(jì)取中型車(chē)620N。

26、 同步錐面摩擦系數(shù)μ：在同步器設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)一般可取μ= 0.1 同步錐角α：同步摩擦力矩Mf可隨著α角減小而增大，但α角的極限取決于錐面角避免自鎖的條件，即： tgα≥μ（見(jiàn)后說(shuō)明）根據(jù)式（4）：可得 R錐 = Mf×sinα/P×μ （7） 同步環(huán)結(jié)構(gòu)參數(shù)及尺寸的確定：（圖3-1） 圖3-1 D—分

27、度圓直徑 φ—同步環(huán)大端直徑 α—同步環(huán)錐面角 B—同步環(huán)錐面寬 由上式可推算出： φ= 2R錐 + B×tgα（8） 考慮到同步環(huán)本身的強(qiáng)度和剛性，根據(jù)統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)和經(jīng)驗(yàn)，設(shè)計(jì)時(shí)可按下式初步確定同步環(huán)接合齒分度圓直

28、徑： D =φ/0.8～0.85（9） 考慮到同步環(huán)的散熱和耐磨損，提供足夠大的錐面面積。設(shè)計(jì)時(shí)推薦按下述經(jīng)驗(yàn)公式確定同步錐面寬B： B =（0.25～0.40）R錐（10）

29、 在初步確定分度圓直徑D后，即可按表1選取相近的漸開(kāi)線花鍵參數(shù)：模數(shù)m 、齒數(shù)Z如圖3-2。 圖3-2 3.3 鎖環(huán)式同步器的基本尺寸 （1）錐面角α：由式（4）可知，α越小則摩擦力矩Mf越大。但α小到一定程度時(shí)，將發(fā)生兩個(gè)摩擦錐面抱死分不開(kāi)的現(xiàn)象。摩擦錐面半錐角越小，摩擦力矩越大。但過(guò)小則摩擦錐面將產(chǎn)生自鎖現(xiàn)象，避免自鎖的條件是tan。一般=6°～8°。=6°時(shí)，摩擦力矩較大，但在錐面的表面粗糙度控制不嚴(yán)時(shí)，則有粘著和咬住的傾向； 圖3-3 在兩錐面達(dá)到同步以后，這時(shí)換檔力P還在作用著，則：

30、 P = N×sinα+μs×N×cosα式中：μs—兩錐面間的靜摩擦系數(shù) 當(dāng)完成同步換檔且換檔力P=0 時(shí)，同步環(huán)內(nèi)錐面應(yīng)脫離同步錐體外錐面，此時(shí)摩擦力μs×N的方向就反過(guò)來(lái)了。它有阻止同步環(huán)脫開(kāi)，或是說(shuō)有使兩錐面之間互相抱死的趨勢(shì)。只有在保證下列條件時(shí)，才能避免兩錐面間發(fā)生抱死分不開(kāi)的現(xiàn)象。即 N×sinα＞μs×N×cosα tgα＞μs （11）由于摩擦系數(shù)μs在設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)推薦采用0.10,故錐面角α一般可取6°～7°30′.對(duì)多錐面同步器，由于摩擦力矩有足夠大，錐面角可取

31、8°或8°30′。本次設(shè)計(jì)中采用的錐角均為取8°。 （2）同步環(huán)的幾個(gè)結(jié)構(gòu)尺寸： a. 摩擦錐面的平均半徑R錐，R錐設(shè)計(jì)得越大，則摩擦力矩越大。R錐往往受結(jié)構(gòu)限制，包括變速器中心距及相關(guān)零件的尺寸和布置的限制，以及R取大以后還會(huì)影響到同步環(huán)徑向厚度尺寸要取小的約束，故不能取大。原則上是在可能的條件下，盡可能將R取大些。本次設(shè)計(jì)中采用的R為60mm。 同步錐環(huán)的徑向厚度W，與摩擦錐面平均半徑一樣，同步環(huán)的徑向厚度要受機(jī)構(gòu)布置上的限制，包括變速器中心距及相關(guān)零件特別是錐面平均半徑和布置上的限制，不宜取

32、很厚，但是同步環(huán)的徑向厚度必須保證同步環(huán)有足夠的強(qiáng)度。轎車(chē)同步環(huán)厚度比貨車(chē)小些，應(yīng)選用鍛件或精密鍛造工藝加工制成，可提高材料的屈服強(qiáng)度和疲勞壽命。貨車(chē)同步環(huán)可用壓鑄加工。段造時(shí)選用錳黃銅等材料。有的變速器用高強(qiáng)度，高耐磨性的鋼配合的摩擦副，即在鋼質(zhì)或球墨鑄鐵同步環(huán)的錐面上噴鍍一層鉬（厚約0.3～0.5mm），使其摩擦因數(shù)在鋼與銅合金摩擦副范圍內(nèi)，而耐磨性和強(qiáng)度有顯著提高。也有的同步環(huán)是在銅環(huán)基體的錐空表面噴上厚0.07～0.12mm的鉬制成。噴鉬環(huán)的壽命是銅環(huán)的2～3倍。以鋼質(zhì)為基體的同步環(huán)不僅可以節(jié)約銅，還可以提高同步環(huán)的強(qiáng)度。本設(shè)計(jì)中同步器徑向?qū)挾热?0.5mm。 R錐和W的大小

33、，都受到變速器齒輪中心距和相關(guān)零件結(jié)構(gòu)及空間尺寸的限制。設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)在許可范圍內(nèi)，R錐和W都應(yīng)該越大越好。R錐越大則同步摩擦力矩Mf也就越大。而W大小則與同步錐環(huán)的強(qiáng)度和剛性有關(guān)。W越大則錐環(huán)的強(qiáng)度就越大而且不容易變形，保證錐環(huán)在長(zhǎng)期工作中不易損壞。 c.同步錐環(huán)的工作面寬度B：在選擇B時(shí)，應(yīng)考慮：B大時(shí)會(huì)影響同步器軸向尺寸加大，但B的大小也直接影響到錐環(huán)為散熱和耐磨損能否提供足夠大的錐面面積。一般在設(shè)計(jì)時(shí)， R錐越大則B也要相應(yīng)選擇大一些。有些資料推薦的一個(gè)經(jīng)驗(yàn)公式可做參考： B≈（0.25～0.40）R錐，縮短錐面工作長(zhǎng)度，便使變速器的軸向長(zhǎng)度縮短，但同時(shí)也減少了錐面的工作面積，增加

34、了單位壓力并使磨損加速。設(shè)計(jì)時(shí)可根據(jù)下式計(jì)算確定 設(shè)計(jì)中考慮到降低成本取相同的b取5mm。 d.同步錐環(huán)內(nèi)錐面上的螺紋線： ⑴ 螺紋頂寬：在內(nèi)錐面上加工螺紋線的目的是為了能把錐面間已有的齒輪潤(rùn)滑油油膜很快的切割破壞并刮走。油膜破壞得越快，摩擦力提高的也越快。螺紋頂寬設(shè)計(jì)得越窄，則切割刮走油膜越快。但螺紋頂寬過(guò)尖，則接觸面上的壓強(qiáng)大磨損也大。一般推薦螺紋頂寬為0.025～0.10。另一方面要求螺頂?shù)谋砻娲植诙纫?，且不允許留有切削刀痕。所以螺頂表面增加最后一道研磨工序是十分必要的。因此本次設(shè)計(jì)螺紋頂寬取0.04mm。⑵ 螺距及

35、螺紋角：螺距的大小要保證螺紋之間的間隙足以容納被擠出來(lái)的油量。但螺距也不能過(guò)大，否則錐面的接觸面積要變小，磨損會(huì)變大。一般螺距推薦取0.6～0.75。螺紋角一般取60°，螺紋深可取0.25～0.40。因此本次設(shè)計(jì)采取螺距0.65mm，螺紋角60°，螺紋深度采取0.35mm。 ⑶ 軸向排油槽：在螺紋線上開(kāi)軸向油槽的主要目的是盡快地把油排掉，以盡快地提高摩擦力。一般油槽槽寬可取為3mm，槽深要稍大于螺紋底徑。油槽數(shù)按R錐的大小可選取6～9個(gè)。為減小應(yīng)力集中，油槽底的圓角半徑應(yīng)盡量取得大一些。如果螺紋槽螺線的頂部設(shè)計(jì)得窄些，則刮去存在于摩擦錐面之間的油膜效果好。但頂部寬度過(guò)窄會(huì)影響接觸面壓強(qiáng)，使磨

36、損加快。試驗(yàn)還證明：螺紋的齒頂寬對(duì)摩擦因數(shù)的影響很大，摩擦因數(shù)隨齒頂?shù)哪p而降低，換擋費(fèi)力，故齒頂寬不易過(guò)大。螺紋槽設(shè)計(jì)得大些，可使被刮下來(lái)的油存于螺紋之間的間隙中，但螺距增大又會(huì)使接觸面減少，增加磨損速度。圖5-3a中給出的尺寸適用于輕、中型汽車(chē)；圖3.4則適用于重型汽車(chē)。因此本次設(shè)計(jì)軸向泄油槽為8個(gè)，槽寬3mm。 圖3-4 ⑷ 同步錐環(huán)鎖止角β鎖：在鎖環(huán)式同步器中設(shè)置鎖止角的目的有二：一是通過(guò)鎖止角斜面將換檔力傳至同步錐面上。二是通過(guò)鎖止角斜面換檔力將分解一切向分力，從而產(chǎn)生一拔環(huán)力矩。鎖止角β鎖選取的正確，可以保證只有在

37、換檔的兩個(gè)部分之間角速度差達(dá)到零值才能進(jìn)行換檔。影響鎖止角β鎖選取的因素，主要有摩擦因數(shù)、擦錐面的平均半徑R、鎖止面平均半徑和錐面半錐角。此力矩將會(huì)使同步錐環(huán)轉(zhuǎn)動(dòng)一角度而脫離齒套齒端的斜面。使齒套可繼續(xù)前移與齒輪結(jié)合齒圈嚙合完成掛檔。但從設(shè)計(jì)上要保證，同步摩擦力矩Mf始終應(yīng)大于此撥環(huán)力矩。只有當(dāng)兩嚙合件達(dá)到同步，Mf等于0時(shí)，撥環(huán)力矩才可將同步錐環(huán)轉(zhuǎn)動(dòng)一角度，使齒套前移完成同步嚙合掛檔。 圖3-5為鎖環(huán)式同步器同步過(guò)程的受力分析 由圖3-5可知： T = N×cosβ N = P/sinβ ∴ T = P/tgβ Mo = T×r鎖 = P×r鎖/ tgβ （12） 式中： P

38、—換檔力 N—作用在鎖止斜面上的正壓力 T—作用在鎖止斜面上的切向分力 β—鎖止角 r鎖—鎖止斜面的作用半徑（分度圓半徑） Mo—作用在鎖止斜面上的撥環(huán)力矩 為避免“不同步嚙合”： 同步摩擦力矩Mf＞Mo 由式（4）、（12）： P×μ×R錐/sinα＞P×r鎖/ tgβ 整理后： tgβ≥r鎖/ R錐×sinα/μ （13） 在鎖環(huán)式同步器設(shè)計(jì)時(shí)鎖止角β選取為： β= 52°— 60° 若考慮到鎖止斜面間的摩擦力，則由圖12： 切向力T∑= N×cosβ- N×μB×sinβ 軸向力P∑= N×sinβ+ N×μB×cosβ

39、 將T∑、P∑代入Mf及Mo計(jì)算式并整理后得： tgβ≥（r鎖sinα-μμBR錐）/（μR錐-μBr鎖sinα） 式中：μB — 鎖止斜面間的摩擦系數(shù) 綜上所上述：鎖止角β選取大些，可以避免發(fā)生“不同步嚙合”的不正?，F(xiàn)象。但β角過(guò)大時(shí)，撥環(huán)力矩將過(guò)小，將影響順利嚙合。因此本次設(shè)計(jì)鎖止角β鎖取60°一般在鎖環(huán)式同步器設(shè)計(jì)時(shí)，同步器齒套、

40、同步錐環(huán)及結(jié)合齒圈的鎖止角β選取同一值。但近來(lái)這一設(shè)計(jì)原則有所改變，即結(jié)合齒圈的鎖止角β應(yīng)比齒套的小1～2°，而結(jié)合齒圈的鎖止角則取得更小。前者是為了避免角的棱邊首先接觸易劃傷鎖止面。（見(jiàn)圖3-6）后者則是為了順利嚙合。 圖3-6 ⑸ 鎖止面的平均半徑R鎖和同步環(huán)滑塊槽口寬度H：鎖止面的平均半徑R鎖=75mm，可以參照上述式（4）的計(jì)算結(jié)果而定。同步錐環(huán)齒的鎖止面和同步器齒套齒的鎖止面貼靠情況，對(duì)順利地同步換檔有很大影響。而同步錐環(huán)一端的滑塊缺口能允許同步錐環(huán)產(chǎn)生轉(zhuǎn)角的大小，則起著十分重要的作用。在設(shè)計(jì)上應(yīng)予以控制，該轉(zhuǎn)角過(guò)大或過(guò)小都會(huì)使兩鎖止面接觸位置不良。（圖3.7 b、c）在鎖止

41、位置時(shí)，兩個(gè)鎖止面彼此之間貼靠的位置要最為有利。（圖3.7 a）如果鎖止面之間貼靠的位置不當(dāng)，會(huì)導(dǎo)致同步錐環(huán)鎖止齒的過(guò)早損壞或換檔困難。同步錐環(huán)產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角大小是和同步錐環(huán)一端的滑塊缺口寬度H和滑塊本身的寬度h有關(guān)。 圖3-7 一般推薦：H-h ≥ 0.5×鎖止齒周節(jié)鎖環(huán)式同步器主要零件適用的原材料及熱理要求：見(jiàn)有關(guān)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)和企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)。 （6） 同步時(shí)間t同步器工作時(shí)，要連接的兩個(gè)部分達(dá)到同步的時(shí)間越短越好。除去同步器的結(jié)構(gòu)尺寸，轉(zhuǎn)動(dòng)慣量對(duì)同步時(shí)間有影響以外，變速器輸入軸，輸出軸的角速度差及作用在同步器摩擦

42、追面上的軸向力，均對(duì)同步時(shí)間有影響。軸向力大，同步時(shí)間減少。而軸向力與作用在變速桿手柄上的力有關(guān)，不同車(chē)型要求作用到手柄上的力也不相同。由于五檔是直接檔 ，因此，t5=1s。根據(jù)公式tE=ωJc（r-1）/±[Ms-Mv*Jc/Jv+Mc] Mc=Pld1μ/2sinα式中l(wèi)-變速桿的杠桿比，Mf = P×μ×R錐 / Sinα， P×μ×R錐/Sinα= Jc×Δω/ t由上述可知i4=1.51，α=8°， dl=60mm,ds=75mm,β=60°,螺紋寬度s=0.04mm,中間軸與第一周的傳動(dòng)比ixm=1.38，μ取0.1代入公式得t= 0.49s，

43、而同步時(shí)間t的取值范圍是0.3~0.8s因此本次設(shè)計(jì)同步時(shí)間符合技術(shù)要求。 3.4 鎖環(huán)式同步器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的其它相關(guān)問(wèn)題 （1）鎖環(huán)式同步器的各個(gè)零件裝配成套后，零件彼此之間的裝配間隙正確與否，對(duì)同步器能否正確工作十分有關(guān)。正確的設(shè)計(jì)應(yīng)該是同步器齒套端面間隙大于滑塊端面間隙，即δ2＞δ1（見(jiàn)圖3-8） 圖3-8 否則會(huì)出現(xiàn)摩擦錐面尚未接觸，還沒(méi)有產(chǎn)生使同步錐環(huán)相對(duì)齒套轉(zhuǎn)動(dòng)一角度并形成鎖止位置的摩擦力矩時(shí)，齒套就可能通過(guò)同步錐環(huán)。導(dǎo)致不同步嚙合及換檔沖擊。一般設(shè)計(jì)時(shí)可?。?

44、 δ1= 0.5—1.0 mm δ2-δ1= 0.20—0.30 mm （2）考慮到同步錐環(huán)錐面的磨損，同步錐環(huán)齒的端面與結(jié)合齒圈端面之間應(yīng)保有一定的間隙δ3（見(jiàn)圖3-8）。使同步錐環(huán)錐面的磨損在一定程度內(nèi)不影響正常的同步作用和撥環(huán)效果。δ3也稱(chēng)為磨損裕量，通?？扇。害?= 1.4—1.8 mm （3）應(yīng)該使同步錐體的錐面寬度B1大于同步錐環(huán)錐面寬度B2，從而可避免在使用中同步錐環(huán)的錐面會(huì)磨出臺(tái)階，使同步錐面接觸不良，導(dǎo)致不同步嚙合。（見(jiàn)圖3-9） 圖3-9 （4）同步器輸入端的初角速度與輸出端的初角速度的比值一般應(yīng)控制在1.8以內(nèi)。否則因所需的同步器容量大，同

45、步器設(shè)計(jì)難度大，不易滿足要求。 4 鍵與花鍵的設(shè)計(jì)與強(qiáng)度計(jì)算 4.1 半圓鍵的設(shè)計(jì) 4.1.1 鍵的材料 考慮到變速器中傳遞扭矩較大，因此選與軸相同的材料來(lái)制造花鍵，查《機(jī)械設(shè)計(jì)》手冊(cè)20GrMnTi的δB =1080MPa，δδ=835MPa 計(jì)算[δ][τ] δlim =1.6*0.41δB =708.48MPa τlim =1.4*0.3*1080=453.5MPa [δ]=δlim/1.7=416.5MPa [τ]=τlim/1.7=266.8MPa 4.2.2 鍵型號(hào)選擇 根據(jù)各段軸頸的不同，選擇鍵的型號(hào)如下： 嚙合齒輪：鍵 8*32 四檔： 鍵 8

46、*38 三檔： 鍵 10*38 二檔： 鍵 10*45 4.2.3 強(qiáng)度校核 擠壓強(qiáng)度校核：δ=2T/h′ld τ=2T/dbl 其中，T=Temax，b:鍵寬 h′=h/2 l:接觸角長(zhǎng)度中間軸上鍵傳遞扭矩相同，且隨軸徑增大，鍵的尺寸增大，因此只需校核軸徑最小處。 δ=4*360*103*42/13*3.14*44*18=187.1MPa<[δ] τ=2*360*103*42/44*8*31.4=152MPa<[τ] 經(jīng)計(jì)算強(qiáng)度足夠 4.2 花鍵的設(shè)計(jì)計(jì)算 4.2.1 花鍵的選擇 （1） 倒檔花鍵;8-60*52*10 （2） 二、三檔花鍵：

47、10-92*82*10 （3） 四、五檔花鍵：10-35*28*4 4.2.2 各花鍵強(qiáng)度校核 對(duì)于實(shí)際采用的材料組合和標(biāo)準(zhǔn)尺寸來(lái)說(shuō)，花鍵齒面的壓饋或磨損是主要的損壞形式，因此，一般只作連接的擠壓強(qiáng)度或耐磨性計(jì)算，計(jì)算公式如下: δ=2T/KZhl′d 其中，Z-齒數(shù) K-載荷不均系數(shù)，取2.08 h-齒面工作高度 l′-齒的接觸強(qiáng)度 （1）一檔花鍵強(qiáng)度計(jì)算 δ =2*360*103*8.02/0.8*10*35*56*5=73.65MPa<[δ] （2）二、三檔花鍵強(qiáng)度計(jì)算 δ=2*360*4.159*103/10*5*23*87=29.9MPa<[δ] （3）四

48、、五檔花鍵強(qiáng)度計(jì)算 δ=2*360*1.51*103/10*3.5*28*31.5=35.1MPa<[δ] 經(jīng)計(jì)算各花鍵的強(qiáng)度足夠。 5 鎖環(huán)式同步器裝備圖及主要零件圖 客戶自己作圖 6 設(shè)計(jì)總結(jié) 本次設(shè)計(jì)是對(duì)我大學(xué)四年所學(xué)知識(shí)的總結(jié)，也是對(duì)我能否靈活運(yùn)用所學(xué)知識(shí)能力的檢驗(yàn)。通過(guò)本次設(shè)計(jì)，使我掌握了解決問(wèn)題的基本方法，對(duì)以后工作期很大的指導(dǎo)作用。同時(shí)，通過(guò)本次設(shè)計(jì)，使自己對(duì)以前所學(xué)知識(shí)得到了進(jìn)一步的鞏固，也看到了自己的不足環(huán)節(jié)，這需要自己以后進(jìn)一步學(xué)習(xí)來(lái)彌補(bǔ)。 在設(shè)計(jì)過(guò)程中，得到了指導(dǎo)教師龔堰玨老師及其他老師的悉心指導(dǎo)，在此向他們表示衷心的感謝。由

49、于自己水平有限，經(jīng)驗(yàn)不足，設(shè)計(jì)中的錯(cuò)誤一定很多，敬請(qǐng)各位老批評(píng)指導(dǎo)。 參 考 文 獻(xiàn) [1]張磊，趙娟，張斌，等.大功率電驅(qū)輪邊變速器的可靠性設(shè)計(jì)與試驗(yàn)開(kāi)發(fā)［J］.機(jī)械傳動(dòng),2016( 4):172～176． [2]梅超,褚超美,繆國(guó).基于折衷規(guī)劃的汽車(chē)變速器殼體拓?fù)鋬?yōu)化方法研究［J］．機(jī)械設(shè)計(jì)與制造,2016( 8):58～60． [3]褚超美,周進(jìn),繆國(guó),等.汽車(chē)變速器殼體多工況自適應(yīng)性拓?fù)鋬?yōu)化方法研究［J].上海理工大學(xué)學(xué)報(bào),2016,38(2):172～176． [4]邵志良,楊志華,葉興成,等.基于試驗(yàn)場(chǎng)道路譜的雙離合變速器載荷譜研究［J].上海汽車(chē),2015(10):

50、33～35． [5]楊潔,解海靜.汽車(chē)機(jī)械式變速器傳動(dòng)機(jī)構(gòu)可靠性優(yōu)化設(shè)計(jì)[J].工程技術(shù):文摘版,2016(10):55． 致 謝 從16年年末至今，幾個(gè)月的堅(jiān)持努力，終于完成了畢業(yè)前最重要的一項(xiàng)任務(wù)。但我知道這也意味著我的大學(xué)生活即將畫(huà)上句話，就要告別生活了四年的西亞斯校園。經(jīng)歷了絢麗多彩的大學(xué)生活，是值得一輩子留念的。在這四年學(xué)習(xí)中我收獲的不僅在知識(shí)上獲得專(zhuān)業(yè)知識(shí)，而且在生活中我還收獲了許多玩到一起的無(wú)話不說(shuō)的朋友，這是不能用言語(yǔ)表達(dá)的。 本課題是在指導(dǎo)老師的悉心指導(dǎo)和嚴(yán)格要求下完成的，從畢業(yè)論文的開(kāi)題報(bào)告到具體的寫(xiě)作過(guò)程，再到論文初稿及后期的定稿，都不厭其煩的教導(dǎo)我。在幾個(gè)月的寫(xiě)作中，感謝我的指導(dǎo)老師在專(zhuān)業(yè)知識(shí)上給我提供的寶貴的、前瞻性的意見(jiàn)。指導(dǎo)馮老師極其認(rèn)真的教學(xué)風(fēng)范和嚴(yán)謹(jǐn)求實(shí)的態(tài)度使我深受感動(dòng)我會(huì)深深記在心里，這是值得我以后工作中學(xué)習(xí)的。我知道沒(méi)有馮指導(dǎo)老師這樣的幫助與指導(dǎo)，再無(wú)遇到困惑的時(shí)候不會(huì)這么容易迎刃而解。再次感謝我的各位老師！ 22