《試題4 化工 職業(yè)技能鑒定 試題精餾知識》由會員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《試題4 化工 職業(yè)技能鑒定 試題精餾知識（20頁珍藏版）》請?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

1、 第九部分 精餾知識 一、選擇題（中級工） 1、( A )是保證精餾過程連續(xù)穩(wěn)定操作的必要條件之一。 A、液相回流 B、進(jìn)料 C、側(cè)線抽出 D、產(chǎn)品提純 2、( C )是指離開這種板的氣液兩相互相成平衡，而且塔板上的液相組成也可視為均勻的。 A、浮閥板 B、噴射板 　 C、理論板 D、分離板 3、不影響理論塔板數(shù)的是進(jìn)料的( D )。 A、位置 B、熱狀態(tài) 　 C、組成 D、進(jìn)料量 4、操作中的精餾

2、塔，保持進(jìn)料量F、進(jìn)料組成xF、進(jìn)料熱狀況參數(shù)q、塔釜加熱量Q不變，減少塔頂餾出量D，則塔頂易揮發(fā)組分回收率η( B )。 A、變大 B、變小　 C、不變 D、不確定 5、操作中的精餾塔，若選用的回流比小于最小回流比，則( D )。 A、不能操作 B、xD、xW均增加 C、xD、xW均不變 D、xD減少，xW增加 6、從節(jié)能觀點(diǎn)出發(fā)，適宜回流比R應(yīng)取( A )倍最小回流比Rmin。 A、1.1 B、1.3　　 C、1.7 D、2 7、從溫度一組

3、成(t-x-y)圖中的氣液共存區(qū)內(nèi)，當(dāng)溫度增加時，液相中易揮發(fā)組分的含量會( C )。 A、增大 B、增大及減少　　 C、減少 D、不變 8、當(dāng)分離沸點(diǎn)較高，而且又是熱敏性混合液時，精餾操作壓力應(yīng)采用( B )。 A、加壓 B、減壓　 C、常壓 D、不確定 9、當(dāng)回流從全回流逐漸減小時，精餾段操作線向平衡線靠近。為達(dá)到給定的分離要求，所需的理論板數(shù)( B )。 A、逐漸減少 B、逐漸增多　 C、不變 　 D、無法判斷 10、對于難分離

4、進(jìn)料組分低濃度混合物，為了保證xD，采用下列哪種進(jìn)料較好（ C ）。 A、靠上 　 B、與平常進(jìn)料一樣 　 C、靠下 D、以上都可以 11、二元連續(xù)精餾操作中進(jìn)料熱狀況參數(shù)q的變化將引起（ D ）的變化。 A、平衡線和對角線 B、平衡線和進(jìn)料線 C、精餾段操作線和平衡線 D、提餾段操作線和進(jìn)料線 12、回流比R的大小對精餾操作影響很大，在達(dá)到一定的分離要求時（ B ）。 A、當(dāng)R增大時，操作線偏離平衡線越遠(yuǎn)，理論板增加 B、當(dāng)R增大時，操作線偏離平衡線越遠(yuǎn)，理論板減少 C、當(dāng)R增大時，操作線偏離平衡線

5、的狀態(tài)不能確定理論板增加與減少 13、回流比的( A )值為全回流。 A、上限 B、下限　　 C、平均 　 D、混合 14、回流比的計(jì)算公式是（ A ）。 A、回流量比塔頂采出量 B、回流量比塔頂采出量加進(jìn)料量 C、回流量比進(jìn)料量 D、回流量加進(jìn)料量比全塔采出量 15、降低精餾塔的操作壓力，可以(B )。 A、降低操作溫度，改善傳熱效果 B、降低操作溫度，改善分離效果 C、提高生產(chǎn)能力，降低分離效果 D、降低生產(chǎn)能力，降低傳熱效果 16、精餾操作時，若其他操作條件均不變，只將塔頂?shù)呐蔹c(diǎn)回

6、流改為過冷液體回流，則塔頂產(chǎn)品組成xD變化為( C )。 A、變小 B、不變　 C、變大 D、不確定 17、精餾操作中，飽和液體進(jìn)料量F，精餾段上升蒸汽量V與提餾段上升蒸汽量Vˊ的關(guān)系為( C )。 A、 V= Vˊ+ F B、 V＜Vˊ+ F C、 V= Vˊ D、V＞Vˊ+ F 18、精餾操作中，當(dāng)F、xF、xD、xW及回流比R一定時，僅將進(jìn)料狀態(tài)由飽和液體改為飽和蒸汽進(jìn)料，則完成分離任務(wù)所需的理論塔板數(shù)將（ C ）。 A、減少

7、 B、不變　 C、增加 D、以上答案都不正確 19、精餾操作中，料液的黏度越高，塔的效率將( A )。 A、越低 B、有微小的變化 C、不變 D、越高 20、精餾操作中，其它條件不變，僅將進(jìn)料量升高則塔液泛速度將（ A ）。 A、減少　　 B、不變　　 C、增加 D、以上答案都不正確 21、精餾操作中，全回流的理論塔板數(shù)（ B ）。 A、最多 B、最少 C、為零

8、 D、適宜 22、最小回流比( D )。 A、回流量接近于零 B、在生產(chǎn)中有一定應(yīng)用價值 C、不能用公式計(jì)算 D、是一種極限狀態(tài)，可用來計(jì)算實(shí)際回流比 23、精餾的操作線為直線，主要是因?yàn)椋? D ）。 A、理論板假設(shè) B、理想物系　 C、塔頂泡點(diǎn)回流 D、恒摩爾流假設(shè) 24、精餾段操作線的斜率為R/（R+1）， 全回流時其斜率等于（ B ）。 A、0 B、1　 C、∞　　 D、-1 25、精餾分離操作完成如下任務(wù)（ D ）。 A、混合氣體

9、的分離 B、氣、固相分離 C、液、固相分離 D、溶液系的分離 26、精餾過程設(shè)計(jì)時，增大操作壓強(qiáng)，塔頂溫度( A )。 A、增大 B、減小　　 C、不變 D、不能確定 27、精餾過程中采用負(fù)壓操作可以( C )。 A、使塔操作溫度提高 　 B、使物料的沸點(diǎn)升高 C、使物料的沸點(diǎn)降低 D、適當(dāng)減少塔板數(shù) 28、精餾塔操作時，回流比與理論塔板數(shù)的關(guān)系是( B )。 A、回流比增大時，理論塔板數(shù)也增多 B、回流比增大時，理論塔板數(shù)減少 C、全回流時

10、，理論塔板數(shù)最多，但此時無產(chǎn)品 D、回流比為最小回流比時，理論塔板數(shù)最小 29、精餾塔的操作壓力增大( B )。 A、氣相量增加 B、液相和氣相中易揮發(fā)組分的濃度都增加 C、塔的分離效率增大 D、塔的處理能力減少 30、精餾塔分離某二元混合物，規(guī)定產(chǎn)品組成xD、xW。當(dāng)進(jìn)料為時xF1，相應(yīng)的回流比R1；當(dāng)進(jìn)料為時xF2，相應(yīng)的回流比R2。若xF1< xF2 ，進(jìn)料熱狀態(tài)不變，則（ C ）。 A、R1 < R2　 B、R1= R2　 C、R1 > R2 D、無法判斷 31、

11、精餾塔釜溫度過高會造成（ B ）。 A、輕組分損失增加 B、塔頂餾出物作為產(chǎn)品不合格 C、釜液作為產(chǎn)品質(zhì)量不合格 D、可能造成塔板嚴(yán)重漏液 32、精餾塔回流量的增加，( B )。 A、塔壓差明顯減小，塔頂產(chǎn)品純度會提高 B、塔壓差明顯增大，塔頂產(chǎn)品純度會提高 C、塔壓差明顯增大，塔頂產(chǎn)品純度會減小 D、塔壓差明顯減小，塔頂產(chǎn)品純度會減小 33、精餾塔熱量衡算包括（ B ）。 A、冷卻水用量和塔釜再沸器蒸汽耗量 B、進(jìn)入精餾塔的熱量和離開精餾塔的熱量 C、以上兩者的和 34、精餾塔塔底產(chǎn)品純度下降，可能是( A )。 A、提餾段板數(shù)不足

12、 B、精餾段板數(shù)不足 C、再沸器熱量過多 D、塔釜溫度升高 35、精餾塔提餾段每塊塔板上升的蒸汽量是20kmol/h，則精餾段的每塊塔板上升的蒸汽量是（ D ） A、25kmol/h B、20kmol/h C、15kmol/h D、以上都有可能 36、精餾塔在xF、q、R一定下操作時，將加料口向上移動一層塔板，此時塔頂產(chǎn)品濃度xD將( )，塔底產(chǎn)品濃度xW將( )。（ C ） A、變大 變小 B、變大 變大 C、變小 變大 D、變小 變小

13、 37、精餾塔中由塔頂向下的第n-l、n、n+1層塔板，其氣相組成關(guān)系為( C )。 A、yn+1>yn>yn-1 B、yn+1=yn=yn-l C、yn+1

14、相中難揮發(fā)組分進(jìn)入液相 C、液相中易揮發(fā)組分和難揮發(fā)組分同時進(jìn)入汽相，但其中易揮發(fā)組分較多 D、液相中易揮發(fā)組分進(jìn)入汽相和汽相中難揮發(fā)組分進(jìn)入液相必定同時發(fā)生 40、可用來分析蒸餾原理的相圖是（ C ）。 A、p-y圖 B、x-y圖 　 C、p-x-y圖 D、p-x圖 41、冷凝器的作用是提供( B )產(chǎn)品及保證有適宜的液相回流。 A、塔頂氣相 B、塔頂液相 　 C、塔底氣相 D、塔底液相 42、連續(xù)精餾，提餾段操作線位置一般與( A )無關(guān)。 A、進(jìn)料量的

15、多少 B、進(jìn)料的熱狀況　　 C、釜?dú)堃旱慕M成 D、回流比 43、連續(xù)精餾中，精餾段操作線隨( A )而變。 A、回流比 B、進(jìn)料熱狀態(tài) C、殘液組成 D、進(jìn)料組成 44、兩股不同組成的料液進(jìn)同一精餾塔分離，兩股料分別進(jìn)入塔的相應(yīng)塔板和兩股料混合后再進(jìn)塔相比，前者能耗( B )后者。 A、大于 B、小于　　 C、等于 D、有時大于有時小于 45、兩組分物系的相對揮發(fā)度越小，則表示分離該物系越( B )。 A、容易

16、 B、困難　　 C、完全 D、不完全 46、某常壓精餾塔，塔頂設(shè)全凝器，現(xiàn)測得其塔頂溫度升高，則塔頂產(chǎn)品中易揮發(fā)組分的含量將( B )。 A、升高 B、降低　 C、不變 D、以上答案都不對 47、某二元混合物，其中A為易揮發(fā)組分，當(dāng)液相組成xA=0.6，相應(yīng)的泡點(diǎn)為t1，與之平衡的汽相組成為yA=0.7，與該yA=0.7的汽相相應(yīng)的露點(diǎn)為t2，則t1與t2的關(guān)系為( A )。 A、t1=t2 B、t1< t2 　　 C、t1> t2

17、 D、不一定 48、某精餾塔的理論板數(shù)為17塊(包括塔釜)，全塔效率為0.5，則實(shí)際塔板數(shù)為( D )塊。 A、34 B、31　 C、33 D、32 49、某精餾塔的餾出液量是50kmol／h，回流比是2，則精餾段的回流量是( A )。 A、100kmol／h B、50kmol／h　　 C、25kmol／h D、125kmol／h 50、某精餾塔的塔頂表壓為3atm，此精餾塔是( C )精餾。 A、減壓精餾

18、 B、常壓精餾 　 C、加壓精餾 D、以上都不是 51、某精餾塔精餾段理論塔板數(shù)為N1層，提餾段理論板數(shù)為N2層，現(xiàn)因設(shè)備改造，使精餾段理論板數(shù)增加，提餾段理論板數(shù)不變，且F、xF、q、R、V等均不變，則此時( B )。 A、xD增加，xW不變 B、xD增加，xW減小 C、xD增加，xW增加 D、xD增加，xW的變化視具體情況而定 52、氣液兩相在篩板上接觸，其分散相為液相的接觸方式是（ B ）。 A、鼓泡接觸 B、噴射接觸 C、泡沫接觸 D、以上三種

19、都不對 53、區(qū)別精餾與普通蒸餾的必要條件是（ D ）。 A、相對揮發(fā)度大于1 B、操作壓力小于飽和蒸氣壓 C、操作溫度大于泡點(diǎn)溫度 D、回流 54、溶液能否用一般精餾方法分離，主要取決于（ B ）。 A、各組分溶解度的差異 B、各組分相對揮發(fā)度的大小 C、是否遵循拉烏爾定律 D、以上答案都不對 55、若僅僅加大精餾塔的回流量，會引起以下的結(jié)果是( A )。 A、塔頂產(chǎn)品中易揮發(fā)組分濃度提高 B、塔底產(chǎn)品中易揮發(fā)組分濃度提高 C、提高塔頂產(chǎn)品的產(chǎn)量 D、減少塔釜產(chǎn)品的產(chǎn)量

20、 56、若進(jìn)料量、進(jìn)料組成、進(jìn)料熱狀況都不變，要提高xD，可采用( C )。 A、減小回流比 B、增加提餾段理論板數(shù) C、增加精餾段理論板數(shù) D、塔釜保溫良好 57、若要求雙組分混合液分離成較純的兩個組分，則應(yīng)采用( C )。 A、平衡蒸餾 B、一般蒸餾　 C、精餾 D、無法確定 58、塔板上造成氣泡夾帶的原因是( C )。 A、氣速過大 B、氣速過小 C、液流量過大 D、液流量過小

21、59、塔頂全凝器改為分凝器后，其他操作條件不變，則所需理論塔板數(shù)( B )。 A、增多 B、減少 　 C、不變 D、不確定 60、圖解法求理論塔板數(shù)畫梯級開始點(diǎn)是（ A ）。 A、（xD，xD） B、（xF，xF） C、（xW，xW） D、（1，1） 61、下列精餾塔中，哪種形式的塔操作彈性最大（ C ）。 A、泡罩塔 B、填料塔　 C、浮閥塔 D、篩板塔 62、下列哪個選項(xiàng)不屬于精餾設(shè)備的主要部分( D )。 A、精餾塔

22、 B、塔頂冷凝器 C、再沸器 D、餾出液貯槽 63、下列哪種情況不是誘發(fā)降液管液泛的原因( D )。 A、液、氣負(fù)荷過大 B、過量霧沫夾帶 C、塔板間距過小 D、過量漏液 64、下列判斷不正確的是( A )。 A、上升氣速過大引起漏液 B、上升氣速過大造成過量霧沫夾帶 C、上升氣速過大引起液泛 D、上升氣速過大造成大量氣泡夾帶 65、下列說法錯誤的是( B )。 A、回流比增大時，操作線偏離平衡線越遠(yuǎn)越接近對角線 B、全回流時所需理論板數(shù)最小，生產(chǎn)中最好選用全回流操作

23、 C、全回流有一定的實(shí)用價值 D、實(shí)際回流比應(yīng)在全回流和最小回流比之間 66、下列塔設(shè)備中，操作彈性最小的是( A )。 A、篩板塔 B、浮閥塔 　 C、泡罩塔 D、舌板塔 67、下列敘述錯誤的是( D )。 A、板式塔內(nèi)以塔板作為氣、液兩相接觸傳質(zhì)的基本構(gòu)件 B、安裝出口堰是為了保證氣、液兩相在塔板上有充分的接觸時間 C、降液管是塔板間液流通道，也是溢流液中所夾帶氣體的分離場所 D、降液管與下層塔板的間距應(yīng)大于出口堰的高度 68、下面（ A ）不是精餾裝置所包括的設(shè)備。 A、分離器

24、 B、再沸器　 C、冷凝器 D、精餾塔 69、下述分離過程中不屬于傳質(zhì)分離過程的是( D )。 A、萃取分離 B、吸收分離 　 C、精餾分離 D、離心分離 70、以下說法正確的是( B )。 A、冷液進(jìn)料q=1 B、汽液混合進(jìn)料0

25、溫度升高，反應(yīng)塔頂產(chǎn)品組成下降 D、板上溫度升高，反應(yīng)塔底產(chǎn)品組成增大 72、在化工生產(chǎn)中應(yīng)用最廣泛提純高濃度產(chǎn)品的蒸餾方式為 ( C )。 A、簡單蒸餾 B、平衡蒸餾　 C、精餾 D、特殊蒸餾 73、在精餾操作中，若進(jìn)料組成、餾出液組成與釜液組成均不變，在氣液混合進(jìn)料中，液相分率q增加，則最小回流比Rmin （ C?。? A、增大　 B、不變　　 C、減小 D、無法判斷 74、在精餾操作中多次部分氣化

26、將獲得接近純的 （ A ）。 A、難揮發(fā)組成 B、難揮發(fā)組成和易揮發(fā)組成 C、易揮發(fā)組成 75、在精餾過程中，當(dāng)xD、xW、xF、q和回流液量一定時，只增大進(jìn)料量(不引起液泛)則回流比R ( B )。 A、增大 B、減小　　 C、不變 D、以上答案都不對 76、在精餾過程中，回流的作用是提供 （ A ）。 A、提供下降的液體 B、提供上升的蒸汽 C、提供塔頂產(chǎn)品 D、提供塔底產(chǎn)品 77、在精餾塔的計(jì)算中，離開某

27、理論板的氣液相溫度分別為t1與t2;它們的相對大小為（ A ）。 A、t1= t2 B、t1> t2 C、t1< t2 D、不確定 78、在精餾塔中，加料板以上（不包括加料板）的塔部分稱為（ A ）。 A、精餾段 B、提餾段 C、進(jìn)料段 D、混合段 79、在精餾塔中每一塊塔板上（ C ）。 A、只進(jìn)行傳質(zhì)作用 B、只進(jìn)行傳熱作用 C、同時進(jìn)行傳熱傳質(zhì) 80、在篩板精餾塔設(shè)計(jì)中，增加塔板開孔率，可使漏液線

28、( A )。 A、上移 B、不動 C、下移 D、都有可能 81、在四種典型塔板中，操作彈性最大的是( C )型。 A、泡罩 B、篩孔 C、浮閥 D、舌 82、在相同的條件R、xD、xF、xW下，q值越大，所需理論塔板數(shù)( A )。 A、越少 B、越多 C、不變 D、不確定 83、在一定操作壓力下，塔釜、塔頂溫度可以反映

29、出( B )。 A、生產(chǎn)能力 B、產(chǎn)品質(zhì)量 C、操作條件 D、不確定 84、在二元連續(xù)精餾塔的操作中，進(jìn)料量及組成不變，再沸器熱負(fù)荷恒定，若回流比減少，則 塔頂?shù)头悬c(diǎn)組分濃度( B )。 A、 升高 B、下降 C、 不變 D、不確定 85、在再沸器中溶液( C )而產(chǎn)生上升蒸氣，是精餾得以連續(xù)穩(wěn)定操作的一個必不可少的條件。 A、部分冷凝 B、全部冷凝 C、部分氣化

30、 D、全部氣化 86、在蒸餾單元操作中，對產(chǎn)品質(zhì)量影響最重要的因素是( B )。 A、壓力 B、溫度 C、塔釜液位 D、進(jìn)料量 87、在蒸餾生產(chǎn)過程中，從塔釜到塔頂，壓力( A )。 A、由高到低 B、由低到高 C、不變 D、都有可能 88、在蒸餾生產(chǎn)過程中，從塔釜到塔頂( B )的濃度越來越高。 A、重組份 B、輕組份 C、混合液

31、 D、各組分 89、蒸餾分離的依據(jù)是混合物中各組分的( B )不同。 A、濃度 B、揮發(fā)度 C、溫度 D、溶解度 90、蒸餾生產(chǎn)要求控制壓力在允許范圍內(nèi)穩(wěn)定，大幅度波動會破壞( C )。 A、生產(chǎn)效率 B、產(chǎn)品質(zhì)量 C、氣-液平衡 D、不確定 91、蒸餾塔板的作用是（ C ）。 A、熱量傳遞 B、質(zhì)量傳遞 C、熱量和質(zhì)量傳遞 D、停

32、留液體 92、正常操作的二元精餾塔，塔內(nèi)某截面上升氣相組成Yn+1和下降液相組成Xn的關(guān)系是( A )。 A、Yn+1>Xn B、Yn+1

33、 B、變小 C、變大 D、忽大忽小 2、精餾操作中敘述正確的是（ A ）。 A、調(diào)節(jié)塔頂溫度最直接有效的方法是調(diào)整回流量 B、精餾塔的壓力、溫度達(dá)到工藝指標(biāo)，塔頂產(chǎn)品就可以采出 C、精餾塔的壓力、溫度達(dá)到工藝指標(biāo)，塔釜物料才可以采出 D、精餾塔的壓力、溫度達(dá)到工藝指標(biāo)，回流閥就必須關(guān)閉，回流罐的液體全部作為產(chǎn)品采出 3、精餾塔操作前，釜液進(jìn)料位置應(yīng)該達(dá)到（ C ）。 A、低于1/3 B、1/3 C、1/2~2/3 D

34、、滿釜 4、精餾塔的操作中，先后順序正確的是（ D ）。 A、先通入加熱蒸汽再通入冷凝水 B、先停冷卻水，再停產(chǎn)品產(chǎn)出 C、先停再沸器，再停進(jìn)料 D、先全回流操作再調(diào)節(jié)適宜回流比 5、精餾塔開車時，塔頂餾出物應(yīng)該是（ A ）。 A、全回流 B、部分回流部分出料 C、應(yīng)該低于最小回流比回流 D、全部出料 6、精餾塔內(nèi)上升蒸汽不足時將發(fā)生的不正?，F(xiàn)象是（ B ）。 A、液泛 B、漏液 C、霧沫挾帶 D、干板 7、精餾塔溫度控制最關(guān)

35、鍵的部位是( A )。 A、靈敏板溫度 B、塔底溫度 C、塔頂溫度 D、進(jìn)料溫度 8、精餾塔在操作時由于塔頂冷凝器冷卻水用量不足而只能使蒸汽部分冷凝，則餾出液濃度。（ A ） A、下降 B、不動 C、下移 9、精餾塔在全回流操作下（ C ）。 A、塔頂產(chǎn)品量為零，塔底必須取出產(chǎn)品 B、塔頂、塔底產(chǎn)品量為零，必須不斷加料 C、塔頂、塔底產(chǎn)品量及進(jìn)料量均為零 D、進(jìn)料量與塔底產(chǎn)品量均為零，但必須從塔頂取出產(chǎn)品 10、可能導(dǎo)致液泛的操作（ C ）。 A、液體流量過小 B、氣體流量太小 C、過量液沫夾帶

36、 D、嚴(yán)重漏夜 11、某精餾塔精餾段理論板數(shù)為N1層， 提餾段理論板數(shù)為N2層， 現(xiàn)因設(shè)備改造，使提餾段的理論板數(shù)增加，精餾段的理論板數(shù)不變，且F、xF、ｑ、R，V等均不變，則此時（ A ）。 A、xW減小，xD增加 B、xW減小，xD不變 C、xW減小，xD減小 D、xW減小，xD的變化視具體情況而定。 12、某篩板精餾塔在操作一段時間后，分離效率降低，且全塔壓降增加，其原因及應(yīng)采取的措施是( D )。 A、塔板受腐蝕，孔徑增大，產(chǎn)生漏液，應(yīng)增加塔釜熱負(fù)荷 B、篩孔被堵塞，孔徑減小，孔速增加，霧沫夾帶嚴(yán)重，應(yīng)降低負(fù)荷操作 C、塔板脫落，理論板數(shù)

37、減少，應(yīng)停工檢修 D、降液管折斷，氣體短路，需要更換降液管 13、下層塔板的液體漫到上層塔板的現(xiàn)象稱為( A )。 A、液泛 B、漏液 C、載液 14、下列不是產(chǎn)生淹塔的原因是（ D ）。 A、上升蒸汽量大 B、下降液體量大 C、再沸器加熱量大 D、回流量小 15、下列操作中( B )可引起沖塔。 A、塔頂回流量大 B、?塔釜蒸汽量大 C、塔釜蒸汽量小 D、進(jìn)料溫度低 16、下列操作中( C )會造成塔底輕組份含量大。 A、塔頂回流量小 B、塔釜蒸汽量大 C、回流量大 D、進(jìn)料溫度高

38、 17、下列操作屬于板式塔正常操作的是（ B ）。 A、液泛 B、鼓泡 C、泄漏 D、霧沫夾帶 18、下列是產(chǎn)生塔板漏液的原因（ A ）。 A、上升蒸汽量小 B、下降液體量大 C、進(jìn)料量大 D、再沸器加熱量大 19、嚴(yán)重的霧沫夾帶將導(dǎo)致（ B ）。 A、塔壓增大 B、板效率下降 C、液泛 D、板效率提高 20、要想得到98%質(zhì)量的乙醇，適宜的操作是（ D ）。 A、簡單蒸餾 B、精餾 C、水蒸氣蒸餾 D、恒沸蒸餾 21、一板式精餾塔操作時漏液,你準(zhǔn)備采用( B )方法加以解決。 A、加大

39、回流比 B、加大釜供熱量 C、減少進(jìn)料量 22、由氣體和液體流量過大兩種原因共同造成的是( D )現(xiàn)象。 A、漏液 B、液沫夾帶 C、氣泡夾帶 D、液泛 23、有關(guān)精餾操作的敘述錯誤的是( D )。 A、精餾的實(shí)質(zhì)是多級蒸餾 B、精餾裝置的主要設(shè)備有：精餾塔、再沸器、冷凝器、回流罐和輸送設(shè)備等 C、精餾塔以進(jìn)料板為界，上部為精餾段，下部為提餾段 D、精餾是利用各組分密度不同，分離互溶液體混合物的單元操作 24、在板式塔中進(jìn)行氣液傳質(zhì)時，若液體流量一定，氣速過小，容易發(fā)生（ ）現(xiàn)象；氣速過大，容易發(fā)生（ ）或（ ）現(xiàn)象，所以必須控制適宜的

40、氣速（ A ）。 A、漏液、液泛、淹塔 B、漏液、液泛、液沫夾帶 C、漏液、液沫夾帶、淹塔 D、液沫夾帶、液泛、淹塔 25、在精餾塔操作中，若出現(xiàn)塔釜溫度及壓力不穩(wěn)時，產(chǎn)生的原因可能是( D )。 A、蒸汽壓力不穩(wěn)定 B、疏水器不暢通 C、加熱器有泄漏 D、以上三種原因 26、在精餾塔操作中，若出現(xiàn)淹塔時，可采取的處理方法有( D ) A、調(diào)進(jìn)料量，降釜溫，停采出 B、降回流，增大采出量 C、停車檢修 D、以上三種方法 27、在蒸餾生產(chǎn)中，液泛是容易產(chǎn)生的操作事故，其表現(xiàn)形式是（ A ）。 A、塔壓增加 B、溫度升高 C、回

41、流比減小 D、溫度降低 28、操作中的精餾塔，F(xiàn)、q、xD、xW、v1不變，減小xF，則有 ( C )。 A、D增大，R減小 B、D不變，R增加 C、D減小，R增加 D、D減小，R不變 29、操作中的精餾塔，若保持F、xF、q和提餾段氣相流量V'不變，減少塔頂產(chǎn)品量D，則變化結(jié)果是（ A ）。 A、xD增加，xW增加 B、xD減小，xW減小 C、xD增加，xW減小 D、xD減小，xW增加 30、二元溶液連續(xù)精餾計(jì)算中，物料的進(jìn)料狀態(tài)變化將引起( B )的變化。

42、A、相平衡線 B、進(jìn)料線和提餾段操作線 C、精餾段操作線 D、相平衡線和操作線 31、精餾塔釜溫度指示較實(shí)際溫度高，會造成( B )。 A、輕組分損失增加 B、塔頂餾出物作為產(chǎn)品不合格 C、釜液作為產(chǎn)品質(zhì)量不合格 D、可能造成塔板嚴(yán)重漏液 32、兩組分液體混合物，其相對揮發(fā)度α越大，表示用普通蒸餾方法進(jìn)行分離（ A ）。 A、較容易 B、較困難 　 C、很困難 D、不能夠 33、餾塔精餾段操作線方程為y=0.75x+0.216,則操作回流比為（ B ）。

43、A、0.75 B、3　 C、0.216 D、1.5 34、某二元混合物，α=3，全回流條件下xn=0.3，yn-1=( D )。 A、0.9 B、0.3　 C、0.854 D、0.794 35、某二元混合物，進(jìn)料量為l00kmol／h，xF=0.6，要求塔頂xD不小于0.9，則塔頂最大產(chǎn)量為( B )。 A、60kmol／h B、66.7kmol／h　　 C、90kmol／h D、100kmol／h 36、某二元混合物，若液相組成xA為0.45，相應(yīng)的泡點(diǎn)溫度為t1；氣相組成yA為0.45，相應(yīng)的露點(diǎn)溫度

44、為t2，則( A ) A、t1< t2 B、t1= t2　　 C、t1>t2 D、不能判斷 37、下列哪種情況不屬于塔板上的非理想流動（ B ）。 A、液沫夾帶 B、降液管液泛 C、返混現(xiàn)象 D、氣泡夾帶 38、已知q=1.1，則加料液中液體量與總加料量之比為（ D ）。 A、 0.1:1 B、 1.1:1 　 C、 1:1.1 D、 1:1 39、已知精餾q線為y=2x–0.5,則原料液的進(jìn)料狀況為( A )。 A、過冷液體 B、飽和液體　　 C、氣液混合物 D、飽和蒸氣 40、已知精

45、餾段操作線方程為：y=0.75x+0.24，則該塔頂產(chǎn)品濃度x為（ B ）。 A、0.9 B、0.96　　 C、0.98 D、0.72 41、用精餾塔完成分離任務(wù)所需理論板數(shù)NT為8（包括再沸器），若全塔效率ET為50％，則塔內(nèi)實(shí)際板數(shù)為（ C ）。 A、16層 B、12層 　 C、14層 D、無法確定 42、在常壓下苯的沸點(diǎn)為80.1℃，環(huán)己烷的沸點(diǎn)為80.73℃，欲使該兩組分混合物得到分離，則宜采用( C )。 A、恒沸精餾 B、普通精餾 　 C、萃取精餾 D、水蒸氣蒸餾 43、在多數(shù)板式塔內(nèi)氣、液兩相的

46、流動，從總體上是( )流，而在塔板上兩相為( )流流動。（ A ） A、逆、 錯 B、逆 、并　 C、錯、 逆 D、并、逆 44、單元操作精餾主要屬于（ D ）的傳遞過程。 A 、熱量 B、 動量 C、 能量 D 、質(zhì)量 45、 精餾操作時，若其他操作條件均不變，只將塔頂?shù)倪^冷液體回流改為泡點(diǎn)回流，則塔頂產(chǎn)品組成變化為（ A ）。 A 、變小 B、 不變 C 、變大 D、不確定。 46、精餾操作中液體混合物應(yīng)被加熱到（ C ）時，可實(shí)現(xiàn)精餾的目的。 A 、泡點(diǎn) B

47、、 露點(diǎn) C 、泡點(diǎn)和露點(diǎn)間 D 、高于露點(diǎn) 47、 區(qū)別精餾與普通蒸餾的必要條件是（ D ）。 A、 相對揮發(fā)度小于1 B 、操作壓力小于飽和蒸氣壓 C、 操作溫度大于泡點(diǎn)溫度 D、 回流 48、適宜的回流比取決于（ D ）。 A、生產(chǎn)能力 B、生產(chǎn)能力和操作費(fèi)用 C、塔板數(shù) D、操作費(fèi)用和設(shè)備折舊費(fèi) 49、如果精餾塔進(jìn)料組成發(fā)生變化，輕組份增加，則（ A ）。 A 、釜溫下降 B、釜溫升高 C 、釜壓升高 D、頂溫升高 50、精餾塔釜壓升高將導(dǎo)致塔釜溫度（

48、 C ）。 A 、不變 B 、下降 C、 升高 D、 無法確定 三、判斷題（中級工） 1、y-x相圖中，相平衡曲線上各點(diǎn)的溫度都相同。 （ × ） 2、板間距與物料性質(zhì)有關(guān)。 （ √ ） 3、采用圖解法與逐板法求理論塔板數(shù)的基本原理完全相同； （ √ ） 4、傳質(zhì)設(shè)備中的浮閥塔板和泡罩塔板均屬于錯流塔板。 （ × ） 5、當(dāng)塔頂產(chǎn)品重組分增加時，應(yīng)適當(dāng)提高回流量。 （ √ ） 6、對乙醇-水系統(tǒng)，用普通精餾方法進(jìn)行分離，只要塔板數(shù)足夠，可以得到純度為98％(摩爾分?jǐn)?shù))以上的純乙醇。 （ × ） 7、對于普通物系，

49、原料組成濃度越低塔頂產(chǎn)品達(dá)到同樣濃度所需要的最小回流比越大。 （ √ ） 8、對于溶液來講，泡點(diǎn)溫度等于露點(diǎn)溫度。 （ × ） 9、二元溶液連續(xù)精餾計(jì)算中，進(jìn)料熱狀態(tài)的變化將引起操作線與q線的變化。 （ √ ） 10、分離任務(wù)要求一定，當(dāng)回流比一定時，在五種進(jìn)料狀況中，冷液進(jìn)料的q值最大，提餾段操作線與平衡線之間的距離最小，分離所需的總理論塔板數(shù)最多。 （ × ） 11、浮閥塔板結(jié)構(gòu)簡單，造價也不高，操作彈性大，是一種優(yōu)良的塔板。 （ √ ） 12、根據(jù)恒摩爾流的假設(shè)，精餾塔中每層塔板液體的摩爾流量和蒸汽的摩爾流量均相等。 （ × ） 13、50％的乙醇水溶液，

50、用普通蒸餾的方法不能獲得98％的乙醇水溶液。 （ √ ） 14、回流是精餾穩(wěn)定連續(xù)進(jìn)行的必要條件。 （ √ ） 15、混合液的沸點(diǎn)只與外界壓力有關(guān)。 （× ） 16、間歇精餾只有精餾段而無提餾段。 （√ ） 17、間歇蒸餾塔塔頂餾出液中的輕組分濃度隨著操作的進(jìn)行逐漸增大。 （ × ） 18、將精餾塔從塔頂出來的蒸汽先在分凝器中部分冷凝，冷凝液剛好供回流用，相當(dāng)于一次部分冷凝，精餾段的理論塔板數(shù)應(yīng)比求得的能完成分離任務(wù)的精餾段理論板數(shù)少一塊。 （ √ ） 19、精餾采用飽和蒸汽進(jìn)料時，精餾段與提餾段下降液體的流量相等。 （ √ ） 20、精餾操作的回流比減小

51、至最小回流比時，所需理論板數(shù)為最小。 （ × ） 21、精餾操作中，操作回流比小于最小回流比時，精餾塔不能正常工作。 （ × ） 22、精餾段、提餾段操作線方程為直線基于的假設(shè)為理論板。 （ × ） 23、精餾過程塔頂產(chǎn)品流量總是小于塔釜產(chǎn)品流量。 （ × ） 24、精餾過程中，平衡線隨回流比的改變而改變。 （ × ） 25、精餾設(shè)計(jì)中，回流比越大 ，所需理論板越少，操作能耗增加。 （ √ ） 26、精餾時，飽和液體進(jìn)料，其精、提餾段操作線交點(diǎn)為（xF，xF）。 （ × ） 27、精餾是傳熱和傳質(zhì)同時發(fā)生的單元操作過程。 （ √

52、） 28、精餾塔板的作用主要是為了支承液體。 （ × ） 29、精餾塔的操作彈性越大，說明保證該塔正常操作的范圍越大，操作越穩(wěn)定。 （ √ ） 30、精餾塔的進(jìn)料溫度升高，提餾段的提濃能力不變。 （ × ） 31、精餾塔的總板效率就是各單板效率的平均值。 （ × ） 32、精餾塔釜壓升高將導(dǎo)致塔釜溫度下降。 （ × ） 33、精餾塔內(nèi)的溫度隨易揮發(fā)組分濃度增大而降低。 （ √ ） 34、精餾塔壓力升高，液相中易揮發(fā)組分濃度升高。 （ √ ） 35、精餾塔中溫度最高處在塔頂。 （ × ） 36、決定精餾塔分離能力大小的主要因素是：相對揮發(fā)度、理論

53、塔板數(shù)、回流比. （√ ） 37、理想的進(jìn)料板位置是其氣體和液體的組成與進(jìn)料的氣體和液體組成最接近。（√ ） 38、靈敏板溫度上升，塔頂產(chǎn)品濃度將提高。 （× ） 39、評價塔板結(jié)構(gòu)時，塔板效率越高，塔板壓降越低，則該種結(jié)構(gòu)越好。 （√ ） 40、全回流時理論塔板數(shù)最多。 （× ） 41、如xD、xF、xW一定，則進(jìn)料為泡點(diǎn)的飽和液體，其所需精餾段理論塔板數(shù)一定比冷液體進(jìn)料為少。 （ ×） 42、篩板精餾塔的操作彈性大于泡罩精餾塔的操作彈性。 （ × ） 43、篩板塔板結(jié)構(gòu)簡單，造價低，但分離效率較泡罩低，因此已逐步淘汰。 （× ） 44、篩板塔

54、孔的大小是無規(guī)則可循。 （× ） 45、篩孔塔板易于制造，易于大型化，壓降小，生產(chǎn)能力高，操作彈性大，是一種優(yōu)良的塔板。 （ × ） 46、實(shí)現(xiàn)規(guī)定的分離要求，所需實(shí)際塔板數(shù)比理論塔板數(shù)多。 （√ ） 47、實(shí)現(xiàn)穩(wěn)定的精餾操作必須保持全塔系統(tǒng)的物料平衡和熱量平衡。 （ √ ） 48、隨進(jìn)料熱狀態(tài)參數(shù)q增大，精餾操作線效斜率不變，提餾段操作線斜率增大。 （ × ） 49、塔頂產(chǎn)品純度降低的原因之一是塔上半段板數(shù)過少。 （√ ） 50、填料的等板高度越高，表明其傳質(zhì)效果越好。 （× ） 51、填料主要是用來阻止氣液兩相的接觸，以免發(fā)生液泛現(xiàn)象。 （ × ）

55、 52、通過簡單蒸餾可以得到接近純的部分。 （× ） 53、系統(tǒng)的平均相對揮發(fā)度α可以表示系統(tǒng)的分離難易程度，α＞1，可以分離，α＝1，不能分離，α＜1更不能分離。 （ × ） 54、液泛不能通過壓強(qiáng)降來判斷。 （× ） 55、已知某精餾塔操作時的進(jìn)料線(q線)方程為：y=0.6，則該塔的進(jìn)料熱狀況為飽和液體進(jìn)料。 （ × ） 56、用來表達(dá)蒸餾平衡關(guān)系的定律叫亨利定律。 （ × ） 57、用某精餾塔分離二元混合物，規(guī)定產(chǎn)品組成xD、xW。當(dāng)進(jìn)料為xF1時，相應(yīng)的回流比為R1；進(jìn)料為xF2時，相應(yīng)的回流比為R2。若

56、xF1

57、，液體中的輕組分逐漸增大。 （× ） 65、在精餾塔中目前是浮閥塔的構(gòu)造最為簡單。 （ × ） 66、在蒸餾中，回流比的作用是維持蒸餾塔的正常操作，提高蒸餾效果。 （ √ ） 67、蒸餾的原理是利用液體混合物中各組份溶解度的不同來分離各組份的。 （ × ） 68、蒸餾過程按蒸餾方式分類可分為簡單蒸餾、平衡蒸餾、精餾和特殊精餾。 （ √ ） 69、蒸餾是以液體混合物中各組分揮發(fā)能力不同為依據(jù)，而進(jìn)行分離的一種操作。（ √ ） 70、蒸餾塔發(fā)生液泛現(xiàn)象可能是由于氣相速度過大，也可能是液相速度過大。 （ √ ） 71、蒸餾塔總是塔頂作為產(chǎn)品，塔底作為殘液排放。（

58、× ） 72、最小回流比狀態(tài)下的理論塔板數(shù)為最少理論塔板數(shù)。 （ × ） 74、在減壓精餾過程中，可提高溶液的沸點(diǎn)。（ × ） 四、判斷題（高級工） 1、連續(xù)精餾預(yù)進(jìn)料時，先打開放空閥，充氮置換系統(tǒng)中的空氣，以防在進(jìn)料時出現(xiàn)事故。 （ √ ） 2、連續(xù)精餾停車時，先停再沸器，后停進(jìn)料。 （ × ） 3、霧沫夾帶過量是造成精餾塔液泛的原因之一。 （ √ ） 4、精餾塔操作過程中主要通過控制溫度、壓力、進(jìn)料量和回流比來實(shí)現(xiàn)對氣、液負(fù)荷的控制。 （ √ ） 5、在精餾操作中，嚴(yán)重的霧沫夾帶將導(dǎo)致塔壓的增大。 （ × ） 6、精餾操作時，塔釜溫度偏低，其他操作條件不變，則

59、餾出液的組成變低。 （ √ ） 7、精餾操作中，操作回流比必須大于最小回流比。 （ × ） 8、控制精餾塔時加大加熱蒸汽量，則塔內(nèi)溫度一定升高。 （ × ） 9、控制精餾塔時加大回流量，則塔內(nèi)壓力一定降低。 （ × ） 10、精餾操作時，若F、D、XF、q、R、加料板位置都不變，而將塔頂泡點(diǎn)回流改為冷回流，則塔頂產(chǎn)品組成XD變大。 （ √ ） 11、精餾塔的不正常操作現(xiàn)象有液泛、泄漏和氣體的不均勻分布。 （ × ） 12、在精餾操作過程中同樣條件下以全回流時的產(chǎn)品濃度最高。 （ √ ） 13、精餾塔操作中常采用靈敏板溫度來控制塔釜再沸器的加熱蒸汽量。 （ √ ）

60、 14、精餾操作時。增大回流比，其他操作條件不變，則精餾段的液氣比和餾出液的組成均不變。 （ × ） 15、精餾操作中，回流比越大越好。 （ × ） 16、減壓蒸餾時應(yīng)先加熱再抽真空。 （ × ） 17、精餾操作中，塔頂餾分重組分含量增加時，常采用降低回流比來使產(chǎn)品質(zhì)量合格。 （ × ） 18、精餾塔操作中，若餾出液質(zhì)量下降，常采用增大回流比的辦法使產(chǎn)口質(zhì)量合格。 （ √ ） 19、精餾操作中，若塔板上汽液兩相接觸越充分，則塔板分離能力越高。滿足一定分離要求所需要的理論塔板數(shù)越少 （ × ） 20、精餾操作中，在進(jìn)料狀態(tài)穩(wěn)定的情況下，塔內(nèi)氣相負(fù)荷的大小是通過調(diào)

61、整回流比大小來實(shí)現(xiàn)的。 （ × ） 21、沸程又叫餾程。它是指單組份物料在一定壓力下從初餾點(diǎn)到干點(diǎn)的溫度范圍。( × ) 五、技師部分知識 1、精餾的三個最基本的條件是什么? 答： 1）混合物的揮發(fā)度不同； 2）氣相溫度高于液相溫度(有汽液相回流)； 3）具備兩相進(jìn)行充分接觸的場所(如：塔板)。 2、請說明淹塔是怎樣造成的? 答案：①液相負(fù)荷過大，在塔板上因阻力大而形成進(jìn)出塔板堰間液位落差大，造成鼓泡不勻及蒸汽壓降過大，在降液管中引起液泛，液相負(fù)荷再加大造成淹塔；②汽相負(fù)荷過大，汽體通過塔板壓降增大，會使降液管中液面高度增加；③降液管面積過小，液體下降不暢。 3

62、、蒸餾塔頂產(chǎn)品外送送不出去的原因是什么? 答：1）外送阻力大。 2）泵本身故障。 3）管路堵塞，管線閥門開度小。 4）液面低，泵抽空，浮油液面計(jì)不好用。 4、精餾塔內(nèi)在什么情況下達(dá)到混合物分離目的的? 答：精餾塔內(nèi)在提供液相回流的條件下，汽液兩相進(jìn)行充分接觸，進(jìn)行相間擴(kuò)散傳質(zhì)傳熱達(dá)到混合分離的目的。 5、塔的分餾精確度與什么有關(guān)系? 答：分餾精確度與塔盤數(shù)，回流比大小，原料性質(zhì)及塔盤結(jié)構(gòu)等有關(guān)。 6、減壓蒸餾的原理是什么? 答：減壓蒸餾塔的原理是：將蒸餾設(shè)備內(nèi)的氣體抽出，使油品在低于大氣壓下進(jìn)行蒸餾，這樣，高沸點(diǎn)組分就在低于它們常壓沸點(diǎn)的溫度下汽化蒸出，不至產(chǎn)生嚴(yán)重的

63、分解。 7、影響穩(wěn)定塔的操作因素有哪些?具體寫出其影響。 答：塔底溫度，塔頂壓力，回流比，進(jìn)料位置。 塔底溫度： 溫度以保證產(chǎn)品質(zhì)量合格為主調(diào)節(jié)塔底溫度。 塔頂壓力： 塔頂壓力以控制塔頂產(chǎn)品完全冷凝為主， 使操作壓力高于液化氣在冷后溫度下的飽和蒸汽壓，有利于減少不凝氣。 回流比： 保證精餾效果實(shí)現(xiàn)的液相條件，按一定回流比操作是精餾塔的特點(diǎn)。 進(jìn)料位置： 進(jìn)料位置對精餾效果也有影響，進(jìn)料位置高，精餾效果差，反之塔底重沸器負(fù)荷大。 總的原則是進(jìn)料溫度高時使用下進(jìn)料口；進(jìn)料溫度低時，使用上進(jìn)料口；夏季開下口，冬季開上口。 8、熱虹吸式重沸器操作原理? 答：熱虹吸式重沸器是利用出塔管和

64、進(jìn)塔管的介質(zhì)的重度不同產(chǎn)生的重度差作為循環(huán)推動力，并將蒸發(fā)空間移至塔內(nèi)，使汽液兩相在塔內(nèi)分離。 9、什么叫分餾? 答：分餾是在提供回流的條件下，汽液相多次逆流接觸，進(jìn)行相間的傳熱傳質(zhì)，使混合物中各組分根據(jù)其揮發(fā)度不同而得到有效分離。 10、什么叫淹塔?什么叫沖塔? 答：由于汽液負(fù)荷過大，液體充滿整個降液管而使上下塔板的液體聯(lián)成一體，分餾效果完全遭到破壞，這種現(xiàn)象稱為淹塔。由于汽相負(fù)荷過大，使塔內(nèi)重質(zhì)油被攜帶到塔的頂部，從而造成產(chǎn)品不合格，這種現(xiàn)象稱為沖塔。 11、進(jìn)料溫度對產(chǎn)品質(zhì)量影響如何？ 答：在實(shí)際生產(chǎn)中，精餾塔進(jìn)入的原料液由于在不同進(jìn)料溫度的影響下，使從進(jìn)料液上升的蒸汽量及下

65、降的液體量發(fā)生變化，也即上升到精餾段的蒸汽量及下降到提餾段的液體量發(fā)生變化，進(jìn)料溫度高，從進(jìn)料板上升的蒸汽量就大，易造成塔頂餾份含重組份，使塔頂餾份不合格，相反，進(jìn)料溫度低，使進(jìn)料板下降的液體量增大，使得塔底餾份含有輕組份，使塔底餾份不合格，而且造成塔壓力升高，這樣都造成操作不平穩(wěn)，增加操作費(fèi)用，因此要選擇合適的進(jìn)料溫度。 12、影響塔底溫度的因素有哪些？如何調(diào)節(jié)？ 答：影響因素：壓力波動。進(jìn)料組成變化。塔底液面過高引起底溫升不上來。儀表失靈。調(diào)整方法：調(diào)整塔的壓力。調(diào)整塔底排出量或進(jìn)料量。聯(lián)系儀表校表。 13、影響壓力的因素有哪些？如何調(diào)節(jié)？ 答：影響因素：1）進(jìn)料量過大或進(jìn)料組成變

66、化，輕組份含量高壓力上升。 2）回流比發(fā)生變化或回流組成變化，輕組份含量高，壓力上升。 3）塔頂冷卻器超負(fù)荷或冷卻效果低，冷后溫度高，壓力上升。 4）冷卻水壓力變化或冷卻水中斷，壓力上升。 5）塔底熱源波動或升溫速度過快，壓力上升，溫度突然上升。 6）回流罐液面滿或回流泵發(fā)生故障，壓力上升。 7）塔系統(tǒng)液面過高或裝滿引起系統(tǒng)壓力上升。 調(diào)節(jié)方法： 1）降低進(jìn)料量，調(diào)整前塔的溫度，壓力，降低輕組分含量。 2）調(diào)整回流比，塔頂冷卻水量和前塔的操作。 3）降低進(jìn)料量和冷卻水供水量，回流罐放壓，停工時清掃。 4）聯(lián)系供排水，提高冷卻水壓力，冷卻水中斷按停工處理。 5）手動降低塔底熱源或緩慢升溫。 6）增大產(chǎn)品輸出，啟動備用泵，聯(lián)系鉗工修理。 7）切斷再沸器熱源，降低或停止進(jìn)料，開大塔底，塔頂抽出口線閥門。 14、影響回流罐液面的因素有哪些？如何調(diào)節(jié)？ 答：影響因素：1）回流溫度的變化，將引起回流罐液面的變化。 2）回流泵或產(chǎn)品泵問題造成回流罐液面上升。 3）回流量或產(chǎn)品出裝置量變化將引起回流罐液面的變化。 4）閥門失控，造成回流罐液面上升。 5）塔底