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1、 南 華 大 學(xué) 課程設(shè)計(jì)說明書 題 目：工程機(jī)械齒輪滾刀、馬格插齒刀設(shè)計(jì)及其加工工藝 學(xué)生姓名： 專業(yè)班級(jí)： 機(jī)卓1001班 指導(dǎo)教師： 李必文教授 學(xué) 院： 機(jī)械工程學(xué)院 起止時(shí)間：2013年12月4日至2013年12月25日 一、課程設(shè)計(jì)內(nèi)容及要求： 1．齒輪滾刀、插齒刀的設(shè)計(jì)，包括參數(shù)計(jì)算、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、刀具加工工藝的設(shè)計(jì)以及成形車鏟刀的設(shè)計(jì)。 2．插齒刀零件圖（2#圖一張） 3．滾刀零件圖（2#圖一張） 4、成形車鏟刀零

2、件圖（2#圖一張） 5．插齒刀、滾刀加工工藝 6．課程設(shè)計(jì)說明書：應(yīng)闡述整個(gè)課程設(shè)計(jì)內(nèi)容，要突出重點(diǎn)和特色，圖文并茂，文字通暢。應(yīng)有目錄、摘要及關(guān)鍵詞、正文、參考文獻(xiàn)等內(nèi)容，字?jǐn)?shù)一般不少于6000字。 二、主要參考資料 有關(guān)刀具參數(shù)計(jì)算及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、機(jī)械制造工藝與設(shè)備的手冊與圖冊。 三、課程設(shè)計(jì)進(jìn)度安排 階段 階 段 內(nèi) 容 起止時(shí)間 1 布置任務(wù)，準(zhǔn)備資料 1天(12月4日) 2 方案設(shè)計(jì) 1天(12月5日) 3 設(shè)計(jì)計(jì)算 4天(12月6～10日) 4 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及繪圖 7天(12月11～17日) 5 工藝編制 2天(12月18～2012年1

3、2月19日) 6 編寫設(shè)計(jì)說明書 4天(12月20～12月24日) 7 準(zhǔn)備答辯和正式答辯 1天(12月25日) 指導(dǎo) 教師（簽名）： 時(shí)間： 教研室主任(簽名)： 時(shí)間： 院 長（簽名）： 時(shí)間： 專業(yè)課程設(shè)計(jì)刀具方向第四組 任 務(wù) 書 題目1：外嚙合碗形直齒插齒刀的設(shè)計(jì) 已 知 條 件 名稱 被切齒輪參數(shù) 共軛齒輪參數(shù) 符號(hào)

4、數(shù)值 符號(hào) 數(shù)值 模數(shù) 6.1 6.1 分圓壓力角 24° 24° 齒數(shù) 30 19 齒頂高 6.1 6.1 齒根高 7.625 7.625 齒全高 13.725 13.725 分圓弧齒厚 9.582 9.582 變位系數(shù) 0 0 齒頂圓半徑 97.6 64.05 根圓半徑 83.875 50.325 分圓半徑 91.5 57.95 基圓半徑 83.589 52.940 要求： （1）設(shè)計(jì)公稱分圓φ125的外嚙合A級(jí)碗形

5、直齒插齒刀，前角=5°，齒頂后角=6°，齒數(shù)=21，齒頂高系數(shù)=1.15，=0。 （2）編制該刀具加工工藝 題目2：齒輪滾刀的設(shè)計(jì) 已 知 條 件 名稱 被切齒輪參數(shù) 符號(hào) 數(shù)值 法向模數(shù) 10 分圓法向壓力角 27° 齒數(shù) 13 齒頂高系數(shù) 1 徑向間隙系數(shù) 0.25 分圓法向弧齒厚 15.708 變位系數(shù) 0 分圓螺旋角 15° 螺旋方向 右旋 精度等級(jí) 7FJ GB10095-88 要求： （1）設(shè)計(jì)AA

6、級(jí)Ⅰ型單頭右旋齒輪滾刀，=200，前角=0°，頂刃后角 =10°～12°，側(cè)刃后角不小于3°，有第二鏟背量K2，滾刀螺旋角≤5°。 ( 2 ) 編制該刀具加工工藝。 目 錄 前 言…………………………………………………………………1 1、 工程機(jī)械齒輪滾刀設(shè)計(jì)…………………………………2 2.1設(shè)計(jì)原理………………………………………………2 2.2設(shè)計(jì)計(jì)算………………………………………………3 2.3設(shè)計(jì)圖………………………………………………7 3、 馬格插齒刀設(shè)計(jì)…………………………………………9 3.1 設(shè)計(jì)原理……………………………………………

7、……9 3.2 設(shè)計(jì)計(jì)算…………………………………………………13 3.2 設(shè)計(jì)圖…………………………………………………17 四、齒輪刀具加工工藝設(shè)計(jì)及成形刀具設(shè)計(jì)………………19 4.1工程機(jī)械齒輪滾刀加工工藝設(shè)計(jì)………………………19 4.2馬格插齒刀加工工藝設(shè)計(jì)………………………………21 4.3 成形車鏟刀設(shè)計(jì)…………………………………………24 5、 設(shè)計(jì)總結(jié) ………………………………………………28 5.1 設(shè)計(jì)心得……………………………………………………28 5.2 現(xiàn)狀及展望……………………………………………………29 主要

8、參考文獻(xiàn) ………………………………………………………31 前 言 本次課程設(shè)計(jì)主要包括有工程機(jī)械齒輪滾刀和馬格插齒刀兩部分的設(shè)計(jì)及其加工工藝。其中在校驗(yàn)工程機(jī)械齒輪滾刀干涉時(shí)，從第一齒的頂點(diǎn)A沿徑向取齒廓高度h得G點(diǎn)，從第二齒的頂點(diǎn)J沿徑向取鏟削量K得B點(diǎn)，取齒廓高度h得E點(diǎn)，從A點(diǎn)作直線A，A與前刀面A夾角為，又作AB兩點(diǎn)連線的中垂線與直線A01交于01點(diǎn)，以01為圓心，01A為半徑作圓弧連點(diǎn)和點(diǎn)即為近似的齒頂鏟背曲線，以為半徑畫弧，即為近似的齒底鏟背線。選取砂輪直徑按其中為成形刀齒廓的高度，為砂輪法蘭盤直徑，一般。在某個(gè)齒

9、的切入點(diǎn)與其下個(gè)齒的切入點(diǎn)之間取其中點(diǎn)，該中點(diǎn)與圓心的連線與齒根的交點(diǎn)記為F點(diǎn)，連接F并延長之，自F點(diǎn)在此延長線上截取F=/2，得點(diǎn)，以點(diǎn)為圓心，以/2為半徑作圓，即得砂輪外圓周，并相切GD于F點(diǎn)。此時(shí)砂輪外圓如在下一個(gè)刀齒E點(diǎn)的上方，則砂輪在鏟磨時(shí)不會(huì)碰到下一個(gè)刀齒，假如在其下方，則鏟磨時(shí)會(huì)碰到下一個(gè)刀齒，即發(fā)生干涉。如干涉，需改變參數(shù)，直到不發(fā)生干涉為止。 提高在校大學(xué)生綜合設(shè)計(jì)能力，特別是創(chuàng)新設(shè)計(jì)能力，是21世紀(jì)的繼續(xù)課程課群建設(shè)的改革主線。如何在課程設(shè)計(jì)的過程中突出培養(yǎng)學(xué)生的設(shè)計(jì)能力和創(chuàng)新設(shè)計(jì)能力是機(jī)械課群建設(shè)中的難點(diǎn)。專業(yè)課程設(shè)計(jì)的內(nèi)容和體系，使之成為機(jī)械課群的實(shí)踐教學(xué)中的重要組成

10、部分，在培養(yǎng)學(xué)生的設(shè)計(jì)能力、特別是培養(yǎng)創(chuàng)新設(shè)計(jì)能力的全局中發(fā)揮了重要作用。通過這一環(huán)節(jié)的訓(xùn)練，學(xué)生不但能更加深入了解其基本理論、基本知識(shí)，而且能學(xué)會(huì)使用這些基本理論、基本知識(shí)去創(chuàng)造性地解決工程中的具體問題。 經(jīng)過三年的專業(yè)理論課的學(xué)習(xí)和半年的在廠實(shí)習(xí)，使我們系統(tǒng)化的掌握了專業(yè)基礎(chǔ)知識(shí)，為了綜合運(yùn)用所學(xué)理論知識(shí)，培養(yǎng)大家的分析問題、解決問題的能力，讓我們在實(shí)踐中獲得知識(shí)，我們認(rèn)真的進(jìn)行并完成了此次專業(yè)課程設(shè)計(jì)任務(wù)，對(duì)我們以后無論是走上工作崗位還是繼續(xù)求學(xué)都具有深遠(yuǎn)的意義。 二、工程機(jī)械齒輪滾刀設(shè)計(jì) 2、1設(shè)計(jì)原理 齒輪滾刀是按螺旋齒輪嚙合原理加工齒輪的。在加工過程中，滾

11、刀相當(dāng)于一個(gè)斜齒圓柱齒輪，它與被加工的齒輪形成螺旋齒輪嚙合。滾刀就是具有一定切削角度的漸開線斜齒圓柱齒輪，滾刀的頭數(shù)即相當(dāng)于螺旋齒輪的齒數(shù)。這種齒數(shù)極少、螺旋角很大、牙齒能繞軸線很多圈的變態(tài)斜齒圓柱齒輪，其實(shí)質(zhì)就是一個(gè)蝸桿?！↓X輪滾刀的兩側(cè)刀刃是前面與側(cè)鏟表面的交線，它應(yīng)當(dāng)分布在蝸桿螺旋表面上，這個(gè)蝸桿稱為滾刀的基本蝸桿?；疚仐U有以下三種: 漸開線蝸桿、阿基米德蝸桿、法向直廓蝸桿。 滾刀的切削刃位在該蝸桿的螺紋表面上，這種切削刃所在的蝸桿，稱為滾刀的基本蝸桿。為了切出正確的漸開線齒形，基本蝸桿就應(yīng)該是漸開線蝸桿，其端截面的齒形為漸開線。工業(yè)上易于制造和檢驗(yàn)，而端截面又近似于漸開線的蝸桿，作

12、為滾刀的基本蝸桿。端面的齒形為阿基米德螺旋線。用這種近似蝸桿作為基本蝸桿的滾刀，稱為阿基米德蝸桿。但其存在造型誤差。 齒輪滾刀案其結(jié)構(gòu)的不同，可分為整體滾刀和鑲片滾刀兩種。按其模數(shù)大小，可分為小模數(shù)滾刀、中模數(shù)滾刀和大模數(shù)滾刀。按加工用途，可分為粗加工滾刀和精加工滾刀。按精度等級(jí)分又可分為四種：一般推薦AA級(jí)滾刀用于加工7級(jí)精度齒輪；A級(jí)滾刀用于加工8級(jí)精度齒輪；B級(jí)滾刀用于加工9級(jí)精度齒輪；C級(jí)滾刀則用于加工10級(jí)精度齒輪。 滾刀很少做出雙頭刀，因?yàn)殡p頭滾刀加工出來的齒輪容易出現(xiàn)相鄰齒齒距誤差超差的情況，難以滿足運(yùn)動(dòng)精度、傳動(dòng)精度。 加工齒輪時(shí)，滾刀有連續(xù)的切削運(yùn)動(dòng)，沒有空行程，而且由

13、于刀齒較多，所以它的加工生產(chǎn)率比較高。對(duì)于常用的單頭滾刀來說，由于齒輪的每個(gè)齒是由滾刀同一條螺紋上的若干刀齒切出的，所以滾刀的齒距誤差不影響齒輪的齒距。同一把滾刀可以加工直齒或斜齒齒輪。但是滾刀不能加工內(nèi)齒輪和空刀槽小的雙聯(lián)齒輪中直徑較小的齒輪，且滾刀加工時(shí)，因滾刀沿齒輪軸線方向進(jìn)給，影響表面粗糙度。 2.2設(shè)計(jì)計(jì)算 齒輪滾刀的設(shè)計(jì)步驟 已知條件 被加工齒輪參數(shù)： 法向模數(shù)： =10 分圓法向壓力角： =27° 齒數(shù): Z=13

14、 齒頂高系數(shù)： =1 徑向間隙系數(shù)： 分圓法向弧齒厚：=7.98 變位系數(shù)： ζ1=0 分圓螺旋角： =15° 螺旋方向： 右旋 精度等級(jí)： 7FJ GB10095-88 序號(hào) 計(jì)算項(xiàng)目 符號(hào) 計(jì)算公式或選取方法 計(jì)算精度 計(jì)算舉例 1 滾刀精度等級(jí) 按齒輪精度等級(jí)選定滾刀精度等級(jí) AA級(jí) 2 基本尺寸 （1） 外徑

15、 （2） 孔徑 （3） 全長 （4） 容屑槽數(shù) 根據(jù)滾刀精度等級(jí)為AA級(jí)，按參考文獻(xiàn)【1】表2.2-1選取I型基本尺寸。 =200 =60 =200 =12 3 法向齒形尺寸： （1） 齒頂高 （2） 齒根高 （3） 齒全高 （4） 法向齒距 （5） 法向齒厚 0.01 0.01 0.01 0.001 0.01 =（1+0.25）×10=12.50 =（1+0.25）×10=12.50 =12.50+12.50=25.00 =×10=

16、31.416 =×10/2=15.71 4 切削部分 （1） 前角 （2） 鏟背量 第一鏟背量 側(cè)刃后角 第二鏟背量 （2） 容屑槽深度 （3） 槽底半徑 （4） 槽形角 K K1 H R 0度前角 前刃面偏位置 取 應(yīng)不小于3度 =（1.3~1.5）K +（0.5~1） 0.1 圓整到0.5 圓整到0.5 圓整到0.

17、5 圓整到0.25 取=11° 取K=11 計(jì)算得 =39.5 取R=3.25 取 5 作圖校驗(yàn) 見注 略 6 分圓直徑 —滾刀外徑偏差 0.01 =172.60 7 分度圓螺旋升角 精加工滾刀 =3°19’ 8 容屑槽螺旋角 直槽 9 容屑槽導(dǎo)程 直槽滾刀 螺旋槽滾刀 1 10 軸向齒形尺寸 （1） 軸向齒距 （2） 軸向齒厚 （3） 齒頂圓弧半徑 （4） 齒根圓弧半徑

18、 0.001 0.01 0.1 0.1 =0.3×10=3.0 =0.3×10=3.0 11 軸向齒形角 （1） 直槽滾刀 直槽0°前角滾刀 =27°2’ 12 滾刀螺旋方向 加工直齒輪與小于10°的斜齒輪時(shí)，一般制成右旋螺紋，加工大于10°的斜齒齒輪時(shí)，滾刀螺紋方向與被切齒輪方向相同。 右旋螺紋 13 軸臺(tái)尺寸 （1） 直徑 （2） 長度 （3） 側(cè)棱 查參考文獻(xiàn)【1】表2.2-1 查參考文獻(xiàn)【1】表2.2-1 查

19、參考文獻(xiàn)【1】總附錄表V =90 =5 14 鍵槽尺寸 （1） 鍵寬 （2） 鍵高 （3） 圓弧 查參考文獻(xiàn)【1】附錄表Ⅲ以及結(jié)合實(shí)踐得 查參考文獻(xiàn)【1】附錄表Ⅲ以及結(jié)合實(shí)踐得 查參考文獻(xiàn)【1】附錄表Ⅲ =1.2 15 內(nèi)孔空刀尺寸 （1） 空刀直徑 （2） 磨光部分長度 查參考文獻(xiàn)【1】附錄表Ⅴ 查參考文獻(xiàn)【1】附錄表Ⅴ 注：滾刀校驗(yàn)圖如下 選取砂輪直徑按其中為成形刀齒廓的高度，為砂輪法蘭盤直徑，一般。本文選取砂輪直徑=80

20、mm。 2.3設(shè)計(jì)圖 1. 二維結(jié)構(gòu)圖如下： 2. 三維結(jié)構(gòu)圖如下： 三、馬格插齒刀設(shè)計(jì) 3.1設(shè)計(jì)原理 插齒刀實(shí)質(zhì)上就是一個(gè)變型齒輪，其有分圓、基圓及定值的分度圓壓力角，與齒輪相似，但不同之處是插齒刀上有前角和后角，以便切削齒輪，為了得到它的后角并保證在刃磨后不影響齒形，所以把插齒刀設(shè)計(jì)成連續(xù)變位直齒齒輪的形式。因此在垂直于插齒刀軸線的各個(gè)截面上，變位系數(shù)、頂圓直徑和齒厚都不相等。在某一截面上變位系數(shù)為零，這個(gè)截面叫原始截面。在原始截面中，插齒刀的分圓齒厚、齒高、頂圓直徑及根圓直徑均為標(biāo)準(zhǔn)數(shù)值。 標(biāo)準(zhǔn)插齒刀的精度按國際標(biāo)準(zhǔn)分為

21、AA級(jí)、A級(jí)和B級(jí)3種，在通常條件下分別用于加工6、7和8級(jí)精度的齒輪。插齒刀的設(shè)計(jì)重點(diǎn)在變位系數(shù)的確定。變位系數(shù)越大，那么加工出來的齒輪表面精度越高。但是變位系數(shù)的增大會(huì)相應(yīng)的帶來兩個(gè)問題。第一是插齒刀的齒頂變尖使刀具的耐用度降低；第二是插出齒輪的齒根過渡曲線與嚙合齒輪的齒頂發(fā)生干涉。所以在設(shè)計(jì)時(shí)我們要充分的考慮這兩個(gè)因素，以確定變位系數(shù)的最大值。 變位系數(shù)越小，則有利于插齒刀的重磨次數(shù)，即可提高使用壽命。但的減小又會(huì)引起兩個(gè)問題。第一是加工少齒數(shù)的齒輪時(shí)，容易產(chǎn)生根切；第二是加工多齒數(shù)齒輪時(shí)易產(chǎn)生頂切。因此設(shè)計(jì)插齒刀時(shí)也必須考慮這兩個(gè)因素，以確定變位系數(shù)的最小值。最大變位系數(shù)的確

22、定，可參考以下的幾道公式： (1) 齒頂變尖的限制： (2)齒輪過渡曲線干涉的限制： 式中 ――被切齒輪與共軛齒輪嚙合時(shí)的中心距； ――被切齒輪與共軛齒輪嚙合時(shí)的嚙合角； ――共軛齒輪的齒頂圓半徑； ――共軛齒輪的基圓半徑； ――插齒刀切削齒輪時(shí)的中心距； ――插齒刀切削齒輪時(shí)的嚙合角； ――插齒刀齒頂圓半徑； ――插齒刀基圓半徑； ――齒輪分圓壓力角； ――被切齒輪與共軛齒輪齒數(shù)； ――被切齒輪與共軛齒輪變位系數(shù)。 最小變

23、位系數(shù)的確定，也可參考以下的幾道公式： (1)齒輪根切的限制： 齒輪的齒數(shù)越少或它的變位系數(shù)越小，越易發(fā)生根切。當(dāng)插齒刀的齒數(shù)越多、變位系數(shù)越小以及齒頂高越大時(shí)，越易發(fā)生根切。 (2)齒輪頂切的限制： 式中 ――插齒刀切齒時(shí)保證被切齒輪不發(fā)生頂切的最小嚙合角； ――被切齒輪齒頂圓和基圓半徑。 確定最小變位系數(shù)的方法，先求出保證被切齒輪不發(fā)生頂切的值，然后代入限制根切的不等式進(jìn)行計(jì)算。如果不等式成立，則此時(shí)的可以保證不發(fā)生頂切和不發(fā)生根切。如果不等式不成立，則將發(fā)生根切。那就要相應(yīng)的增大然后重新計(jì)算。當(dāng)不等式左右相等時(shí)，即為最小值。 另一重點(diǎn)是插

24、齒刀前角和齒形的修正。插齒刀有前角可以改善切削條件，但這將造成齒形誤差，必須修正齒形以減少齒形誤差。插齒刀切削齒輪時(shí)，切削刃上下運(yùn)動(dòng)的軌跡包絡(luò)形成齒輪的漸開線齒形。故切削刃在基面上的投影應(yīng)是漸開線才沒有理論上的誤差。但是由于有了前角和變位，這種誤差就不可避免。如下為修正公式： 式中： ――修正后齒形角； ――分圓壓力角； ――齒頂后角； ――前角。 附：MAAG制和徑節(jié)制模數(shù)，以彌補(bǔ)公制數(shù)離散點(diǎn)間隔過大的缺陷。MAAG制模數(shù)部分系列如下表： 5系列 5.1 5.2 5.3 5.4 5.5 5.6 5.7 5.8 5.9 6系

25、列 6.1 6.2 6.3 6.4 6.5 6.6 6.7 6.8 6.9 2.2設(shè)計(jì)計(jì)算 根據(jù)以上所給的已知條件，求解相應(yīng)碗形插齒刀的參數(shù)，如下為計(jì)算過程： 1. 已知條件： 1）前角；(通常情況下取) 2）齒頂后角：(通常情況下取)，則 3）齒數(shù)： 4）齒頂高系數(shù)： 5）最大變位系數(shù)： 2. 計(jì)算過程 1） 允許齒厚 2） 計(jì)算參數(shù) 3）共軛齒輪的嚙合角： 故 4）共軛齒輪中心距： 5）被切齒輪和插齒刀的嚙合角：

26、 故 6）被切齒輪和插齒刀的中心距： 7）插齒刀齒頂圓半徑： 8）插齒刀基圓半徑： 9）計(jì)算參數(shù)： 由于22.934小于24.735故符合要求，得 10) 保證被切齒輪不發(fā)生頂切時(shí)插齒刀與被切齒輪的最小嚙合角： = 故 11）保證被切齒輪不發(fā)生頂切時(shí)的最小變位系數(shù)： =-0.72 12）驗(yàn)算插齒刀在切削齒輪時(shí)是否發(fā)生根切： = =150.770 = = 66.673 判斷 = 1

27、8.424 >0 故符合要求，所以取 = -0.72 13）原始截面到前端面距離： 　　　由于= 0　　故 = 0 14）厚度B： B的尺寸受到工藝因素的限制，特別是小模數(shù)插齒刀，B值不宜太大。查手冊取 B =40，=28 15）修正后齒形角： tan = = =0.4493608 =24.19728°=24°11′50″ cos=0.9121396 sin=0.4098797 16）側(cè)刃后角： tan=sintan= 0.4098797×0.1051042 =0.0430801 =2°28′ 17）分圓直徑： =m=6

28、.1×21 =128.100 18）齒形角修正后的基圓直徑： = =128.100×0.9121396 =116.845 19）原始截面齒頂高： ==1.15×6.1 =7.02 20）原始截面分圓弧齒厚： ===9.582 21）原始截面齒全高： =2=2×7.02 =14.04 22）前端面齒頂高： ==7.02 23）前端面分圓弧齒厚： ==9.582 24)前端面頂圓直徑： =+2=128.100＋2×7.02 =142.14 25) 前端面根圓直徑： ==142.14－2×14.04=11

29、4.06 26) 前刀面齒頂高： == =7.05 其它結(jié)構(gòu)尺寸查手冊選取 27) 距前端面2.5mm處進(jìn)行齒形檢驗(yàn)――頂圓上的展開角： cos===0.8250922 =34.40216°=34°24’ tan =0.6847696 =57.29578 tan=57.295780.6847696=39.23441°=39°14’ 28) 距前端面2.5mm處進(jìn)行齒形檢驗(yàn)――齒形有效部分起始點(diǎn)展開角： tan==0.1836501 =57.29578tan=57.29578×0.1836501 =10°31′ 29) 距前端面2.5m

30、m處進(jìn)行齒形檢驗(yàn)――有效部分展開角： =－=39°14′－10°31′=28°43′ 30) 距前端面2.5mm處進(jìn)行齒形檢驗(yàn)――齒根圓壓力角： =0 由于 故 cos=1 inv=0 31) 距前端面2.5mm處進(jìn)行齒形檢驗(yàn)――根圓齒厚： 32) 距前端面2.5mm處進(jìn)行齒形檢驗(yàn)――根圓齒間寬： ===5.52>(1～1.5) 3.3、設(shè)計(jì)圖 1. 二維結(jié)構(gòu)圖如下： 2. 三維結(jié)構(gòu)圖如下： 4、 齒輪刀具加工工藝設(shè)計(jì)及成形刀具設(shè)計(jì) 4.1工程機(jī)

31、械齒輪滾刀加工工藝設(shè)計(jì) 本設(shè)計(jì)非標(biāo)齒輪滾刀采用高速鋼W6Mo5Cr4V2，硬度為63－66HRC，該鋼具有碳化物細(xì)小均勻、韌性高、熱塑性好等優(yōu)點(diǎn)。由于此材料含W、Mo故提高了回火穩(wěn)定性，但是須經(jīng)過一次淬火、三次回火才能達(dá)要求，所以在工藝設(shè)計(jì)熱處理中要考慮這個(gè)問題。 原材料須經(jīng)過鍛造使晶粒細(xì)化，同時(shí)要愋慢冷卻避免形成馬氏體。為了便于加工，還必須退火以降低硬度(一般采用等溫退火)。退火之后會(huì)形成索氏體和細(xì)粒狀碳化物。當(dāng)車削加工完成之后，需淬火(鹽浴爐1210～1230℃或箱式爐1210～1230℃）、回火（540～560℃）以提高硬度，符合刀具的硬度要求。其中要注意加熱時(shí)要在鹽爐中，還

32、須預(yù)熱（需730～840℃）兩至三次，采用油淬火。進(jìn)行多次回火使其彌散硬化。 南 華 大 學(xué) 機(jī) 械 工 程 學(xué) 院 零 件 加 工 工 藝 卡 圖 號(hào) 零 件 名 稱 材 料 級(jí)齒輪滾刀 W6Mo5Cr4V2 工序號(hào) 工 序 名 稱 及 內(nèi) 容 設(shè)備型號(hào) 工裝夾具、刃具、量具 工時(shí)定額 備 注 一 下料 G4028 二 鍛造：鍛造尺寸至206×206×206mm 65Kg的空氣錘 自由鍛 三 正火 四 車:清一端面，車大部分外圓見光； 調(diào)頭，清另一端

33、面，打中心孔。 CA6140 30’ 五 鉆：鉆內(nèi)孔至尺寸56mm Z35 15’ 六 車：車內(nèi)孔至，車 端面長度至200.6mm，車外圓 至，內(nèi)凹位鏜出至尺 寸，兩軸臺(tái)外圓尺寸至 。 CA6140 1.00 七 磨：磨內(nèi)孔至。 M2120 20’ 八 磨:穿心軸磨大外圓至， 磨兩端面至尺寸200.3mm.。 M131 錐度心軸 20’ 九 插：插鍵槽至尺寸（注意內(nèi)孔留磨 量），去毛刺，倒角。 B5

34、25 25’ 十 車：車螺旋槽，分圓齒厚尺寸至 16.23mm，槽深至尺寸。 CA6140 成型車刀、帶鍵心軸 2.40 轉(zhuǎn)工序1.00 十一 銑：銑容屑槽，按圖至尺寸。 X62W 帶鍵心軸 1.30 十二 鉗：去不全齒，去毛刺。 10’ 十三 鏟齒：分圓齒厚尺寸至16.03mm， 前刀面鏟留0.1mm。 C8955 成型鏟刀、帶鍵心軸 2.30 轉(zhuǎn)工序2.00 十四 熱處理:保證硬度達(dá)63-66HRC 十五 磨：磨內(nèi)孔至尺寸為

35、 M2120 開口薄壁軸套 20’ 十六 研磨；研磨內(nèi)孔至尺寸. 1.00 十七 磨：穿心軸磨兩軸臺(tái)外圓及端面至 圖示尺寸. M131 錐度心軸 20’ 十八 磨:磨前刀面。 M6420D 12等分分度盤 25’ 十九 鏟磨:按圖至尺寸。 C8955 成型磨刀、帶鍵心軸 4.00 轉(zhuǎn)工序2.00 二十 送檢 萬能漸開線檢查儀、齒厚卡尺 二十一 液體噴砂 二十二 激光打標(biāo)

36、 二十三 浸蠟、包裝 工藝說明： 1） 工序一鍛造，由于非標(biāo)準(zhǔn)刀具是單件生產(chǎn)，鍛造毛坯一般采用自由鍛，所留的余量也較大。 2）工序二正火的目的在于去應(yīng)力，便于切削。 3)工藝過程中所用錐度心軸其錐度為1:5000或1:3000。 4）工序七是為了給車螺旋槽、銑容屑槽、鏟齒時(shí)提供小公差，減少偏心，避免鏟磨時(shí)刀兩側(cè)受力不均勻。 5)工序十、十一、十三用帶鍵心軸是因?yàn)檐嚶菁y槽、銑容屑槽、鏟齒時(shí)切削力過大，用錐度芯軸容易打滑。工序十和工序十三在配掛輪時(shí)，π值應(yīng)取計(jì)算機(jī)默認(rèn)值，而不是3.14，因?yàn)閕值至少取到小數(shù)點(diǎn)后五位，3.14不一定達(dá)到精度。 6)工序十三鏟齒

37、時(shí)所用的成形車鏟刀比滾刀容屑槽瘦窄。 7)工序十中轉(zhuǎn)工序用時(shí)1小時(shí)，主要是因?yàn)檐嚶菪蹠r(shí)要配掛輪。配掛輪查參考文獻(xiàn)【4】表4-45工序十車螺旋槽時(shí)所配的掛輪齒數(shù)比為 。 8)工序十三、十九轉(zhuǎn)工序用時(shí)2小時(shí)，主要是要配掛輪，調(diào)凸輪的升距。配掛輪查參考文獻(xiàn)【4】表4-45工序十三鏟齒時(shí)所配掛輪齒數(shù)比為。 9)工序二十二激光打標(biāo)記 4.2馬格插齒刀加工工藝設(shè)計(jì) 南 華 大 學(xué) 機(jī) 械 工 程 學(xué) 院 零 件 加 工 工 藝 卡 圖 號(hào) 零 件 名 稱 材 料 插齒刀 W6Mo5Cr4V2 工序號(hào) 工 序 名 稱 及 內(nèi) 容 設(shè)備型號(hào) 工

38、裝夾具、刃具、量具 工時(shí)定額 備 注 一 下料 G4028 二 鍛造：鍛造至尺寸148×148×46mm 65Kg的空氣錘 自由鍛 三 正火 四 車：車Ra 0.1內(nèi)孔，Ra 0.2齒頂圓 的大部分及Ra 0.2外支承面， 一次裝夾作出，Ra 0.1內(nèi)孔留 ,外圓留，端 面各留，其余按圖至 尺寸。 C610 1.20 五 滾齒：以Ra 0.2外支承面定位，找 正Ra 0.2的齒頂圓，走出齒 根斜度，K向分

39、度圓齒厚 留。 Y38 走刀模板 留磨滾刀 1.20 轉(zhuǎn)工序2.00 六 鉗：去毛刺。 10’ 七 熱處理：保證硬度達(dá)63-66HRC。 八 磨：先找正Ra 0.1內(nèi)孔和Ra 0.4內(nèi) 支撐面，磨Ra 0.1內(nèi)孔留 的留磨量，磨 Ra 0.4內(nèi)支撐面、Ra 0.2前刀 面至圖示尺寸，三個(gè)面一次裝 夾作出。 M2120 開口薄壁套筒 30’ 九 研磨：研磨Ra 0.1內(nèi)孔至尺寸。 1.00 十 磨：

40、以Ra0.4內(nèi)支撐面定位，磨Ra0.2 外支撐面。 M2120 15’ 十一 磨：磨Ra 0.2外錐面至尺寸 M131 錐度心軸 15’ 十二 磨：磨齒形至尺寸，保證K向齒厚 Y7132 專用插齒刀磨齒心軸 4.00 十三 送檢 萬能漸開線檢查儀、齒厚卡尺 十四 液體噴砂 十五 激光打標(biāo) 十六 浸蠟、包裝 工藝說明： 1）工序二鍛造，由于非標(biāo)準(zhǔn)刀具是單件生產(chǎn)，鍛造毛坯一般采用自由鍛，所留的余量也較大。 2）工序三正火的目的在于消除鍛造時(shí)產(chǎn)

41、生的內(nèi)應(yīng)力和提高切削性能。 3）工序四內(nèi)孔裝夾用三爪卡盤反夾，外錐面、內(nèi)孔、內(nèi)支承面、前刀面一次裝夾車出有利于保證外錐面、前刀面與內(nèi)孔的同軸度及內(nèi)支承面與內(nèi)孔軸線的垂直度。 4）工序五用滾齒機(jī)滾出錐底，按走刀模板走刀滾出錐底需實(shí)時(shí)監(jiān)控百分表。轉(zhuǎn)工序用時(shí)2小時(shí)，主要是安裝走刀模板，百分表，留磨滾刀。 5）工序八所用的開口薄壁套筒壁厚1mm左右。該工序可以改成在前刀面上磨出寬度為的環(huán)狀平面，用于磨削外支承面時(shí)定位，然后在工序十一與工序十二之間加一道磨前刀面的工序。 6）工序十一所用錐度心軸錐度為1:3000或1:5000。 7）工序十三用專用插齒刀磨齒心軸能保證極小的配合間隙，以減少間隙

42、帶來的加工誤差。 8）工序十三中的基圓直徑，修正后齒形角，齒頂后角，側(cè)后刀面的分度圓螺旋角，由參考文獻(xiàn)【2】計(jì)算式9-13，得，由參考文獻(xiàn)【2】計(jì)算式9-14得側(cè)后刀面基圓螺旋角。轉(zhuǎn)工序用時(shí)4小時(shí)，主要是要調(diào)基圓直徑，基圓螺旋角。 9）工序十五標(biāo)記為：。 4.3 成形車鏟刀設(shè)計(jì) 1. 成形車結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 由齒輪滾刀二維圖中的精確軸向齒形圖，在考慮鏟磨余量的前提下，車鏟刀的形狀應(yīng)與齒輪滾刀單個(gè)齒的齒槽形狀相同，其結(jié)構(gòu)簡圖如下： 成形車鏟刀（頂刃后角為18°）三維結(jié)構(gòu)圖為： 2.車鏟刀廓形的CAM 采用電火花線切割加工刀具是一種既經(jīng)濟(jì)又有效的方法，尤

43、其是可以加工出傳統(tǒng)方法無法加工的復(fù)雜幾何形狀的刀具。在電火花切割機(jī)上加工鏟刀時(shí)，選用直徑0.20mm的鉬絲。成形車鏟刀的加工方法有兩種:偏擺鉬絲法和偏工件法。 （1）采用偏擺鉬絲法加工 在加工該車鏟刀時(shí)，由于滾刀的軸向齒形角有27°2’，車鏟刀電火花加工將呈現(xiàn)大角度，將鉬絲安裝成一定角度，以前刀面中的齒形作為加工廓形，避免上下導(dǎo)向輪之間的距離過遠(yuǎn)，這樣就避免了切割時(shí)鉬絲露出過長，鉬絲在加工過程中就不易因彎曲而產(chǎn)生振動(dòng)，從而保證了切割精度。其過程為：將其廓形圖形文件以.DWG格式保存，再講文件導(dǎo)入CAXA系統(tǒng)，再以.EXB格式輸出到線切割自動(dòng)編程系統(tǒng)，就可以進(jìn)行程序的編制。其過程如下：先交互

44、指定欲加工的廓形曲線及走線方向、加工側(cè)邊，并給出加工工藝參數(shù)，計(jì)算機(jī)自動(dòng)生成走絲軌跡，給出走絲軌跡圖形，計(jì)算機(jī)自動(dòng)生成加工代碼（3B代碼），采用偏擺鉬絲法的走絲軌跡圖和加工代碼如下： 走絲軌跡圖 其生成的3B代碼如下： **************************************** CAXAWEDM -Version 2.0 , Name : 偏鉬絲法.3B Conner R= 0.00000 , Offset F= 0.10000 ,Length=

45、 80.160 mm **************************************** Start Point = -5.00000 , 0.00000 ; X , Y N 1: B 4929 B 71 B 4929 GX L1 ; -0.071 , 0.071 N 2: B 2970 B 2969 B 2970 GX L1 ; 2.899 , 3.040 N 3: B 13455 B 26373 B 26373 GY L1 ;

46、 16.354 , 29.413 N 4: B 846 B 432 B 846 GX SR2 ; 17.200 , 29.931 N 5: B 500 B 0 B 500 GX L1 ; 17.700 , 29.931 N 6: B 0 B 950 B 518 GY SR1 ; 18.546 , 29.413 N 7: B 13455 B 26372 B 26372 GY L4 ; 32.001 , 3.041 N 8

47、: B 2970 B 2970 B 2970 GY L4 ; 34.971 , 0.071 N 9: B 5029 B 71 B 5029 GX L4 ; 40.000 , -0.000 N 10: DD （2） 采用偏工件法 加工車鏟刀時(shí)，采由精密正弦平口鉗和正弦規(guī)組合成的雙正弦規(guī)通用夾具，可方便快捷地加工出任意角度的車鏟刀。加工時(shí)分別調(diào)整正弦規(guī)和精密正弦平口鉗的角度。在線切割軟件中得加工廓形的方法是：在三維軟件中，生成工程圖，以.dxf格式存盤，然后在線切割軟件中讀入，裁剪掉非刀齒廓形曲線，再將刀齒廓形曲

48、線順時(shí)針旋轉(zhuǎn)90°。加工時(shí)正弦規(guī)的偏擺角度按車鏟刀的頂刃后角，精密正弦平口鉗的偏擺角度為0°。其走線軌跡圖和3B代碼如下： 走絲軌跡圖 其生成的3B代碼如下： **************************************** CAXAWEDM -Version 2.0 , Name : 偏工件法.3B Conner R= 0.00000 , Offset F= 0.10000 ,Length= 77.637 mm *************************

49、*************** Start Point = -5.00000 , 0.00000 ; X , Y N 1: B 4931 B 72 B 4931 GX L1 ; -0.069 , 0.072 N 2: B 2969 B 2824 B 2969 GX L1 ; 2.900 , 2.896 N 3: B 13455 B 25082 B 25082 GY L1 ; 16.355 , 27.978 N 4: B 83

50、6 B 463 B 846 GX SR2 ; 17.201 , 28.471 N 5: B 498 B 0 B 498 GX L1 ; 17.699 , 28.471 N 6: B 10 B 956 B 492 GY SR2 ; 18.545 , 27.979 N 7: B 13455 B 25082 B 25082 GY L4 ; 32.000 , 2.897 N 8: B 2969 B 2824 B 2969 GX L4

51、; 34.969 , 0.073 N 9: B 5031 B 73 B 5031 GX L4 ; 40.000 , -0.000 N 10: DD 五、設(shè)計(jì)總結(jié) 5.1設(shè)計(jì)心得 通過本次課程設(shè)計(jì)，我了解了非標(biāo)準(zhǔn)齒輪滾刀，插齒刀的設(shè)計(jì)原理、設(shè)計(jì)過程、加工工藝過程以及車鏟刀的加工。培養(yǎng)了我綜合運(yùn)用所學(xué)理論解決生產(chǎn)實(shí)際中刀具設(shè)計(jì)的能力，初步掌握了齒輪滾刀的設(shè)計(jì)計(jì)算方法，學(xué)會(huì)了繪制齒輪滾刀工具圖，理解的插齒刀和滾刀的檢驗(yàn)方法，同時(shí)也學(xué)會(huì)了使用各種設(shè)計(jì)資料、手冊。 在設(shè)計(jì)過程中雖然遇到了一些問題，

52、但經(jīng)過一次又一次的計(jì)算，一遍又一遍的檢查終于找出了原因所在，也暴露出了我在計(jì)算時(shí)的知識(shí)粗心。實(shí)踐出真知，通過親自動(dòng)手制作，使我們掌握的知識(shí)不再是紙上談兵。 過而能改，善莫大焉。在課程設(shè)計(jì)過程中，我們不斷發(fā)現(xiàn)錯(cuò)誤，不斷修改，，本身就是在踐行“過而能改，善莫大焉”的知行觀。這次課程設(shè)計(jì)終于順利完成了，在設(shè)計(jì)中遇到了很多問題，最后在李老師的指導(dǎo)下，終于順利完成了。在今后社會(huì)的發(fā)展和學(xué)習(xí)實(shí)踐過程中，一定要不懈努力，不能遇到問題就想到要退縮，一定要不厭其煩的發(fā)現(xiàn)問題所在，然后一一進(jìn)行解決，只有這樣，才能成功的做成想做的事，才能在今后的道路上劈荊斬棘，而不是

53、知難而退，那樣永遠(yuǎn)不可能收獲成功，收獲喜悅，也永遠(yuǎn)不可能得到社會(huì)及他人對(duì)你的認(rèn)可！ 設(shè)計(jì)此齒輪滾刀重點(diǎn)在于參數(shù)計(jì)算和工藝設(shè)計(jì)。參數(shù)計(jì)算過程涉及到變位系數(shù)的選取以及齒形的修正。工藝設(shè)計(jì)過程中除了要了解加工程和原理之外，還要了解加工的經(jīng)濟(jì)性，所以工藝設(shè)時(shí)要充分的考慮到現(xiàn)場加工的條件，以及工人的加工水平。另外還要了解加工機(jī)床的性能。綜合、全面的做好一個(gè)設(shè)計(jì)是需要多方面的知識(shí)的，對(duì)于我現(xiàn)在這種水平來說，還有很多方面的因素沒有考慮周全，也可以說經(jīng)驗(yàn)不足。所以我很盡力的、很用心的去完成這個(gè)設(shè)計(jì)，盡量使自己能從中多學(xué)到知識(shí)和經(jīng)驗(yàn)。

54、 與組員之間的合作是一件很快樂的事情，只有彼此都付出，彼此都努力維護(hù)才能將作品做的更加完美。在李老師的辛勤指導(dǎo)下，糾正了設(shè)計(jì)計(jì)算以及畫圖中出現(xiàn)的許多錯(cuò)誤，這次課程設(shè)計(jì)終于順利完成了。衷心感謝指導(dǎo)老師及各位組員的幫助。 5.2 現(xiàn)狀及展望 影響滾齒加工后齒輪齒形精度的主要因素是機(jī)床、夾具、刀具的制造精度和磨損等，尤其以刀具制造誤差影響最大。提高滾刀的制造精度和耐用度是提高滾齒加工質(zhì)量的關(guān)鍵。硬質(zhì)合金滾刀和小直徑滾刀已開始應(yīng)用生產(chǎn)，但目前這兩類滾刀的結(jié)構(gòu)及幾何參數(shù)、滾刀的制造工藝和滾刀的重磨齒形精度等問題有待進(jìn)一步改進(jìn)和研究。

55、 中國第一把插齒刀是20世紀(jì)60年代出現(xiàn)的，這說明了在技術(shù)發(fā)展中，我們還遠(yuǎn)比不上發(fā)達(dá)國家。目前國內(nèi)刀具技術(shù)的整體發(fā)展水平與歐洲國家仍有較大差距。但近年來國內(nèi)工具廠通過不斷進(jìn)行技術(shù)改造，刀具設(shè)計(jì)制造水平已有長足進(jìn)步，某些技術(shù)領(lǐng)域和產(chǎn)品品種已接近或達(dá)到國外先進(jìn)水平，如汽車變速箱齒輪滾刀、發(fā)動(dòng)機(jī)連桿拉刀、壓縮機(jī)專用拉刀、復(fù)合齒形漸開線花鍵拉刀、剃齒刀等刀具品種已達(dá)到較高質(zhì)量水平，具有了一定的市場競爭能力。國外齒輪制造技術(shù)相對(duì)比較成熟，早期就有學(xué)者對(duì)滾刀的設(shè)計(jì)進(jìn)行研究，其發(fā)展水平相對(duì)較高。如磨前滾刀，其設(shè)計(jì)和使用已有百年的歷史，意大利SU、西班牙FHUSA等公司的磨前滾刀都已得到廣泛應(yīng)用，代表著世界

56、先進(jìn)水平。Frandkin.E.i和Cherkashin.V.P對(duì)幾種能在被加工齒輪根部產(chǎn)生根切的滾刀設(shè)計(jì)方案進(jìn)行比較，并分析了各自的優(yōu)缺點(diǎn)；H.H.Mabie等對(duì)用于加工非標(biāo)準(zhǔn)中心距嚙合的直齒輪的滾刀設(shè)計(jì)進(jìn)行了研究，其中利用了數(shù)值技術(shù)；D.H.Kim從參數(shù)化設(shè)計(jì)的角度對(duì)滾刀進(jìn)行了研究，其在文中還分析了滾刀設(shè)計(jì)誤差對(duì)齒輪加工的影響。此外，對(duì)于一些新型滾刀和特殊形狀滾刀，國外學(xué)者也有所研究。 我國的滾刀設(shè)計(jì)技術(shù)起步較晚發(fā)展也較緩慢，但由于滾刀的重要性，很多學(xué)者及企業(yè)技術(shù)人員都不斷地對(duì)其進(jìn)行研究，目前，國內(nèi)在滾刀設(shè)計(jì)方面也取得了很大的成就。 樣選文、余功炎等從滾齒加工提高生產(chǎn)效率的角度出發(fā)，論

57、述了當(dāng)前滾刀的設(shè)計(jì)的兩種發(fā)展趨勢，一是采用新型的高硬度合金材料，以提高滾切線速度。進(jìn)而縮短滾齒時(shí)間；另一種發(fā)展趨勢是將滾刀外徑向小直徑方向設(shè)計(jì)，并在文中給出了后一種發(fā)展趨勢的理論依據(jù)。 李威、劉延軍等從齒輪嚙合和滾刀設(shè)計(jì)的基本原理出發(fā)，提出了非對(duì)稱漸開線圓柱齒輪滾刀的設(shè)計(jì)方法，實(shí)現(xiàn)了非對(duì)稱齒輪滾刀的參數(shù)化實(shí)體模型，為進(jìn)一步進(jìn)行雙壓力角非對(duì)稱齒廓齒輪的研究提供了有效的加工設(shè)計(jì)方法。 唐超軍應(yīng)用空間嚙合理論和數(shù)值計(jì)算方法，建立了從工件齒形到滾刀刃形，再到鏟磨砂輪廓形的一系列計(jì)算公式。該算法以任意工件齒形為計(jì)算對(duì)象，能根據(jù)工件的齒形直接計(jì)算任意齒形的齒輪滾刀刃形。同時(shí)，結(jié)合CAD/CAM技術(shù)和專

58、家系統(tǒng)技術(shù)，開發(fā)出了齒輪滾刀設(shè)計(jì)制造專家系統(tǒng)。 張博林在其碩士論文基于齒輪仿真加工的齒輪刀具設(shè)計(jì)研究中，提出了系統(tǒng)的總體設(shè)計(jì)方案及功能模塊的劃分，并對(duì)系統(tǒng)數(shù)據(jù)庫的建立和齒輪齒輪刀具設(shè)計(jì)計(jì)算計(jì)算過程中得設(shè)計(jì)資料處理辦法進(jìn)行了論述，利用計(jì)算機(jī)仿真技術(shù)，對(duì)常用齒輪刀具進(jìn)行參數(shù)設(shè)計(jì)計(jì)算并仿真加工。 總之，國內(nèi)外學(xué)者對(duì)于滾刀設(shè)計(jì)及其相應(yīng)的參數(shù)化設(shè)計(jì)系統(tǒng)都做了較多的研究工作，但是總得看來，三維的滾刀設(shè)計(jì)，研究的相對(duì)較少，尤其在國內(nèi)，且多數(shù)文獻(xiàn)對(duì)三維設(shè)計(jì)的介紹很籠統(tǒng)，這使因?yàn)闈L刀三維設(shè)計(jì)仍處于探索階段，可借鑒的經(jīng)驗(yàn)也較少；再就是由于有些文獻(xiàn)的保密性，導(dǎo)致關(guān)于滾刀三維設(shè)計(jì)的知識(shí)共享不足，使得初學(xué)者對(duì)其研究

59、的難度加大。目前我國大多數(shù)企業(yè)在實(shí)際應(yīng)用時(shí)，二維設(shè)計(jì)已能滿足其要求，尤其是再齒輪加工仿真時(shí)，二維仿真模型能夠比較準(zhǔn)確的反映仿真結(jié)果。雖然滾刀設(shè)計(jì)CAD系統(tǒng)的發(fā)展也已比較成熟，但是比較完善的集設(shè)計(jì)、優(yōu)化與驗(yàn)證于一體的滾刀設(shè)計(jì)系統(tǒng)仍舊比較少。 目前，標(biāo)準(zhǔn)的插齒刀只能用于加工中硬度齒面的齒輪。硬齒面插齒刀的研制，國外起步較早，德、日、前蘇聯(lián)等國早在70年代就開始此項(xiàng)目的研究，先已進(jìn)入應(yīng)用階段。國內(nèi)開始于80年代中期，目前正處于研制階段，并已取得顯著成果。如內(nèi)蒙古第一機(jī)械制造廠采用758刀片制造的壓配式插齒刀（采用平前刀面）加工硬度HRC60的齒輪（18CrNi4A）達(dá)到8級(jí)精度；成都工具研究所用A

60、A級(jí)硬質(zhì)合金插齒刀加工HRC45-62的硬齒面齒輪，加工精度可達(dá)6-7級(jí)。 近年來，由于機(jī)床設(shè)計(jì)的改進(jìn)和技術(shù)的發(fā)展，在生產(chǎn)中采用新型的高速或者CNC高速插齒機(jī)床已成為一種趨勢。為了充分發(fā)揮現(xiàn)代機(jī)床的效能，開發(fā)和制造與之適應(yīng)的新型插齒刀具，已成為刀具研究和生產(chǎn)領(lǐng)域面臨的重要課題之一。插齒刀的發(fā)展主要在以下三個(gè)方面進(jìn)行：刀具材料、刀具結(jié)構(gòu)和刀具幾何參數(shù)改進(jìn)。 參考文獻(xiàn) [1] 袁哲俊、劉華明主編 . 刀具設(shè)計(jì)手冊 . 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1996 [2] 樂兌謙主編 . 金屬切削刀具 . 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1988 [3] 袁哲俊、劉

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