單人林業(yè)挖坑機測試裝置設計【含13張CAD圖紙】,含13張CAD圖紙,單人,林業(yè),挖坑,測試,裝置,設計,13,CAD,圖紙 本科畢業(yè)設計 題 目： 單人林業(yè)挖坑機測試裝置設計 學 院： 專 業(yè)： 學 號： 學生姓名： 指導教師： 職 稱： 單人林業(yè)挖坑機測試裝置設計 摘要 挖坑機動態(tài)力學參數(shù)(扭矩和入土阻力)與其影響因素(鉆頭轉速、鉆頭進給速度、土壤質地、土壤硬度、土壤濕度)以及工作部件結構參數(shù)之間的關系，是一項重要的基礎理論研究。測試裝置是進行研究的必備條件，為此需要自行研制挖坑機動態(tài)力學參數(shù)室內測試裝置。該測試裝置能根據(jù)測試要求，改變各影響因素值,采用傳感器電測方法，通過采集系統(tǒng)，在挖坑作業(yè)全過程中，實現(xiàn)對力學參數(shù)的動態(tài)實時記錄，在營林機械有關挖坑機研究領域是一項創(chuàng)新。 挖坑機鉆頭的幾何參數(shù)和工況范圍，以及它們之間的組合，對挖坑機的工作質量和功率消耗有著極大的影響。多年來，人們除對挖坑機的生產(chǎn)效率、振動和噪聲等指標進行測試和研究外，還對工作部件的結構參數(shù)、工作參數(shù)及土壤狀況對機器性能的影響等作過一定程度的研究。因為挖坑機是一種土壤作業(yè)機械，工作對象是土壤,機器性能的優(yōu)劣與其工作部件和土壤間相互作用關系有關,即受工作部件的結構參數(shù)、作業(yè)參數(shù)及土壤狀況等多種因素影響。因此，進行挖坑機工作部件與土壤間相互作用關系的研究是十分重要而有意義的一項基礎研究。 關鍵字：挖坑機，測試裝置，動態(tài)力學參數(shù)，測試 The design review of tester for the Single forestry digging machines Abstract It is an important basic theoretical study for the relationship between the digging machine’s dynamic mechanical parameters (torque and feed resistance) and its influencing factors (drill rotation speed, drill feed speed, soil composition, soil hardness, soil humidity) and working parts, structural parameters. The tester is the necessary condition for the study, therefore the authors developed the new tester of the digging machine’s dynamic mechanical parameters for testing data. The tester can change the values of influencing factors according to experiment demands. The authors logged the data of dynamic mechanical parameters in the whole process of digging exercise through the electromotive method by precision sensors and computer data logger system. This bring forth a new idea in the field of digging machine related to afforestation machinery. The geometric parameter and operating condition range of the drill of digging maching,as well as the combination between them,which have a great influence on the quality of work and power consumption of it.Over the years, people in addition to the production efficiency of digging machines, vibration and noise and other indicators of testing and research, but also on the working parts of the structure parameters, operating parameters and soil conditions on the performance of the machine made a certain degree of impact studies. Because digging machine is a soil working machine, the work object is the soil, the merits of their work performance of the machine components and the interaction between soil related, that is subject to the structural parameters of the working parts, the operating parameters and soil conditions and other factors . Therefore, the work carried out digging machine parts and interaction between soil studies are very important and meaningful one basic research. Key words :digging machine, tester, dynamic mechanical parameters, test 目錄 第一章 緒論 1 1.1引言 1 1.2 國內外挖坑機的研究現(xiàn)狀與分類、設計要求 1 1.2.1 國內外挖坑機的研究現(xiàn)狀 1 1.2.2 挖坑機的分類與設計要求 7 1.3設計小型挖坑機性能測試系統(tǒng)的必要性及目的、意義 8 1.3.1 設計小型植樹造林挖坑機性能測試系統(tǒng)的必要性 8 1.3.2 課題研究的目的和意義 8 第二章 測試裝置總體設計比較和選擇 10 2.1總體方案的確定 10 2.2性能測試裝置系統(tǒng)各組成部件的比較和選擇 10 第三章 系統(tǒng)各組件設計 13 3.1 機構部分 13 3.2 土壤槽 28 3.3電測裝置 30 第四章 性能測試實驗 36 4.1 扭矩傳感器測試實驗 36 4.2 轉速傳感器測試實驗 37 4.3 拉壓力傳感器測試實驗 37 第五章 總結與展望 39 致謝 40 參考文獻 41 附錄 42 第一章 緒論 1.1引言 從國家林業(yè)局公布的第五次全國森林資源調查結果來看，目前我國森林資源現(xiàn)狀是：林業(yè)用地面積為 26329.5 萬 hm2；森林面積為15894.1 萬 hm2；活立木總蓄積量為 124.9億 m3；森林蓄積量為 112.7億m3；除臺灣省外，全國人工林面積為46666.7 萬hm2；人工林蓄積為 10.1 億 m3。從以上調查數(shù)字可以看出，全國森林覆蓋率為16.55%，僅相當于世界森林覆蓋率(27%)的 61.3%； 我國人均森林面積和人均森林蓄積分別相當于世界人均水平的 1/5和 1/8，遠遠低于世界平均水平。我國在“十五”規(guī)劃中，把生態(tài)環(huán)境建設擺到了突出的戰(zhàn)略位置。我國三北及長江流域防護林體系建設工程、退耕還林工程、速生豐產(chǎn)用材林基地建設工程等六大林業(yè)重點工程的制定和實施，體現(xiàn)了黨中央、國務院對我國生態(tài)環(huán)境建設的高度重視，受到社會各界廣泛關注，農(nóng)民群眾普遍歡迎。近年來，人們越來越重視身邊的生態(tài)環(huán)境，“植樹造林，保護環(huán)境”已成為全民參與的一項大型義務活動。然而，人工造林效率低、速度慢且勞動強度大，而機械化造林則是大勢所趨，不僅可以提高勞動效率、減輕勞動強度，還能保證造林質量、降低生產(chǎn)成本、提高經(jīng)濟效益。化向更大規(guī)模、更廣領域、更高水平方向發(fā)展。 1.2 國內外挖坑機的研究現(xiàn)狀與分類、設計要求 1.2.1 國內外挖坑機的研究現(xiàn)狀 在國內，懸掛式挖坑機的生產(chǎn)和應用較為廣泛，內蒙古赤峰田豐農(nóng)林機械廠、山東大豐機械有限公司、哈爾濱林業(yè)福馬機電設備公司及寧夏自治區(qū)農(nóng)業(yè)機械研究所等10余家單位進行了研究、制造和銷售。該類挖坑機通常具有較大的功率，機動性較強，能挖較大和較深的坑，大多應用于大面積植樹造林，應用范圍也比較廣。 內蒙赤峰田豐農(nóng)林機械廠生產(chǎn)的3WH-60型懸掛式挖坑機（如圖 1-1 所示），結構合理，使用方便靈活，易于操作，每小時可挖 80~150 個坑。其可與多種型號36.8kW 以上拖 拉機配合使用，用于大面積植樹造林及工業(yè)挖坑。挖坑直徑 250~600mm，深度0~1200mm，適用于平原、丘陵及沙地作業(yè)。 圖 1-1 3WH-60型縣掛式挖坑機 山東大豐機械廠生產(chǎn)的“大豐王”系列挖坑機WKJ-60/70（如圖1-2所示）可與 18.4k~36.8kW的多種拖拉機配合使用，挖坑直徑400~800mm（可根據(jù)用戶要求特別制作），深度650~800mm，轉速248 r/min，每小時可挖60個坑。 圖 1-2 WKJ-60/70挖坑機 哈爾濱林業(yè)福馬機電設備公司生產(chǎn)的懸掛式挖坑機（如圖1-3所示）可與鐵牛40.4kW 或18.4kW以上的具有動力輸出和懸掛裝置的拖拉機配套，挖坑直徑為250~600mm，挖 坑深度為0~800mm，挖坑效率為120坑/h。 圖 1-3 懸掛式挖坑機 手提式挖坑機在我國剛剛嶄露頭角，適用于家庭或地形復雜地區(qū)的小面積植樹造林，也可用于打樁和樹木追肥挖坑。如哈爾濱林業(yè)福馬機電設備公司生產(chǎn)的3WS-2.8型手提式挖坑機（如圖1-4所示），采用051A-1型發(fā)動機，最大功率為2.8kW，轉速為280~320r/min，挖坑尺寸（坑徑×深度）為φ320mm×500mm，質量為17.6kg。該機主要應用于地形復雜的山地、丘陵區(qū)和溝壑區(qū)，在坡度35°以下的荒山荒地、次生林地以及黃土高原的溝坡進行挖坑或整地。 圖 1-4 3WS-2.8型手提式挖坑機 國內的一些林業(yè)高等院校和科研院所也對挖坑機進行了一些研究分析，關于挖坑機的論文大約有幾十篇，涉及鉆頭升土理論及鉆頭臨界轉速的研究、鉆頭螺旋面強度的分析以及螺旋升角的選擇問題，還得出了在不同條件下的挖坑機的動態(tài)力學參數(shù)，指出了鉆頭轉矩的主要影響因素，對挖坑機的一些結構參數(shù)的確定起到了指導作用，為國內挖坑機的優(yōu)化設計提供理了論支持。其中北京林業(yè)大學的劉會敏、茅也冰、王乃康教授進行過對于單人挖坑機的測試裝置進行了深入研究，利用先進的測試手段,通過電測方法和計算機數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)進行試驗，搞清挖坑機的動態(tài)力學參數(shù)(如鉆頭的工作扭矩和入土阻力等)與工作裝置結構參數(shù)(如鉆尖型式、刀片型式與角度、螺旋翼片型式與升角等)、作業(yè)參數(shù)(如鉆頭轉速、進給速度等)，以及土壤條件(如土壤質地、土壤濕度、土壤硬度等)的相互作用關系，并從相互作用的普遍性原則出發(fā)，建立定量化的數(shù)學模型，這將對挖坑機的結構參數(shù)、作業(yè)參數(shù)的優(yōu)化設計、生產(chǎn)率和機器適用性的提高起到重要作用。 相比之下，國外的研究狀況要好一些。由日本生產(chǎn)的自走式高性能挖坑整地機采用柴油機作動力，行走腳與輪胎組合行走裝置為全液壓式，平時用輪胎行駛，坡地靠行走腳行走，適用于坡度高達56°的陡坡林地作業(yè)。作業(yè)時，4只腳可上下、左右移動，并能保證包括駕駛室在內的機器上半部始終呈水平狀態(tài)。該機的液壓臂端部可安裝液壓式割灌機或挖坑機,每天可挖植樹坑300~400個，實現(xiàn)了一機多用。日本生產(chǎn)的A-7型手提式挖坑機（如圖 1-5（a）所示）質量僅為7.0kg，采用H35D發(fā)動機；A—8D型挖坑機（如圖1-5（b）所示）可挖坑徑范圍為20~200mm。 圖 1-5 日本生產(chǎn)的挖坑機 德國生產(chǎn)的 BT120C 型挖坑機（如圖1-6所示）發(fā)動機功率1.3kW，質量8.2kg，鉆頭轉速190r/min，發(fā)動機轉矩1.7N·m，鉆頭的轉矩79.0N·m。 圖 1-6 德國產(chǎn)BT120C型挖坑機 英國生產(chǎn)的05H8300 型懸掛式挖坑機（如圖1-7所示）和美國生產(chǎn)的懸掛式三鉆頭挖坑機（如圖 1-8所示）鉆頭之間的距離是可調節(jié)的（即行距可調），適用于平原地區(qū)的大面積植樹造林，工作效率很高。 圖 1-7 英國產(chǎn) 05H8300 式挖坑機 圖 1-8 美國產(chǎn)懸掛式鉆頭挖坑機 美國和加拿大生產(chǎn)的手提式挖坑機，發(fā)動機與鉆頭采用分離式，通過液壓傳動驅動鉆頭工作。美國生產(chǎn)的HYD-TB11H 型液壓挖坑機（如圖1-9所示）質量為170kg，最大流量為22.7L/min，最大轉速為141r/min，鉆頭最大扭矩349N·m。 圖 1-9 美國產(chǎn)HYD-TB11H型液壓挖坑機 美國生產(chǎn)的MDL-5B型挖坑機（如圖1-10所示）發(fā)動機采用動力為4.1kW的BS Intek Pro OHV。圖1-9和圖1-10所示的挖坑機在工作時發(fā)動機離操作者有較遠的距離，大大減少了噪音對操作者的影響，充分考慮了人-機工程學原理；有的手提式挖坑機安裝了1個支點（即輪子），使挖坑機的攜帶比較方便，工作時還可以把挖坑機的反向轉矩釋放給輪體，減小操作者手上的反向力矩，增加其安全性，并減輕了操作者的疲勞程度。 ` 圖 1-10 美國產(chǎn)MDL-5B型挖坑機 挖坑機的發(fā)展趨勢： 1.一機多能 在我國，植樹造林具有季節(jié)性和區(qū)域性的特點，機具作業(yè)時間短，間隔時間長，單一性能機具的年利用率很低，因此在今后的設計中，應盡量考慮一機多用問題。具體措施：一是更換不同的鉆頭，適應不同的土壤條件和工作環(huán)境；二是設計通用機架， 在更換其它工作部件后即可完成其他營林作業(yè)項目，提高其利用率。 2.人機和諧 凡是人使用的各種機械設備，都應進行完善的人-機工程學設計，以使其符合人的心理與生理學特性，從而最大限度地減輕使用者的操作疲勞和心理負擔，能夠使人舒適和高效率地工作，使整個人-機系統(tǒng)具有最和諧的人機關系和最優(yōu)的綜合效能。同時，要盡量減少噪音對操作者的影響，還需要考慮手提式挖坑機反向轉矩對操作者的安全問題，盡量把轉矩通過機械裝置釋放一些，提高操作者的安全系數(shù)。 3.應用范圍 挖坑不僅適用于平原、沙地和丘陵，還能夠用于山地和溝壑；不僅適用于坡度56°以下的陡坡林地的整地挖坑，而且還適用于35°以下的坡地挖坑造林。 1.2.2 挖坑機的分類與設計要求 挖坑機的種類很多。如果按與配套動力的掛接方式對其進行分類，可分為懸掛式挖坑機；手提式挖坑機、牽引式挖坑機和自走式挖坑機。按挖坑機上配置的鉆頭數(shù)量可分為單鉆頭、雙鉆頭和多鉆頭挖坑機。挖坑機的鉆頭根據(jù)形狀可分為螺旋式鉆頭、螺旋帶型鉆頭、葉片型鉆頭和螺旋齒式鉆頭等。 對于懸掛式挖坑機，機器懸掛在拖拉機上主要用于地形平緩或拖拉機可以通行的地方，鉆頭的升降由拖拉機手通過拖拉機液壓系統(tǒng)操縱，挖坑直徑和深度都比較大，也可以多鉆頭同時作業(yè)。 對于手提式挖坑機，機器與汽油發(fā)動機裝配成整體，由單人或雙人手提操作，質量較輕，適用于拖拉機不能通過的地形復雜的山地、丘陵和溝壑地區(qū)，挖坑直徑和深度都比較小，也可用于果樹的追肥及埋設樁柱。 牽引式挖坑機的機器裝在小車上，由拖拉機牽引，掛接方便，不受拖拉機結構限制，但結構復雜，機動性差。 自走式挖坑機設計成整體自走式，挖坑機本身自帶動力，通過性較好，技術含量和自動化程度較高，價格昂貴。 后兩種挖坑機由于局限性較大，在我國應用較少。單鉆頭挖坑機在我國應用比較普遍，多鉆頭挖坑機則比較少見。挖坑機的鉆頭形狀多為螺旋式或螺旋帶型。 隨著挖坑機技術的發(fā)展，對挖坑機的設計和功用方面也有了一些要求 1.挖坑機所挖出的坑徑與坑深應滿足栽植樹木的要求。挖出的坑徑要有較好的垂直度，坑壁應整齊，但不宜太光滑，否則不利于根系的生長。 2.在貧瘠的土地上挖樹坑時，要求出土率在90%以上，以便在坑內添加肥料和表土回填，改善樹木的生長條件；在肥土層較厚的土地上挖植樹坑時，可以有 25%~40%的松土留在坑內。挖坑時，拋出土應在坑的周圍，拋土半徑不應太大，以便回填方便。 3.根據(jù)造林技術要求，有時挖坑與造林不是相繼進行的。此時，挖坑土壤可不出坑，只要求鉆頭破碎草皮、切斷灌根、排出石塊、疏松土壤，以便蓄水保墑與熟化土壤，這種挖坑又叫穴狀整地。 1.3設計小型挖坑機性能測試系統(tǒng)的必要性及目的、意義 1.3.1 設計小型植樹造林挖坑機性能測試系統(tǒng)的必要性 國內的一些林業(yè)高等院校和科研院所對挖坑機進行了一些研究分析，關于挖坑機的論文大約有幾十篇，涉及鉆頭升土理論及鉆頭臨界轉速的研究、鉆頭螺旋面強度的分析以及螺旋升角的選擇問題，還得出了在不同條件下的挖坑機的動態(tài)力學參數(shù)，指出了鉆頭轉矩的主要影響因素，對挖坑機的一些結構參數(shù)的確定起到了指導作用，為國內挖坑機的優(yōu)化設計提供理了論支持。其中北京林業(yè)大學的劉會敏、茅也冰、王乃康教授進行過對于單人挖坑機的測試裝置進行了深入研究，利用先進的測試手段,通過電測方法和計算機數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)進行試驗，搞清挖坑機的動態(tài)力學參數(shù)(如鉆頭的工作扭矩和入土阻力等)與工作裝置結構參數(shù)(如鉆尖型式、刀片型式與角度、螺旋翼片型式與升角等)、作業(yè)參數(shù)(如鉆頭轉速、進給速度等)，以及土壤條件(如土壤質地、土壤濕度、土壤硬度等)的相互作用關系，并從相互作用的普遍性原則出發(fā)，建立定量化的數(shù)學模型，這將對挖坑機的結構參數(shù)、作業(yè)參數(shù)的優(yōu)化設計、生產(chǎn)率和機器適用性的提高起到重要作用。 1.3.2 課題研究的目的和意義 挖坑機鉆頭的幾何參數(shù)和工況范圍，以及它們之間的組合，對挖坑機的工作質量和功率消耗有著極大的影響。多年來,人們除對挖坑機的生產(chǎn)效率、振動和噪聲等指標進行測試和研究外,還對工作部件的結構參數(shù)、工作參數(shù)及土壤狀況對機器性能的影響等作過一定程度的研究。因為挖坑機是一種土壤作業(yè)機械,工作對象是土壤,機器性能的優(yōu)劣與其工作部件和土壤間相互作用關系有關,即受工作部件的結構參數(shù)、作業(yè)參數(shù)及土壤狀況等多種因素影響. 因此,進行挖坑機工作部件與土壤間相互作用關系的研究是十分重要而有意義的一項基礎研究。 挖坑機是一種整地挖坑作業(yè)機械，通過鉆頭的旋轉和向下進給來完成對土壤的加工處理，使土壤達到人們要求的狀態(tài)。而土壤的最終狀態(tài)與鉆頭的結構形狀、作業(yè)參數(shù)及土壤的初始狀態(tài)有著相互作用關系。 為了深入研究以上各參數(shù)間的定量關系，合理選擇和確定設計參數(shù)，利用先進的測試手段，通過電測方法和計算機數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)進行試驗，搞清挖坑機的動態(tài)力學參數(shù)（如鉆頭的工作扭矩和入土阻力等）與工作裝置結構參數(shù)（如鉆尖型式、刀片型式與角度、螺旋翼片型式與升角等）、作業(yè)參數(shù)（如鉆頭轉速、進給速度等）,以及土壤條件（如土壤質地、土壤濕度、土壤硬度等）的相互作用關系，并從相互作用的普遍性原則出發(fā),建立定量化的數(shù)學模型是非常必要的。它必將對挖坑機的結構參數(shù)、作業(yè)參數(shù)的優(yōu)化設計、生產(chǎn)率和機器適用性的提高起到重要作用。 挖坑機鉆頭旋轉工作時，受到眾多阻力的影響，包括鉆尖切土阻力、刀片切土阻力、土壤升運阻力等。這些阻力綜合表現(xiàn)為鉆頭工作時所受阻扭矩的大小。故采用裝在變速電機與鉆頭軸箱之間的動態(tài)扭矩傳感器測得該扭矩。另外，鉆頭向下作進給運動時，鉆頭受到土壤的入土阻力，可以通過裝在進給運動的兩條傳動鏈上的兩個拉壓傳感器測得。扭矩和入土阻力受多種因素影響，在什么情況下使鉆頭轉速、轉矩和進給速度、向下的壓力達到最佳值,即為本次研究的重點。 第二章 測試裝置總體設計比較和選擇 2.1總體方案的確定 研究土壤與機器相互作用關系有田間試驗和室內試驗兩種方式。田間試驗得在實際作業(yè)條件下進行，但實際條件變化多樣,影響試驗結果，難以得出確定的因果關系,因而很難獲得規(guī)律性結果。本次試驗采用室內試驗方法,其優(yōu)點是它可在人為控制的條件下，進行重復測試，不受自然條件的限制,容易實現(xiàn)相同條件下的“單因子”試驗，因而更便于進行精確的測量和研究，找出具有普遍指導意義的性能方程，可作為科學研究、設計和生產(chǎn)的依據(jù)。 試驗采用自行研制的室內試驗裝置，模擬挖坑機鉆頭的工作狀況，對室內土槽中的土壤進行挖坑作業(yè)，通過應用電測技術采集系統(tǒng)進行動態(tài)力學參數(shù)的數(shù)據(jù)采集和研究。 自行研制的室內試驗設備可以模擬挖坑機工作狀況，由機械裝置、電測裝置及土槽等3部分組成。能夠較好地完成各項研究,填補了該研究領域的空白。 測試所考慮的影響因素有鉆頭轉速、鉆頭進給速度、土壤質地、土壤硬度、土壤濕度5個因素。 單因素測試是將5個影響因素中的其中4個因素值固定( 選接近中間值的水平) ，然后，改變第5個因素的不同水平進行測試，為保證測試的準確性，每次測試重復幾次，取平均值，最后通過數(shù)據(jù)分析看出在其他條件相同的情況下，同一因素的不同水平對挖坑機動態(tài)力學參數(shù)(扭矩和進給阻力)的影響.本試驗共5個因素,每因素有4個水平,故單因素試驗須做4×5=20次，方可得出初步結論。 2.2性能測試裝置系統(tǒng)各組成部件的比較和選擇 據(jù)挖坑機力學參數(shù)測試及研究的需要，測試裝置的功能應包括三個方面：①能模擬挖坑機實際動態(tài)工作狀況；②能改變工作時的各影響因素值，可根據(jù)試驗需要,隨時改變作業(yè)參數(shù)的大小及方向；③能夠實時測試挖坑機鉆頭工作時的動態(tài)力學參數(shù)。 要完成上述三項功能，對試驗裝置的設計提出以下要求：①在試驗裝置全部工作過程中能達到穩(wěn)定的運轉工況；②能夠十分準確而平順地改變鉆頭的轉速；③能夠完成鉆頭升降運動,并能控制其速度；④能夠安裝試驗所需的各種動態(tài)傳感器；⑤能夠實現(xiàn)試驗用土壤模擬真實土壤的組成及層次結構；⑥能夠改變和控制試驗土壤的各種參數(shù)，原則上在一定時間或次數(shù)內恢復土壤的原組構狀況；⑦準確控制每次試驗數(shù)據(jù)，保證測量與控制的同步性；⑧測試裝置先進、可靠,具有一定的抗干擾性，實時采集數(shù)據(jù)并保證高準確度；⑨電路控制能夠手動或自動完成,并有符合功能要求的電控柜；⑩整個試驗裝置設置在室內，并可以做到重復再現(xiàn)每次試驗。 2.2.1　性能測試裝置的組成 根據(jù)上述要求，本次研制的試驗裝置由機械部分、土壤槽、電測裝置等三部分組成。參考圖2-1進行設計。 圖2-1　挖坑機動態(tài)力學參數(shù)測試及研究試驗裝置 1.機構部分 測試裝置機械部分必須能模擬挖坑機的實際工作狀況，并可根據(jù)試驗測試需要改變各種影響因素。所以，機械部分由以下部件組成。 試驗用鉆頭是根據(jù)理論計算，自行設計、加工的螺旋型鉆頭。由連接法蘭、鉆桿、螺旋翼片、切土刀片及鉆尖等組成。鉆頭旋轉驅動裝置采用變頻調速電機，通過蝸輪蝸桿減速器、動態(tài)扭矩傳感器和聯(lián)軸器安裝試驗用鉆頭，并驅動其旋轉。同時通過動態(tài)扭矩傳感器可以準確測出傳動軸上的扭矩。 鉆頭升降驅動裝置可以考慮液壓升降裝置、電機的鏈傳動升降裝置和電機的皮帶傳動升降裝置。液壓升降裝置廣泛應用于叉車等機器中，因其下落的過程為變速運動，較難測出挖坑機在一定下落速度下的參數(shù)；電機的皮帶傳動升降裝置在這里需要帶動挖坑機與小車的上下移動，對皮帶的強度要求比較大；電機的鏈傳動升降裝置是以鏈輪帶動小車與挖坑機上下以特定的速度移動，可以很好的測出挖坑機在一定的下落速度下的參數(shù)，同時鏈條的強度要比皮帶要大，可以實現(xiàn)安全帶動升降臺與挖坑機升降運動，因此這里鉆頭升降裝置選取電機的鏈傳動升降裝置來實現(xiàn)。電機的鏈傳動升降裝置由帶無級變速器的制動電機及鏈傳動裝置組成并且可以實現(xiàn)正反轉。鉆頭升降傳動裝置是由鏈輪、鏈條、傳動軸、軸承及軸承殼等組成。動力由電動機經(jīng)減速器傳出，減速器輸出軸上的主動鏈輪經(jīng)鏈條傳到裝在升降機構下部的從動鏈輪，鏈輪的動力帶動軸另一端的鏈輪，并同時驅動裝在機架兩側的兩根鏈條做上下運動，從而帶動固定在封閉鏈條上的升降臺做上下運動，實現(xiàn)鉆頭的入土和提升。 升降臺用以安裝鉆頭及旋轉驅動裝置并實現(xiàn)鉆頭的提升和入土，小車兩側各有兩個滾輪,嵌在由槽鋼制成的升降導軌中，小車由組成閉環(huán)的兩根鏈條帶動，使其沿導軌上下運動；為使小車不出現(xiàn)偏斜，在小車兩側各安裝了一個側向滾輪。 機架由鋼板、槽鋼及角鋼等型鋼焊接而成，試驗裝置的各組成部件均安裝其上。土壤槽安放在作為測試裝置底座的固定底座上，使土壤槽位置固定，以保證試驗順利進行。 根據(jù)測試要求，所設計的電控柜和控制電路主要用來控制兩個電機的動作。鉆頭旋轉驅動裝置的電機控制電路，它控制電機的起動、停止、正轉及反轉；鉆頭升降驅動裝置的電機控制電路，它控制電機的起動、停止、正轉及反轉，并對行程開關進行控制。 2.土壤槽 土壤槽是保證試驗順利進行的重要組成部分。鉆頭的工作軌跡為一圓形，因此，土壤槽的形狀以圓形為宜。土壤槽底部設有過濾層，最底層是卵石層，向上依次為小碎石層、河砂層，最上層為試驗用工作土壤。 各層間鋪有尼龍細網(wǎng)(或其他隔層過濾材料)。土壤槽底部鉆出小孔，用來排出多余的水份；為滿足鉆頭工作時拋土半徑的需要，在土壤槽上部設計為的護土托盤。試驗土槽所用土壤有砂土、砂壤土、粘土和石質山地土等4種。 3.電測裝置 為了準確測出試驗中各參數(shù)值的大小，需要設置精密的電測裝置,即各種傳感器。傳感器是將所測得的非電量值轉化為電量值的一種儀器。置中共設置5個傳感器，分別是動態(tài)扭矩傳感器(1個)、拉壓力傳感器(2個)和轉速傳感器(2個)。 4.其他裝置 本試驗作用對象為土壤，因而土壤硬度計、土壤水份速測儀、土壤壓實裝置和小型叉車也是必不可少的。 測試臺工作時，由電控柜按鈕控制鉆頭旋轉和升降電機的起動、停止以及正反轉，使鉆頭平穩(wěn)工作。首先,起動電控柜上的“鉆頭正轉”按鈕,使鉆頭旋轉起來，然后，按下“鉆頭下降”按鈕，此時鉆頭向下進給，開始挖坑工作；同時，動態(tài)扭矩傳感器和拉壓力傳感器上測出的數(shù)據(jù)。鉆頭旋轉速度和進給速度通過轉速傳感器由數(shù)字儀表上讀出。當升降小車下降碰到下止點限位開關時，進給自動停止。此時，一個進給挖坑過程結束，停止數(shù)據(jù)采集。當按下“鉆頭上升”按扭時，鉆頭向上提升，小車碰到上止點限位開關時，小車停止；按下“鉆頭停止”按扭，結束試驗。 第三章 系統(tǒng)各組件設計 3.1 機構部分 測試裝置機構械部分必須能模擬挖坑機的實際工作狀況，并可根據(jù)測試需要改變各種影響因素。所以，機構部分由以下部件組成如圖3-1所示。 1.鉆頭旋轉驅動裝置 2.升降臺 3.拉壓力傳感器 4.鏈條1 5.土壤槽 6.機架 7.三相異步電動機 8.鏈輪 l9.鏈條2 10.限位開關 圖3-1 機構部分結構圖 1.鉆頭旋轉驅動裝置 市場上大部分挖坑機采用發(fā)動機作為挖坑機的動力裝置，但在實驗時需要改變轉頭的轉速，并使其進行勻速的轉動，這樣才能更好的測出挖坑機的轉速與其工作參數(shù)的關系，因而，在本實驗中，鉆頭旋轉驅動裝置采用變頻調速電機，通過安裝試驗用鉆頭，并驅動其旋轉,其結構如圖3-2所示。目前市場上單人挖坑機的汽油機功率大多為1.3kW，轉矩為1.7kW，根據(jù)電機需要的使用要求和目前市場的情況，因而電機選用型號為YP2112M-4型變頻調速三相異步電動機（無錫新大力電機有限公司生產(chǎn)），此電機的主要參數(shù)如表3-1所示： 型號 額定功率（kW） 額定轉速 （r/min） 堵轉轉矩 最大轉矩 質量 （kg） 額定轉矩 額定轉矩 YP2112M-4 4.0 1440 2.45 3.0 49 表3-1變頻調速電機參數(shù)表 電機的特點： 額定頻率：50Hz，也可根據(jù)用戶確定額定的電壓與頻率。 電動機調速范圍：3~100Hz，低于額定頻率以下為恒轉矩輸出，高于額定頻率以上為恒功率輸出，在矢量控制的條件下，調速范圍還可以擴大。 工作方式：連續(xù)工作制。 接法：4KW以下為Y接，4KW以上為Δ接，本實驗采用Y接。 此電機具有調頻性能好、節(jié)能、起動轉矩性能好、過載能力強、低速性能好、噪聲低、振動小、運行安全可靠、外形美觀等特點，對于本實驗來說通過準確的調節(jié)電機轉速從而改變挖坑機鉆頭轉速也是很必要的。對比以前的實驗裝置，通過電動機加無級變速器來實現(xiàn)變速來說，本實驗裝置更為簡單化，通過調節(jié)電機的頻率來實現(xiàn)轉速的改變也使得實驗數(shù)據(jù)更為準確。 1.變頻調速電機 2.摩擦式離合器組件 3.傳動軸 4.聯(lián)軸器 5.動態(tài)扭矩傳感器 6.鉆頭7.蝸輪蝸桿減速器 圖3-2 鉆頭旋轉驅動裝置結構圖 在電動機帶動挖坑機鉆頭進行工作時，為了保護電動機工作時受到一些損壞，本實驗采用摩擦式離合器對電動機進行一些保護，電動機帶動離合器的飛盤轉動，達到一定轉速時飛盤上的摩擦片對壓盤產(chǎn)生摩擦力帶動壓盤轉動離合轉速為700r/min，離合器裝配圖如圖3-3所示。 1.離合器飛盤 2.軸銷 3.墊片 4摩擦片 5.壓盤 圖3-3 摩擦式離合器裝配圖 壓盤與蝸輪蝸桿減速器7連接，蝸輪帶動傳動軸3轉動，從而使挖坑機鉆頭減速至170-200r/min進行轉動，同時電動機通過蝸輪蝸桿減速器來降低轉速來提高鉆頭挖坑時的扭矩，以達到挖坑作業(yè)時所需要的扭矩，根據(jù)現(xiàn)有的蝸輪蝸桿減速器蝸輪齒數(shù)為36，蝸桿頭數(shù)為5，所以傳動比為7.2，符合電動機到鉆頭的減速要求蝸輪蝸桿減速器組件圖如圖3-4所示。 1. 減速箱體 2.離合器壓盤 3.螺釘 4.注油孔蓋 5.蝸輪 6.傳動軸1 7.蝸桿8.圓柱銷 9.蝸輪箱蓋 圖3-4 蝸輪蝸桿減速箱組件 為了準確測出鉆桿上的扭矩，鉆頭上端與動態(tài)扭矩傳感器5通過聯(lián)軸器連接，扭矩傳感器上端與傳動軸通過聯(lián)軸器連接。工作時鉆頭入土產(chǎn)生的扭矩通過聯(lián)軸器傳到動態(tài)扭矩傳感器，扭矩傳感器受到扭矩作用向傳感器信號接收器上傳遞出方波信號，根據(jù)文獻上以前對于扭矩的測試，扭矩均在80N·m以下，因此本實驗中選用動態(tài)扭矩傳感器CYK-810(圖3-5)。 此傳感器的主要參數(shù)如表3-2所示 型號 測量范圍 （N·m） 輸出方式 連接方式 響應速度 （us） 防護等級 CYK-810 0-100 方波 USB 100 IP65 表3-2 動態(tài)扭矩傳感器CYK-810參數(shù)表 特點：1、檢測精度高、穩(wěn)定性好、抗干擾性強。 2、不需反復調零即可；連續(xù)測量正反扭矩。 3、既可測量靜態(tài)扭矩，也可測量動態(tài)扭矩。 圖3-5 扭矩傳感器CKY-810 2.測試用鉆頭 測試用鉆頭是根據(jù)理論計算，自行設計、加工的螺旋型鉆頭。由鉆桿、螺旋翼片、切土刀片及鉆尖等組成，鉆頭長800mm，鉆桿直徑為20mm，鉆頭通過聯(lián)軸器與動態(tài)扭矩傳感器相連接，再經(jīng)過聯(lián)軸器連接到蝸輪蝸桿減速器的傳動軸上動態(tài)扭矩傳感器兩根軸的直徑均為18mm，傳感器總長度為108mm，鉆頭裝配圖如圖3-6所示。 1.動態(tài)扭矩傳感器 2.聯(lián)軸器 3.鉆頭 圖3-6 鉆頭裝配圖 3.鉆頭升降驅動裝置 鉆頭升降驅動裝置由帶無級變速器的制動電機及鏈傳動裝置組成，如圖3-7所示。 1. 三相異步電動機 2.擺線針輪減速器 3.鏈輪 4.鏈條1 5.升降機架 6限位開關7.拉壓力傳感器感器 8.升降臺 9.鉆頭旋轉驅動裝置 10.光電式轉速傳感器 11.鏈條2 12.傳動軸 圖3-7 鉆頭升降裝置裝配圖 鉆頭升降傳動裝置是由機架、鏈輪、鏈條、傳動軸、軸承、升降臺及軸承端蓋等組成。動力由電動機1經(jīng)減速器傳出，減速器輸出軸上的主動鏈輪經(jīng)鏈條傳到位于機架下部的從動鏈輪，從動鏈輪的動力帶動軸另一端的鏈輪，并同時驅動裝在導軌兩側的兩根鏈條做上下運動，從而帶動固定在封閉鏈條上的升降小車2做上下運動,實現(xiàn)鉆頭的入土和提升，同時通過限位開關來控制升降臺的移動范圍，當小車觸碰到限位開關時，限位開關自動將電機的電斷開以保護鏈輪，保證實驗的安全。 根據(jù)市場上挖坑機目前的作業(yè)效率，每分鐘挖一個孔，測試所用鉆頭螺旋刀片為500mm，挖坑機升降臺為鏈傳動帶動，鏈輪的直徑為126mm，所以鏈輪的轉速為1.25r/min，根據(jù)升降小車與挖坑機旋轉驅動裝置的重量，估算出電機的功率需要在3.2kW。 鉆頭升降運動的動力選用MB系列摩擦式無級變速機型號為MBW40-Y2.2-B3（上海南睿減速機有限公司）,減速機參數(shù)如表3-3所示。 型號 額定功率 （kW） 輸出轉速 級數(shù) 減速比 MBW40-Y2.2-B3 4 1400 2級 1120 表3-3 減速電機參數(shù)表 此減速電機的特點： 1.使用在連續(xù)工作制的場合，允許正、反兩個方向運轉。 2.結構緊湊體積小由于采用了行星傳動原理，輸入軸輸出軸在同一軸心線上，使其機型獲得盡可能小的尺寸。 3.在運轉中同時接觸的齒對數(shù)多，重合度大，運轉平穩(wěn)，過載能力強，振動和噪音低。 鏈傳動的計算： 1、選擇鏈輪齒數(shù)Z1、Z2和確定傳動比i 電機轉速通過減速器減速傳到主動鏈輪上，因而鏈輪傳動比可取i=1取鏈輪齒數(shù)Z1=Z2=37 確定計算功率: 根據(jù)鏈傳動的工作情況、主動鏈輪齒數(shù)和鏈條排數(shù)，將鏈傳動所傳遞的功率修正為當量的單排鏈的計算功率 （3-1） 式中：Ka---工況系數(shù) Kz---主動鏈輪齒數(shù)系數(shù) P---傳遞的功率 由表9-6查得Ka=1.4，由圖9-13查的Kz=0.625，單排鏈，則計算功率為 3、選擇鏈節(jié)數(shù)和中心距 根據(jù)及主動輪轉速n1=50r/min查表9-11，可選12A-1。查表9-1，鏈條節(jié)距為p=19.05mm。 4、計算鏈節(jié)數(shù)和中心距 初選中心距。取a0=600。相應的鏈長節(jié)數(shù)為 取鏈長節(jié)數(shù)Lp=100節(jié)。 查表9-8得到中心距計算系數(shù)f1=0.25，則鏈傳動的最大中心距為 計算鏈速v，確定潤滑方式 由v=1.05m/s和鏈條12A-1,查圖9-14可知應采用滴油潤滑。 6、計算壓軸力Fp 有效圓周力為： 鏈輪水平布置時的壓軸力系數(shù)Kfp=1.15，則壓軸力為 得出鏈輪的各參數(shù)為：分度園直徑d=126mm 齒頂圓直徑da=136mm 齒根圓直徑df=116mm 齒高ha=10mm 鏈輪如圖3-8所示。 圖3-8 鏈輪尺寸圖 4.升降臺 升降臺用以安裝鉆頭及旋轉驅動裝置并實現(xiàn)鉆頭的提升和入土，升降臺長為780mm，寬為412mm，高為200mm,升降臺兩側各有兩個圓孔，孔直徑為20mm，升降臺采用鋼板焊接，安裝時套在機架上部分兩邊的圓柱桿上，升降臺由組成閉環(huán)的兩根鏈條帶使其沿圓柱桿上下運動，同時圓柱桿也起到固定升降臺運動方向的作用進行上下運動，同時在測試時圓柱干上需加上潤滑油。升降臺結構圖如圖3-9所示升降臺上開一個直徑為120mm圓孔，讓傳動軸可以通過孔與鉆頭連接起來。 圖3-9升降臺設計圖 4.機架 機架由鋼板、槽鋼及角鋼等型鋼焊接而成，在這里為了更好地表達機架的結構，將機架分為上下兩部分。機架上部分，測試裝置的各組成部件均安裝其上。機架上部分安裝鏈傳動機構、升降臺和小型三相異步電機，小型三相異步電機安裝在由兩根長為250mm的兩根8#槽鋼焊接在機構上部分的固定支座上，機架上部分設計如圖3-10所示；機架下部分安放土壤槽，安放在機架下部分的兩根槽鋼上，使土壤槽中心對著鉆頭的中心以保證實驗的順利進行，為防止土壤槽在打孔過程中出現(xiàn)移位，土壤槽通過凸起固定在機架下部分上，機架下部分設計如圖3-11所示。 圖3-10 機架上部分 圖3-11 機架下部分 6.電控柜和控制電路 根據(jù)試驗要求，所設計的電控柜和控制電路主要用來控制兩個電機的動作。鉆頭旋轉驅動裝置的電機控制電路如圖3-12所示，它控制電機的起動、停止、正轉及反轉；鉆頭升降驅動裝置的電機控制電路如圖3-13所示，它控制電機的起動、停止、正轉及反轉，并對行程開關自行控制。 圖3-12 鉆頭旋轉驅動裝置電機控制電路圖 圖3-13 鉆頭升降驅動裝置電機控制電路圖 3.2 土壤槽 土壤槽是保證試驗順利進行的重要組成部分。鉆頭的工作軌跡為一圓形，因此，土壤槽的形狀以圓形為宜。本次試驗的挖坑直徑為150mm、坑深為200mm。土壤槽直徑一般為坑徑的1～2倍，因此，定土壤槽的直徑為300mm，深度為700m。土壤槽設計如圖3-14所示。土壤槽底部設有過濾層，最底層是卵石層,向上依次為小碎石層、河砂層，最上層為試驗用工作土壤。 各層間鋪有尼龍細網(wǎng)(或其他隔層過濾材料)。土壤槽底部鉆出小孔，用來排出多余的水份；為滿足鉆頭工作時拋土半徑的需要，在土壤槽上部設計了直徑為460mm的護土托盤，土槽土壤結構圖如圖3-15所示。 試驗土槽所用土壤有砂土、砂壤土、粘土和石質山地土等4種。 1.護士托盤 2.把手 3.土壤容器 圖3-14 土壤槽設計圖 1. 土壤層 2.過濾網(wǎng) 3.河沙層 4.小碎石層 5.卵石層 圖3-15 土槽結構圖 3.3電測裝置 為了準確測出試驗中各參數(shù)值的大小，需要采用精密的電測裝置，即各種傳感器。傳感器是將所測得的非電量值轉化為電量值的一種儀器。 為了測定不同轉速和進給速度下的鉆頭旋轉扭矩和鉆頭工作時的進給阻力，本試驗裝置中共設置5個傳感器，分別是動態(tài)扭矩傳感器(1個)、拉壓力傳感器(2個)和轉速傳感器(2個)。 傳感器的信號手機與采集如圖3-16所示 微 型計算機 微 機 I/O 接 口 數(shù)據(jù) 采集器 信 號調理 動態(tài)扭矩傳感器 拉壓力傳感器 轉速傳感器 圖3-16 傳感器數(shù)據(jù)采集流程圖 動態(tài)扭矩傳感器型號為CKY-810型(北京中航科儀測控技術有限公司)，量程為0—100N/m用來測量轉動力矩，可將挖坑機鉆頭旋轉工作時，受到眾多阻力的影響，包括鉆尖切土阻力、刀片切土阻力、土壤升運阻力等。這些阻力綜合表現(xiàn)為鉆頭工作時所受阻扭矩的大小，傳感器采用聯(lián)軸器連接變頻調速電機和鉆頭之間。拉壓力傳感器采用為S型拉壓力傳感器EVT10A(上海游然傳感科技有限公司)如圖3-17，此傳感器采用合金鋼材質，可承受拉，壓兩種用途，其精度高，性能穩(wěn)定。適用于吊秤、配料秤、機改秤等電子測力稱重系統(tǒng)，量程為50Kg，鉆頭向下作進給運動時，鉆頭受到土壤的入土阻力測出拉力或壓力，將此傳感器用吊環(huán)裝在進給運動的兩條傳動鏈上。 圖3-17 S型拉壓力傳感器 轉速傳感器采用光電式轉速傳感器，其型號為LG-9200（深圳市萊訊特科技有限公司）如圖3-18，最大作用距離40mm，此傳感器為從傳感器發(fā)出可視光線（紅色可視光），照射到旋轉物上產(chǎn)生反射光，并檢測出這個反射光的非接觸式轉速傳感器，因而被測旋轉物上要放上反光貼片，即電動機的轉軸上要貼上反光貼片進行測量，另外，此傳感器可以使用反光貼片在斜側方向進行測量。 圖3-18 LG-9200光電式轉速傳感器 傳感器測試電路如圖3-19所示 圖3-19 傳感器電路圖 模擬電路主要程序段如下： void main() { EA=1； //開中斷允許 EX0=1； //外部中斷0允許 IT0=1； //觸發(fā)方式下降沿觸發(fā) TMOD = 0x01； //定時器0選用方式1 TH0 = 0x4c； //初值的計算 50ms TL0 = 0x00； TR0 = 1； //啟動定時器 ET0 = 1； //打開定時器中斷允許位 init()； gotoxy(0,0)； print(name)； gotoxy(1,5)； xieshuju(' ')； 傳感器電路圖各部件圖如下： 圖3-20 信號接收產(chǎn)生裝置 圖3-21 單片機 圖3-22 連接方式圖 圖3-23 顯示電路使用1602液晶屏 圖3-23中respack-8是排阻，在這里作為上拉電阻，因為p0不像p1p2p3，它的八個端口不能自行上拉電位。 圖3-24 晶振電路 圖3-24為晶振電路，代表單片機使用自身產(chǎn)生的時鐘頻率。 圖3-25 復位鍵 其他測試所需儀器： 土壤硬度計，TE22型，南京土壤儀器廠生產(chǎn)，主要技術指標： 1. 測量深度：0–200mm 2. 測頭面積：1cm2 3. 彈簧載荷：0.25kN, 0.75kN, 0.50kN用于不同測試要求 4. 記錄紙：裝一次紙可連續(xù)記錄60次 5. 儀器尺寸：624 x 185 x 157mm (L x W x H) 6. 儀器重量：5kg 土壤水份速測儀，SC69202型，上海第二天平儀器廠生產(chǎn)，主要技術指標： 1. 被測體積: 60cm3，100cm3 2. 環(huán)境溫度：5 – 40℃ 3. 精度：＜2% ( 測定土壤含水量的精度與烘干法對比不大于2%) 4. 儀器尺寸：280 x 180 x 480mm (L x W x H) 5. 儀器重量：10kg 土壤壓實裝置；天平，HC-TP2211B-5型，北京醫(yī)用天平廠生產(chǎn)；小型叉車。 第四章 性能測試實驗 4.1 扭矩傳感器測試實驗 扭矩的數(shù)值是將扭矩傳感器產(chǎn)生的方波通過USB接口傳輸給電路的接收端，同時閉合扭矩傳感器電路上的開關，LCD顯示器即可測出扭矩值，測試實驗如圖4-1、4-2所示。 圖4-1 傳感器測試電路開機初始狀態(tài)圖 圖4-2 扭矩信號測試模擬圖 圖4-2中屏幕所顯示數(shù)值大小為模擬電路圖預設扭矩值大小，測量完成后斷開扭矩線路圖開關。 4.2 轉速傳感器測試實驗 轉速的數(shù)值通過電路接收端接收轉速傳感器傳輸出的方波信號來顯示具體的數(shù)值，通過測試電路來進行顯示，電路的初始狀態(tài)同扭矩傳感器的測試實驗，將接收轉速傳感器的方波信號的電路開關閉合，即可顯示轉速的數(shù)值，如圖4-3所示。 圖4-3 轉速信號測試模擬圖 圖4-3中屏幕所顯示數(shù)值大小為測試電路圖預設轉速大小，測量完成后斷開轉速線路圖開關。 4.3 拉壓力傳感器測試實驗 拉壓力的數(shù)值通過電路接收端接收拉壓力傳感器傳輸出的方波信號來顯示具體的數(shù)值，通過電路來進行顯示，電路的初始狀態(tài)同扭矩傳感器的測試實驗，將接收拉壓力傳感器的方波信號的電路開關閉合，即可顯示拉壓力的的大小，如圖4-4所示。 圖4-4 拉壓力信號測試模擬圖 圖4-4中屏幕所顯示數(shù)值大小為測試電路圖預設拉壓力大小，測量完成后斷開轉速線路圖開關。 當扭矩、轉速和拉壓力測量完成后需將電路復位，使其恢復到開機狀態(tài)如圖4-5所示。 圖4-5 測試電路復位狀態(tài)圖 第 42 頁 共 46 頁 第五章 總結與展望 本設計在理論研究和實際分析的基礎上，完成了單人林業(yè)挖坑機測試裝置設計。其中包括鉆頭旋轉驅動裝置、升降臺升降裝置、測試機架、土壤槽的設計和傳感器的選用。鉆頭旋轉驅動裝置采用調頻電機帶動摩擦式離合器，然后經(jīng)蝸輪蝸桿減速器減速，傳動到鉆頭上，通過降低轉速增加扭矩從而完成挖坑作業(yè)：升降臺升降裝置采用鏈傳動帶動同時通過限位開關來對升降臺的行程進行控制：機架整體采用槽鋼、角鋼和鋼桿來進行焊接而成，同時對于土槽的固定做了帶有凹槽的圓筒，同土壤槽外部的凸槽進行裝配，防止在挖坑作業(yè)中土槽進行移位，整體結構緊湊；對于傳感器的選用本測試大多選用測量準度比較高，響應時間較短，將傳感器通過USB連接的形式進行顯示，三種傳感器均可使用方波來進行信號的傳輸，通過設計的傳感器顯示電路圖將可以準確的讀出傳感器傳遞出的扭矩、拉壓力和轉速的大小。 通過這套測試裝置可以通過將各因素與挖坑機入土時的各參數(shù)進行分析研究，可以得出各因素與挖坑機的關系，從而可以在未來對挖坑機的部件進行更好的設計，使其有更好的工作效率。 但是，由于在畢業(yè)設計前期在單位實習，設計過程中由于內容多、時間緊，因而最終沒能做出測試儀器，有些方面的考慮難免會出現(xiàn)欠缺，在設計中出現(xiàn)一些錯誤也在所難免，其理論設計還有許多需要進一步完善的地方，所以希望老師能夠理解，對于設計中出現(xiàn)的錯誤希望老師能予以指正。 致謝 本人的畢業(yè)設計能順利地完成離不開老師和同學們的幫助，本設計的完成和論文的撰寫得到了賈志成老師的大力幫助。本人在完成畢業(yè)設計期間，賈老師在學習和研究上都給予了無微不至的關心和指導，為本設計的順利完成傾注了大量的心血。賈老師嚴謹?shù)闹螌W作風、熱忱的態(tài)度、創(chuàng)新的思維方法和孜孜不倦的科研精神使我受益非淺，終身難忘。在此，再次向賈老師表示最誠摯的感謝，以及我深深的敬意。同時，我也要感謝四年來辛苦培養(yǎng)我的各位老師們，是你們不知辛苦的教誨，讓我不斷健康的成長。我還要感謝學校給我提供這么好的學習環(huán)境和機會！感謝機械電子工程學院的領導和老師對我的關心！ 在此我還要感謝所有幫助過我的老師和同學，感謝舍友四年來在我的學習生活中給予的幫助，感謝田家超同學在電測裝置模擬方面給予的幫助。 感謝父母多年的培養(yǎng)，他們對我的支持理解和無私奉獻，一次又一次給了我前行的力量和勇氣。 再次向所有在本設計完成期間關心、幫助過我的人們表示誠摯的謝意！ 魏垂憲 2013年5月 參考文獻 [1] 于建國，屈錦為．國內外挖坑機的研究現(xiàn)狀及發(fā)趨勢[J].東北林業(yè)大學，哈爾濱，2006（12） [2] 武廣濤，俞國勝，李美華．國內造林機械及發(fā)展前景[J].林業(yè)機械與木工設備，北京，2003（11）：4-5. 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