資源目錄里展示的全都有，所見(jiàn)即所得。下載后全都有,請(qǐng)放心下載。原稿可自行編輯修改=【QQ：401339828 或11970985 有疑問(wèn)可加】 二級(jí)圓錐圓柱齒輪減速器 目錄 摘 要 I Abstract II 1 引言 1 1.1 概述 1 2 電機(jī)的選擇計(jì)算 4 2.1 選擇電動(dòng)機(jī)的類(lèi)型 4 2.2 選擇電動(dòng)機(jī)的容量 4 2.3確定電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速 4 2.4 計(jì)算傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比i∑并分配傳動(dòng)比 5 2.4.1 分配原則 5 2.5 計(jì)算傳動(dòng)裝置各軸的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù) 5 2.5.1 各軸的轉(zhuǎn)速 5 2.5.2 各軸的輸入功率 6 2.5.3 各軸的輸入轉(zhuǎn)矩 6 3 傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算 7 3.1 閉式直齒輪圓錐齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算 7 3.2 閉式直齒圓柱齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算 10 3.3 軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 13 3.3.1減速器高速軸Ⅰ的設(shè)計(jì) 13 3.3.2 減速器的低速軸Ⅱ的設(shè)計(jì) 16 3.3.3 減速器低速軸Ⅲ的設(shè)計(jì)計(jì)算 18 4 滾動(dòng)軸承的選擇與壽命計(jì)算 21 4.1 減速器高速I(mǎi)軸滾動(dòng)軸承的選擇與壽命計(jì)算 21 4.2 減速器低速I(mǎi)II軸滾動(dòng)軸承的選擇與壽命計(jì)算 22 5 鍵聯(lián)接的選擇 23 5.1 高速軸的鍵連接 23 5.2 低速軸的鍵連接 24 6 減速器機(jī)體的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 24 6.1 機(jī)體要具有足夠的剛度 24 6.2 機(jī)體的結(jié)構(gòu)要便于機(jī)體內(nèi)零件的潤(rùn)滑，密封及散熱 25 6.3 機(jī)體結(jié)構(gòu)要具有很好的工藝性 26 6.4 確定機(jī)蓋大小齒輪一段的外輪廓半徑 26 7 潤(rùn)滑和密封設(shè)計(jì) 27 7.1 潤(rùn)滑 27 7.2 密封 27 8 箱體設(shè)計(jì)的主要尺寸及數(shù)據(jù) 28 9 三維建模 29 9.1 三維建模技術(shù) 29 9.2 草圖概念設(shè)計(jì) 31 9.2.1 零件的三維參數(shù)化設(shè)計(jì)建摸 31 9.2.2 虛擬裝配 35 9.2.3 干涉分析 39 9.2.4 應(yīng)力分析 42 10 結(jié)論 43 謝 辭 45 參考文獻(xiàn) 46 二級(jí)圓錐圓柱齒輪減速器 摘 要 本課題主要研究的內(nèi)容是根據(jù)減速器設(shè)計(jì)的原始資料，研究減速器夠組成部件（包括齒輪、軸、軸承、上箱體和下箱體）的設(shè)計(jì)及校核方法。對(duì)二級(jí)圓錐圓柱齒輪減速器設(shè)計(jì)進(jìn)行功能分解，確立齒輪減速器三維參數(shù)化設(shè)計(jì)方法以及齒輪減速器零件（各主要傳動(dòng)件，標(biāo)準(zhǔn)件等）模型庫(kù)、總裝配庫(kù)的構(gòu)建方法。并用solidworks虛擬軟件，進(jìn)行二級(jí)圓錐圓柱齒輪機(jī)構(gòu)的三維建模，對(duì)圓錐圓柱減速器的機(jī)構(gòu)的組成，內(nèi)部傳動(dòng)部件，進(jìn)行裝配干涉分析、應(yīng)力應(yīng)變分析、運(yùn)動(dòng)仿真，最終生成二維工程圖。 利用solidworks虛擬軟件對(duì)所設(shè)計(jì)的產(chǎn)品進(jìn)行三維建模，裝配，運(yùn)動(dòng)仿真和工程圖的產(chǎn)生等方面進(jìn)行研究后發(fā)現(xiàn)，干涉、應(yīng)力分析是極其重要的內(nèi)容。 從三維開(kāi)始設(shè)計(jì)，在現(xiàn)有的軟件支持下，這個(gè)模型至少有可能表達(dá)出設(shè)計(jì)構(gòu)思的全部幾何參數(shù)，整個(gè)設(shè)計(jì)過(guò)程可以完全在三維模型上討論，對(duì)設(shè)計(jì)的輔助就很容易迅速擴(kuò)大的全過(guò)程，設(shè)計(jì)的全部流程都能使用統(tǒng)一的數(shù)據(jù)，從三維開(kāi)始的設(shè)計(jì)，二維工程圖的表達(dá)仍然要遵守傳統(tǒng)設(shè)計(jì)的要求。 關(guān)鍵字 三維虛擬設(shè)計(jì) 三維建模 減速器 Two stage cone cylinder gear reducer Abstract The main research topics are based on the design of the original data reducer, reducer enough of component parts (including gears, shafts, bearings, the upper casing and lower casing) design and verification method. Of the two conical gear reducer design of functional decomposition, the establishment of three-dimensional parametric gear reducer and gear reducer design parts (the main transmission parts, standard parts, etc.) model library, the total assembly method of constructing the library. And with the solidworks of virtual software and database technology, for two conical cylindrical gears three-dimensional modeling of conical reducer cylindrical body composition, the internal transmission parts, and assembly interference analysis, stress and strain analysis, spatial motion analysis, motion simulation, eventually to produce two dimensional drawings. Using solidworks of virtual software products designed three-dimensional modeling, assembly, motion simulation and engineering plans and other aspects of the production study found that stress and strain analysis is an extremely important element. Only three-dimensional design, be possible to set up the finite element analysis of raw data, and then to part geometry and the optimal shape. Otherwise, the design is the traditional method: even the prototype for many of the bench test for the high cost, cycle length, is the modern market economy can not be tolerated. Starting from the three-dimensional design, in support of existing software, this model may be expressed at least all the geometric parameters of the design concept, the whole design process can be fully discussed in the three-dimensional model, it is easy to design the supporting rapid expansion of the whole process the design of all the processes can use a unified data, starting from the three-dimensional design, the expression of two-dimensional engineering drawings still have to comply with the requirements of traditional design. Key words 3D virtual design three-dimensional modeling reducer 45 1 引言 本課題研究的目的是在已有減速器設(shè)計(jì)的基本理論基礎(chǔ)上，利用Solidworks三維設(shè)計(jì)軟件和數(shù)據(jù)庫(kù)技術(shù)，建立齒輪、軸、軸承、上箱體及下箱體的三維參數(shù)模型，將各零件進(jìn)行裝配。 本課題研究的意義在于：能夠?yàn)辇X輪減速器設(shè)計(jì)提供一種全新手段和方法，改變?cè)械氖止ぴO(shè)計(jì)，二維設(shè)計(jì)變?yōu)槿S設(shè)計(jì)，并在設(shè)計(jì)中體現(xiàn)引導(dǎo)作用，使設(shè)計(jì)更為直觀(guān)、形象、生動(dòng)；通過(guò)實(shí)時(shí)人機(jī)互動(dòng)式的三維參數(shù)化實(shí)體造型設(shè)計(jì)，更好地理解、掌握零部件的結(jié)構(gòu)及裝配關(guān)系，實(shí)現(xiàn)齒輪建起的動(dòng)力學(xué)參數(shù)設(shè)計(jì)計(jì)算、齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)技術(shù)、軸系的設(shè)計(jì)技術(shù)；分析三維參數(shù)化設(shè)計(jì)的方法，運(yùn)用設(shè)計(jì)辯論與程序設(shè)計(jì)相結(jié)合的方法實(shí)現(xiàn)零件的三維參數(shù)化設(shè)計(jì)，在此基礎(chǔ)上采用了在零件環(huán)境中以及在裝配環(huán)境中建立零件模板的兩種方法；分析齒輪減速器總裝配及各部件之間的結(jié)構(gòu)尺寸約束關(guān)系，并運(yùn)用自頂向下與自底向上的設(shè)計(jì)思想分別構(gòu)建減速器總裝裝配模板和軸系模板。采用Solidworks三維設(shè)計(jì)軟件，并結(jié)合AutoCAD等二維繪圖軟件，設(shè)計(jì)了一個(gè)二級(jí)圓錐圓柱齒輪減速器，實(shí)現(xiàn)了減速器的三維模型生產(chǎn)，以及由此生成二維工程圖的思想。通過(guò)Solidworks三維設(shè)計(jì)軟件特有的干涉分析、應(yīng)力應(yīng)變分析、空間運(yùn)動(dòng)分析、運(yùn)動(dòng)仿真功能，對(duì)減速器進(jìn)行了檢查和優(yōu)化設(shè)計(jì)方案，實(shí)現(xiàn)減速器的運(yùn)動(dòng)仿真，完成了減速器在計(jì)算機(jī)中虛擬設(shè)計(jì)。 1.1 概述 隨著現(xiàn)代工業(yè)的不斷發(fā)展和擴(kuò)大，對(duì)工業(yè)機(jī)械的需求量也再迅速的增加，同時(shí)對(duì)機(jī)械設(shè)備的可靠性，維修性，安全性，經(jīng)濟(jì)性和燃油性也提出而來(lái)更高的要求。隨著微電子工業(yè)向機(jī)械工業(yè)的滲透，現(xiàn)代機(jī)械日益向智能化和機(jī)電一體化方向發(fā)展。自20世紀(jì)90年代以來(lái)，國(guó)外機(jī)械工業(yè)進(jìn)入了一個(gè)新的發(fā)展時(shí)期，技術(shù)發(fā)展的重點(diǎn)在于努力完善產(chǎn)品的標(biāo)準(zhǔn)化實(shí)現(xiàn)高精度，多用途，超小型化是工業(yè)機(jī)械的發(fā)展趨勢(shì)。 齒輪機(jī)構(gòu)是在各種機(jī)構(gòu)中應(yīng)用最廣泛的一種傳動(dòng)機(jī)構(gòu)。它可以用來(lái)傳遞空間任意兩軸件的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力，并具有功率范圍大，傳動(dòng)效率高，傳動(dòng)比準(zhǔn)確，使用壽命長(zhǎng)，工作安全可靠等特點(diǎn)。而作為齒機(jī)構(gòu)的最基本組成部分齒輪所起的作用是無(wú)可代替的，所以齒輪的設(shè)計(jì)尤為重要。齒輪是應(yīng)用最為廣泛的通用零件，廣泛用在各種傳動(dòng)中，如機(jī)床的傳動(dòng)裝置，汽車(chē)的變速箱和后橋，減速器和玩具等。齒輪傳動(dòng)機(jī)構(gòu)中很重要的應(yīng)用就是減速器。減速器是原動(dòng)機(jī)和工作機(jī)之間獨(dú)立的閉式機(jī)械傳動(dòng)裝置用來(lái)降低原動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速或增大轉(zhuǎn)矩，以滿(mǎn)足工作機(jī)需要。而齒輪減速器作為一種重要的動(dòng)力傳遞裝置，在機(jī)械化生產(chǎn)中起著不可替代的作用。圓柱圓錐齒輪減速器是最常用的機(jī)械傳動(dòng)機(jī)構(gòu)之一。 縱觀(guān)國(guó)內(nèi)減速器行業(yè)的現(xiàn)狀，為保持行業(yè)的健康可持續(xù)發(fā)展在充分肯定行業(yè)不斷發(fā)展、進(jìn)步的同時(shí)，更應(yīng)看到存在的問(wèn)題，并積極研究對(duì)策，采取措施，力爭(zhēng)在較短時(shí)間內(nèi)能有所進(jìn)展。目前，同外減速器行業(yè)存在的比較突出的問(wèn)題是，行業(yè)整體新產(chǎn)品開(kāi)發(fā)能力弱、工藝創(chuàng)新及管理水平低，企業(yè)管理方式較為粗放，相當(dāng)比例的產(chǎn)品仍為中低檔次、缺乏有國(guó)際影響力的產(chǎn)品品牌、行業(yè)整體散、亂情況依然較為嚴(yán)重。 當(dāng)今世界各國(guó)減速器及齒輪技術(shù)發(fā)展總的趨勢(shì)是向六高、二低、三化方向發(fā)展。六高即指高承載能力、高齒面硬度、高精度、高速度、高可靠性和高傳動(dòng)率；二低，即低噪聲、低成本；三化，即標(biāo)準(zhǔn)化、多樣化、通用化。減速器及齒輪的設(shè)計(jì)與制造技術(shù)的發(fā)展，在一定程度上標(biāo)志著一個(gè)國(guó)家的工業(yè)水平，因?yàn)槠鋺?yīng)用非常廣泛，大到礦山機(jī)械中的傳動(dòng)裝置，小到汽車(chē)變速箱等領(lǐng)域無(wú)不滲透著齒輪以及減速器的應(yīng)用。當(dāng)今是要求人與自然和諧發(fā)展的社會(huì)，我們的齒輪加工也逐步往綠色環(huán)保的干式、半干式加工轉(zhuǎn)變，其中有高速和低溫冷風(fēng)干式加工兩個(gè)方向，從這一點(diǎn)上講，傳統(tǒng)的機(jī)加工都將邁向一個(gè)新的臺(tái)階。 國(guó)際上，動(dòng)力傳動(dòng)齒輪裝置正沿著小型化、高速化、標(biāo)準(zhǔn)化方向發(fā)展．特殊齒輪的應(yīng)用、行星齒輪裝置的發(fā)展、低振動(dòng)、低噪聲齒輪裝置的研制是齒輪減速器設(shè)計(jì)方面的一些特點(diǎn)．為達(dá)到齒輪減速器裝置小型化目的，可以提高現(xiàn)有漸開(kāi)線(xiàn)齒輪的承載推力。各國(guó)普遍采用硬齒面技術(shù)，提高硬度以縮小裝置的尺寸；也可應(yīng)用以圓弧齒輪為代表的特殊齒形。英法合作研制的艦載直升飛機(jī)主傳動(dòng)系統(tǒng)采用圓弧齒輪后，使減速器高度大為降低。隨著船舶動(dòng)力由中速柴油機(jī)代替的趨勢(shì)，在大型船上采用大功率行星齒輪裝置確有成效；現(xiàn)在冶金、礦山、水泥一軋機(jī)等大型傳動(dòng)裝置中，行星齒輪以其體積小、同軸性好、效率高的優(yōu)點(diǎn)而應(yīng)用愈來(lái)愈多。 研究手段的現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢(shì)隨著科學(xué)技術(shù)的發(fā)展和日益增長(zhǎng)的社會(huì)需求，機(jī)械產(chǎn)品的類(lèi)型、規(guī)格及性能迅速地發(fā)生變化，市場(chǎng)要求產(chǎn)品的設(shè)計(jì)周期越來(lái)越短.傳統(tǒng)的減速器設(shè)計(jì)往往是手工設(shè)計(jì)，因計(jì)算煩瑣、復(fù)雜，致使手工設(shè)計(jì)的效率、可靠性、準(zhǔn)確性大大降低，而且對(duì)于系列化產(chǎn)品設(shè)計(jì)需要進(jìn)行反復(fù)的計(jì)算、查詢(xún)和繪圖，造成大量重復(fù)勞動(dòng)。另外，傳統(tǒng)的類(lèi)比設(shè)計(jì)中還存在一個(gè)極大的毛病，即在設(shè)計(jì)時(shí)，大部分設(shè)計(jì)人員都是在己有產(chǎn)品的基礎(chǔ)上將尺寸增大，這樣的相似設(shè)計(jì)使得產(chǎn)品的尺寸與重量越來(lái)越大，造成財(cái)力、人力的浪費(fèi)。 在科學(xué)技術(shù)日益發(fā)展的今天，雖然CAD技術(shù)已被企業(yè)重視，但通用CAD支撐軟件對(duì)大多數(shù)用戶(hù)來(lái)說(shuō)，只是繪圖工具，只是使所繪圖便于保存，便于修改，不是真正的實(shí)現(xiàn)了通過(guò)計(jì)算機(jī)設(shè)計(jì)的目的，不能解決設(shè)計(jì)問(wèn)題，其實(shí)質(zhì)仍是手工設(shè)計(jì)，它不僅設(shè)計(jì)效率低，同時(shí)對(duì)使用者的要求也較高，因使用者要直接使用圖形支撐軟件的命令去構(gòu)造圖形，這就要求其對(duì)各種命令的功能及其使用方法十分了解，從而限制了對(duì)這些命令不熟悉但精通產(chǎn)品設(shè)計(jì)的人員有效地使用計(jì)算機(jī)進(jìn)行輔助設(shè)計(jì)，而使硬件和軟件得不到充分利用。 而且，在傳統(tǒng)繪圖設(shè)計(jì)過(guò)程中，工程師們感到最別扭的、最影響設(shè)計(jì)質(zhì)量的、最需要有人輔助的幾個(gè)常見(jiàn)的問(wèn)題可能有下列幾項(xiàng)：復(fù)雜的投影線(xiàn)生成問(wèn)題、漏標(biāo)尺寸，漏畫(huà)圖線(xiàn)的問(wèn)題、機(jī)構(gòu)的幾何關(guān)系和運(yùn)動(dòng)關(guān)系的分析討論問(wèn)題、設(shè)計(jì)的更新與修改問(wèn)題、設(shè)計(jì)工程管理問(wèn)題、二維參數(shù)化的局限性等等，這些在我們的二維軟件繪圖中都不能得到很好的解決。 在二維參數(shù)化軟件前景不甚明確的條件，在此背景下，基于計(jì)算機(jī)的虛擬技術(shù)，虛擬產(chǎn)品開(kāi)發(fā)就越來(lái)越顯出其獨(dú)特的優(yōu)勢(shì)?；谔卣鞯娜S參數(shù)化/變量化軟件開(kāi)始進(jìn)入設(shè)計(jì)領(lǐng)域。 人在設(shè)計(jì)零件時(shí)的原始沖動(dòng)是三維的，是有顏色、材料、硬度、形狀、尺寸、位置、相關(guān)零件、制造工藝等等關(guān)聯(lián)概念的三維實(shí)體，甚至是帶有相當(dāng)復(fù)雜的運(yùn)動(dòng)關(guān)系的三維實(shí)體。如果能直接以三維概念開(kāi)始設(shè)計(jì)，在現(xiàn)有的軟件支持下，這個(gè)模型至少有可能表達(dá)出設(shè)計(jì)構(gòu)思的全部幾何參數(shù)，整個(gè)設(shè)計(jì)過(guò)程可以完全在三維模型上討論，對(duì)設(shè)計(jì)的輔助就很容易迅速擴(kuò)大的全過(guò)程，設(shè)計(jì)的全部流程都能使用統(tǒng)一的數(shù)據(jù)。這樣就有可能比較容易地建立充分而完整的設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)庫(kù)，并以此為基礎(chǔ)，進(jìn)一步進(jìn)行應(yīng)力應(yīng)變分析、制件質(zhì)量屬性分析、空間運(yùn)動(dòng)分析、裝配干涉分析、NC控制可加工性分析、高正確率的二維工程圖生成、外觀(guān)色彩和造型效果評(píng)價(jià)、商業(yè)廣告造型與動(dòng)畫(huà)生成等一系列的需求都能充分滿(mǎn)足，是對(duì)設(shè)計(jì)全過(guò)程的有效的輔助，是有明確效益的CAD。三維設(shè)計(jì)的好處已經(jīng)證實(shí)了，Solidworks或其他同類(lèi)軟件的實(shí)施過(guò)程中，都能體會(huì)得到。由三維實(shí)體造型自動(dòng)生成二維工程圖紙的方法，這在實(shí)際設(shè)計(jì)工作中有很大的優(yōu)勢(shì)，尤其是對(duì)于復(fù)雜的零部件的造型及其黑維工程圖紙的設(shè)計(jì)，會(huì)得到事半功倍的效果，如剖面圖自動(dòng)生成，空間相貫線(xiàn)求交、投影等。對(duì)于創(chuàng)成設(shè)計(jì)，三維設(shè)計(jì)模式幾乎是最為合理的了 2 電機(jī)的選擇計(jì)算 2.1 選擇電動(dòng)機(jī)的類(lèi)型 按工作要求和工作條件選用Y系列三相籠型異步電動(dòng)機(jī)，全封閉自扇冷式結(jié)構(gòu)，電壓380V. 2.2 選擇電動(dòng)機(jī)的容量 工作機(jī)的有效功率為Pw=FV/1000=(2200N×1.0m/s)/1000=2.2kw. 從電動(dòng)機(jī)到工作機(jī)輸送帶間的總效率： 聯(lián)軸器的傳動(dòng)效率 η1=0.99. 帶傳動(dòng)效率η2=0.96. 一對(duì)圓錐滾子軸承的效率 η3= 0. 98. 一對(duì)球軸承的效率 η4= 0.99. 閉式直齒圓錐齒傳動(dòng)效率η5= 0.97. 閉式直齒圓柱齒傳動(dòng)效率η6= 0.97. 總效率=η12η2η33η4η5η6=0.992×0.96×0. 983×0.99×0.97×0.97=0.817. 所以電動(dòng)機(jī)所需工作功率為： Pd=Pw/η∑=2.2kw/0.817=2.69kw 2.3確定電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速 查表得二級(jí)圓錐圓柱齒輪減速器傳動(dòng)比i=8-40，而工作機(jī)卷筒軸的轉(zhuǎn)速為： d=250mm nw=60×1000V/πd=76.5r/m 所以電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的可選范圍為： nd=i×nw =(8-40) ×76.5=(612-3060)r/m 符合這一范圍的同步轉(zhuǎn)速有750 r/m,1000 r/m,1500 r/m,3000 r/m四種。綜合考慮電動(dòng)機(jī)和傳動(dòng)裝置的尺寸，質(zhì)量及價(jià)格因素，為使傳動(dòng)裝置結(jié)構(gòu)緊湊，決定選用同步轉(zhuǎn)速為1000 r/m的電動(dòng)機(jī)如表2-1： 表2-1電動(dòng)機(jī)參數(shù) 電動(dòng)機(jī)的型號(hào) 額定功率 /kw 滿(mǎn)載轉(zhuǎn)速/(r/m) 啟動(dòng)額定轉(zhuǎn)矩 最大額定轉(zhuǎn)矩 Y132S-6 3 960 2.0 2.0 2.4 計(jì)算傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比i∑并分配傳動(dòng)比 2.4.1 分配原則 1.各級(jí)傳動(dòng)的傳動(dòng)比不應(yīng)該超過(guò)其傳動(dòng)比的最大值 2.使所設(shè)計(jì)的傳動(dòng)系統(tǒng)的各級(jí)傳動(dòng)機(jī)構(gòu)具有最小的外部尺寸 3.使二級(jí)齒輪減速器中，各級(jí)大齒輪的浸油深度大致相等，以利于實(shí)現(xiàn)油池潤(rùn)滑 2.4.2 總傳動(dòng)比i∑ 為： i∑ =nm/ nw=960/76.5=12.549 2.4.3分配傳動(dòng)比： i∑ =i1i2 圓錐齒輪傳動(dòng)比一般不大于3，所以： 直齒輪圓錐齒輪傳動(dòng)比：i1=3 直齒輪圓柱齒輪傳動(dòng)比: i2=4.18 實(shí)際傳動(dòng)比：I’∑ = 3×4.18=12.54 因?yàn)椤鱥=0.009<0.05,故傳動(dòng)比滿(mǎn)足要求 2.5 計(jì)算傳動(dòng)裝置各軸的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù) 2.5.1 各軸的轉(zhuǎn)速 Ⅰ軸 nI=nm=960r/m Ⅱ軸 nⅡ=nI/ i1=960/3=320 r/m Ⅲ軸 nⅢ=nⅡ/ i2=320/4.18=76.6 r/m Ⅳ軸 nⅣ=nⅢ=76.6r/m 2.5.2 各軸的輸入功率 Ⅰ軸 PI= Pdη1=2.69kw×0.99=2.663kw Ⅱ軸 PⅡ= PIη5η4=2.663×0.99×0.97=2.557kw Ⅲ軸 PⅢ= PⅡη6η3=2.557×0.97×0.98=2.43kw Ⅳ軸 PⅣ= PⅡη1η3=2.43×0.99×0.98=2.358kw 2.5.3 各軸的輸入轉(zhuǎn)矩 電動(dòng)機(jī)軸的輸出轉(zhuǎn)矩Td =9.55×106×2.69/960=2.68×104 N.mm 所以： Ⅰ軸 TI=Td×η1=2.68×104×0.99=2.65×104 N.mm Ⅱ軸 TⅡ=TI×η5η4×i1=2.65×104×0.99×0.97×3=7.63×104 N.mm Ⅲ軸 TⅢ=TⅡ×η6η3×i2=7.63×104×0.97×0.98×4.18=3.03×105N.mm Ⅳ軸 TⅣ=TⅢ×η1η3=3.03×105×0.99×0.98=2.94×105 N.mm 運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算結(jié)果整理如表2-3： 表2-3 運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù) 軸名 功率p/kw 轉(zhuǎn)矩T(N.mm) 轉(zhuǎn)速n(r/m) 傳動(dòng)比i 效率η 電機(jī)軸 2.69 2.68x103 960 1 0.99 Ⅰ軸 2.663 2.65x10 960 13 0.98-0.99 Ⅱ軸 2.557 7.63 320 3-4.18 0.98 Ⅲ軸 2.43 3.03 76.6 4.18 0.97-0.98 Ⅳ軸 2.358 2.94 76.6 1-4.18 0.97 3 傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算 3.1 閉式直齒輪圓錐齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算 a．選材 七級(jí)精度 小齒輪材料選用45號(hào)鋼，調(diào)質(zhì)處理，HB=217~286， 大齒輪材料選用45號(hào)鋼，正火處理，HB=162~217， 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)： σHmin1=0.87HBS+380 由公式得出： 小齒輪的齒面接觸疲勞強(qiáng)度σHmin1=600 Mpa ； 大齒輪的齒面接觸疲勞強(qiáng)度σHmin2 =550 Mpa b. (1) 計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N: N1=60njL=60×960×1×8×10×300=2.765×109 N2=N1/ i1=2.765×109/3=9.216×108 (2)查表得疲勞壽命系數(shù)： KHN1=0.91,KHN2=0.93,取安全系數(shù)SHmin =1 ∴[σ]H=σHmin× KHN / SHmin ∴[σ]H1=600×0.91/1=546 Mpa [σ]H2=550×0.93/1=511.5 Mpa ∵[σ]H1>[σ]H2 ∴取511.5 Mpa (3) 按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)小齒輪大端模數(shù)（由于小齒輪更容易失效故按小齒輪設(shè)計(jì)）: 取齒數(shù) Z1=24，則Z2=Z1×i1=24×3=72， 取Z2=72 ∵實(shí)際傳動(dòng)比u=Z2/Z1=72/24=3，且u=tanδ2=cotδ1=3 ∴δ1=18.435° δ2=71.565° 則小圓錐齒輪的當(dāng)量齒數(shù) zm1=z1/cosδ1=24/cos18.435°=25.3 zm2=z2/cosδ2=72/cos71.565°=227.68 (4)查表有材料彈性影響系數(shù)ZE=189.8，取載荷系數(shù)Kt=2.0 又∵T1=2.65×104 T/(N.mm)，u=3，ФR1=1/3. ∴試計(jì)算小齒輪的分度圓直徑為： × c.齒輪參數(shù)計(jì)算 (1)計(jì)算圓周速度 v=π×d1t×nI /60000=3.14×63.96×960/60000=3.21335m/s (2)計(jì)算齒輪的動(dòng)載系數(shù)K 根據(jù)v=3.21335m/s，查表得： Kv=1.18,又查表得出使用系數(shù)KA=1.00 取動(dòng)載系數(shù)Kα=1.0 取軸承系數(shù)Kβ=1.5×1.25=1.875 齒輪的載荷系數(shù)K= Kv×KA× Kα ×Kβ=2.215 (3)按齒輪的實(shí)際載荷系數(shù)所得的分度圓直徑由公式: d1= d1t×=63.96×32.221/2=66.15mm m=66.15/24=2.75 d．按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)： σFmin1=0.7HBS+275 由公式查得： (1)小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度σFE1=500 Mpa ； 大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度σFE2 =380 Mpa (2)查得彎曲疲勞強(qiáng)度壽命系數(shù)KFN1=0.86,KFN2=0.88. 計(jì)算彎曲疲勞強(qiáng)度的許用應(yīng)力，安全系數(shù)取S=1.4 由[σF]=σFmin× KFN / SFmin 得 [σF]1=σFE1× KFN1/S=500×0.86/1.4=308.929 Mpa [σF]2=σFE2× KFN2/S=380×0.88/1.4=240.214 Mpa 計(jì)算載荷系數(shù) K= Kv×KA× Kα ×Kβ=2.215 1.查取齒形數(shù)： YFa1=2.65, YFa2=2.236 2.應(yīng)力校正系數(shù) Ysa1=1.58, Ysa2=1.754 3.計(jì)算小齒輪的YFa × Ysa /[σF]并加以比較 ∵YFa1 × Ysa1 /[σF]1 =2.65×1.58/308.928=0.01355 YFa2 × Ysa2/[σF] 2 =2.236×1.754/240.214=0.01632 ∴YFa1 × Ysa1 /[σF]1 < YFa2 × Ysa2/[σF] 2 所以選擇YFa2 × Ysa2/[σF] 2=0.01632 ==2.087 對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)m大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)，由因?yàn)辇X輪模數(shù)m的大小主要由彎曲強(qiáng)度決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力僅與齒輪的直徑有關(guān)，所以將取標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)的值，即m=2.5。 按接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的分度園直徑d1=66.15得， Z1=d1/m=66.15/2.5≈28,則Z2=Z1×m=28×3=84 f.計(jì)算大小錐齒輪的基本幾何尺寸 模數(shù)：m=2.5 分度圓直徑：d1=m×Z1=2.5×28=70mm； d2=m×Z2=2.5×82=210mm 齒頂圓直徑：da1=d1+2m× cosδ1=70+2×2.5× cos18.435°=74.74mm da2=d2+2m× cosδ2= 210+2×2.5×cos71.565°=211.58mm 齒根圓直徑： df1= d1-2.4m× cosδ1=70-2×2.5× cos18.435°=64.31mm df2= d2-2.4m× cosδ2=210-2×2.5×cos71.565°=208.11mm 齒輪錐距： R=0.5m==110mm 將其圓整取R=112mm 大端圓周速度： v=π×d1t×nI /60000=3.14×63.96×960/60000=3.21335m/s 齒寬：b=R×Rφ=112/3=38mm 所以 b1=b2=38mm 分度圓平均直徑： dm1=d1×(1-0.5) Rφ=70×5/6=58mm dm2=d2×(1-0.5) Rφ=210×5/6=175mm 3.2 閉式直齒圓柱齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算 a．選材 七級(jí)精度 小齒輪材料選用45號(hào)鋼，調(diào)質(zhì)處理，HB=217~286， 大齒輪材料選用45號(hào)鋼，正火處理，HB=162~217， 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)： σHmin1=0.87HBS+380 由公式得出： 小齒輪的齒面接觸疲勞強(qiáng)度σHmin1=600 Mpa ； 大齒輪的齒面接觸疲勞強(qiáng)度σHmin2 =550 Mpa b. (1) 計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N: N1=60njL=60×320×1×8×10×300=9.216×108 N2=N1/ i1=91216×108/4.18=2.204×108 (2)查表得疲勞壽命系數(shù)：KHN1=0.96,KHN2=0.98,取安全系數(shù)SHmin =1 ∴[σ]H=σHmin× KHN / SHmin ∴[σ]H1=600×0.96/1=576 Mpa [σ]H2=550×0.98/1=539 Mpa ∵[σ]H1>[σ]H2 ∴取539 Mpa (3) 按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)小齒輪大端模數(shù)（由于小齒輪更容易失效故按小齒輪設(shè)計(jì)）: 取齒數(shù) Z1=24，則Z2=Z1×i1=24×4.18=100， 取Z2=100 ∵實(shí)際傳動(dòng)比u=Z2/Z1=100/24=4.167， (4)查表有材料彈性影響系數(shù)ZE=189.8，取載荷系數(shù)Kt=1.5 有∵T1=7.63×104 T/(N.mm)，u=3，ФR1=1/3. 齒寬系數(shù)：d=1 ∴試計(jì)算小齒輪的分度圓直徑為： = =60.34mm c.齒輪參數(shù)計(jì)算 (1)計(jì)算圓周速度 v=π×d1t×nI /60000=3.14×60.34×320/60000=1.0104m/s 齒寬b=dφ×d1t=1×60.34=60.34 計(jì)算齒寬與齒高之比：b/h 模數(shù)mt= d1t/Z1=60.34/24=2.514 h=2.25mt=5.6565 b/h=60.34/5.6565=10.667 (2)計(jì)算齒輪的動(dòng)載系數(shù)K 根據(jù)v=1.0104m/s，查表得： Kv=1.05,又查表得出使用系數(shù)KA=1.00 取動(dòng)載系數(shù)Kα=1.1 取軸承系數(shù)Kβ=1.1×1.25=1.42 齒輪的載荷系數(shù)K= Kv×KA× Kα ×Kβ=1.6401 (3)按齒輪的實(shí)際載荷系數(shù)所得的分度圓直徑由公式: d1= d1t×=60.34×=62.16mm m=62.16/24=2.59 d．按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)： σFmin1=0.7HBS+275 由公式查得： (1)小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度σFE1=500 Mpa ； 大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度σFE2 =380 Mpa (2)查得彎曲疲勞強(qiáng)度壽命系數(shù)KFN1=0.885,KFN2=0.905. 計(jì)算彎曲疲勞強(qiáng)度的許用應(yīng)力，安全系數(shù)取S=1.4 由[σF]=σFmin× KFN / SFmin 得 [σF]1=σFE1× KFN1/S=500×0.885/1.4=316.07 Mpa [σF]2=σFE2× KFN2/S=380×0.905/1.4=245.64 Mpa 計(jì)算載荷系數(shù) 由b/h=10.667,kμβ=1.42查得KFβ=1.45 K= Kv×KA× Kα ×KFβ=1×1.05×1.1×1.35=1.559 1.查取齒形數(shù)： YFa1=2.65, YFa2=2.28 2.應(yīng)力校正系數(shù) Ysa1=1.58, Ysa2=1.79 3.計(jì)算小齒輪的YFa × Ysa /[σF]并加以比較 ∵YFa1 × Ysa1 /[σF]1 =2.65×1.58/316.07=0.01324 YFa2 × Ysa2/[σF] 2 =2.28×1.79/245.64=0.01661 ∴YFa1 × Ysa1 /[σF]1 < YFa2 × Ysa2/[σF] 2 所以選擇YFa2 × Ysa2/[σF] 2=0.01661 m≥ = =1.98 對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)m大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)，由因?yàn)辇X輪模數(shù)m的大小主要由彎曲強(qiáng)度決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力僅與齒輪的直徑有關(guān)，所以將取標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)的值，即m=2.5。 按接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的分度園直徑d1=62.16得，Z1=d1/m=62.16/2.5≈26,則Z2=Z1×m=26×4.167=118 f.計(jì)算大小錐齒輪的基本幾何尺寸 模數(shù)： m=2.5 分度圓直徑： d1=m×Z1=2.5×26=65mm； d2=m×Z2=2.5×118=295mm 齒頂圓直徑： da1=d1+2 ha=65+2×2.5=70mm da2=d2+2 ha=295+2×2.5=300mm 齒根圓直徑： df1= d1-2hf=65-2×2.5× (1+0.25)=58.75mm （ha=h×m） df2= d2-2hf=295-2×2.5× (1+0.25)=288.75mm （hf=（1.+0.25）m） 齒輪中心距： R=（d1+d2）/2=（65+295）/2=180,mm 齒寬： b=d1×dφ=65×1=65mm 所以去小直齒輪b1=65mm， 大直齒輪b2=60mm 3.3 軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 3.3.1減速器高速軸Ⅰ的設(shè)計(jì) (1)選擇材料:由于傳遞中功率小，轉(zhuǎn)速不太高，故選用45號(hào)鋼，調(diào)質(zhì)處理 查表得，σb=637Mpa，許用應(yīng)力[σb]-1=159Mpa (2)根據(jù) P1=2.663kW T1=2.65×104 n1=960r/m 初步確定軸的最小直徑 取c=118mm dmin ≥=118×≈16.58mm 由于該軸有一個(gè)鍵槽，故軸的直徑應(yīng)該加大5％-7％， 故dmin =16.58×1.05=17.409mm (3)考慮I軸與電動(dòng)機(jī)軸用聯(lián)軸器連接，因?yàn)殡妱?dòng)機(jī)的軸伸直徑為d=38mm，查表選取聯(lián)軸器的規(guī)格YL7 聯(lián)軸器的校核： 計(jì)算轉(zhuǎn)矩為:Tc=KT K為工作情況系數(shù)，工作機(jī)為帶式運(yùn)輸機(jī)時(shí)，K=1.25-1.5。根據(jù)需要去K=1.5T為聯(lián)軸器所傳遞的轉(zhuǎn)矩，即: T=9550×P/n=9550×2.663/960=26.19N Tc=KT=1.5×26.19=39.3N.m 聯(lián)軸器的需用轉(zhuǎn)矩Tn=1250>39.3 許用轉(zhuǎn)速[n]=4750r/min>n=960r/m 所以聯(lián)軸器符合使用要求 (4)作用在小錐齒輪上的力： dm1=[1-0.5×b/R]×d1=[1-0.5/112]×70=50.125mm ①圓周力：Ft1=2T1/ dm1=2×2.65×104 /58.125=911.82N ②徑向力：Fr1= Ft1×tan20°×cosδ1=911.82N×tan20°×cos18.435°=314.83N ③軸向力:Fa1= Ft1×tan20°×sin18.435°=104.97N (5)軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)如圖3-1： 圖3-1高速軸結(jié)構(gòu) (1)根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度，為了滿(mǎn)足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，I-Ⅱ軸端右端需要制出一軸肩dI-Ⅱ =30mm，故取dⅡ-Ⅲ =35mm，為了保證軸噸擋圈只壓在半聯(lián)軸器上面不壓在軸的斷面上，故I-Ⅱ軸段取L I-Ⅱ =62mm。 初步選定滾動(dòng)軸承，因?yàn)檩S承同時(shí)有徑向力和軸向力的作用，故選單列圓錐滾子軸承。參照工作要求根據(jù)dⅡ-Ⅲ =35mm，根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)標(biāo)準(zhǔn)，單列圓錐滾子承選用型號(hào)為30208，其主要參數(shù)為d=40mm，D=80mm，T=19.75，B=18，C=16，所以dⅢ-Ⅳ =40mm，dⅣ-Ⅴ =50mm，dⅤ-Ⅵ =40mm，LⅢ-Ⅳ =17mm 取安裝齒輪處的軸端Ⅵ-Ⅶ的直徑dⅥ-Ⅶ =32mm，齒輪的左端通過(guò)軸套定位，右端通過(guò)軸套和螺釘定位。軸段的長(zhǎng)度取LⅥ-Ⅶ =58mm。 由軸承蓋寬度和套筒寬寬的確定LⅡ-Ⅲ =44mm。 d I-Ⅱ =30mm L I-Ⅱ =62mm dⅡ-Ⅲ =35mm LⅡ-Ⅲ =44mm dⅢ-Ⅳ =40mm LⅢ-Ⅳ =17mm dⅣ-Ⅴ =50mm LⅣ-Ⅴ =56mm dⅤ-Ⅵ =40mm LⅤ-Ⅵ =17mm dⅥ-Ⅶ =32mm LⅥ-Ⅶ =58mm 至此，已經(jīng)初步確定了軸的各段直徑和長(zhǎng)度。 (6)求軸上的載荷如圖3-2 計(jì)算軸上的載荷： 圖3-2 軸的載荷 ①求垂直面內(nèi)的支撐反力： 該軸受力計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖，齒輪受力 ∵LⅣ-Ⅴ =56mm 軸承的T=19.75mm a=17.6 ∴L2= LⅣ-Ⅴ+2（T-a）=56+2×(19.75-17.6)=60.3mm 根據(jù)實(shí)際情況取L2=60mm，估取L3=40mm ∵∑MB=0,∴Rcy=Ft1(L2+L3)/L2=911.82×(60+40)/60=1519.7N ∴Rby= Ft1- Rcy=911.82-1519.7=-607.88N Mcy=1519.7×60=91182N.mm ②求水平面內(nèi)的支撐力： ∵∑MB=0，∴RCz= [Fr1(L2+L3)-Fal×dm1/2]/L2=[314.83×(60+40)- 104.97×50.125/2]/L2=480.86N ∵∑Z=0，∴RBz=Fr1-RCz=314.83-480.48=-165.65N.m ∵水平面內(nèi)C點(diǎn)彎矩，Mz=480.86×60=28851.6N.m ③合成彎矩： M===95637.71N.m ④作軸的扭矩圖如圖3-3 圖3-3 軸的扭矩圖 計(jì)算扭矩:T=T1=2.65×104 N.m ⑤校驗(yàn)高速軸Ⅰ：根據(jù)第三強(qiáng)度理論進(jìn)行校核： ∵M(jìn)D454.43 許用轉(zhuǎn)速[n]=4750r/min>n=76.6r/m 所以聯(lián)軸器符合使用要求 (4)作用在大直齒輪上的力： 圓周力：Ft4= Ft3=2543.33N Fr4= Fr3=925.7N (5)軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)如圖3-5 如圖3-5 低速軸Ⅲ的結(jié)構(gòu) 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度 為了滿(mǎn)足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，I-Ⅱ軸端右端需要制出一軸肩dI-Ⅱ =40mm，故取dⅡ-Ⅲ =50mm，為了保證軸噸擋圈只壓在半聯(lián)軸器上面不壓在軸的斷面上，故I-Ⅱ軸段取L I-Ⅱ =80mm。 初步選定滾動(dòng)軸承，因?yàn)檩S承只有軸向力的作用，故選深溝球軸承。參照工作要求根據(jù)dⅡ-Ⅲ =50mm，根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)標(biāo)準(zhǔn)，深溝球承選用型號(hào)為60210，其主要參數(shù)為d=50mm，D=90mm，B=20mm，所以dⅢ-Ⅳ =56mm，為大齒輪的右端定位制造出一軸肩的高度為65mm，寬度為10mm，即dⅣ-Ⅴ =65mm，LⅣ-Ⅴ=10mm，dⅤ-Ⅵ =50mm，LⅢ-Ⅳ =17mm 取安裝齒輪處的軸端Ⅵ-Ⅶ的直徑dⅥ-Ⅶ =60mm，齒輪的左端通過(guò)軸套定位，右端通過(guò)軸套和螺釘定位。大直齒輪的齒寬為60mm，所以軸段Ⅵ-Ⅶ的長(zhǎng)度取LⅥ-Ⅶ =58mm。 為保證機(jī)箱的寬度，故為確保機(jī)箱的寬度，Ⅱ軸和Ⅲ軸安裝軸承的軸的長(zhǎng)度應(yīng)向?qū)?yīng)，故取LⅡ-Ⅲ =322.5mm。 由軸承蓋端的總寬度和擋圈寬度軸承的寬度來(lái)確定LⅡ-Ⅲ =58.5mm d I-Ⅱ =40mm L I-Ⅱ =88mm dⅡ-Ⅲ =50mm LⅡ-Ⅲ =66mm dⅢ-Ⅳ =56mm LⅢ-Ⅳ =59.8mm dⅣ-Ⅴ =65mm LⅣ-Ⅴ =10mm dⅤ-Ⅵ =60mm LⅤ-Ⅵ =58mm dⅥ-Ⅶ =50mm LⅥ-Ⅶ =58.5mm 至此，已經(jīng)初步確定了軸的各段直徑很長(zhǎng)度。 (6)求軸上的載荷 該軸受力計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖3-6： 計(jì)算軸的載荷： 圖3-6 軸的載荷計(jì)算 ①求垂直面內(nèi)的支撐力： ∵ΣMC=0，∴RBY= Ft4L1/（L1+L2）=2543.33×109.8/（109.8+78.5）=1484.04N ∵ΣY=0，∴Rcy= Ft4- RBY =2543.33-1484.04 =1059.29 N， ∴垂直面內(nèi)D點(diǎn)彎矩： MDy= RcyL1=1059.29×109.8=116310.04 N·m ， = RBY L2=1484.04×78.5=116497.14N·m ②水平面內(nèi)的支撐反力： ∵ΣMC=0，∴RBz=Fr4 L1/（ L1+L2）=925.7×109.8/188.3=539.78N ∵ΣZ=0，∴RCz= Fr4- RBz =925.7-539.78=385.92N， ∵水平面內(nèi)D點(diǎn)彎矩 MDz= RCz L1=385.92×109.8=42420.32N·m， = RBz =539.78×78.5=42372.73 N·m ③合成彎矩：MD===123804.31 N·m， = ==42407.7N·m ④作軸的扭矩圖如圖3-7 圖3-7 軸的扭矩計(jì)算 計(jì)算扭矩:T=T1=3.03×105 N.mm。 ⑤校核低速軸Ⅲ:根據(jù)第三強(qiáng)度理論進(jìn)行校核： 由圖可知，D點(diǎn)彎矩最大，故驗(yàn)算D處的強(qiáng)度 ∵M(jìn)De時(shí)，X=0.4,Y=1.6 (2)計(jì)算軸承D的受力（圖1.5）， ①支反力RB===630.04 N， RC===1593.96 N ②附加軸向力（對(duì)滾子軸承 S=Fr/2Y） ∴SB=RB/2Y=630.04/3.2=196.88 N， SC=RC /2Y=1593.96/3.2=498.1125 N ③軸向外載荷 FA=Fa1=104.97 N (4)各軸承的實(shí)際軸向力 AB=max（SB，F(xiàn)A -SC）= FA -SC =104.97-498.1125=393.14N， AC=（SC，F(xiàn)A +SB）= SC =498.15N (5)計(jì)算軸承當(dāng)量動(dòng)載 由于受較小沖擊查表得 fd=1.2，又軸I受較小力矩，取fm =1.5 ∵ AB/RB=393.14/630.04=0.623＞е=0.37 ， ∴取X=0.4，Y=1.6， ∴PB= fdfm（X RB +YAB）=1.8×（0.4×630.04+1.6×393.14）=1585.872N ∵AC/ RC =498.15/1585.872=0.314＜е=0.37 ，取X=1，Y=0， ∴PC= fdfm（X RC +YAC）=1.2×1.5×1×1593.96=2869.128N (6)計(jì)算軸承壽命 又PB ＜PC，故按PC計(jì)算，查表，得ft=1.0 ∴L10h=106（ftC/P）/60n1=106（59800/2869.128）10/3/（60×960）=0.032×106h。 4.2 減速器低速I(mǎi)II軸滾動(dòng)軸承的選擇與壽命計(jì)算 (1)高速軸的軸承只承受一定徑向載荷，選用深溝球軸承，初取d=55mm，由表選用型號(hào)為6210，其主要參數(shù)為：d=50mm，D=90mm，Cr=33500 N，Cr0=25000 (2)計(jì)算