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1、word 1 引言 1．1 課題提出的背景 花生中富含脂肪和蛋白質，既是主要的食用植物油來源，而且又可提供豐富的植物蛋白質。利用花生或脫脂后的花生餅粕的蛋白粉，可直接用于焙烤食用，也可作為肉制品、乳制口、糖果和煎炸食品的原料或添加劑。以花生蛋白粉為原料或添加劑制成的食品，既提高了蛋白質含量，又改善了其功能特性。花生蛋白粉還可以通過高壓膨化制成蛋白肉。花生是食用植物油工業(yè)的重要原料，利用花生油可制造人造奶油、起酥油、色拉油、調和油等，也可用作工業(yè)原料?；ㄉ浐唵渭庸ぞ涂墒秤猛猓浬罴庸み€可以制成營養(yǎng)豐富，色、香、味俱佳的各種食品和保健品?；ㄉ庸じ碑a品花生殼和花生餅粕等可以綜合利用，

2、加工增值，提高經濟效益。 既然花生對人類的日常生活有很大的影響，那么我們先研究一下花生生產的意義。 花生生產的意義 1.花生是人類重要的植物油脂和優(yōu)質蛋白質來源。 花生莢果出仁率60％—80％?；ㄉ屎吐?5％—55％，一般50％左右，蛋白質27—30％，碳水化合物6％—23％，纖維素2％，含有豐富的維生素E、B1、B2、B6和維生素C?；ㄉ侨嗣裆畹闹饕秤糜秃椭饕参锏鞍踪|來源。 花生是重要的油料作物?；ㄉ驮谑覝叵聻榈宛ざ鹊S色液體，其中油酸(Oleic acid)含量34％—68％、亞油酸(Linoleic acid)19％—43％，二者共占80％。油酸和亞油酸比率

3、，簡稱O／L比率，變幅0．78—3．5。一般認為O／L比率是油質穩(wěn)定性的指示值，國際貿易中把O／L比率作為花生與其制品耐貯藏性的指標。亞油酸是食品營養(yǎng)品質的重要指標，兼顧營養(yǎng)價值和耐貯藏性，O／L比率一般在1．4—2．5為宜。 2．花生是營養(yǎng)豐富的食品 花生仁中蛋白質含量高，可消化率92％—95％，易被人體吸收利用。就人體必需的8種氨基酸而言，花生蛋白質含亮氨酸、苯丙氨酸較多，而蛋氨酸、賴氨酸、蘇氨酸不足?；ㄉ手刑妓衔镆哉崽呛偷矸蹫橹?。在花生烘烤過程中，產生出花生特有的香味。常見的花生食品有花生醬、烤與炸花生、花生糖果、麻芝、人造奶油，花生果茶(果奶)飲料、花生奶粉、酸奶酪等多種糕點

4、甜食和多種膨化食品。 3．花生是開展畜牧業(yè)的良好飼料。 花生油粕中蛋白質含量達50％以上，是優(yōu)質的飼料。花生葉片含粗蛋白約20％，莖約含10％，飼料價值高，并含豐富的鈣和磷。花生果殼中含70％—80％纖維素、16％戊糖、10％的半纖維素、4％—7％的蛋白質，也是良好的飼用原料。 4．花生是我國主要出口的產品。 我國年出口花生約50萬t，居世界第一，約占世界貿易的l／3。大花生出口品種主要有花17、魯花10號等(以果為主，O／L比率1．4左右)；小花生出口代表品種為白沙l 016(以花生米為主，O／L比率1．0左右)。在出口品種需進一步提高O／L比率。 5．花生是適應性強、增產潛力大的

5、作物。 花生抗旱、耐瘠、適應性強；花生又有根瘤菌共生固氮作用，可以補充氮肥的不足，在作物輪作制中占有重要位置。同時，花生又耐肥，增產潛力很大，春、夏花生均培創(chuàng)出大面積7500kg／hm2的高產田，最高產量達11194．5kg／hm2(蓬萊)；花生最高單株產量達0．89kg、結果661個(美國哈蒙斯發(fā)現)。因此，花生屬高產作物，但只有種在肥沃的土壤上，才能發(fā)揮其高產潛力。 6．具有重要的藥用價值。 花生仁特別是紅皮花生的種皮(紅衣)含有大量的凝血脂類，能促進骨髓制造血小板，縮短出血、凝血時間，有良好的止血作用，已用于生產止血寧針劑、寧血糖漿、血寧片等。 花生的起源、分布、產區(qū)和生產概

6、況 1.起源和分布 南美洲中部是花生屬植物和栽培花生的起源地。一般認為，世界上其他地區(qū)的花生皆為1492年哥倫布發(fā)現新大陸之后由南美傳出；但在此之前花生已傳至亞洲或非洲的可能性也不能排除。 花生主要分布在南緯40°至北緯40°之間的廣闊地區(qū)。主要集中：一是南亞和非洲的半干旱熱帶，包括印度、塞加爾、蘇丹等，面積約占世界總面積的80％，總產約占65％；另一類是東亞和美洲的溫帶半濕潤季風帶，包括中國、美國、阿根廷，面積約占20％，總產約占35％。全世界花生面積約2400萬hm2，單產1200kg／hm2左右，總產約30000kt。世界約有90個國家種植花生。印度、中國和美國是世界三大花生主產國

7、，塞加爾、尼日利亞、蘇丹等國也盛產花生。印度花生面積700萬hm2以上，但產量較低，單產只有1000kg／hm2左右，總產約7000kt；美國花生面積65萬hm2左右，單產2500kg／hm2左右，總產約l 700kt。 國花生種植區(qū)劃 Ⅰ．黃河流域花生區(qū) 是我國七個花生區(qū)中花生種植面積最大、 總產最多、提供花生商品量最多和出口花生最多的主產區(qū)。 Ⅰ1．丘陵花生亞區(qū) 耕作制度多為二年三熟， 局部一年一熟。重茬花生有一定面積。近年來，夏播花生開展較快。 宜種植普通型叢生中熟、珍珠豆型花生?？蛇m當恢復花生種植面積，特別要注意恢復、 增加出口手撿大?；ㄉ?。 Ⅰ2．華北平原花生亞區(qū) 栽培制度大

8、局部了一年一熟， 少局部二年三熟，重茬連作花生面積較多，近年來夏播花生在開展。 宜種植普通型叢生中熟、珍珠豆型花生品種， 而在貧瘠的大片砂土地上宜種植普通型短蔓花生品種。冀東、魯西、豫北可適當恢復花生種植面積。 Ⅰ3．黃淮平原花生亞區(qū) 栽培制度以二年三熟為主， 麥套花生較為普遍，也有局部一年一熟的春花生。近年來麥茬、油菜后作花生開始開展，一年二熟面積逐年擴大。宜種植普通型叢生中熟、珍珠豆型品種， 在黃泛區(qū)等砂土地區(qū)，可種植普通型短蔓生品種，在黃河故道與黃泛區(qū)的砂土區(qū)，徐淮丘陵、平原地區(qū)， 地區(qū)的中部地帶的大面積低產的砂姜土等地區(qū)可適當恢復和開展花生。 Ⅰ4．陜豫晉盆地亞區(qū) 主要是麥行套種花

9、生，亦有局部春花生。宜種植普通型叢生中熟和珍珠豆型品種。渭河灘地可開展花生， 地區(qū)亦可開展。 Ⅱ．長江流域花生區(qū) 為我國春、夏花生交作， 以麥套花生為主的產區(qū)。 Ⅱ1．長江中下游平原丘陵花生亞區(qū) 栽培制度主要是二年三熟的麥行套種花生，冬閑地春花生很少。宜種植普通型叢生中熟和珍珠豆型品種。的沿江高砂土地區(qū)，江淮丘陵的大片較為瘦薄的稻田和旱地，可恢復、開展花生。 Ⅱ2．長江中下游丘陵花生亞區(qū) 栽培制度普遍推行一年二熟制， 局部種植在冬閑地上，湘、贛兩省南部有局部秋花生。宜種植珍珠豆型品種。 Ⅱ3．盆地花生亞區(qū) 栽培制度以二年三四熟， 麥茬或豌豆茬〔或豌豆行間套種〕為主，亦有一年一熟的春花生

10、。為提高產量， 近年來麥行套種花生有開展。宜種植普通型叢生中熟和珍珠豆型品種。 Ⅱ4．秦巴山地花生亞區(qū) 栽培制度為一年二熟和二年三熟， 花生以在玉米行中套種為主，亦有局部春花生。 宜種植普通型叢生中熟和珍珠豆型品種。 Ⅲ．東南沿?；ㄉ鷧^(qū) 是我國種花生歷史最早，又能春、 秋兩作的主產區(qū)。栽培制度以一年二熟、一年三熟和二年五熟的春、秋花生為主， 島等地還可種冬花生。有水旱輪作、旱地輪作、間種、套種等多種形式。宜種植珍珠豆型品種。在勞力緊的丘陵旱坡地可種普通型蔓生品種。 由于省低產水田面積較大，假如有計劃地與花生輪作，開展花生大有潛力。 Ⅳ．云貴高原花生區(qū) 為我國“立體花生〞種植區(qū)。 栽培制度

11、以一年一熟為主，局部地區(qū)為二年三熟或一年二熟。宜種植珍珠豆型品種。 Ⅴ．黃土高原花生區(qū) 主要是解放后開展的花生區(qū)。 栽培制度為一年一熟。一般而言，橫山、志丹、 黃陵一線以南宜種植珍珠豆型品種，以北宜種植多粒型品種。Ⅵ．東北花生區(qū) 為早熟花生區(qū)。 Ⅵ1．遼吉丘陵平原花生亞區(qū) 栽培制度一年一熟。宜種植珍珠豆型和多粒型品種，南部地區(qū)可種植普通型品種。 Ⅵ2．吉黑平原花生亞區(qū) 栽培制度為一年一熟的春花生，宜種植多粒型品種。嫩江、、松花江、和合江等地區(qū)， 有近千萬畝砂土地，假如能開發(fā)利用5－10％種花生是完全可行的。 Ⅶ．西北花生區(qū) 是各區(qū)中花生種植面積最少的灌溉花生區(qū)。 栽培制度為一年一熟。根

12、據積溫情況、花生不同生態(tài)類型品種適宜氣候區(qū)和需要，安排適宜類型品種。無灌溉不能種花生。 3.全國生產概況 我國花生面積常年350—450萬hm2，單產2500—3000kg／hm2，總產10000kt左右，居世界第一位。2001年我國花生面積和總產分別達到463l khm2和14583kt，創(chuàng)歷史最高記錄。全國劃分為7個花生區(qū)：①北方大花生區(qū)；②南方春秋兩熟花生區(qū)；③長江流域春夏花生區(qū)；④云貴高原花生區(qū)；⑤東北早熟花生區(qū)；⑥黃土高原花生區(qū)；⑦西北陸花生區(qū)。其中①②③3個區(qū)合計花生面積占全國的97％，是我國花生主產區(qū)。北方大花生區(qū)包括、和市全部，、、的淮河以北地區(qū)，省南部，省秦嶺以北的關中渭

13、河流域，的遼東半島和遼區(qū)。全區(qū)花生面積約占全國花生的50％—60％。本區(qū)盛產大花生，與緯度相近的美國弗吉尼亞—北卡羅來納花生產區(qū)，同為世界僅有的兩個大花生產區(qū)。本區(qū)山區(qū)丘陵多為春花生地膜覆蓋，黃河沖積平原多為麥套花生，一年二熟。 南方春秋兩熟花生區(qū)包括、某某、、、5省(自治區(qū))，以與湘、贛南部，面積約占全國的30％，為全國第二花生主產區(qū)。本區(qū)花生品種幾乎全為珍珠豆型早熟中粒品種。一年兩季；春花生3月播種7月收獲，秋花生8月播種11月收獲，島南部還可再種一季冬花生。 長江流域春夏花生區(qū)地處南、北兩大花生區(qū)之間，包括川、鄂、湘、贛、皖、蘇、浙等7省的全部或大部，以與陜、豫的南部?；ㄉ潜镜貐^(qū)僅

14、次于油菜的油料作物。 就省(自治區(qū))而言，省常年花生播種面積80萬hm2左右，單產3500kg／hm2左右，總產超過2500kt，年出口量300kt左右；省近幾年花生生產開展迅速，面積也超過70萬hm2，總產2000kt左右。兩省面積和總產占全國的40％以上。、花生面積均超過30萬hm2，花生種植面積在10萬hm2以上的省(自治區(qū))依次是某某、、、、、。 4.花生生產概況 省屬北方大花生區(qū)，有成片適于種植花生的沙土地，氣候條件也根本適合花生生育的要求。省各地、市較早就有花生的種植，其中尤以南部與中部地區(qū)較多。 近幾年來，省花生生產隨著生產條件的改善、新品種的更新與育苗移栽、地膜覆蓋和配

15、方施肥等技術的提高，出現了大面積的高產田和小面積的超高產田?；ㄉ目偛シN面積與總產量都呈逐步上升趨勢。常年播種面積28千hm2，總產5萬t，單產2000kg/ hm2左右。 花生在制取油脂、制取花生蛋白、生產花生儀器以與在花生貿易出口時，都需要對花生進展預處理加工。花生的預處理主要包括花生的剝殼和分級、破碎、軋胚和蒸炒等。 花生在加工或作為出口商品時，需要進展剝殼加工?；ㄉ谥迫∮椭瑫r，剝殼的目的是為了提高出油率， 提高毛油和餅粕的質量，利于軋胚等后續(xù)工序的進展和皮殼的綜合利用。傳統(tǒng)的剝殼為人力手工剝殼，手工剝殼不僅手指易疲勞、受傷，而且工效很低，所以花生產區(qū)廣闊農民迫切要求用機器來代

16、替手工剝殼?；ㄉ鷦儦C的誕生在很大程度上改變了這種局面，使花生產區(qū)的農民不必再采用最原始的剝殼方法進展剝殼，從而大大地減輕了農民的體力勞動，同時還提高了花生剝殼的效率。 花生脫殼機是將花生莢果去掉外殼而得到花生仁的場上作業(yè)機械。由于花生本身的生理特點決定了花生脫殼不能與花生的田間收獲一起進展聯合作業(yè)，而只能在花生莢果的含水率降到一定程度后才能進展脫殼。隨著花生種植業(yè)的不斷開展，花生手工脫殼已無法滿足高效生產的要求，實行脫殼機械化迫在眉睫。 1．2 花生脫殼機械的開展 我國花生脫殼機的研制自1965年原八機部下達花生脫殼機的研制課題以來，已有幾十種花生脫殼機問世。只進展單一脫殼功能

17、的花生脫殼機結構簡單，價格廉價，以小型家用為主的花生脫殼機在我國一些地區(qū)廣泛應用，能夠完成脫殼、別離、清選和分級功能的較大型花生脫殼機在一些大批量花生加工的企業(yè)中應用較為普遍。國現有的花生脫殼機種類很多，如6BH一60型花生剝殼機、6BH一20B型花生剝殼機、6BH一20型花生脫殼機等，其作業(yè)效率為人工作業(yè)效率的2O～60倍以上。俏牌集團生產的TFHS1500型花生除雜脫殼分選機組一次能實現花生原料的脫殼、除皮、分選，是一種比擬先進的花生后期生產機械。偉民牌6BH一720型花生脫殼機帶有復脫、分級裝置，采用搓板式脫殼、風力初選、比重別離清選等裝置，具有結構緊湊、操作靈活方便、脫凈率高、消耗動力

18、小等特點。6BK一22型花生脫殼機是一種一次喂料就可完成花生脫殼工作的機械，經風力初選、風扇振動、分層別離、復脫清選分級后的花生仁可直接裝袋入庫。6BH一1800型花生脫殼機械采用了三軋輥混合脫殼結構，能夠進展二次脫殼。而隨著我國花生產業(yè)的進一步調整，花生產量逐年增加，花生的機械化脫殼程度將大幅提高，花生脫殼機械將擁有廣闊的開展前景。 花生剝殼的原理很多，因此產生了很多種不同的花生剝殼機械?；ㄉ鷦儦げ考腔ㄉ鷦儦C的關鍵工作部件，剝殼部件的技術水平決定了機具作業(yè)剛花生仁破碎率、花生果一次剝凈率與生產效率等重要的經濟指標。在目前的生產銷售中，花生仁破碎率是社會最為關心的主要指標。 八十年代以

19、前的花生剝殼機械，破碎率一般都大于8%，有時高達l5%以上。加工出的花生仁，只能用來榨油，不能作種用，也達不到出口標準。為了降低破碎率而探討新的剝殼原理，研制新式剝殼部件，便成為花生剝殼機械的重要研究課題。從六十年代初，開始在我國出現了封閉式紋桿滾筒，柵條凹板式花生剝殼機。自1983年以來，在已有的花生剝殼部件的研制根底上，我國又相繼研制了多種不同結構型式的新式剝殼部件，其主要經濟技術指標，特別是破殼率指標大有改善。 以下介紹一下我國上個世紀幾種主要的花生剝殼部件 1．封閉式紋桿滾筒，柵條凹板式花生剝殼部件 圖 1-1 六十年代初，我國在吸收國外技術的根底上，研制了TH-3

20、40型花生剝殼機，其剝殼部件是在一個圓筒上鑲上假如干根紋桿組成的封閉式紋桿滾筒，下面裝有假如干根圓鋼條組成的柵條式凹板，如圖1-1所示。 在該機構中花生進口大(3O-50毫米)，出口小(1O-25毫米)，工作時，花生果在滾筒的推動下由進口向出口端運動，在滾筒和凹板的沖擊、擠壓、揉搓作用下直接脫殼，花生受列剝殼機的直接搓擦作用，系強制脫殼，故破碎率高。剝殼時，直徑同凹板柵縫一樣大小的單粒果與雙粒果便從柵縫中別離出來，所以一次剝凈率低，最高80％。為了將混在一起的花生仁和未脫果別離開來，采用柵條式凹板的剝殼機一般要配置別離機構。后來研制并生產的TH-47O型，6 BH-570型等型式的剝殼機，結

21、構與其小異，剝殼質量均不理想。 2．封閉橡膠板滾筒，直立橡膠板式剝殼部件 該機的剝殼部件是由封閉膠輥和直立膠板組成，剝殼原理系擠壓式，如圖1-2所示 圖1-2 作業(yè)時，花生果在膠輥的推動下，通過剝殼間隙(5—20毫米)，由膠輥和膠板的擠壓作用脫殼，避開了剝殼部件的揉搓作用,破碎率有所降低，但仍在5％以上。另外，因直徑小于剝殼間隙的小果未經剝殼便被別離出來，故一次剝凈率很低，只有30%左右。所以不得不增設循環(huán)機構，以使花生經屢次擠壓脫殼，致使機器結構復雜、龐大，造價較高。 3．開式紋桿滾筒，編織凹板式花生剝殼部件 剝殼部件采用了由兩根金屬紋桿組成的開式紋桿滾筒和用編織

22、絲網制成的編織凹板，其結構如圖1-3所示 圖1-3 作業(yè)時，花生果在滾筒的推動下，受擠壓揉搓脫殼，該結構與封閉滾筒式不同，花生果受到開式滾筒的攪拌作用，剝殼力帶有柔性，故其破碎率較低，可控制在3%-5%。另外，與柵條式凹板不同，因系編織網孔凹板，剝殼時，只有直徑小于網孔尺寸的單粒癟果末脫殼而被網孔別離，雙粒長果如此漏不出來，仍被剝殼，故剝凈率較高。 4．立式剝殼機構 剝殼部件采用了由兩根扁鋼條焊接而成的立式轉子，下面裝著用編織絲網制成的編織平底篩，該剝殼部件如圖1-4所示。 圖1-4 在剝殼室，花生果受立式轉子的推動而相互磨擦，從而達到剝殼的目的，此方法系柔性揉搓剝殼。

23、實踐證明，該機破碎率較低，可控制在3％以下。其缺點是由于采用立式傳動，故傳動機構較為復雜。 5．開式扁條滾筒，編織凹板式花生剝殼部件 采用了由三根扁鋼條制成的開式扁條滾筒，和用編織絲網制成的凹板結構，如圖1-5所示。作業(yè)時，花生果在扁條的推動下隨滾筒轉動，在滾筒和凹板之間形 圖1-5 成一個活動層，花生果在該活動層互相揉搓而脫殼。由于在該機構中，避開了剝殼部件的直接擠壓，沖擊的作用，而是花生搓花生，系柔性剝殼，故破碎率較低，該機鑒定時實測破傷率(破碎率+損傷率)為0．91。另外脫凈率與生產效率等指標亦較理想。 1．3 花生脫殼機械的研究應用現狀 目前國花生脫殼機從其

24、脫殼原理、結構和材料上根本可分為以打擊、揉搓為主的鋼紋桿——鋼柵條凹板以擠壓、揉搓為主的橡膠滾筒一一橡膠浮動凹板兩大類，但脫殼質量均不高，破損率都大于8 %，剝出的花生米只能用于榨油和食用，滿足不了外貿出口和作種子的要求。探索先進的脫殼原理是解決脫殼機現存問題的重要途徑。 1．3．1目前花生脫殼機采用的脫殼原理 目前應用比擬廣泛的花生機械脫殼原理有以下幾種。 撞擊法脫殼撞擊法脫殼是物料高速運動時突然受阻而受到沖擊力，使外殼破碎而實現脫殼的目的。其典型設備為由高速回轉甩料盤與固定在甩料盤周圍的粗糙壁板組成的離心脫殼機。甩料盤使花生莢果產生一個較大的離心力撞擊壁面，只要撞擊力足夠大，莢果

25、外殼就會產生較大的變形，進而形成裂縫。當莢果離開壁面時，由于外殼具有不同的彈性變形而產生不同的運動速度，莢果所受到的彈性力較小，運動速度也不如外殼，阻止了外殼迅速向外移動而使其在裂縫處裂開，從而實現籽粒的脫殼。撞擊脫殼法適合于仁殼間結合力小，仁殼間隙較大且外殼較脆的莢果。影響離心式脫殼機脫殼質量的因素有，籽粒的水分含量、甩料盤的轉速、甩料盤的結構特點等。 碾搓法脫殼花生莢果在固定磨片和運動著的磨片間受到強烈的碾搓作用，使莢果的外殼被撕裂而實現脫殼。其典型的設備為由一個固定圓盤和一個轉動圓盤組成的圓盤剝殼機。莢果經進料口進入定磨片和動磨片的間隙中，動磨片轉動的離心力使籽粒沿徑向向外運動，也使莢

26、果與定磨片問產生方向相反的摩擦力；同時，磨片上的牙齒不斷對外殼進展切裂，在摩擦力與剪切力的共同作用下使外殼產生裂紋直至破裂，并與殼仁脫離，達到脫殼的目的。該種方法影響因素有，莢果的水分含量、圓盤的直經、轉速上下、磨片之間工作間隙的大小、磨片上槽紋的形狀和莢果的均勻度等。 剪切法脫殼花生莢果在固定刀架和轉鼓間受到相對運動著的刀板的剪切力的作用，外殼被切裂并打開，實現外殼與果仁的別離。其典型設備為由刀板轉鼓和刀板座為主要工作部件的刀板剝殼機。在刀板轉鼓和刀板座上均裝有刀板，刀板座呈凹形，帶有調節(jié)機構，可根據花生莢果的大小調節(jié)刀板座與刀板轉鼓之間的間隙。當刀板轉鼓旋轉時，與刀板之間產生剪切作用，使

27、物料外殼破裂和脫落。主要適用于棉籽，特別是帶絨棉籽的剝殼，剝殼效果較好。由于其工作面較小，故易發(fā)生漏籽現象，重剝率較高。該種方法影響因素有，原料水分含量、轉鼓轉速的上下、刀板之間的間隙大小等。 擠壓法脫殼擠壓法脫殼是靠一對直徑一樣轉動方向相反，轉速相等的圓柱輥，調整到適當間隙，使花生莢果通過間隙時受到輥的擠壓而破殼。莢果能否順利地進入兩擠壓輥的間隙，取決于擠壓輥與與莢果接觸的情況。要使莢果在兩擠壓輥間被擠壓破殼，莢果首先必須被夾住，然后被卷入兩輥間隙。兩擠壓輥間的間隙大小是影響籽粒破損率和脫殼率上下的重要因素。 搓撕法脫殼搓撕法脫殼是利用相對轉動的橡膠輥筒對籽粒進展搓撕作用而進展脫殼的。兩

28、只膠輥水平放置，分別以不同轉速相對轉動，輥面之間存在一定的線速差，橡膠輥具有一定的彈性．其摩擦系數較大。花生莢果進入膠輥工作區(qū)時，與兩輥面相接觸，如果此時莢果符合被輥子嚙人的條件，即嚙人角小于摩擦角，就能順利進入兩輥問．此時莢果在被拉人輥間的同時，受到兩個不同方向的摩擦力的撕搓作用；另外，莢果又受到兩輥面的法向擠壓力的作用，當莢果到達輥子中心連線附近時法向擠壓力最大，莢果受壓產生彈性——塑性變形，此時莢果的外殼也將在擠壓作用下破裂，在上述相反方向撕搓力的作用下完成脫殼過程。影響脫殼性能的因素有，線速差、膠壓輥的硬度、軋入角、軋輥半徑、軋輥間間隙等。 1．3．2新型脫殼技術 壓力膨脹法原

29、理是先使一定壓力的氣體進入花生殼，維持一段時間，以使花生莢果外達到氣壓平衡，然后瞬間卸壓，外壓力平衡打破，殼體氣體在高壓作用下產生巨大的爆破力而沖破殼體，從而達到脫殼的目的。主要影響因素有，充氣壓力、穩(wěn)定壓力維持時間、籽粒的含水率等。 真空法將花生莢果放在真空爆殼機中，在真空條件下，將具有相當水分的莢果加熱到一定溫度，在真空泵的抽吸下，莢果吸熱使其外殼的水分不斷蒸發(fā)而被移除，其韌性與強度降低，脆性大大增加；真空作用又使殼外壓力降低，殼部相對處于較高壓力狀態(tài)。殼的壓力達到一定數值時，就會使外殼爆裂。 激光法用激光逐個切割堅果外殼。試驗顯示，用這種方法幾乎能夠達到100%的整仁率，但因其費用昂

30、貴、效率低下等原因，很難得到推廣。 1．3．3花生脫殼機械的工藝研究 在脫殼技術方面，除了在原理和設備上進展研究外，人們還在工藝上進展了研究以提高籽粒的脫殼率與脫殼質量。 分級處理 物料的粒度圍大，必須先按大小分級，再進展脫殼，才能提高脫殼率，減少破損率。 水分含量 花生莢果的含水率對脫殼效果有很大的影響，含水率大，如此外殼的韌性增加；含水率小，如此果仁的粉末度大。因此應使花生莢果盡量保持最適當的含水率，以保證外殼和果仁具有最大彈性變形和塑性變形的差異，即外殼含水率低到使其具有最大的脆性，脫殼時能被充分破裂，同時又要保持仁的可塑性，不能因水分太少而使果仁在外力作用下粉末度太大，可

31、減少果仁破損率。 1．3．4花生脫殼機械存在的問題 目前我國在花生脫殼技術研究方面一直沒有大的突破，資金投入也不足，脫殼部件的研制仍在2O世紀90年代初的技術水平上徘徊，所以在脫殼性能上并沒有很大的提高。由于機械脫殼時對花生仁的損傷率偏高，用于種子和較長期貯存的花生仁至今仍是手工剝殼。脫殼機械在技術性能和作業(yè)環(huán)節(jié)上存在以下問題：①脫殼率低，脫殼后的果仁破損率高，損失大。②機具性能不穩(wěn)定，適應性差。③通用性差，利用率低。④作業(yè)本錢偏高，多數是單機制造，制造的工藝水平較低，同時能耗較高。⑤有些產品僅進展了樣機試制或少量試生產，未進展大量生產性考核和示應用，作業(yè)性能與商品性等方面還存在不少問

32、題。 1．4 花生脫殼機械研究重點 我國參加WTO以來，國外關于花生脫殼機械的開發(fā)與推廣應用日益增多，針對現有花生脫殼機械存在的優(yōu)點與不足，在未來的開展過程中，對花生脫殼機械在生產應用中的經驗進展總結，不斷完善其功能，使其呈現良好的開展勢頭。 1．4．1提高花生脫殼機械的通用性和適應性 提高花生脫殼機械的通用性和適應性仍是當前的主要研究方向之一目前，許多花生脫殼機械只是針對某一花生品種和所在地區(qū)的生長環(huán)境來設計，其通用性、兼容性和適應性較差。提高花生脫殼機械的通用性和兼容性，使研制的花生脫殼機械通過更換主要部件能夠同時對其他帶殼物料進展脫殼加工。研制通過變換主要工作部件即能

33、滿足不同堅果脫殼作業(yè)需要的脫殼機具，并提高制造工藝水平，降低制造本錢，以適應不同加工企業(yè)的需要?；ㄉ摎C械能否適應這種開展趨勢，將直接影響到花生脫殼機械能否更好的推廣應用與健康開展。 1．4．2 提高機械脫殼率,降低破損率 對花生脫殼機械的關鍵技術與工作部件進展重點攻關，改革傳統(tǒng)結構，研究新的脫殼機理，優(yōu)化結構設計；同時在整體配置上進一步改良和完善，提高脫殼率，降低籽仁破損率。目前國外的花生脫殼機械均存在脫殼率和破損率之間的矛盾，處理好這一關鍵技術將關系到花生脫殼機械的開展前景。 1．4．3 提高機械脫殼自動化程度 向自動控制和自動化方向開展大多數機具目前仍依賴人工喂料或定位

34、，影響了作業(yè)速度和作業(yè)質量。因此應通過機電一體化手段，開發(fā)設計自動喂料、自動定位脫殼裝置，保證均勻喂料與有效定位，實現機組自動化操作，進一步提高作業(yè)準確性和作業(yè)速度，提高產品質量與生產率，滿足局部大、中型加工企業(yè)的需要，以開拓國和國外市場。 新技術原理、新結構材料、新工藝將不斷應用于花生機械的研制開發(fā)中，隨著液壓技術、電子技術、控制技術以與化工、冶金工業(yè)的開展，許多復雜的機械機構、動力傳遞、笨重的材料和落后的工藝將逐漸被取代。減輕重量，減少阻力，簡化操作，減少輔助工作時間，延長使用壽命，降低勞動使用費用等將作為主要設計目標應用于脫殼機械的設計制造。隨著國外高新技術的進一步開展，如何將這些高新

35、技術更好的應用到實際生產中，也是目前花生脫殼機械需要盡快解決的問題。 1．5 花生脫殼機械應用前景展望 花生生產機械化是農業(yè)現代化的重要組成局部，是農業(yè)和農村經濟持續(xù)快速開展的重要保證，近年來，花生機械裝備總量不斷穩(wěn)步增長，作業(yè)水平進一步提高，社會化服務規(guī)模不斷擴大，雖然目前花生脫殼機械化水平較高，但是多應用于經濟興旺地區(qū)與示推廣區(qū)，并且小型機械多、大型機械少，低檔機械多、高性能機械少。在一些地區(qū)，用作種子和特殊用途的花生仁仍采用傳統(tǒng)的手工剝殼，勞動生產率低，區(qū)域性開展不平衡。進入21世紀，我國花生生產機械化開始了新的開展階段，農業(yè)結構調整發(fā)生了新的變化，也對花生機械的開展產生了積

36、極而深遠的影響，不僅拉動了新的有效需求，而且構筑了適合花生生產機械化開展的新舞臺，為花生生產機械化真正成為農村經濟開展的推動器提供了廣闊的市場開展條件。在一些地區(qū)推進花生生產機械化的過程中，相繼出臺了鼓勵和扶持農民購置花生機械、開展花生機械作業(yè)服務的優(yōu)惠政策和措施，調動了農民購置花生機械的積極性，形成了新的市場需求。隨著花生種植業(yè)的不斷開展，國外對花生深加工產品的需求不斷增大，提高花生脫殼機械化作業(yè)水平成為必然?；ㄉ摎C在提高勞動生產率，減輕勞動強度方面起到了積極的作用，促進了花生加工業(yè)的科技進步，為花生脫殼機械的開展提供了空間。 2 刮板式花生去殼機的結構與工作原理 2．1 刮板式

37、花生去殼機的結構 根據刮板式花生去殼機的剝殼原理可知道，花生是從上至下依次經過集料斗、剝殼箱、柵格、下箱出口、比重分選篩、分選口，花生仁收集斗這些部件的，因此設計剝殼機的整體結構的依據就出來了。 設計過程是從上往下，從花生的裝集開始，最上面是集料斗，集料斗下方是剝殼箱，集料斗可與剝殼箱設計為一個整體。在剝殼箱，花生必須經過刮板的撞擊和擠壓作用才能進展剝殼，因此，將刮板設計置在剝殼箱?；ㄉ涍^刮板的撞擊和擠壓進展剝殼后，要經過位于剝殼箱底部的柵格，于是可以把柵格設計成一個半圓柵籠，將其固定在剝殼箱的下半箱?；ㄉ┻^柵格后經過剝殼箱底部的出口往下落，在下落過程中，設計一個風機的吹入口，其作用是

38、將經過剝殼的花生殼與花生仁進展別離，重量稍重的不被風吹走，而重量較輕的花生殼將被風機吹來的氣流帶入到花生殼收集通道，通道的底部設計成一定角度，經過別離的花生仁往下落，落入比重分選篩上，然后比重分選篩運行，從而使花生仁上行，而未脫殼的花生如此下行流入二次脫殼通道，經風機作用這些花生再次進入脫殼機進展二次脫殼，最后花生仁在比重分選篩的上行口得到收集。 為保證整機的各局部的安裝，需設計一個機架，機架起到其它幾個局部的支承、定位、連接作用，并將電機安裝在機架里面，剝殼機安裝在機架的上方。其結構簡圖如圖2-1所示。 圖2-1 2．2 工作原理 刮板式花生去殼機以前也稱為刀籠剝殼機，是

39、借助轉動軸上的刮板與籠柵的擠壓和打擊作用，將花生果外殼破碎的一種機械設備，其特點是結構簡單、操作方便。其結構如圖2-2所示。它主要由進料機構、剝殼機構、分選機構和支承機構等局部組成。 圖2-2 花生果進入存料斗后，經下部的入料窄口形成薄層流落下來進入剝殼箱，與高速旋轉的刮板相互碰撞，在刮板的錘擊下，花生殼發(fā)生破裂，從而進展第一次剝殼。局部花生果在下落過程中沒有與刮板發(fā)生碰撞，有些發(fā)生碰撞了而花生殼卻未撞裂，這局部花生落入到由圓鋼棒排列成的柵格上，由于柵格頂部與刮板的旋轉外徑間的間距不足以容納一個花生果，因此花生果將在落入柵格的同時被刮板再次錘擊和擠壓，從而使這些花生果的果殼也被壓碎。剝

40、殼后的仁與殼通過柵格間的間隙落下，在下落的同時，受到風機吹來的經調節(jié)好的氣流作用，果殼因重量輕而被氣流送入集殼通道，而花生仁因重量大，繼續(xù)往下落到比重分選篩上，經比重分選篩后花生仁上行，未脫殼的花生落入通道中，經風機作用再次進入脫殼機中進展二次脫殼，從而達到了殼仁別離且剝殼率較高的目的。 3刮板式花生去殼機主要部件的結構設計 刮板式花生去殼機能否正常運轉，看的是其主要部件的設計，如果設計不合理，機器就不能正常運轉或者說不能運轉，那么生產出來的這臺機器就是一堆費品。設計合理，機器就能正常的運轉對并對花生果進展剝殼。因此，刮板式花生去殼機的主要部件的設計在整個設計過程中顯得尤為重要，合理的

41、設計將提供應使用者更多的方便和實惠。 3．1設計前各項參數確實定 3．1．1 刮板的半徑與轉速初定 刮板的旋轉必須確保能將局部花生殼撞碎，當花生果與鋼質物體相對速度達到5時，可使花生殼破碎而不會破壞到花生仁，可根據此依據設計刮板的轉速與半徑。 如圖3-1所示，花生下落位置在之間，設計時采用最小碰撞半徑為計算半徑 式(3.1) 取半徑R=250mm，如此由式〔3.1〕 3．1．2 刮板所需功率計算 根據公式可計算出刮板所需的功率 刮板對花生做功 式(3.2) 圖3-1 ：刮板改

42、變花生的動能 ：刮板改變花生的勢能 式(3.3) 式中 ——花生果的初動能〔J〕 ——花生果的末動能〔J〕 ——花生果的初速度(m/s) ——花生果地末速度(m/s) 根據所給產量要求 20-30kg/min,即平均0.417kg/s,此為花生仁的產量，折合花生果產量為0.417/純仁率,根據國家標準，所處地理位置可取花生的純仁率為69%,折合花生果產量為0.604kg/s,此即每秒進入剝殼箱被破碎的花生果的重量?；ㄉ佑|刮板時初速度設為1m/

43、s，方向向下，脫離刮板時速度為15m/s,方向向左，脫離刮板時相對初位置高度為500mm t=1s 式(3.4) 加上刮板與花生在柵格中擠壓所需要的能量，P也不會超過500W。為計算電動機的所需工率Pd，先要確定從電動機到工作機之間的總效率。設、分別為滾動軸承和V帶傳動的效率，于是有 式(3.5) 電動機所需功率不會超過700W，由于給定電動機的功率為1.5kW，遠大于此計算值，故所給電動機的功率完全符合要求。 3．1．3 傳動方案擬定 由于刮板式花生去殼機的工作軸旋轉速度較高，達到可有兩種選擇，第一種是采用一級V帶傳動，第二種是采用兩級混合傳動，而很明顯

44、的，假如采用兩級傳動方案，將會致使機器的結構復雜，而且本錢升高，所以選用一級V帶傳動。 3．1．4 電動機的選擇 根據所給的功率與同步轉速，可選用的電機型號有兩種 Y90L-4型 和 Y100L-6型 根據電動機的滿載轉速和刮板轉速可算出總傳動比，現將此兩種電動機的數據和傳動比列于下表 表3-1 方案號 電機型號 額定功率kw 同步轉速r/min 滿載轉速r/min 總傳動比 i 1 Y100L-6 1．5 1000 940 2．459 2 Y90L-4 1．5 1500 1400 3．663 由上表可知：方案1總傳動比雖小，轉

45、速低，但價格高，作為家用機械的電機不是太合算，應當選擇方案2，即電機型號為Y90L-4。 查表得此種電動機的中心高H=90mm，外伸軸徑為24mm，軸的外伸長度為50mm。 3．1．5 傳動裝置的運動和參數計算 軸的轉速 軸的輸入功率 軸的轉矩 式(3.6) 式中 ——軸的轉矩(N.m) ——軸的輸入功率(kw) 3.2 電機與刮板轉子軸之間的V帶傳動設計 首先列出設計的根本條件 電機型號：Y90L-4 轉速：=1400r/min 傳動比： 假設每天運轉時間t<10h

46、 式(3.7) 式中 ——計算功率〔kw〕 ——傳遞的額定功率〔例如電機的額定功率kw〕 ——工作情況系數 由文獻[13] 2．選擇V帶帶型 根據、查文獻[13],由表14.1－3確定帶型為A型 查文獻[13],由表14.1－18和表14.1－19在主動輪基準直徑系中選取， 從動輪基準直徑為 式(3.8) 按表圓整得 驗算帶的速度 式(3.9) 因此所選帶的速度適宜 4．確定中心距a和帶的基準長度 初取中心距 式(3.10)

47、 查文獻[13]由表14.1－7選擇帶的基準長度 計算實際中心距a 式(3.11) 5．驗算主動輪上的包角 式(3.12) 主動輪包角適宜 式(3.13) 式中 ——包角系數 ——長度系數 ——單根V帶的根本額定功率 ——單根V帶的額定功率的增量 由,,查文獻[13]，，， 代入數值，計算 取z=3 查文獻[13]表14.1－14得:： 式(3.14) 8．計算作用在軸上的壓軸力 式(3.15) 式中 ——帶的根數 ——單根帶的預緊力 N ——主動輪的包角 ( °) 代入數值計算得

48、 帶輪材料選用HT200 根據基準直徑的大小選用不同的帶輪類型，小徑帶輪采用實心式，大徑帶輪采用輪輻式，主要結構尺寸如表3-2 3-2電機與比重分選篩間傳動帶輪參數表 單位：mm 尺寸類型 小帶輪 大帶輪 75 175 基準寬度 基準線上槽深 基準線下槽深 槽間距e 15± 15± 第一槽對稱面至端面距離f 輪緣厚d 12 12 帶輪寬B 40 40 外徑 輪槽角 極限偏差 孔徑 24 26 輪轂長 50 35 32 輪輻厚 8 20

49、 16 具體結構設計見零件圖 在精選分級機械上，除氣流清選裝置外，應用最普遍的工作部件是平面型振動篩、窩眼滾筒和窩眼盤式別離裝置以與圓筒篩。我國研制生產的精選機和清糧機上大都采用了平面型振動篩。它與圓筒篩的主要區(qū)別在于篩面是平面型，而圓筒篩的篩面是圓柱面;在一樣寬度條件下工作時有效篩理面積比圓筒篩要大;在傳動結構上，圓筒篩只有單純的轉動，而平面篩需要作往復運動或復雜的振動，因而對機體將產生一定程度的振動影響。平面型振動篩一般是以電機作為振動源，由電機的轉動，通過一定的傳動機構和動力傳遞裝置將電機的轉動轉換成篩體的振動。而在此花生脫殼機中所采用的是

50、曲柄連桿機構以作為比重分選篩的執(zhí)行機構。 當設計和安裝平面篩時，往往使它和水平面保持一定的角度。為了使被篩物沿篩子工作外表不斷地運動，就必須使篩子以一定的頻率振動。曲柄連桿機構或偏心輪連桿機構是作往復運動篩體的最常用的振動傳遞機構，如圖3-2動力由電動機輸入到皮帶輪上，隨著曲柄或偏心軸的轉動，曲柄或偏心套通過連桿的鉸接將回轉運動轉變成篩體的往復振動。這時篩體的振動頻率就是曲柄軸或偏心軸的轉速，篩箱水平全振幅等于曲柄半徑或偏心距的2倍。 圖3-2比重分選篩原理圖 一般曲柄半徑(或偏心距)與連桿一長度和吊桿長度之比不超過1/10，這樣就可以認為，利用均勻旋轉的曲柄(或偏心)，可使篩子

51、上任何一點都按簡諧運動規(guī)律沿自己的軌跡運動來分析研究被篩物沿振動篩面的運動規(guī)律。 這種偏心輪連桿傳動機構結構簡單，并且具有一定的超載能力，即喂入量超過額定值時，篩體的振動頻率和振幅均不受影響，缺點是慣性力不能得到完全平衡。 軸的轉速 式(3.16) 軸的輸入功率 式(3.17) 軸的輸入轉矩 式(3.18) 先按經驗公式算出軸的最小直徑，選取軸的材料為45鋼，調質處理。查簡明機械零件手冊表15-3選取，于是得

52、 式(3.19) 2.擬定軸上零件的裝配方案 通過對各種方案的比擬，現選用圖3-3所示裝配方案 圖3-3曲柄軸 〔1〕由于定位要求,應在12，34段制一軸肩，故取1-2段直徑=16mm, 3-4段直徑，2-3段直徑為， 為達到從帶輪到凸輪軸的過渡中間加一軸肩4-5其直徑為， 軸5-6為軸承安裝處，取直徑， 因5-6段與11-12段為對稱的兩段故直徑，而取6-7，8-9，10-11段三段的直徑相等為 而為了滿足工作要求，設計曲柄時采取凸輪軸結構，所以7-8，9-10段可以采用最小直徑，。 因凸輪軸是應用于振動篩的動力裝置，所以其位置應在篩體的下方，而其動力如

53、此由帶輪傳入，如此4-12段長度取為。 〔2〕選擇滾動軸承 根據軸的結構設計，由于該軸沒有受軸向載荷的作用，考慮到軸承的性價比擬高，選用深溝球軸承。參照工作要求并根據，初步選取深溝球軸承6004具體參數如表3-3 表3-3深溝球軸承6004參數 6004 根本尺寸 安裝尺寸 極限轉速 D B 脂潤滑 油潤滑 20 42 12 25 38 15000 19000 在凸輪軸兩邊的兩軸承也只受徑向力，且受載不大，并考慮到兩軸承間的距離不大，考慮到箱體上加工兩軸承孔的同軸度，應當選用深溝球軸承。參照工作要求并根據，初步選取深溝球

54、軸承6006具體參數如表3-4 表3-4深溝球軸承6006參數 6006 根本尺寸 安裝尺寸 極限轉速 D B 脂潤滑 油潤滑 35 62 14 1 41 57 9000 12000 ( 3 ) 階梯軸各段長度確實定 V帶輪3與軸配合的轂孔長為35mm為在外伸軸上裝旋轉零件的軸段長度由軸上旋轉零件的轂孔寬度與固定方式而定,因采用鍵連接故應滿足鍵的強度要求，取=50mm。 而2-3段為使兩帶輪工作時不相互影響且能安裝一個軸承，而選擇的軸承寬度為12mm,應當選取2-3段的長度為20mm.。 V帶輪2與軸配合的轂

55、孔長為35mm，為使帶輪能夠穩(wěn)定工作，為保證輪緣與機架間無接觸，因采用鍵連接故應滿足鍵的強度要求，應當選取3-4段的長度為40mm。 4-5段為帶輪到箱體部的過渡段，由箱體的壁厚和外伸長度決定，故取4-5段的長度為40mm。 軸5-6段的長度由軸承和擋油環(huán)相加所得，故取。 曲軸7-8與9-10段由于工藝加工的限制，應當選取其長度為75mm。為滿足比重分選篩的工作要求，應使兩曲軸7-8與9-10保持一段距離，故取兩曲軸間的距離為220mm。如此可由箱體尺寸與已定尺寸計算得到6-7段與10-11段的尺寸為100mm。 至此，已初步確定了軸的各段直徑和長度。 〔4〕軸上零件的周向固定 V帶

56、輪3與軸的周向定位采用平鍵聯接，按其直徑查手冊得平鍵截面如表3-5 表3-5平鍵參數 長度取35mm V帶輪3與軸的配合為，滾動軸承與軸的周向定位是借過渡配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為。 V帶輪2與軸的周向定位采用平鍵聯接，按其直徑查手冊得平鍵截面如表3-6 表3-6平鍵參數 長度取30mm V帶輪2與軸的配合為，滾動軸承與軸的周向定位是借過渡配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為。 〔5〕確定軸上圓角和倒角尺寸 取軸端倒角，各軸肩處圓角半徑見零件圖。 為了保證連桿在結構輕巧的條件下有足夠的剛度和強度，連桿材料采用精選含碳量的優(yōu)質中碳

57、結構鋼45模鍛，外表噴丸強化處理，提高強度。 1.連桿質量的換算 連桿是做復雜平面運動的零件。為了方便計算，將整個連桿〔包括有關附屬零件〕的質量用兩個換算質量和來代換，并假設是集中作用在連桿小頭中心處，并只做往復運動的質量；是集中作用在連桿大頭中心處，并只沿著圓周做旋轉運動的質量，如圖3-4所示： 圖3-4 連桿質量的換算簡圖 為了保證代換后的質量系統(tǒng)與原來的質量系統(tǒng)在力學上等效，必須滿足如下三個條件： 〔1〕連桿總質量不變，即。式(3.20) 〔2〕連桿重心的位置不變，即。式(3.21) 〔3〕連桿相對重心G的轉動慣量不變，即。式(3.22) 其中，連桿長度，為連桿重心至

58、小頭中心的距離。由條件可得如下換算公式： 式(3.23) 用平衡力系求合力的索多邊形法求出重心位置。將連桿分成假如干簡單的幾何圖形，分別計算出各段連桿重量和它的重心位置，再按照索多邊形作圖法，求出整個連桿的重心位置以與折算到連桿大小頭中心的重量和 ，如圖3-5所示： 圖3-5 索多邊形法 2.往復直線運動局部的質量 連桿零件做往運動的。它們的質量可以看作是集中在桿端中心上，并以表示。質量與換算到連桿小頭中心的質量之和，稱為往復運動質量，即。 3.不平衡回轉質量 曲拐的不平衡質量與其代換質量如圖3-6所示： 圖3-6曲拐的不平衡質量與其代換質量 曲拐在繞軸線旋轉時，曲柄

59、銷和一局部曲柄臂的質量將產生不平衡離心慣性力，稱為曲拐的不平衡質量。為了便于計算，所有這些質量都按離心力相等的條件，換算到回轉半徑為的連桿軸頸中心處，以表示，換算質量為： 式(3.23) 式中：——曲拐換算質量()； ——連桿軸頸的質量()； ——個曲柄臂的質量()； ——曲柄臂質心位置與曲拐中心的距離，。 質量與換算到大頭中心的連桿質量之和稱為不平衡回轉質量，即 式(3.24) 由上述換算方法計算得： 往復直線運動局部的質量，不平衡回轉質量。 在曲軸設計中已經確定曲柄連桿機構中曲柄的長度為25mm,故根據使曲柄均勻旋轉的條件曲柄半徑(或偏心距)與連桿一長度和吊桿長度之

60、比不超過1/10，所以取定連桿的長度為450mm。在此設計中主要是應用曲柄連桿機構的往復運動從而實現篩面的往復運動，因為運動的頻率比擬快，在連桿的聯接處應加軸瓦以減少桿體的磨損。選用軸瓦的厚度為1mm。 對于電機與比重分選篩曲柄軸之間的帶傳動設計，首先列出設計的根本條件： 凸輪軸輸入功率： 轉速：=600r/min 傳動比： 假設每天運轉時間t<10h 查表得工作情況系數 由式(3.7)得 根據、查文獻[13],由表14.1－3確定帶型為A型 由主動輪基準直徑系中選取， 從動輪基準直徑為 由式(3.8)有 取

61、 驗算帶的速度 由式(3.9)有 =<= 因此所選帶的速度適宜 4.確定中心距a和帶的基準長度 根據初步確定中心距，計算帶的基準長度 由式(3.10)得 由V帶的基準長度系中選取基準長度 計算實際中心距a 由式(3.11)得 5.驗算主動輪上的包角 由式(3.12)得 主動輪包角適宜 6.計算V帶的根數z 由,, ，，， 代入數值，經由式(3.13)計算得 Z 取z=4 查文獻[13]表14.1－14得:： 〕得 由式(3.15)代入數值計算得 帶輪材料選用HT200 根據基準直徑的大小選用不同的帶輪類型，小

62、徑帶輪采用實心式，大徑帶輪采用輪輻式，主要結構尺寸如下 表3-7曲柄軸與刮板轉子軸間的V帶輪參數 單位：mm 尺寸類型 小帶輪 大帶輪 75 118 基準寬度 基準線上槽深 基準線下槽深 槽間距e 15± 15± 第一槽對稱面至端面距離f 輪緣厚d 12 12 帶輪寬B 50 40 外徑 輪槽角 極限偏差 孔徑 16 16 輪轂長 50 35 48 32 輪輻厚 8 20

63、 16 110 具體結構設計見零件圖。 3.5 刮板轉子軸設計與校核 轉子軸的轉速 由式〔3.16〕得 轉子軸的輸入功率 由式〔3.17〕得 轉子軸的轉矩 由式〔3.18〕得 先按經驗公式算出軸的最小直徑，選取軸的材料為45鋼，調質處理。查簡明機械零件手冊表15-3選取，于是得 由式〔3.19〕得 通過對各種方案的比擬，現選用圖3-7所示裝配方案 圖3-7 3.5.3 根據軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度 （1） 由計算最小值取，為滿足V帶輪的軸向定位，1-2軸右端制一軸肩，故取2-3段直徑，左端用軸端擋圈定位，取直

64、徑D=22mm。V帶輪與軸配合的轂孔長試為35mm，為保證軸端擋圈只壓在半聯軸器上而不壓在軸端面上，故1-2段長度取為 〔2〕初步選擇滾動軸承 因軸承只承受徑向力，故先用深溝球軸承。參照工作要求并根據，初步選取深溝球軸承6205,其根本參數如下表 6204 根本尺寸 安裝尺寸 極限轉速 D B 脂潤滑 油潤滑 25 52 15 1 31 46 1 12000 16000 〔3〕安裝刮板架段軸直徑。刮板架段安裝寬度取， 〔4〕 軸承端蓋總厚度20mm，取端蓋外端與V帶輪右端面間的距離，故取 〔5〕取刮板距箱體壁，取，，。

65、至此，已初步確定了軸的各段直徑和長度。 〔6〕軸上零件的周向固定 V帶輪與軸的周向定位采用平鍵聯接，按其直徑查手冊得平鍵截面如下 長度取22mm V帶輪與軸的配合為，滾動軸承與軸的周向定位是借過渡配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為。 〔7〕確定軸上圓角和倒角尺寸 取軸端倒角，各軸肩處圓角半徑見零件圖 (1)主軸空間受力如圖3-8。 圖3-8 空間受力圖 (2)水平面上的受力分析和彎矩如圖3-9。 圖3-9 水平面受力圖 參考設計軸的設計得 ， ， 如此 作出水平面的彎矩如圖3-10。

66、 圖3-10 主軸水平面彎矩圖 (3)垂直平面的受力分析和彎矩如圖3-11。 圖3-11 垂直平面的受力分析 由， 得， 作出垂直平面的彎矩如圖3-12。 圖3-12 主軸垂直面彎矩圖 (4)合成彎矩如圖3-13。 圖3-13 合成彎矩圖 (5)校核軸的強度。 ， ，， 式(3.25) ， 由于>23.74MPa,故主軸合格。 選擇軸兩端的軸承為6205。 由軸的校核可知： ，，， 徑向力 式(3.26) 軸向力 ， ， 取沖擊載荷系數 ， 如此 式(3.27) 由于， 如此按軸承2計算 式(3.28) 所以，軸承的使用完全滿足要求。 3.6 刮板結構 刮板結構是整個機器的關鍵局部，它的作用就是對花生果進展剝殼。此結構采用四鋼板十字交叉