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1、 本文由我愛陽光寶寶貢獻 doc文檔可能在WAP端瀏覽體驗不佳。建議您優(yōu)先選擇TXT，或下載源文件到本機查看。 福建省***及 福建省 及 IT 監(jiān)控中心大樓工程 高大模板 施工專項方案 二○○九年七四月 1 目 錄 1 工程概況 …… 1 2 模板設計 …… 1 3 模板施工方法 …… 2 3.1 施工準備 …… 2 3.2 模板安裝 …… 4 3.3 支撐架安裝 …… 5 3.4 模板拆除 …… 6 4 質量驗收 …… 8 4.1 主控項目 …… 8 4.2 一般項目 …

2、… 8 高大模板扣件式鋼管支撐體系施工安全管理規(guī)定 5 高大模板扣件式鋼管支撐體系施工安全管理規(guī)定…… 10 6 模板施工應急救援預案 …… 13 6.1 高處墜落和物體打擊事故應急救援預案 …… 13 6.2 觸電事故應急救援預案 …… 13 6.3 機械傷害急救援預案 …… 14 6.4 模板、腳手架坍塌 …… 14 6.6 項目部安全急救援預案 …… 15 7 超高模板設計驗算 …… 16 7.1 100 厚樓板模板扣件鋼管高支撐架計算書 …… 16 7.2 450×1400 梁模板扣件鋼管支撐架計算書 …… 16 7.3 450×1400 梁木模

3、板與支撐計算書 …… 26 2 編制依據(jù) ***及 IT 監(jiān)控中心大樓模板方案根據(jù)施工圖紙、 圖紙會審紀要以及現(xiàn)行國家、 行業(yè)法規(guī)和省市有關部門文件等編制，主要編制依據(jù)包括： ⑴《建筑結構荷載規(guī)范》 （GB50009） ⑵《鋼結構設計規(guī)范》 （GB50017） ⑶《混凝土結構設計規(guī)范》 （GB50010） ⑷《鋼結構設計規(guī)范》GB50018-2002 ⑸《建筑施工扣件鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2001 ⑹《建筑施工安全檢查標準》 （JGJ59） ⑺《建筑施工模板安全技術規(guī)范》 （JGJ162-2008） 1 1 工程概況 福建省**

4、*及 IT 監(jiān)控中心工程為福建省***有限公司****公司建設的項目， ****設計院設計，位于福州市****側，****南麓。本項目由***辦公樓及 IT 監(jiān)控 中心兩棟樓組成，總建筑面積為 10296 ㎡。其中***辦公樓建筑高度 20m，層數(shù) 4 層，層高為 5.5m（局部） 、4m、4.5m；其中 1-4 軸交 E-G 軸該部分三層至屋面層 樓 板 模 板 支 撐 高 度 為 18.5-9.5=9m ＞ 8m ， 大 梁 模 板 支 撐 高 度 為 18.5-9.5（1.4-0.6-0.1）=8.3m＞8m，高度超過閩建建[2007]32 號文件規(guī)定值，屬高大模 板支撐體系，應進行驗算

5、并組織專家組進行論證，故特編制此高大模板支撐專項 施工方案，并敬請有關專家論證審查。 2 模板設計 1、主要材料選用： 楞木：50×100mm 松方木。 模板：915×1830×18mm 九層膠合板。 鋼管扣件： Φ48×3.5 一般結構用焊接鋼管、鑄造式鋼管用扣件。 2、支撐形式：樓板鋼管支撐如下：立桿的縱距 b=1.20m，立桿的橫距 l=1.20m，立桿的步距 h=1.20m；大梁（450×1400）鋼管支撐如下：立桿的縱距 (跨度方向) l=1.00m，立桿的步距 h=1.20m（其他小梁鋼管支撐同 450×1400， 側模設計見已設計的模板方案） 。 3、構造措施：每根立桿底部應設置

6、底座，底座宜采用規(guī)格不小于 150mm×150mm×8mm 鋼板和鋼管套管焊接組成。底座下應設置長度不少于 2 跨、 寬度不小于 150mm、 厚度不小于 50mm 的木墊板； 立桿間距嚴格按施工方案要求進 行施工；掃地桿及水平桿連續(xù)設置；水平桿步距嚴格按施工方案要求進行施工； 四周設置豎向剪刀撐，模架內(nèi)每隔四排立柱設一道豎向剪刀撐；其兩端與中間每 隔 4 排立桿從頂層開始向下每隔 2 步設置一道水平剪刀撐；剪刀撐沿全高全長連 續(xù)設置。 4、 驗算部位： 軸交 E-G 軸該部分三層至屋面層梁板； 1-4 支撐高度： 板為 9 m； 最大截面梁為 8.3m；梁斷面尺寸：450×1400；最大跨度

7、：24.3m；板厚：100mm。 1 3 模板施工方法 3.1 施工準備 3.1.1 材料要求 ㈠膠合板 膠合板規(guī)格尺寸、質量應符合《混凝土模板用膠合板》的要求，無翹曲、膠 結牢固、表面清潔、無雜物粘結。 ㈡木方料 模板工程所用的木方料規(guī)格應符合模板施工方案要求， 方料應順直， 無腐朽、 折裂、枯節(jié)等疵病，木材材質應不低于Ⅲ等材。 ㈢支撐架 模板工程支撐架用材宜選用 Q235 鋼材。支架用鋼管宜選用 Φ48 壁厚 3.5mm 鋼管，應符合《建筑施工扣件鋼管腳手架安全技術規(guī)范》要求；碗扣式支架桿件 應順直無損壞， 其質量應符合廠家出廠質量標準。 支撐架用桁架或特殊支撐架時，

8、其材料規(guī)格應符合施工方案的要求。支撐體系應配件齊全。 ㈣脫模劑 采用水質隔離劑，不使用廢機油等對砼結構有損害或污染的材料作脫模劑。 ㈤常用模板配件 包括對拉螺栓、扣件、支托（頂托、底托） 、墊木等，配件應滿足質量要求。 3.1.2 主要機具 ⑴機械：平刨機、木工圓鋸、手電鋸等； ⑵工具：撬杠、錘子、活動板、托線板、線垂、墨斗、輕便梯、掛線； ⑶檢測工具：水平尺、鋼卷尺、角尺等。 3.1.3 作業(yè)條件 模板施工應待前一道工序完成并滿足模板安裝的必要條件后方可進行，主要 包括以下內(nèi)容： ⑴施工放樣和標高測定完畢并經(jīng)技術復核無誤； 2 ⑵模板支撐支承面（底板面）混凝土強度應符合規(guī)

9、范要求； ⑶施工班組已進行施工技術交底。 3.1.4 模板制作 ⑴模板制作應依據(jù)施工圖和施工方案進行制作，模板制作尺寸應準確，板縫 緊密，板面平整，板邊方正、順直，板面接縫處應平整。 ⑵模板制作完畢后應涂刷脫模劑并編號分類堆放。模板表面的脫模劑應晾干 后方可進入安裝工序，涂刷時不得污染混凝土及鋼筋。 3 熟悉圖紙和模板施工組織設計 施工方案技術交底 模板配料、制作、編碼 上道工序質量互檢 施工軸線放樣 軸線技術復核 模板定位放樣 模板規(guī)范安裝 班組自查施工質量 施工員質量檢查 質檢員質量復查、核定等級 監(jiān)理人員核驗認可 合格 進入下道工序施工 按照監(jiān)理人員要求進行整改 不合

10、格 同等條件養(yǎng)護砼試塊 砼達到構件模板拆除要求 經(jīng)施工員下令拆除模板 模板施工工藝流程圖 3.2 模板安裝 ㈠施工工藝流程 施工放樣（確定鋼管支設位置）→搭設鋼管支撐→鋪設主、次龍骨→釘梁底 4 ?！狭簜饶！佋O板模板→縱橫水平加固桿、掃地桿安裝→板縫嵌補→清理衛(wèi) 生→模板工程分項報驗→鋼筋安裝（水電預埋）→大梁側模對拉螺栓緊固→混凝 土澆筑（看模）→養(yǎng)護→拆模申請→拆模 ㈡梁模板安裝 ⑴在柱上或墻上定出梁的中心線或梁底標高，先布設鋼管支撐架、主龍骨、 次龍骨等，以固定底模位置。 ⑵支撐架梁底頂托伸出長度不宜大于 200mm，底托下宜設置墊木，頂托伸出

11、 長度不宜大于 1/2 頂托長度，模板支撐架的高度應可調整，應采用可調頂托。 ⑶本方案中超重梁模板應加設水平對拉螺栓，每側伸出梁邊 250mm；當梁高 ≥800mm 時，應先立單邊側模，鋼筋安裝后封閉。 ㈢板模板安裝 ⑴根據(jù)模板支撐架的立柱與龍骨的間距應根據(jù)樓板混凝土重量與施工荷載 的大小，在模板設計中確定。支柱排列要考慮施工通道。 ⑵采用多層支架支模時，支柱應垂直，上下層支柱應在同一豎向中心線上。 各層支柱間的應設水平加固桿（詳上節(jié)“梁模板安裝”） 。 ⑶通線調節(jié)支柱的高度，將大龍骨找平，架設小龍骨。 ⑷鋪模板時可從四周鋪起，在中間收口。樓板模板壓在梁側模時，角位模板 應拉通線釘固。 ⑸樓面

12、模板鋪完后，應認真檢查支架是否牢固，梁、板面模板應清掃干凈。 ⑹板模板安裝就位后應采用水平儀進行板面標高的檢查、調整。 3.3 支撐架安裝 ⑴模板支架立柱安裝前， 如立柱座落于回填土上， 則底層地面必須分層回填， 逐層夯實，并澆筑 100mm 厚 C15 素砼，使場地平整堅實，并應作好場地的排水。 ⑵模板支架立柱安裝前，應根據(jù)模板設計的立柱平面布置圖，在地面或樓層 上作出標志，確定立柱的支設位置，安裝應首位立柱拉通線。 ⑶支架立柱宜加設底托，其伸出不宜大于 200mm，托底應加設墊木。模板支 5 架的高度應可調整，宜采用可調頂托，頂托伸出長度不宜大于 300mm。 ⑷扣件式

13、鋼管支架 扣件式鋼管支架立柱搭設應豎直，2m 高度的垂直允許偏差應小于 15mm；扣 件鎖緊應使用扭力扳手測定螺栓擰緊力矩，扭力矩不應小于 40N.m，且不應大于 65N.m。 扣件式鋼管支架用作梁模板支架時，不應采用單排立柱。采用雙排或雙排以 上立柱時，應設置縱橫掃地桿?？v向掃地桿采用直角扣件固定在距離立柱支承面 以上≤250mm 的主柱上，橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在縱向掃地桿下方的立 柱上。立柱接長必須采用對接扣件連接，立柱長度每間隔 1.5m，應設一道水平鋼 管支撐。 扣件式鋼管支架用作滿堂模板支架時， 立柱間距不應大于 1.2m， 且縱橫間距 應等距；立柱間應設置縱橫掃地桿，立柱長

14、度每間距 1.5m 應設置一道縱橫雙向 水平桿；支架外側周邊立面的整個長度和高度上應連續(xù)設置豎向剪力撐；支架內(nèi) 部縱橫每隔 4 排立柱的立面上也應連續(xù)設置豎向剪刀撐；每道剪刀撐跨越立柱的 根數(shù)宜為 5~6 根，斜桿與立柱支承面的傾角宜為 45~60°；高于 4m 的模板支架， 從頂層開始向下每隔 2 步，在整個平面上連續(xù)設置水平剪刀撐。 扣件式鋼管支架用作樓板模板支架時，應按滿堂模板支架的構造要求設置水 平加固桿和剪刀撐。 3.4 模板拆除 ㈠模板拆除基本要求 ⑴側模在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后，方可拆 除，一般夏季不少于 24h，其他季節(jié)不得少于 36h。底模在砼強度符

15、合下表的規(guī) 定，并報監(jiān)理審核批準后方可拆除。 ⑵已拆除模板及其支架的結構，在砼強度符合設計砼強度等級的要求后，方 可承受全部使用荷載；當施工荷載所產(chǎn)生的效應比使用荷載的效應更為不利時， 必須經(jīng)過核算，加設臨時支撐。 6 底模拆除時的砼強度要求 項次 1 2 3 4 構件類型 板 構件跨度（m） ≤2m >2、≤8m >8 ≤8 >8 達到設計的砼立方體抗壓強 度標準值的百分率計（％） ≥50 ≥75 ≥100 ≥75 ≥100 ≥100 梁、拱、殼 懸臂構件 ⑶拆除時不要用力過猛過急，拆下來的木料要及時運走、整理。 ⑷拆模程序一般應是后支的先拆，先支的后

16、拆，先拆除非承重部分，后拆除 承重部分。重大復雜模板的拆除，事前應制定拆模方案。 ⑸拆除跨度較大的梁下支柱時，先從跨中開始，分別拆向兩端。 ⑹快速施工的梁和樓板模板，其底模及門架支撐的拆除時間，應對所有砼的 強度發(fā)展情況分層進行核算，確保下層樓板及梁能安全承載。 ㈡模板拆除施工要點 拆裝模板的順序和方法，應按照配板設計的規(guī)定進行。若無設計規(guī)定時，應 遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下， 支架先拆側向支撐，后拆豎向支撐等原則。 ㈢拆除工藝施工要點 ⑴拆除支架部分水平拉桿和剪刀撐，以便作業(yè)。而后拆除梁與樓板模板的連 接角方木及梁側模板，以使兩相鄰模板斷連。 ⑵下

17、調支柱頂托后，再用鋼釬輕輕撬動模板，或用木錘輕擊，拆下第一塊， 然后逐塊逐段拆除。切不可用鋼釬或鐵錘猛擊亂撬。每塊模板拆下時，用人工托 扶放于地上，在原有支撐上適量搭設腳手板，以托住拆下的模板。嚴禁使拆下的 模板自由墜落于地面。 ⑶拆除梁底模板的方法大致與樓板模板相同。但拆除跨度較大的梁底模板 時，應從跨中開始下調支托，然后向兩端逐根下調，再做后續(xù)作業(yè)。拆除梁底摸 7 支柱時，亦從跨中向兩端作業(yè)。 4 質量驗收 模板驗收應依據(jù)施工方案檢查模板體系、結構布置、構造要求、斷面尺寸、 間距等是否符合施工方案。 4.1 主控項目 ⑴安裝現(xiàn)澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承

18、受上層荷載的承 載能力，或加設支架；上、下層支架立柱應對準，并鋪設墊板。 檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。 ⑵在涂刷模板隔離劑時，不得玷污鋼筋和混凝土接槎處。 檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢驗方法：觀察。 4.2 一般項目 ⑴模板安裝應滿足下列要求： ①模板的接縫不得漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內(nèi)不 應有積水。 ②模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑，但不得采用影響結構性 能或妨礙裝飾工程施工的隔離劑。 ③澆筑混凝土前，模板內(nèi)的雜物應清除干凈。檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢驗方 法：觀察。 ⑵用作模板的地坪、胎模等應平整光潔，不得產(chǎn)生影響構件質量的下沉

19、、裂 縫、起砂或起鼓。檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢驗方法：觀察。 ⑶對跨度不小于 4m 的現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按設計要求起拱； 當設計無具體要求時，起拱高度宜為跨度的 1/1000~3/1000。 檢查數(shù)量：在同一驗收批內(nèi)，對梁，應抽查構件數(shù)量的 10%，且不少于 3 件； 對板，應按有代表性的自然間抽查 10%，且不少于 3 間；對大空間結構，板可按 縱、橫軸線劃分檢查面，抽查 10%，且不少于 3 面。 檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。 8 ⑷固定在模板上的預埋件、預留孔和預留洞均不得遺漏，且應安裝牢固，其 偏差應符合表 7 的規(guī)定。 預埋件和預留孔洞的允許偏差

20、項 目 預埋鋼板中心線位置 預埋管、預留孔中心線位置 中心線位置 插筋 外露長度 中心線位置 預埋螺栓 外露長度 中心線位置 預留洞 尺寸 允許偏差(mm) 允許偏差(mm) 3 3 5 +10，0 2 +10，0 10 +10，0 檢查數(shù)量：在同一驗收批內(nèi)，對梁、柱和獨立基礎，應抽查構件數(shù)量的 10%， 且不少于 3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查 10%，且不少于 3 間；對 大空間結構，墻可按相鄰軸線間高度 5m 左右劃分檢查面，板可按縱、橫軸線劃 分檢查面，抽查 10%，且均不少于 3 面。檢驗方法：鋼尺檢查。 ⑸現(xiàn)澆結構模板安裝的偏差應符合表 8 的規(guī)定。 現(xiàn)澆結構

21、模板安裝允許偏差及檢驗方法 項 目 軸線位置 底模上表面標高 基礎 截面內(nèi)部尺寸 柱、墻、梁 基礎 層高垂直 柱、墻、梁 相鄰兩板面高低差 表面平整(2m 長度上) 允許偏差(mm) 允許偏差(mm) 5 ±5 ±10 +4，-5 6 8 2 5 檢驗方法 鋼尺檢查 水準儀或拉線、 鋼尺檢查 鋼尺檢查 鋼尺檢查 經(jīng)緯儀或吊線、 鋼尺檢查 經(jīng)緯儀或吊線、 鋼尺檢查 鋼尺檢查 2m 靠尺和塞尺檢查 檢查數(shù)量：在同一驗收批內(nèi)，對梁、柱和獨立基礎，應抽查構件數(shù)量的 10%， 且不少于 3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查 10%，且不少于 3 間；對 大空間結構，墻可按相鄰軸線間高度

22、5m 左右劃分檢查面，板可按縱、橫軸線劃 9 分檢查面，抽查 10%，且均不少于 3 面。 5 高大模板扣件式鋼管支撐體系施工安全管理規(guī)定 ㈠高大模板支撐體系使用材料應符合下列要求: ⑴鋼管選用外徑48 mm，壁厚不得小于3mm。鋼管應有產(chǎn)品合格證、質量檢驗 報告，鋼管表面應平直光滑，彎曲、壓扁、銹蝕嚴重及打孔的鋼管不得使用。鋼 管必須涂防銹漆。 ⑵扣件應有生產(chǎn)許可證、產(chǎn)品質量合格證、法定檢測單位的測試報告和產(chǎn)品 標識，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換。扣件應進行防銹處 理。 ㈡ 高大模板支撐體系應符合下列構造要求： ⑴支設立桿的地基應平整堅實。施工總荷載大于

23、10kN/m2，或集中線荷載大 于15kN/m 的模板工程，當立桿落在地面時，須增設強度不低于C10、厚度不少于 100mm的砼墊層；當立桿落在樓面時，樓面下應采取可靠的支頂措施。 ⑵每根立桿底部應設置底座，底座宜采用規(guī)格不小于150mm×150mm×8mm鋼 板和鋼管套管焊接組成。底座下應設置長度不少于2跨、寬度不小于150mm、厚度 不小于50mm的木墊板或仰鋪12～16號槽鋼。 立桿接長必須對接，嚴禁搭接。立桿步距不應超過1.5m。 立桿頂部應采用可調頂托受力，不得采用橫桿受力，且頂托距離最上面一道 水平桿不宜超過300mm。當超過300mm時，應采取可靠措施固定。 立桿垂直度偏差應不大

24、于1/500H（H為架體總高度），且最大偏差應不大于 ±50mm。 ⑶架體必須連續(xù)設置縱、橫向掃地桿和水平桿，縱向掃地桿應采用直角扣件 固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿應采用直角扣件固定在 緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。 滿堂模板和共享空間模板支架立柱，在外側周圈應設由下至上的豎向連續(xù)式 剪刀撐；中間在縱橫向應每隔10m 左右設由下至上的豎向連續(xù)式的剪刀撐，其寬 10 度宜為4～6m，并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐。剪刀撐桿件 的底端應與地面頂緊，夾角宜為45°～60°。當建筑層高在8～20m 時，除應滿 足上述規(guī)定外，還應在縱橫向相鄰的兩

25、豎向連續(xù)式剪刀撐之間增加之字斜撐，在 有水平剪刀撐的部位，應在每個剪刀撐中間處增加一道水平剪刀撐（見下圖）。 剪刀撐布置構造圖 ⑷立桿、水平桿、剪刀撐斜桿的接頭應錯開在不同的框格層中設置，兩根相 鄰立桿的接頭不應設置在同步內(nèi)，同步內(nèi)隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向 錯開的距離不小于500mm；各接頭中心至主節(jié)點的距離不大于步距的1/3；模板支 撐體系桿件不得與外腳手架、卸料平臺等連接。 11 ⑸所有的節(jié)點必須都有扣件連接，不得遺漏?？奂臄Q緊扭力矩應控制在 45～60N? m之間。 ㈢ 支撐架體搭設場地應平整無雜物，確保排水暢通，不得出現(xiàn)地基積水現(xiàn) 象。 ㈣高大

26、模板支撐體系搭設前，應由項目技術負責人向項目管理人員和搭設人 員進行安全技術交底以及對施工詳圖進行說明，并做好書面交底簽字手續(xù)。 ㈤高大模板支撐體系搭設前，監(jiān)理單位應檢查立桿地基、鋼管、扣件等是否 符合方案要求，未經(jīng)監(jiān)理單位同意不得搭設。 ㈥高大模板支撐體系搭設應在施工員指導和專職安全員監(jiān)督下實施，監(jiān)理人 員應加強過程監(jiān)控，并做好相應的施工日記、監(jiān)理日記。搭設人員應當嚴格執(zhí)行 施工專項方案及有關安全技術規(guī)定，底座、立桿應準確定位。 ㈦支撐體系搭設過程和完畢后，施工單位應采用扭力扳手對扣件螺栓擰緊扭 力矩進行檢查并形成書面記錄，監(jiān)理單位應實施旁站監(jiān)理。抽樣方法應按隨機分 布原則進行， 適當加大受

27、力較大部位的抽檢數(shù)量。 抽檢的數(shù)量為扣件數(shù)量的10％， 不合格率超過抽檢數(shù)量10％的應全面檢查，直至合格為止。 ㈧施工和監(jiān)理單位應嚴格檢查和驗收程序，應對照有關標準、規(guī)范和專項施 工方案提出的具體要求進行檢查和驗收。架體搭設完成后應進行驗收并形成書面 驗收意見，施工單位技術負責人應到場參與驗收，未經(jīng)驗收合格不得進入鋼筋安 裝工序。 混凝土澆筑前監(jiān)理單位應組織復驗，未經(jīng)復驗合格和監(jiān)理單位總監(jiān)理工程師 書面同意，不得澆筑混凝土。 高大模板支撐體系搭設和使用過程中應避免集中堆載。 ㈨高大模板支撐體系拆除時，混凝土的強度應符合《混凝土結構工程施工質 量驗收規(guī)范》（GB50204）的有關要求，并報監(jiān)理單

28、位審查同意后方可實施。 12 6 模板施工應急救援預案 6.1 高處墜落和物體打擊事故應急救援預案 ⑴一旦發(fā)生高處墜落和物體打擊事故后，項目部應立即組織人員進行搶救， 并電話通知公司應急反應組織機構，同時迅速呼叫醫(yī)務人員前來現(xiàn)場進行搶救。 ⑵迅速排除致命和致傷因素：如搬開壓在身上的重物；清除傷病員口鼻內(nèi)的 泥砂、嘔吐物、血塊或其他異物，保持呼吸道通暢等。 ⑶檢查傷員的生命體征：檢查傷病員呼吸、心跳、脈搏情況。如有呼吸心跳 停止，應就地立刻進行心臟按摩和人工呼吸 。 ⑷止血：有創(chuàng)傷出血者，應迅速包扎止血，材料就地取材，可用加壓包扎、 上止血帶或指壓止血等。同時盡快送往醫(yī)院。

29、⑸觀察受傷人員摔傷及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔傷及骨折部位的保 護，避免不正確的抬運，使骨折錯位而造成二次傷害。 ⑹車輛一到立即就近送往醫(yī)院。 ⑺由事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主管部 門。 ⑻總結經(jīng)驗教訓，教育職工。 6.2 觸電事故應急救援預案 ⑴ 如果發(fā)生觸電事故時首先斷開電源。項目部應立即組織人員進行搶救， 并電話通知公司應急反應組織機構，同時迅速呼叫醫(yī)務人員前來現(xiàn)場進行搶救。 ⑵如果電源開關在較遠處，則可用絕緣材料（如木條等）把觸電者與電源分 離。 ⑶高壓線路觸電：馬上通知供電部門停電，如一時無法通知供電部門停電則 可拋擲導電體（如裸導線） ，讓線路短路跳

30、閘，再把觸電者拖離電源。 ⑷觸電者脫離電源后馬上進行搶救，同時通知 110 送往最近的醫(yī)院。 ⑸由事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主管部 門。 13 ⑹總結經(jīng)驗教訓，教育職工。 6.3 機械傷害急救援預案 ⑴ 一旦發(fā)生機械傷害事故后，項目部應立即切斷電源并組織人員進行搶救， 并電話通知公司應急反應組織機構，同時迅速呼叫醫(yī)務人員前來現(xiàn)場進行搶救。 ⑵對傷員進行必要的處理，如止血：有創(chuàng)傷出血者，應迅速包扎止血，材料 就地取材，可用加壓包扎、上止血帶或指壓止血等。同時盡快送往醫(yī)院。 ⑶車輛一到立即就近送往醫(yī)院。 ⑷事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調查報

31、告上報上級主管部門。 ⑸總結經(jīng)驗教訓，教育職工。 6.4 模板、腳手架坍塌 ⑴一旦發(fā)生模板、 腳手架坍塌事故， 現(xiàn)場搶救組應首先進行疏散， 清點人員， 確定有無人員失蹤、受傷。了解事發(fā)前該區(qū)域施工人員情況，作業(yè)人數(shù)，如有施 工人員失蹤或被壓埋，立即組織有效的挖掘、移除工作。 挖掘、移除應采用人工挖掘、移除，禁止采用機械挖掘、移除，防止及機械 對被埋人員造成傷害。人工挖掘、移除盡量避免使用尖銳性工具。搶救挖掘、移 除人員應分班組，合理按照工作面安排人力，及時換班，保障搶救挖掘、移除人 員體力，保證在最短時間內(nèi)將被壓埋人員搶救出來。 ⑵如有人員失蹤、受傷，安全保衛(wèi)組應立即報警。并做好救助車輛引導。

32、 ⑶在專業(yè)醫(yī)療人員到達前由現(xiàn)場傷員搶救組對受傷人員進行簡單救助。 1.爭分奪秒搶救被壓埋者，使頭部先露出，保證呼吸暢通。 2.出來之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后進行正規(guī)心肺復蘇。 3.傷口止血且使用止血帶。 4.切忌對壓傷進行熱敷或按摩。 ⑷事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主管部門。 ⑸總結經(jīng)驗教訓，教育職工。 14 6.6 項目部安全急救援預案 為了防范安全事故的發(fā)生，加強安全防范措施，避免安全事故的發(fā)生；在出 現(xiàn)安全事故時，能夠做到及時，有效的針對事故發(fā)生而采取的措施，使經(jīng)濟損失 和人員傷亡降低到最低限度，項目部特別成立安全事故緊急救援小組，

33、并且經(jīng)常 演練，達到在安全事故發(fā)生能夠迅速、及時的處理妥當。 ㈠安全事故緊急救援小組名單： 組長： 各成員職責： 1、組長：發(fā)生安全事故后，負責總體調度指揮，總體策劃，及時與上級主 管部門及各救護單位第一時間取得聯(lián)系。 2、副組長：負責現(xiàn)場指揮實施救護工作，安排人員疏散、管理，保持穩(wěn)定 現(xiàn)場，冷靜沉著處理。 3、各組員：負責實施救護工作，保證事故發(fā)生后，能使救護工作做到最佳， 確保經(jīng)濟損失和人員傷亡降低到最低限度。 ㈡在發(fā)生安全事故時，緊急動員小組組員和各班班組進行迅速、針對性的處 理，保護好現(xiàn)場。 緊急救援電話： 火警：119 急救：120 報警：110 15

34、 7 超高模板設計驗算 超高模板設計驗算 7.1 100 厚樓板模板扣件鋼管高支撐架計算書 計算依據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》(JGJ162-2008)。 計算參數(shù): 計算參數(shù): 模板支架搭設高度為9.0m， 立桿的縱距 b=1.20m，立桿的橫距 l=1.20m，立桿的步距 h=1.20m。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 木方50×100mm，間距300mm，剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm4。 梁頂托采用75×150

35、mm木方。 模板自重0.35kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3，施工活荷載4.50kN/m2。 扣件計算折減系數(shù)取1.00。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 采用的鋼管類型為 48×3.5。 樓板支撐架荷載計算單元 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 考慮0.9的結構重要系數(shù)， 靜荷載標準值 q1 = 0.9×(25.000×0.100×1.200+0.350×1.200)=3.078kN/m 考慮0.9的結構重要系數(shù)，活荷載標準值 q2 = 0.9×(2.000+2

36、.500)×1.200=4.860kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3； I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M —— 面板的最大彎距(N.mm)； W —— 面板的凈截面抵抗矩； [f] —— 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 16 其中 q —— 荷載設計

37、值(kN/m)； 經(jīng)計算得到 M = 0.100×(1.20×3.078+1.4×4.860)×0.300×0.300=0.094kN.m 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.094×1000×1000/64800=1.458N/mm2 [f],滿足要求 滿足要求! 面板的抗彎強度驗算 f < [f],滿足要求! (2)抗剪計算 [可以不計算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×3.078+1.4×4.860)×0.300=1.890kN 截面抗剪強度計算值 T=3×1890.0/(2×1200.000×18.000)=0.131N/mm2 截面

38、抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2 [T]，滿足要求! 抗剪強度驗算 T < [T]，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.677×3.078×3004/(100×6000×583200)=0.048mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 300.0/250,滿足要求 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 二、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續(xù)梁計算。 1.荷載的計算 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 2

39、5.000×0.100×0.300=0.750kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.500+2.000)×0.300=1.350kN/m 考慮0.9的結構重要系數(shù)，靜荷載 q1 = 0.9×(1.20×0.750+1.20×0.105)=0.923kN/m 考慮0.9的結構重要系數(shù)，活荷載 q2 = 0.9×1.40×1.350=1.701kN/m 2.木方的計算 2.木方的計算 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載

40、與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 3.499/1.200=2.916kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×2.92×1.20×1.20=0.420kN.m 最大剪力 Q=0.6×1.200×2.916=2.100kN 最大支座力 N=1.1×1.200×2.916=3.849kN 木方的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.

41、420×106/83333.3=5.04N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm 滿足要求! 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 [可以不計算] 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪強度計算值 T=3×2100/(2×50×100)=0.630N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.60N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到0.855kN/m 最大變形 v =0

42、.677×0.855×1200.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.303mm 木方的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求! 1200.0/250,滿足要求 木方的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求! 三、托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。 集中荷載取木方的支座力 P= 3.849kN 均布荷載取托梁的自重 q= 0.108kN/m。 17 3.85kN 3.85kN 3.85kN 3.85kN 3.85kN 3.85kN 3.85kN 3.85kN 3.85kN 3.85kN 3.85kN 3.85

43、kN 0.11kN/m A 1200 1200 1200 B 托梁計算簡圖 1.921 1.607 托梁彎矩圖(kN.m) 6.16 6.15 2.30 2.26 7.76 7.75 3.90 3.87 0.02 9.36 9.35 5.50 5.47 1.62 1.58 0.02 1.58 1.62 2.26 2.30 3.87 3.90 5.47 5.50 6.15 6.16 7.75 7.76 9.35 9.36 托梁剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 1.13kN 1.13kN 1.

44、13kN 1.13kN 1.13kN 1.13kN 1.13kN 1.13kN 1.13kN 1.13kN 1.13kN 1.13kN 0.11kN/m A 1200 1200 1200 B 托梁變形計算受力圖 0.019 0.282 托梁變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 1.920kN.m 經(jīng)過計算得到最大支座 F= 17.127kN 經(jīng)過計算得到最大變形 V= 0.282mm 頂托梁的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 7.50×15.00×15.00/6 = 281.25cm3； I = 7.50×15.00×15

45、.00×15.00/12 = 2109.38cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=1.920×106/281250.0=6.83N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm 滿足要求! 頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁抗剪計算 [可以不計算] 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T] 18 截面抗剪強度計算值 T=3×9363/(2×75×150)=1.248N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.60N/mm2 頂托梁的抗剪強度計算滿足要求! 頂托梁的抗剪強度計算滿足要求! (3)頂托梁撓度計

46、算 最大變形 v =0.282mm 頂托梁的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求! 1200.0/250,滿足要求 頂托梁的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。 五、模板支架荷載標準值(立桿軸力) 模板支架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載

47、、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： 1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： 靜荷載標準值包括以下內(nèi)容 (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.149×9.000=1.340kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.350×1.200×1.200=0.504kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.000×0.100×1.200×1.200=3.600kN 考慮0.9的結構重要系數(shù)，經(jīng)計算得到靜荷載標準值 NG = 0.9×(NG1+NG2+NG3)= 4.900kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載 活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土

48、時產(chǎn)生的荷載。 2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載。 考慮0.9的結構重要系數(shù)，經(jīng)計算得到活荷載標準值 NQ = 0.9×(2.500+2.000)×1.200×1.200=5.832kN 3.不考慮風荷載時 不考慮風荷載時, 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立桿的穩(wěn)定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，N = 14.04kN i —— 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； A —— 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W —

49、— 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； [f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f] = 205.00N/mm2； a —— 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h —— 最大步距，h=1.20m； l0 —— 計算長度，取1.200+2×0.300=1.800m； —— 由長細比，為1800/16=114； —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到0.497； 經(jīng)計算得到 =14044/(0.497×489)=57.827N/mm2； [f],滿足要求 滿足要求! 不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 < [f],滿足要求! 考慮風荷載時

50、,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.7×0.400×1.000×0.124=0.050kN/m2 h —— 立桿的步距，1.20m； la —— 立桿迎風面的間距，1.20m； lb —— 與迎風面垂直方向的立桿間距，1.20m； 風荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.050×1.200×1.200×1.200/10=0.010kN.m； 19 Nw —— 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=1.2×4

51、.900+0.9×1.4×5.832+0.9×0.9×1.4×0.010/1.200=13.237kN 經(jīng)計算得到 =13237/(0.497×489)+10000/5080=56.416N/mm2； [f],滿足要求 滿足要求! 考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 < [f],滿足要求! 七、樓板強度的計算 1.計算樓板強度說明 1.計算樓板強度說明 驗算樓板強度時按照最不利考慮,樓板的跨度取4.50m，樓板承受的荷載按照線均布考慮。 寬度范圍內(nèi)配筋2級鋼筋，配筋面積As=2700.0mm2，fy=300.0N/mm2。 板的截面尺寸為 b×h=4500mm×200mm，截面有

52、效高度 h0=180mm。 按照樓板每10天澆筑一層，所以需要驗算10天、20天、30天……的 承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下： 2.計算樓板混凝土10天的強度是否滿足承載力要求 2.計算樓板混凝土10天的強度是否滿足承載力要求 計算樓板混凝土10 樓板計算長邊4.50m，短邊4.50×1.00=4.50m， 樓板計算范圍內(nèi)擺放4×4排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內(nèi)均布荷載。 第2層樓板所需承受的荷載為 q=1×1.20×(0.35+25.00×0.10)+ 1×1.20×(1.34×4×4/4.50/4.50)+ 1.40×(2.00+2.50)=10.99kN/m2

53、計算單元板帶所承受均布荷載q=4.50×10.99=49.46kN/m 板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=0.0513×ql2=0.0513×49.46×4.502=51.38kN.m 按照混凝土的強度換算 得到10天后混凝土強度達到69.10%，C40.0混凝土強度近似等效為C27.6。 混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=13.17N/mm2 則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度： = Asfy/bh0fcm = 2700.00×300.00/(4500.00×180.00×13.17)=0.08 查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數(shù)為 s=0.077 此層樓板

54、所能承受的最大彎矩為： M1= sbh02fcm = 0.077×4500.000×180.0002×13.2×10-6=147.8kN.m 結論：由于 Mi = 147.83=147.83 > Mmax=51.38 所以第10天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第2層以下的模板支撐可以拆除。 20 7.2 450×1400 梁模板扣件鋼管支撐架計算書 一、梁側模板基本參數(shù) 計算斷面寬度450mm，高度1400mm，兩側樓板厚度100mm。 模板面板采用普通膠合板。 內(nèi)龍骨間距300mm，內(nèi)龍骨采用100×100mm木方，外龍骨采用雙

55、鋼管48mm×3.0mm。 對拉螺栓布置3道，在斷面內(nèi)水平間距325+325+325mm，斷面跨度方向間距600mm，直徑16mm。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm4。 450mm 模板組裝示意圖 二、梁側模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值； 撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓 力產(chǎn)生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 —— 混

56、凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t —— 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T —— 混凝土的入模溫度，取20.000℃； V —— 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H —— 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.400m； 1—— 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； c 2—— 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=33.590kN/m2 考慮結構的重要性系數(shù)0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.9×33.600=30.24

57、0kN/m2 考慮結構的重要性系數(shù)0.9，倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。 三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。 面板的計算寬度取0.30m。 荷載計算值 q = 1.2×30.240×0.300+1.40×3.600×0.300=12.398kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 30.00×1.80×1.80/6 = 16.20cm3； I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12 = 14.58

58、cm4； 325 325 325 1400mm 21 12.40kN/m A 300 300 300 B 計算簡圖 0.112 0.089 彎矩圖(kN.m) 1.49 1.86 2.23 1.49 1.86 2.23 剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 9.07kN/m A 300 300 300 B 變形計算受力圖 0.045 0.569 變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.488kN N2=

59、4.091kN N3=4.091kN N4=1.488kN 最大彎矩 M = 0.111kN.m 最大變形 V = 0.569mm (1)抗彎強度計算 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.111×1000×1000/16200=6.852N/mm2 面板的抗彎強度設計值 [f]，取15.00N/mm2； [f],滿足要求 滿足要求! 面板的抗彎強度驗算 f < [f],滿足要求! (2)抗剪計算 [可以不計算] 截面抗剪強度計算值 T=3×2231.0/(2×300.000×18.000)=0.620N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2 22 [

60、T]，滿足要求! 抗剪強度驗算 T < [T]，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.569mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 300.0/250,滿足要求 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 四、梁側模板內(nèi)龍骨的計算 內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。 內(nèi)龍骨強度計算均布荷載q=1.2×0.30×30.24+1.4×0.30×3.60=12.398kN/m 撓度計算荷載標準值q=0.30×30.24=9.072kN/m 內(nèi)龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。 12.40kN/m A 3

61、25 325 325 325 B 內(nèi)龍骨計算簡圖 0.655 0.164 內(nèi)龍骨彎矩圖(kN.m) 4.53 0.50 0.00 4.03 0.50 4.03 0.00 4.53 內(nèi)龍骨剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 9.07kN/m A 325 325 325 325 B 內(nèi)龍骨變形計算受力圖 0.017 0.149 內(nèi)龍骨變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.654kN.m 經(jīng)過計算得到最大支座 F= 8.563kN 經(jīng)過計

62、算得到最大變形 V= 0.149mm 內(nèi)龍骨的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 23 W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3； I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4； (1)內(nèi)龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.654×106/166666.7=3.92N/mm2 內(nèi)龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm 滿足要求! 內(nèi)龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)內(nèi)龍骨抗剪計算 [可以不計算] 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T

63、] 截面抗剪強度計算值 T=3×4533/(2×100×100)=0.680N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.30N/mm2 內(nèi)龍骨的抗剪強度計算滿足要求! 內(nèi)龍骨的抗剪強度計算滿足要求! (3)內(nèi)龍骨撓度計算 最大變形 v =0.149mm 內(nèi)龍骨的最大撓度小于325.0/250,滿足要求! 325.0/250,滿足要求 內(nèi)龍骨的最大撓度小于325.0/250,滿足要求! 五、梁側模板外龍骨的計算 外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 8.56kN A 600

64、600 600 8.56kN 8.56kN 8.56kN 8.56kN 8.56kN 8.56kN B 支撐鋼管計算簡圖 0.771 0.899 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 3.00 3.00 4.28 4.28 5.57 5.57 5.57 5.57 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 6.27kN A 600 600 600 6.27kN 6.27kN 6.27kN 6.27kN 6.27kN 6.27kN B 4.28 4.28 3.00 3.00

65、 支撐鋼管變形計算受力圖 24 0.019 0.353 支撐鋼管變形圖(mm) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.899kN.m 最大變形 vmax=0.353mm 最大支座力 Qmax=18.410kN 抗彎計算強度 f=0.899×106/8982000.0=100.09N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm 滿足要求! 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于600.0/150 10mm,滿足要求 600.0/150與 滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于600.0/150與10mm,滿足

66、要求! 六、對拉螺栓的計算 計算公式: N < [N] = fA 其中 N —— 對拉螺栓所受的拉力； A —— 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f —— 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 16 對拉螺栓有效直徑(mm): 14 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 144.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): [N] = 24.480 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 18.410 對拉螺栓強度驗算滿足要求! 對拉螺栓強度驗算滿足要求! 25 7.3 450×1400 梁木模板與支撐計算書 計算依據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》(JGJ162-2008)。 計算參數(shù): 計算參數(shù): 模板支架搭設高度為9.0m， 梁截面 B×D=450mm×1400mm，立桿的縱距(跨度方向) l=1.20m，立桿的步距 h=1.20m， 梁底增加3道承重立桿。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 木方0×0mm，剪