0067-星子港件雜貨港區(qū)總平面布置與碼頭結構設計(2000DWT)【全套9張CAD圖】,全套9張CAD圖,星子,雜貨,港區(qū),平面布置,碼頭,結構設計,dwt,全套,cad 星子港件雜貨港區(qū)總平面布置與碼頭結構設計(2000DWT) 目錄 1 總論 1 1.1 概述 1 1.2 主要設計結論 2 1.2.1 自然條件、營運資料 2 1.2.2 總平面布置 2 1.2.3 裝卸工藝設計 2 1.2.4 結構方案設計 3 1.2.5 結構計算 3 1.2.6 配筋計算 3 2 自然條件 4 2.1 港口地理位置 4 2.2 地形地貌 4 2.3 水文 5 2.3.1 特征水位 5 2.3.2 設計水位 5 2.4 氣象 5 2.4.1 氣溫 6 2.4.2 降水 6 2.4.3 風況 6 2.4.4 雪、霧 6 2.5 工程地質 6 2.6 地震烈度 8 3 港口現狀、運量及船型 9 3.1 港口現狀 9 3.2 運量 10 3.3 船型 10 4 總平面布置 11 4.1 港區(qū)布置原則 11 4.2 高程及水深的確定 11 4.2.1 設計水位及水位差 11 4.2.2 碼頭前沿設計高程 12 4.2.3 碼頭前沿設計水深 12 4.2.4 碼頭前沿水底高程 13 4.2.5 碼頭面縱橫排水坡度設計 14 4.3 泊位數及泊位利用率 14 4.3.1 泊位數 14 4.3.2 泊位利用率 18 4.4 庫場面積 19 4.4.1 件雜貨碼頭、鋼鐵碼頭 19 4.4.2 集裝箱碼頭 20 4.5 總平面布置 23 4.5.1 水域布置 23 4.5.2 陸域布置 26 5 裝卸工藝設計 30 5.1 設計原則 30 5.2 主要技術參數 30 5.2.1 吞吐量 30 5.2.2 船型 30 5.2.3 臺時效率 30 5.2.4 泊位年營運天數 30 5.2.5 作業(yè)班次 31 5.2.6 其他技術參數 31 5.3 裝卸機械選型 31 5.3.1 件雜貨碼頭 31 5.3.2 鋼鐵碼頭 32 5.3.3 集裝箱碼頭 32 5.4 裝卸工藝流程 33 5.4.1 件雜貨碼頭 33 5.4.2 鋼鐵碼頭 33 5.4.3 集裝箱碼頭 34 5.5 裝卸機械臺時效率 34 5.5.1 件雜貨碼頭 34 5.5.2 鋼鐵碼頭 35 5.5.3 集裝箱碼頭 36 5.6 裝卸機械設備臺套數 36 5.6.1 件雜貨碼頭 37 5.6.2 鋼鐵碼頭 37 5.6.3 集裝箱碼頭 38 5.7 各操作環(huán)節(jié)的效率 39 5.7.1 件雜貨碼頭 39 5.7.2 鋼鐵碼頭 39 5.7.3 集裝箱碼頭 39 5.8 裝卸工人數和機械司機人數 40 5.8.1 裝卸工人數 40 5.8.2 機械司機人數 41 5.9 裝卸工人和機械司機的勞動生產率 43 5.10 裝卸一艘設計船型時間 43 5.11 主要技術經濟指標表 44 5.12 工藝布置 45 5.12.1 件雜貨碼頭 45 5.12.2 鋼鐵碼頭 45 5.12.3 集裝箱碼頭 46 6 結構方案設計 48 6.1 碼頭結構選型論證 48 6.1.1 碼頭結構型式的選擇原則 48 6.1.2 設計條件 50 6.1.3 碼頭結構型式的選擇 50 6.2 板梁式高樁碼頭結構方案擬定 52 6.2.1 荷載計算 52 6.2.2 板梁式高樁碼頭的結構布置設計 63 6.2.3 板梁式高樁碼頭的結構尺寸估算 68 6.3 碼頭邊坡穩(wěn)定性計算 100 6.3.1 計算項目 100 6.3.2 計算方法 100 6.3.3 計算圖式 100 6.3.4 計算目標 100 6.3.5 坡面信息 100 6.3.6 土層信息 100 6.3.7 計算結果輸出 101 7 結構計算 102 7.1 面板計算 102 7.1.1 計算原則 103 7.1.2 計算跨度 103 7.1.3 作用 104 7.1.4 作用效應分析 105 7.1.5 作用效應組合 115 7.1.6 剪力計算 116 7.2 縱梁計算 118 7.2.1 計算原則 120 7.2.2 計算跨度 120 7.2.3 作用 121 7.2.4 作用效應分析 122 7.2.5 作用效應組合 128 7.3 橫向排架計算 133 7.3.1 計算原則 133 7.3.2 計算跨度 133 7.3.3 結構斷面特性 134 7.3.4 樁的支承系數 135 7.3.5 作用 136 7.3.6 作用效應分析 137 7.3.7 橫梁內力計算 142 8 配筋計算 152 8.1 面板配筋計算 152 8.1.1 材料 152 8.1.2 配筋計算 152 8.2 門機軌道梁配筋計算 154 8.2.1 材料 154 8.2.2 截面尺寸驗算 155 8.2.3 正截面受彎承載力下的縱向配筋計算 156 8.2.4 斜截面受剪承載力下的抗剪配筋計算 158 8.3 門機軌道梁正常使用極限狀態(tài)驗算 160 8.3.1 抗裂驗算 160 8.3.2 鋼筋混凝土構件裂縫寬度驗算 162 參考文獻 164 致謝 165 附件 附件1 開題報告（文獻綜述） 附件2 外文翻譯及原文影印件 附圖 附圖1 星子港港區(qū)總平面布置圖 附圖2 裝卸工藝流程圖 附圖3 高樁碼頭結構斷面圖 附圖4 高樁碼頭平面立面圖 附圖5 高樁碼頭面板配筋圖 附圖6 高樁碼頭縱梁配筋圖 附圖7 手工圖 星子港件雜貨港區(qū)總平面布置與碼頭結構設計(2000DWT) 1 總論 1.1 概述 星子縣地處贛北，背靠廬山，面向鄱陽湖，東與都昌縣隔湖相望，南連永修，西鄰九江縣、德安縣，北接廬山及廬山區(qū)，區(qū)域內氣候宜人，四季分明，日光充足，優(yōu)越的自然條件和地理環(huán)境使得當地物產豐富。水上運輸歷來是星子對外物資交流的重要渠道。 星子港目前只有1個500t級碼頭泊位，建設噸位和標準都較低，且年年洪水堆場被淹，影響作業(yè)；設備簡陋，裝卸效率低，經濟效益差，船舶滯港時間長；現有倉庫不能進行貨物中轉存儲。港口喪失了對物流的吸引力，嚴重制約港口的發(fā)展。且現有碼頭位于城市中心區(qū)，基本上已無可供發(fā)展的港口岸線，且進出港區(qū)的物資運輸均要通過城市主要干道，對城市交通產生了干擾。不符合城市總體規(guī)劃的要求，按照城鎮(zhèn)建設總體規(guī)劃，原有紫陽門碼頭擬改造成客運碼頭，因此建設新港區(qū)滿足貨物的裝卸運輸要求是非常必要的。 自2000年以來，星子縣經濟持續(xù)健康地向前發(fā)展，2000～2005年年均GDP增長率達到21.63%。2004年星子縣財政收入達到9013萬元，比2003年增長32％。根據星子城鎮(zhèn)規(guī)劃，現有碼頭設施地處城中，必須建設新的貨運碼頭以滿足經濟發(fā)展的要求。 星子縣地處鄱陽湖下游，航道主要是鄱陽湖和贛江，區(qū)域內航道網絡充分發(fā)展延伸。近年來鄱陽湖區(qū)和贛江的航道等級逐年提高，通航條件得到了不斷改善，運輸船舶噸位呈大型化的趨勢，船舶的大型化將大大降低運輸成本，進而大大增強星子港的港口競爭能力，為星子的水運事業(yè)帶來新的發(fā)展契機。因此，配合航道條件的改善，建設與航道等級相適應的泊位并配備齊全的港口設施是十分必要的。 根據《九江城市總體規(guī)劃》和《九江市城鎮(zhèn)體系規(guī)劃》，星子將作為衛(wèi)星城納入九江市中心城都市區(qū)規(guī)劃范圍。九江是星子港的直接腹地，鑒于九江港可利用岸線有限，在功能定位上，將星子港作為九江港的一個補充，有利于最大限度地發(fā)揮港口推動區(qū)域經濟的作用。根據《江西省航運發(fā)展規(guī)劃》，擬建項目所在區(qū)域符合規(guī)劃要求，該碼頭的建設對于星子港增強港口作業(yè)功能、完善碼頭結構布局、提高港口通過能力是有利和必要的。 綜上，星子港作為鄱陽湖地區(qū)的一個重要港口，為適應不斷增加的吞吐量要求，擬建件雜貨專用泊位及與港口配套的進港道路、庫場、加油站等設施。 1.2 主要設計結論 1.2.1 自然條件、營運資料 星子港擬建新港區(qū)的自然條件及營運資料詳見第2章和第3章。 1.2.2 總平面布置 根據星子港擬建新港區(qū)的自然條件及營運資料，對該港區(qū)進行總平面布置。 本設計中擬新建三個碼頭泊位：2000DWT的件雜貨、鋼鐵、集裝箱專用泊位各1個，其年通過能力分別為t、t、TEU。 按照港區(qū)總體規(guī)劃的要求，碼頭平面布置形式采用引橋順岸式，從上游向下游依次順岸布置件雜貨泊位、鋼鐵泊位和集裝箱泊位。碼頭平臺岸線總長度為297m,其中件雜貨碼頭岸線長度為81m。 碼頭前沿高程為21.00m；設計水深為3.20m；碼頭前停泊水域寬度為40.5m；回旋水域沿水流方向的長度為360m，沿垂直水流方向的寬度為225m；錨地采用拋錨系泊，每錨位面積為13122。 總平面布置詳見第4章。 1.2.3 裝卸工藝設計 根據碼頭年貨物吞吐量、貨種、流向、車型、船型、集疏運方式、裝卸要求和自然條件等因素綜合確定裝卸工藝設計方案，進而配備相應的裝卸運輸機械，確定裝卸工人數和司機人數。 件雜貨碼頭配備起重量為5t的門機1臺，用于裝卸船作業(yè)；內燃叉車6臺，用于堆場和車輛裝卸作業(yè)；電動叉車3臺，用于倉庫內作業(yè)；牽引車2臺和平板車6臺，用于水平運輸作業(yè)。裝卸工人總數為94人，機械司機人數為50人。 鋼鐵碼頭配備起重量為5t的門機1臺，用于裝卸船作業(yè)；軌道式龍門起重機2臺，用于堆場和車輛裝卸作業(yè)；牽引車2臺和平板車6臺，用于水平運輸作業(yè)。裝卸工人總數為48人，機械司機人數為31人。 集裝箱碼頭配備最大起重能力為40t的集裝箱裝卸橋1臺，用于裝卸船作業(yè)；軌道式龍門起重機3臺，用于堆場和車輛裝卸作業(yè)；電動叉車2臺，用于拆裝箱庫內作業(yè)；集裝箱牽引車3臺，半掛車9臺，用于水平運輸作業(yè)。裝卸工人總數為25人，機械司機人數為51人。 裝卸工藝設計詳見第5章。 1.2.4 結構方案設計 根據星子港擬建新港區(qū)的自然條件、碼頭的使用要求和施工條件等因素，本設計初步擬定碼頭的結構型式為高樁板梁式結構。因為水位差達15.76m，所以碼頭前沿單獨設置浮式系靠船設施。 碼頭平臺總寬度為25m，其中前樁臺寬為14.5m，后樁臺寬為10.5m。前樁臺橫向排架間距取6m，樁距取5.25m；后樁臺橫向排架間距取4m，樁距取4.25m。 前樁臺下樁基采用后張法預應力混凝土大直徑管樁，外徑為800mm，內徑為600mm；后樁臺下樁基采用預應力鋼筋混凝土空心方樁，截面尺寸為600×600mm，空心直徑為350mm；引橋下樁基采用鉆孔灌注樁，直徑為800mm。導向傳力樁采用鋼管樁，外徑為1000mm，管壁厚20mm。 擬定好高樁板梁式碼頭結構各部分的尺寸后，需對尺寸進行驗算，并應對碼頭邊坡進行穩(wěn)定性驗算。 結構方案設計詳見第6章。 1.2.5 結構計算 對高樁板梁式碼頭前樁臺結構進行結構計算，分別計算面板、縱梁和橫向排架。 結構計算詳見第7章。 1.2.6 配筋計算 對高樁板梁式碼頭前樁臺上部結構進行配筋計算，分別計算面板和軌道梁。 配筋計算詳見第8章。 2 自然條件 2.1 港口地理位置 擬建港區(qū)位于江西省九江市星子縣東郊鄱陽湖岸。星子縣地處贛北，背靠廬山，面向鄱陽湖，素有“廬阜標其秀，彭蠡擅其雄”之稱。東與都昌縣隔湖相望，南連永修，西鄰九江縣、德安縣，北接廬山及廬山區(qū)。介于東經115°48′至116°10′，北緯29°08′至29°36′之間。全縣東西寬約35 km，南北長約52 km，總平面894。擬建港區(qū)地理位置見圖2.1： 圖2.1 擬建港區(qū)地理位置示意圖 2.2 地形地貌 擬建場地位于星子縣東郊鄱陽湖岸邊，距離星子縣城1km，湖岸呈NW-SE走向，岸坡為土質邊坡，坡角約75~80o，相對高差5~14m,相應標高17~30.5m，見少量崩塌物堆積在坡腳。 坡后為崗丘地形，崗丘與低谷相間發(fā)育，延伸長約1km。標高20.00~30.00m不等，為水田及岸地耕作區(qū)，勘測時鄱陽湖水位標高在10.00m左右。 星子縣位于廬山隆起與鄱陽湖下臨兩個地質結構過渡帶之間，西北高、東南低、東西狹、南北長，西北部是秀麗的廬山南麓，東南為平緩丘陵，間有平原。地勢自西北向東南傾斜，最高點為漢陽峰，海拔1474m。除廬山山南外，還有東牯山、玉京山、黃龍山、華林山、了山，峰巒連綿起伏，地形分布大致是“四山四水一分田，半分旱地半莊園”。山下縣境內，大部分為第四系陸相沉積，志留紀末，受加星冬運動影響，地殼上升，巖漿侵入雙橋山群，分布西東牯山，中細粒云母花崗巖。廬山山南漢陽峰，透迤西至廬山垅，北至海會，南至華林山，東至鄱陽湖畔，統(tǒng)稱混合花崗巖，占全縣總巖面的60%以上，其中漢陽峰一帶，包括廬山垅，又稱廬山牛麻巖；以東牯山為中心，溫泉、白鹿鄉(xiāng)為偉晶花崗巖脈及石英巖脈，呈北東與北西走向。橫壙、華林、隘口鄉(xiāng)等地頁巖、千梅巖等沉積巖，廬山東南為五老峰古英砂巖。 2.3 水文 2.3.1 特征水位 2.3.1.1 洪水位 根據星子水文站資料，見表2-1： 表2-1 洪水位（黃?；鶞拭妫? 洪水頻率 1% 2% 5% 10% 水位（m） 21.17 20.68 19.96 19.33 2.3.1.2 枯水歷時保證率水位 根據星子水文站資料，見表2-2： 表2-2 枯水歷時保證率水位（黃?；鶞拭妫? 歷時保證率 80% 90% 95% 98% 枯水位（m） 5.61 5.35 5.15 4.92 2.3.2 設計水位 設計高水位取港址處2%的洪水頻率水位，為20.68m；設計低水位取港址處歷時保證率98%的水位為4.92m。校核高、低水位同設計高、低水位。 2.4 氣象 星子縣位于匡廬腳下，彭蠡之濱，山水相依，氣候宜人，四季分明，日光充足，年日照總時數1906.3h。廬山呈東北至西南走向，在冬春季節(jié)，當北方冷空氣侵入時起屏擋作用；鄱陽湖水面遼闊，盛夏季節(jié)行偏南風帶來大量水汽，對熱量起調節(jié)作用。全年無霜期334.4d，多年平均有霜日數20.5d，無霜凍期276d。 2.4.1 氣溫 多年平均氣溫15.3至17.3，山區(qū)15.3至15.8，丘陵15.9至17.1，湖濱17.2至17.3，最熱月7月，最高氣溫40.2，平均氣溫27至29；最冷月1月，最低氣溫-10.7，平均氣溫3至5。 2.4.2 降水 全縣降水量豐沛，但年際變化大，多年平均降水量1376.9mm。4月到6月降水量集中，占全年47%，易造成洪澇災害。年最大降水量為2233.4 mm（98年），年最小降水量為813.6 mm（78年），日最大暴雨量為243.1 mm，年平均降水天數119d，多年平均降水天數為140d。 2.4.3 風況 常年主導風為NNE,頻率：30；平均風速：春季3.3m/s，夏季3.2 m/s，秋季3.7 m/s，冬季3.7 m/s，年平均風速為3.5 m/s，多年平均風速為3.8 m/s，年最大風速為40 m/s。 2.4.4 雪、霧 平均降雪天數為0.9d，最大積雪厚度為23cm，歷年平均霧日為6.2d。 2.5 工程地質 據勘察揭露，擬建場地范圍內地層巖性有：第四系全新統(tǒng)沖-淤積淤泥質土、粉質粘土、細砂、礫砂、卵石，第四系下更新統(tǒng)沖積卵石及第三系新余群泥質粉砂巖等，現由新至老分述如下： （1）第四系全新統(tǒng)沖-淤積淤泥質土（） 分布在現鄱陽湖水位以下。灰褐色，飽和，流塑狀，見少量螺殼及腐爛樹葉，切面光滑，搖振見析水現象，厚5.50~6.50m，且高壓縮性。 （2）第四系全新統(tǒng)沖積粉質粘土（） 淺灰-黃褐色，軟-可塑狀，干強度中等，韌性中等，切面光滑，搖振無反應，分布在崗丘低洼處及鄱陽湖灘上，層厚3.00~3.50m，具中-高壓縮性。 （3）第四系全新統(tǒng)沖積細砂（） 深灰色，飽和，松散，顆粒均勻，成分為石英巖，粒徑大于0.075mm含量85%左右，粘性土15%，層厚7.80~8.30m，埋芷水域區(qū)QK5~QK7號孔內，上部由淤泥質土覆蓋，頂板埋深5.50~6.50m。 （4）第四系全新統(tǒng)沖積礫砂（） 灰褐色，飽和，稍密狀，礫含量約35%，粘性土20%，砂45%。成分為礫巖及石英巖，亞圓形，最大粒徑40mm，厚0.80~0.90m，埋芷在細砂③之下。 （5）第四系全新統(tǒng)沖積卵石（） 灰褐色，飽和，稍密狀，卵石約占60%，礫石20%，砂20%。成分為砂巖及石英巖，亞圓形，粒徑20~80mm，最大大于300mm，層厚3.30m，本次勘察僅在QK3孔見到。 （6）第四系更新統(tǒng)沖積卵石（） 出露在陸地QK1孔，厚4.00m，上部由粉質粘土②覆蓋。深黃色，飽和，中密狀，卵石含量約60%，礫30%，砂10%。成分為砂巖及石英巖，亞圓形，粒徑50~200mm不等。 （7）第三系新余群強風化泥質粉砂巖（Exn） 褐紅色，泥質結構，巖質次堅固，節(jié)理裂隙發(fā)育，裂面見鐵質浸染，巖心柱狀夾塊狀，層厚3.90~5.80m不等。 （8）第三系新余群強風化泥質粉礫巖（Exn） 褐紅色，泥質結構，中-厚層狀，巖質堅固，錘擊聲脆，裂隙不發(fā)育，巖心長柱狀夾柱狀，上伏為強風化泥質粉礫巖覆蓋，本次揭露最大厚度15.70m未揭穿。根據巖石單軸飽和抗壓強度試驗Rc=7.8~13.0MPa，平均Rc=10.34MPa，標準差1.654，變異系數0.16，標準值9.31 MPa。屬此軟巖石，巖體基本質量等級為Ⅳ級，RQD=72~81%。物理力學性質試驗指標見表2-3和表2-4。 表2-3 各巖土層承載力特征值 MPa 層次號 及巖性 承載力特征值 樁的極限承載力標準值 預制管樁 鉆孔灌注樁 沉管灌注樁 側阻力 端阻力 （大于16m） 側阻力 端阻力 （大于15m） 側阻力 端阻力 （大于15m） 淤泥質土 80 20 — 18 — 15 — 粉質粘土 120 36 — 34 — 28 — 續(xù)表 2-3 MPa 層次號 及巖性 承載力特征值 樁的極限承載力標準值 預制管樁 鉆孔灌注樁 沉管灌注樁 側阻力 端阻力 （大于16m） 側阻力 端阻力 （大于15m） 側阻力 端阻力 （大于15m） 細砂 100 20 — 20 — 16 — 礫砂 155 54 — 50 — 42 — 卵石 180 80 — 75 — 65 — 卵石 280 116 — 116 — 92 — 強風化泥質粉砂巖 230 100 5100 90 1200 72 4200 中風化泥質粉砂巖 650 150 9000 150 2000 140 7000 表2-4 擬建碼頭各層土的物理力學性能指標 土層編號 土層名稱 天然重度kN/m3 水下重度 kN/m3 固結快剪 內摩擦角j（o） C(kPa) Ⅰ 淤泥質粘土 17.5 7.5 17 24 Ⅱ 粉質粘土 19.2 9.2 21 28 Ⅲ 細砂或礫砂 18.0 9.0 32 0 2.6 地震烈度 星子是一個地震活動區(qū)，在歷史上曾發(fā)生多次中小地震，近二十年來地震震中位于縣城東牯山，為2.4級的地震。根據福州地震大隊的預測，星子屬九江-靖安地震烈度VI危險區(qū)，即未來一百年地震基本烈度為VI級。 3 港口現狀、運量及船型 3.1 港口現狀 星子縣地處贛北，背靠廬山，面向鄱陽湖，東與都昌縣隔湖相望，南連永修，西鄰九江縣、德安縣，北接廬山及廬山區(qū)，區(qū)域內氣候宜人，四季分明，日光充足，優(yōu)越的自然條件和地理環(huán)境使得當地物產豐富。水上運輸歷來是星子對外物資交流的重要渠道。 星子港目前只有1個500t級碼頭泊位，而且建設標準較低，年年洪水堆場被淹，影響作業(yè)；設備簡陋，僅有的一臺吊機已經老化，裝卸效率低，經濟效益差，船舶滯港時間長；現有倉庫不能進行貨物中轉存儲，使港口無法開拓倉儲加工、多式聯(lián)運、中介代理等綜合服務，從而喪失對物流的吸引力，嚴重制約港口的發(fā)展?，F有碼頭基本上集中在紫陽門外，位于城市中心區(qū)，基本上已無可供發(fā)展的港口岸線，且進出港區(qū)的物資運輸均要通過城市主要干道，對城市交通產生了干擾，而且像砂石這類物資的運輸沿途散落給城市環(huán)境造成污染。不符合城市總體規(guī)劃的要求，按照城鎮(zhèn)建設總體規(guī)劃，原有紫陽門碼頭擬改造成客運碼頭，因此建設新港區(qū)滿足貨物的裝卸運輸要求是非常必要的。 自2000年以來，星子縣經濟持續(xù)健康地向前發(fā)展，2000～2005年年均GDP增長率達到21.63%。2004年星子縣財政收入達到9013萬元，比2003年增長32%。根據相關回歸模型和星子“十一五”經濟發(fā)展規(guī)劃，預測星子港2010年吞吐量為t，2020年為t，根據星子城鎮(zhèn)規(guī)劃，現有碼頭設施地處城中，擬改建作為旅游客運碼頭，必須建設新的貨運碼頭以滿足經濟發(fā)展的要求。 星子地處鄱陽湖下游，鄱陽湖流經縣境內長40km，吳淞基面21m時，縣境內湖面198，境內湖港縱橫交錯。全縣水運通航里程108km。南可溯至南昌、吉安、贛州，北可經湖口直達長江各港口，東可溯至都昌、波陽、景德鎮(zhèn)、萬年、樂平、鷹潭。星子縣航道主要是鄱陽湖和贛江。鄱陽湖區(qū)航道現有等級為六級，可常年通航100t級船舶。贛江被確定為長江水系的主通道之一。贛江自南昌-星子-湖口段航道通航標準2004年已達到四級，即常年可通航500t級的船舶。2005年底該航段通航標準已達到三級，可常年通航1000t級船舶。通航條件的不斷改善，大大增強了星子港的港口競爭能力，為星子的水運事業(yè)帶來了新的發(fā)展契機。據統(tǒng)計，登記在冊的300~500t級自航貨輪船舶總載重噸達到t。運輸船舶噸位呈大型化的趨勢，船舶的大型化將大大降低運輸成本，提高了水運競爭力。因此，配合航道條件的改善，建設與航道等級相適應的泊位并配備齊全的港口設施是十分必要的。 根據《九江城市總體規(guī)劃》和《九江市城鎮(zhèn)體系規(guī)劃》，星子將作為衛(wèi)星城納入九江市中心城都市區(qū)規(guī)劃范圍，使之成為九江市中心城市做大、做強的有力支撐。九江作為星子港的直接腹地，星子港距離九江港僅32km，鑒于九江港可利用岸線有限，在功能定位上，將星子港作為九江港的一個補充，有利于最大限度地發(fā)揮港口推動區(qū)域經濟的作用，為旅游產業(yè)發(fā)展提供綜合服務功能。根據《江西省航運發(fā)展規(guī)劃》，擬建項目所在區(qū)域為規(guī)劃的散雜貨、客運等碼頭，新建碼頭的建設符合規(guī)劃要求，該碼頭的建設對于星子港增強港口作業(yè)功能、完善碼頭結構布局、提高港口通過能力是有利和必要的。 3.2 運量 根據預測2020年的本港貨物吞吐量見下表： 表3-1 吞吐量預測表 t 貨種 2020年 進口 出口 合計 鋼鐵 15 — 15 件雜貨 10 4 14 集裝箱 2 1．8 3．8 注：表中所列集裝箱單位：TEU。 3.3 船型 規(guī)劃設計時按以下設計船型考慮： 載重量2000t；船型總長90m；型寬16.2m；滿載吃水2.7m。 4 總平面布置 4.1 港區(qū)布置原則 （1）港口應按客運量、吞吐量、貨種、流向、集疏運方式、自然條件、安全和環(huán)保等因素，合理地劃分港區(qū)。 （2）在布置港區(qū)時，應考慮風向及水流流向的影響。對大氣環(huán)境有較大污染的港區(qū)宜布置在港口全年強風向的下風側；對水環(huán)境有嚴重污染的港區(qū)或危險品港區(qū)宜布置在港口的下游，并與其它碼頭或港區(qū)保持一定的安全距離。 （3）港區(qū)總平面布置，應根據港口總體布局規(guī)劃，結合裝卸工藝要求，充分利用自然條件，遠近結合、合理布置港區(qū)的水域、陸域，并應符合下列要求。 ① 裝卸作業(yè)對大氣環(huán)境產生較大污染的貨種的泊位，應布置在港區(qū)常風向的下風側；裝卸作業(yè)對水環(huán)境產生嚴重污染的貨種的泊位，應布置在港區(qū)的下游岸段，并應注意水流流向的影響。 ② 順岸式碼頭的前沿線位置，宜利用天然水深沿水流方向及自然地形等高線布置。并應考慮碼頭建成后對防洪、水流改變、河床沖淤變化及岸坡穩(wěn)定的影響。 碼頭前應有可供船舶運轉的水域。 ③ 港區(qū)陸域平面布置和豎向設計，應根據裝卸工藝方案，港區(qū)自然條件，安全、衛(wèi)生、環(huán)保、防洪、拆遷、土石方工程量和節(jié)約用地等因素合理確定，并應與城市規(guī)劃和建港的外部條件相協(xié)調。 （4）港口水域包括碼頭前停泊水域、回旋水域、進港航道和錨地等，可根據具體情況組合設置或單獨設置。 （5）改建、擴建港區(qū)的總平面布置，應與原有港區(qū)相協(xié)調，充分、合理地利用原有設施，并應考慮減少建設過程中對原有港區(qū)生產的影響。 4.2 高程及水深的確定 4.2.1 設計水位及水位差 4.2.1.1 設計高水位 根據《河港工程設計規(guī)范》（GB 50192-93）第4.4.3條和表4.4.3-1，對受淹損失為一類的平原河流碼頭，碼頭設計高水位重現期為50年，則出現頻率為2%的洪水位即為設計高水位，由表2-1查得：設計高水位取20.68m。 4.2.1.2 設計低水位 根據《河港工程總體設計規(guī)范》（送審稿）第4.4.3條和表4.4.3，對設計船型噸級為2000DWT＞1000DWT的碼頭，碼頭設計低水位的多年歷時保證率應不小于98%，現擬取98%，則由表2-2查得：設計低水位取4.92m。 4.2.1.3 校核高水位 校核高水位同設計高水位，取20.68m。 4.2.1.4 校核低水位 校核低水位同設計低水位，取4.92m。 4.2.1.5 設計水位差 設計水位差為設計高水位減去設計低水位，即： =20.68-4.92=15.76 (m) 4.2.2 碼頭前沿設計高程 根據《河港工程設計規(guī)范》（GB 50192-93）第4.4.1條和第4.4.2條，碼頭前沿設計高程應考慮碼頭的重要性、淹沒影響、河流特性、地形、地質、裝卸工藝等因素，并結合碼頭布置及型式、前后方高程的銜接、工程投資及防洪措施等條件，綜合分析確定。碼頭前沿設計高程應為設計高水位加超高。超高值宜取0.1~0.5m,現擬取0.32m。則碼頭前沿設計高程為： = 20.68+0.32=21.00（m） 4.2.3 碼頭前沿設計水深 根據《河港工程設計規(guī)范》（GB 50192-93）第4.4.4條，碼頭前沿設計水深應保證營運期內設計船型在滿載吃水情況下安全?？亢脱b卸作業(yè)。其值可按下式計算： （4-1） 式中：——碼頭前沿設計水深（m）； ——設計船型滿載吃水（m），由表3-2得：載重量為2000DWT的船型滿載吃水為2.7m； ——龍骨下最小富裕深度（m），可按《河港工程設計規(guī)范》（GB 50192-93）表4.4.4 確定：擬建星子港港區(qū)碼頭前沿河床底質為土質，設計船型載貨量2000[500，3000]（DWT），則由表中查得=0.30m； ——其它富裕深度（m），根據《河港工程設計規(guī)范》（GB 50192-93）第4.4.4.2條，其值可按下式計算： （4-2） ——碼頭前沿水域的波浪高度（m），參考《海港總平面設計規(guī)范》（JTJ 211-99）第4.3.5條，其值可按下式計算： （4-3） 當計算結果為負值時，取=0； ——系數，橫浪取0.5； ——碼頭前允許停泊的波高（m），波列累積頻率為4%的波高，根據當地波浪和港口條件確定，其值通常小于1.0m，擬取0.5m； ——船舶因配載不均勻而增加的船尾吃水值（m），散貨船和油輪碼頭可取0.10~0.15m，雜貨船可不計。擬建星子港港區(qū)為件雜貨碼頭、集裝箱碼頭和鋼鐵碼頭，則可不考慮此項，即=0； ——碼頭前沿可能發(fā)生回淤時的備淤富裕深度（m），根據回淤強度、維護挖泥間隔期內的淤積量確定，且不得小于挖泥船的一次最小挖泥厚度，其值一般不小于0.2m，現擬取0.2m。 綜上得： （m） 取 (m) （m） 即碼頭前沿設計水深為3.2m。 4.2.4 碼頭前沿水底高程 碼頭前沿水底高程為碼頭設計低水位減去碼頭前沿設計水深，即為： =（m） 4.2.5 碼頭面縱橫排水坡度設計 碼頭面的縱橫排水坡度，可根據星子港擬建港區(qū)的自然條件和使用要求確定。參考《港口圖集》（交通部水運規(guī)劃設計院編，1960年，北京），具體擬定如下： 碼頭前沿作業(yè)地帶，縱向、橫向按同一排水坡度設計（下同），擬取1%；堆場內擬取1%；倉庫內擬取0.5%；停車場內擬取0.5%；倉庫前制動地帶擬取1%；道路擬取2%。 4.3 泊位數及泊位利用率 4.3.1 泊位數 4.3.1.1 件雜貨碼頭、鋼鐵碼頭 根據《河港工程設計規(guī)范》（GB 50192-93）第3.7節(jié)有： 泊位數目應根據年吞吐量、泊位貨種和船型等因素按下式計算： （4-4） 式中：——根據貨物類別確定的年吞吐量（t），根據表3-1得：件雜貨碼頭年吞吐量為14×t ，鋼鐵碼頭年吞吐量為15×t ； ——泊位數目； ——泊位的年通過能力（t），根據《河港工程設計規(guī)范》（GB 50192-93）第3.7.2條，其值應按下式計算： （4-5） ——當貨種單一且船型也單一時，取為1； ——與相對應的泊位年通過能力（t），根據《河港工程設計規(guī)范》（GB 50192-93）第3.7.3條，其值可按下列公式計算： （4-6） （4-7） ——某一類船舶單船的實際載貨量（t），根據《河港裝卸工藝設計手冊》（交通部二航院編，1982年版）第六章第一節(jié)第一條查得： 件貨船實際載重量為船舶額定載重量的80%~90%，擬取85%，即： G=2000×85%=1700（t） 鋼鐵船可按件貨船計，實際載重量擬取船舶額定載重量的90%，即： G=2000×90%=1800（t） ——裝、卸一艘該類船舶所需的純裝、卸時間； ——船時效率（t/h）,按貨種、船型、設計能力、作業(yè)線數和營運管理等因素綜合分析確定，一般情況下船時效率取決于同時裝船或卸船的機械臺數及相應的臺時效率。件雜貨碼頭、鋼鐵碼頭一般均采用一臺門機作業(yè)，門機臺時效率依《河港裝卸工藝設計手冊》（交通部二航院編，1982年版）表3-4，件雜貨擬取50t/臺時，鋼鐵擬取60t/臺時，則船時效率分別為： 件雜貨碼頭：=50×1=50 （t/h） 鋼鐵碼頭： =60×1=60 （t/h） ——該類型船舶裝卸輔助與技術作業(yè)時間之總和（h），內河船舶可取0.75~2.5h,擬取1.5h； ——晝夜泊位非生產時間之和(h)，三班制可取4.5~6h，擬取6h； ——晝夜法定工作小時數(h)，根據工作班次確定：三班制取24h； ——泊位年營運天數(d)，取330d； ——港口生產不平衡系數，根據《河港工程設計規(guī)范》（GB 50192-93）第3.7.4條，當資料不足時可按表3.7.4－2選用值，件雜貨碼頭擬取1.51，鋼鐵碼頭擬取1.55. 綜上，將件雜貨碼頭、鋼鐵碼頭的泊位數計算過程和結果列于表4-1： 表4-1 件雜貨碼頭、鋼鐵碼頭泊位數計算表 碼頭類型 （t） （t） （t/h） （h） （h） （h） （h） （d） （t） （t） 件雜貨 14× 1 1700 50 34 1.5 6 24 330 1.51 188381.46 188381.46 0.74 鋼鐵 15× 1 1800 60 30 1.5 6 24 330 1.55 218986.18 188381.46 0.68 由上表可得： 件雜貨碼頭計算泊位數為，取； 鋼鐵碼頭計算泊位數為，取. 4.3.2 泊位利用率 根據《河港裝卸工藝設計手冊》（交通部二航院編，1982年版）第六章第一節(jié)第二條，泊位利用率可按下式計算： （4-13） 式中：——泊位利用率； ——計算泊位數； ——取用泊位數。 根據公式（4-13）算得的泊位利用率需滿足合理泊位利用率的要求，否則應設法予以調整。各專用碼頭的合理泊位利用率確定如下： （1）件雜貨碼頭：根據《河港工程設計規(guī)范》（GB 50192-93）第3.7.6條和表3.7.6，件雜貨碼頭的合理泊位利用率范圍為0.60~0.75. （2）鋼鐵碼頭：因鋼鐵可按件貨計，則鋼鐵碼頭的合理泊位利用率范圍與件雜貨碼頭的相同，為0.60~0.75. 綜上所述，將件雜貨碼頭、鋼鐵碼頭、集裝箱碼頭的泊位利用率計算過程和結果列于表4-2： 表4-2 件雜貨碼頭、鋼鐵碼頭、集裝箱碼頭泊位利用率計算表 碼頭類型 計算泊位數 取用泊位數 泊位利用率 合理泊位 利用率范圍 是否滿足合理 泊位利用率要求 件雜貨 0.74 1 0.74 0.60~0.75 是 鋼鐵 0.68 1 0.68 0.60~0.75 是 注：由上表算得的集裝箱碼頭的泊位利用率與4.3.1.2條中假定的泊位利用率非常接近，在誤差范圍內，說明該假定是成立的，計算結果無錯。 4.4 庫場面積 4.4.1 件雜貨碼頭、鋼鐵碼頭 根據《河港工程設計規(guī)范》（GB 50192-93）第3.7.8條，倉庫、堆場的總面積，應按下式計算： (4-14) 式中：——倉庫、堆場的總面積（）； ——單位有效面積的貨物堆存量（t/），根據《河港工程設計規(guī)范》（GB 50192-93）表3.7.12，雜貨可取0.7~1.0 t/，擬取0.8 t/；鋼材可取3.0~6.0 t/，擬取4.0 t/； ——倉庫、堆場總面積利用率，為有效面積占總面積的百分比（%）。根據《河港工程設計規(guī)范》（GB 50192-93）表3.7.13，一般批量件雜貨倉庫可取0.55~0.65，擬取0.65；鋼鐵堆場可取0.65~0.75，擬取0.70； ——倉庫、堆場容量（t），根據《河港工程設計規(guī)范》（GB 50192-93）第3.7.7條，其值應按下式計算： (4-15) ——根據貨物類別確定的年吞吐量（t），根據表3-1得：件雜貨碼頭年吞吐量為14×t ，鋼鐵碼頭年吞吐量為15×t ； ——倉庫、堆場不平衡系數，由于沒有查到相應的規(guī)范，所以取與港口生產不平衡系數相等的值，即件雜貨取1.51，鋼鐵取1.55； ——貨物最大入庫、入場的百分比（%），根據《河港裝卸工藝設計手冊》（交通部二航院編，1982年版）表6-9，對于聯(lián)運貨，件雜貨取95%，鋼鐵取95%； ——倉庫、堆場年營運天數（d）,可取350~365d，擬取360d； ——貨物在倉庫、堆場的平均堆存期（d），根據《河港工程設計規(guī)范》（GB 50192-93）第3.7.10條和表3.7.10，一般件雜貨庫場可取5~9d，擬取7d； 鋼鐵堆場可取7~10d，擬取8d。 綜上，將件雜貨碼頭、鋼鐵碼頭的庫場面積計算過程和結果列于表4-3： 表4-3 件雜貨碼頭、鋼鐵碼頭庫場面積計算表 碼頭類型 （t/） （t） （d） （d） （t） （） 件雜貨 0.8 0.65 1.51 95% 14× 360 7 3905.03 7509.67 鋼鐵 4.0 0.70 1.55 95% 15× 360 8 4908.33 1752.98 4.5 總平面布置 4.5.1 水域布置 4.5.1.1 碼頭前停泊水域尺度 根據《河港工程設計規(guī)范》（GB 50192-93）第4.2.1條和表4.2.1，碼頭前停泊水域（如圖4.1所示），不應占用主航道，其寬度應為設計船型寬度加富裕寬度或設計并靠船舶的總寬度加富裕寬度之和，對于載貨量大于300t的設計船型，碼頭前停泊水域的富裕寬度可取1.0~1.5B（B為設計船型寬度），現擬取1.5B。本次設計時，考慮碼頭前無并靠系泊的船舶，則碼頭前停泊水域的寬度為： B+1.5B=2.5B=2.5×16.2=40.5（m） 圖4.1 碼頭前停泊水域寬度示意圖 4.5.1.2 回旋水域尺度 根據《河港工程設計規(guī)范》（GB 50192-93）第4.2.3條有： 單船回旋水域沿水流方向的長度（如圖4.2所示），不宜小于單船長度的2.5倍，當流速大于1.5m/s時，水域長度可適當加大，但不應大于單船長度的4倍。考慮到汛期時碼頭前沿流速可能大于1.5m/s，所以擬取回旋水域沿水流方向的長度為4L，即取： 4L=4×90=360（m） 回旋水域沿垂直水流方向的寬度（如圖4.2所示）不宜小于單船長度的1.5倍；當船舶為單舵時，水域寬度不應小于其長度的2.5倍。本次設計船型按單舵設計，則回旋水域沿垂直水流方向的寬度擬取2.5L，即?。? 2.5L=2.5×90=225（m） （a）順流抵港 （b）離港下駛 圖4.2 碼頭前回旋水域尺度示意圖 4.5.1.3 錨位面積 根據星子港實際資料，確定錨地系泊方式為拋錨系泊。 根據《河港工程設計規(guī)范》（GB 50192-93）附錄A第A.1.1條，拋錨系泊每錨位面積（如圖4.3所示）可按下式計算： （4-20） 式中：——錨位面積（）； ——錨位沿水流方向長度（m）； ——錨位寬度（m）。 錨位的長度和寬度，可按《河港工程設計規(guī)范》（GB 50192-93）附錄A表A.1.1選用。根據星子港實際資料，擬建碼頭處于受風浪影響較小的河段，當大型駁船船首拋錨雙駁并排停泊時，可取，可取，當錨地水深、流速較大時取大值。因擬設星子港錨地流速較大，所以擬取，。 綜上得： （m） （m） （） 即拋錨系泊每錨位面積為13122。 圖4.3 拋錨系泊錨位示意圖 4.5.1.4 進港航道 根據《河港工程設計規(guī)范》（GB 50192-93）第4.5節(jié)，當碼頭前沿停泊水域緊鄰主航道時，勿需設專用的進港航道。因星子港擬建新港區(qū)碼頭前沿線布置與主航道相鄰（在下一條中有具體說明），所以不用設置專用的進港航道。 4.5.2 陸域布置 4.5.2.1 泊位布置 （1）根據星子港的實際情況，在港區(qū)布置時，采用順岸式直立碼頭，并將件雜貨泊位、鋼鐵泊位和集裝箱泊位共3個泊位沿同一碼頭前沿線連續(xù)布置。 （2）碼頭前沿線的布置應根據碼頭前沿水底高程確定，碼頭前沿水底高程已求得為1.72m，但為了考慮遠景規(guī)劃，增加在設計低水位下碼頭前沿的水深，以滿足?？扛笮痛暗囊螅浘C合分析后將碼頭前沿線布置在-2m等高線左右，對碼頭前沿采取適當的工程措施加以調整，如采用拋石棱體護腳等。 （3）在《星子縣規(guī)劃碼頭地形圖》上可看出，當鄱陽湖水位從設計低水位升高到設計高水位時，有大約150~200m不等寬度的湖岸灘地被淹沒。如果采用滿堂式碼頭則需施打大量高樁或者回填大量土石方，碼頭的投資巨大，不符合河港碼頭的經濟適用性要求?，F擬布置成引橋順岸式碼頭，即用引橋將透空的順岸碼頭平臺與岸連接起來，引橋長度初步擬定為200m，三個泊位總共布置兩座引橋，分別布置在碼頭平臺的靠端部一側。 4.5.2.2 泊位長度及碼頭岸線長度 根據《河港工程設計規(guī)范》（GB 50192-93）第4.3.1條和表4.3.1，直力式碼頭的泊位長度和碼頭岸線長度（如圖4.4所示），應滿足船舶安全靠離、系纜和裝卸作業(yè)要求。 圖4.4 連續(xù)布置多個泊位的泊位長度及其占用的碼頭岸線長度 在同一前沿線連續(xù)布置多個泊位的泊位長度及其占用的碼頭岸線長度列表計算如下： 表4-4 泊位長度與泊位占用的碼頭岸線長度 m 泊位類型 泊位長度 占用的碼頭岸線長度 端部泊位 中間泊位 注：值為富裕長度，一般取0.1~0.15，星子港新建港區(qū)碼頭前沿水流流速有可能大于2.0m/s，值可適當加大，擬取0.20；為設計船型的長度，為90m。 碼頭同一前沿線連續(xù)布置3個泊位，碼頭泊位總長度應為各泊位的泊位長度之和。計算泊位總長度時，按兩個端部泊位和一個中間泊位計，則碼頭泊位總長度為： （m） 碼頭同一前沿線連續(xù)布置3個泊位，碼頭岸線總長度應為各泊位占用的碼頭岸線長度之和?？紤]到在進行裝卸船作業(yè)時，裝卸船機械的最大吊幅要能達到停泊在下游端部泊位上的設計船型的船尾，則下游端部泊位所占用的碼頭岸線長度應以中間泊位計，即在計算碼頭岸線總長度時，按一個端部泊位和兩個中間泊位計，則碼頭岸線總長度為： （m） 取=297m。 則碼頭平臺的長度可確定為297m?？紤]到集裝箱裝卸橋的軌距較大（16m），因此初擬碼頭平臺的寬度為25m。 4.5.2.3 倉庫、堆場實際布置尺寸及面積 根據以上所算出的各專用碼頭的庫場面積、碼頭的泊位及岸線長度，并結合星子港擬建港區(qū)的實際情況，現擬定各專用碼頭倉庫、堆場的實際尺寸及面積，其結果列于表4-5： 表4-5 各專用碼頭的倉庫、堆場實際布置尺寸及面積 碼頭類型 庫場面積 計算面積 （） 實際布置尺寸 （） 數量 （個） 實際取用面積 （） 件雜貨 堆場 — 36×98 1 3528 倉庫 — 24×90 3 6480 ∑ 7509.67 — 4 10008 鋼鐵 堆場 1752.98 36×98 1 3528 ∑ 1752.98 — 1 3528 整個港區(qū) ∑∑ 17513.78 — 11 30717 4.5.2.4 進港道路、港內道路的布置 （1）進港道路 根據《河港工程設計規(guī)范》（GB 50192-93）附錄E表E-1有： 因為星子港擬建新港區(qū)的年平均日雙向汽車交通量（輛）擬定為： 22輛/h×24 h=528輛∈[200,2000] 輛 則由表確定進港道路等級為三級，又因為港區(qū)處于平原微丘地區(qū)，所以確定有關參數如下： ① 計算行車速度：擬取60km/h； ② 車行道路面寬度：擬取7m； ③ 路基寬度：擬取8.5m。 （2）港內道路 根據《河港工程設計規(guī)范》（GB 50192-93）附錄E表E-2，擬定港內道路的主要技術指標如下： ① 計算行車速度：擬取15km/h； ② 路面寬度：因集裝箱拖掛車的尺寸較一般牽引車或叉車的為大，所以集裝箱港區(qū)主干道擬取15m，次干道擬取10m，支道擬取4.5m；考慮到與集裝箱港區(qū)協(xié)調布置，件雜貨港區(qū)和鋼鐵港區(qū)主干道也擬取15m,次干道擬取10m，支道擬取4.5 m； ③ 最小圓曲線半徑：擬取20 m； ④ 交叉口路面內緣最小轉彎半徑：行使集裝箱拖掛車擬取15m，因受場地條件限制，可減少3m，即取12m，行使載重4~8t牽引車帶平板車擬取12m； ⑤ 引橋寬度：根據港區(qū)車流量的要求，引橋按雙車道設計，引橋路面寬度擬取10m，兩邊各留0.5m寬的護肩，則引橋總寬度為11m。引橋與裝卸平臺連接處局部拓寬，拓寬的倒角距離擬取4m。 另外，根據《河港工程設計規(guī)范》（GB 50192-93）表4.10.4，擬定港內道路邊緣至建筑物、構筑物的凈距如下：相鄰建筑物面向道路一側有出入口，但不通行機動車輛時取4m；有汽車出入口時取6m；至貨堆邊緣最小凈距取1.5m；至圍墻邊緣最小凈距取1.0m。 4.5.2.5 其他主要輔助生產建筑物及港區(qū)內的生活福利設施 根據《河港工程設計規(guī)范》（GB 50192-93）第4.8.1條，其他主要輔助生產建筑物及港區(qū)內的生活福利設施宜布置在陸域后方的輔助區(qū)，使用功能相近的輔助建筑、生活福利設施宜集中組合布置。其具體布置及相關尺寸見總平面布置圖。 5 裝卸工藝設計 裝卸工藝是港口碼頭的基本生產工藝，是港口生產活動的基礎。合理的裝卸工藝，是港口碼頭增大通過能力，提高裝卸效率，降低裝卸成本，加速車船周轉，縮短貨運期限，提高貨運質量，減輕勞動強度和改善勞動條件的重要物質基礎和技術條件。因此，設計出技術先進、經濟合理、安全可靠的裝卸工藝流程,來完成港口一定的貨物吞吐任務，是提高港口經濟效益和社會效益的重要途徑。 5.1 設計原則 （1）裝卸工藝設計方案應根據年貨物吞吐量、貨種、流向、車型、船型、集疏運方式、裝卸要求和自然條件等因素綜合確定。 （2）裝卸工藝設計應簡化工藝流程和減少操作環(huán)節(jié)；應合理選擇機型和工屬具，優(yōu)先選用國內定型產品，減少機械類型和規(guī)格；應結合國情確定機械化、自動化水平。 （3）裝卸工藝設計應保證作業(yè)安全，減少環(huán)境污染，減輕勞動強度，改善勞動條件，保護人體健康。 （4）貨種單一、流向穩(wěn)定且運量較大時，宜設專業(yè)化碼頭。 （5）貨運碼頭設計水位差在8m以下，宜采用直立式。17m以上，宜采用斜坡式。8~17m,件雜貨進出口和散貨出口碼頭，宜采用直立式，散貨進口碼頭，宜采用斜坡式或浮碼頭。 5.2 主要技術參數 5.2.1 吞吐量 預測吞吐量見表3-1。 5.2.2 船型 載重量為2000DWT的船型尺度見本設計第3.3條。 5.2.3 臺時效率 根據規(guī)范和市場的要求，在選擇具體的裝卸機械類型后，再確定各自的臺時效率。 5.2.4 泊位年營運天數 綜合考慮港口自然條件、現狀、運量、船型及設備維修等因素，泊位的年營運天數取330天。 5.2.5 作業(yè)班次 各專用碼頭的作業(yè)班次均擬取3班。 5.2.6 其他技術參數 其他技術參數如貨物堆存期、日作業(yè)小時數、輔助作業(yè)及非生產時間、貨物入庫場百分比、港口生產不平衡系數、庫場單位面積堆存量、庫場面積利用率等，可在具體設計各專業(yè)化碼頭的裝卸工藝時確定取值。 5.3 裝卸機械選型 5.3.1 件雜貨碼頭 5.3.1.1 裝卸船機械 （1）根據《河港工程設計規(guī)范》（GB 50192-93）第3.1.5條有： 因設計水位差為： 15.76[ 8，17]（m） 則件雜貨進出口碼頭宜采用直立式。 （2）根據《河港工程設計規(guī)范》（GB 50192-93）第3.2.3條，直