購買設(shè)計請充值后下載，，資源目錄下的文件所見即所得，都可以點(diǎn)開預(yù)覽，，資料完整，充值下載可得到資源目錄里的所有文件。。?！咀ⅰ浚篸wg后綴為CAD圖紙，doc,docx為WORD文檔，原稿無水印，可編輯。。。具體請見文件預(yù)覽，有不明白之處，可咨詢QQ:12401814

河北建筑工程學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計（論文）外文資料翻譯 系別： 機(jī)械工程系 專業(yè)： 機(jī)械設(shè)計制造及其自動化 班級： 機(jī)094 姓名： 楊東勝 學(xué)號： 2009307413 外文出處： www.elsevier.com/locate/jterra （用外文寫） 附 件：1、外文原文；2、外文資料翻譯譯文。 指導(dǎo)教師評語： 簽字： 年 月 日 1、 外文原文（復(fù)印件） 2、外文資料翻譯譯文 譯文標(biāo)題（3號黑體，居中） ××××××××（小4號宋體，1.5倍行距）××××××××××××××××××××××××××××××××××××××××××××××××××××××××××××××××××××××××××××…………。（要求不少于3000漢字） 第 19 頁 共 19 頁 利用DEM法對挖掘機(jī)鏟斗填充進(jìn)行數(shù)值模擬 C.J. Coetzee *, D.N.J. Els 斯坦陵布什大學(xué)機(jī)械與機(jī)電工程系 專用郵袋x1，Matieland（馬鐵蘭德）7602號，南非 2007年2月15號收到；2009年2月25號收到修改稿；2009年5月28可接受 在線可見2009年6月25號 摘要 挖掘機(jī)的鏟斗填充是一個復(fù)雜的顆粒流問題。為了優(yōu)化填充過程，了解參與的不同機(jī)制很重要。離散單元法（DEM）是一種很有前途的實(shí)現(xiàn)模型間的土壤行動的方法，它用于本研究中模型的挖掘機(jī)斗填充過程。模型的驗證是基于該模型的斗阻力和不同的流動區(qū)域的發(fā)展預(yù)測結(jié)果的精度。與實(shí)驗測量方法相比，DEM預(yù)測的挖掘阻力較小，但總的趨勢是準(zhǔn)確地模擬。在填充過程結(jié)束時的誤差在預(yù)測的阻力為20%。定性，有觀察和建模流區(qū)域之間的一個很好的協(xié)議條款位置和從一個階段到其他過渡。在填充的所有階段，DEM能夠準(zhǔn)確地預(yù)測材料體積在±6%鏟斗內(nèi)。 2009 ISTVS。由Elsevier公司出版。保留所有權(quán)利。 1簡介 土方工程設(shè)備在農(nóng)業(yè)，土方工程和采礦業(yè)中起著重要的作用。設(shè)備在形態(tài)和功能上是高度多樣化的，但大多數(shù)土壤的切割機(jī)可分到一個三大類，即葉片，松土機(jī)（撕裂者）和水桶（鏟斗）。本文重點(diǎn)研究用離散元方法（DEM）進(jìn)行挖掘機(jī)鏟斗填充的數(shù)值模擬。 在許多土方機(jī)械上均可發(fā)現(xiàn)鏟斗。挖掘機(jī)是用來去除覆蓋在露天礦山的超載荷。它的去除作業(yè)使得在挖掘的煤礦床暴露出來。拉索是類似于起重機(jī)的一種結(jié)構(gòu)，它有一個通過鋼絲繩以懸浮的體積至多可達(dá)100 m3的巨大的鏟斗。挖掘機(jī)是礦井操作中的一個十分重要的部分，在南非礦山企業(yè)競爭力中發(fā)揮重要的作用。人們通常認(rèn)為：在煤炭開采行業(yè)挖掘機(jī)效率提高1%會使得每臺挖掘機(jī)的年產(chǎn)量提高1百萬[ 1 ]。鏟斗還可用在液壓挖掘機(jī)，裝載機(jī)，鏟挖掘機(jī)。 鏟斗的填充是一個復(fù)雜的顆粒流問題。用以測量填充的現(xiàn)場設(shè)備的儀表是困難和昂貴的。使用小規(guī)模（通常是1 /10規(guī)模）的實(shí)驗鉆機(jī)來評估桶設(shè)計[1,2]是可行的，但它們是昂貴的而且在有關(guān)于縮放[ 3,4 ]的有效性上存在問題。由于沒有通用的標(biāo)度律顆粒流以及流體動力學(xué)[ 5 ]，擴(kuò)大模型試驗的結(jié)果是有問題的。 根據(jù)克利里[ 5 ]，在沒有非常大的巖石時，鏟斗的填充可以視為相對地在橫向方向上幾乎不運(yùn)動的二維點(diǎn)運(yùn)動。在拖動方向沿鏟斗的橫截面的流動模式是填充的最重要的方面，它可以使用二維模型較為滿意的分析。根據(jù)拉鏟挖土機(jī)的鏟斗填充實(shí)驗羅蘭[ 2 ]可以得到類似的觀點(diǎn)。 根據(jù)Hawkins等人[ 6 ]，在實(shí)際情況下，當(dāng)涉及到運(yùn)動的鏟斗或推土機(jī)刀片時，平面應(yīng)變條件只適用于某些變形運(yùn)動區(qū)。這樣的工具的平面應(yīng)變的解決方案僅僅可以假設(shè)到有限精度。Hawkins等人[ 6 ]同樣研究了平面應(yīng)變假說：在土壤箱那里的土壤和刀具運(yùn)動受到兩個透明的墻之間的約束。用于測量這樣一個鏟斗時，由于土壤和側(cè)壁之間的摩擦作用在刀具上的力必須估計到或忽略。他們發(fā)現(xiàn)在鏟斗上有大量的斗齒，但這些斗齒不作為單獨(dú)的三維物體，而是作為幾個模型的一個廣泛的的工具。在這樣的組件的牙齒前面的變形模式被認(rèn)為是平面應(yīng)變變形。然而，作者認(rèn)為，這只適用于特定的粘性土（砂土）而且或許不適用于其他（特別是巖石及脆性）的材質(zhì)。在這項研究中鏟斗有全寬的邊緣沒有斗齒而且基于Hawkins等人的發(fā)現(xiàn)。[ 6 ]。平面應(yīng)變假設(shè)了兩個維度并且采用三維DEM模型。 分析方法[7–11 ]用于模型的土壤–刀具間的運(yùn)動是有限的無窮小運(yùn)動和工具給定的幾何問題。這些方法預(yù)計不能夠得到有效的后續(xù)分析階段的進(jìn)展的分析土壤挖掘問題。[ 12 ]試驗方法是基于太沙基的被動土壓力的一個初步的土體破壞模式的理論和假設(shè)[ 13 ]。復(fù)雜刀具的幾何形狀（如鏟斗）和大變形不能使用這些方法[ 14 ]模擬。 離散單元法是一種很有前途的方法，可以通過對模型與土壤的相互作用解決一些困難（問題）。分析方法[ 15 ]。在DEM，失效模式和材料變形是不需要提前的。該工具是使用多個平壁塑造（模擬）成的而刀具的幾何形狀的復(fù)雜性不會使DEM模型變得復(fù)雜。在大粒狀材料的變形和發(fā)展的粒狀材料的自由表面是由這種方法自動控制的。 克利里[ 5 ]利用DEM建模拖桶灌裝。趨勢顯示和定性的比較，但給出的實(shí)驗的結(jié)果沒有出現(xiàn)。液壓挖掘機(jī)鏟斗的填充的過程由Hawkins和澤波夫斯基[ 12 ] 以試驗形式表現(xiàn)出來。他們研究的目的是優(yōu)化挖掘工藝及鏟斗軌跡。結(jié)果表明，最節(jié)能的鏟斗是一個推動作用最小化的背墻。Owen et al。[ 21 ]模擬3D挖掘機(jī)的鏟斗填充。用這種方法，鏟斗由有限元方法和DEM的土壤建模。成群的橢球被用來近似的粒子棱角。斗按照預(yù)定的路線運(yùn)動 Esterhuyse [ 1 ]和羅蘭茲 [ 2 ]研究了標(biāo)拖鏟斗實(shí)驗的填充行為，其重點(diǎn)在于安裝配置，鏟斗外形及齒間距。他們發(fā)現(xiàn)鏟斗的縱橫比（寬度比深度）在用以填充鏟斗的拖動距離起了重要的作用。他們發(fā)現(xiàn)用最短的填充距離產(chǎn)生拖曳力的最高的峰值。 本研究的主要目的是為了證明DEM預(yù)測鏟斗上的拖拽力和隨鏟斗填充而發(fā)展的材料的流動模式的能力。DEM結(jié)果與每—土槽的形成實(shí)驗相比較。 2。離散元方法 離散元方法（DEM）基于模擬作為單獨(dú)組分的顆粒物質(zhì)的運(yùn)動。DEM一開始由庫德爾和施特拉克[ 16 ]應(yīng)用于巖石力學(xué)。在這項研究中，所有的模擬都是二維的而且通過商業(yè)DEM軟件PFC2D [ 17 ]運(yùn)行。 一個線性接觸模型用一個彈簧剛度kn在正常的方向和彈簧剛度ks剪切方向（如圖1所示）。摩擦滑動是在切線允許的方向的摩擦系數(shù)。作用在在相反方向的阻力（摩擦力）與合力成正比及一個顆粒比例常數(shù)（阻尼系數(shù)）C [ 17 ]。想要了解DEM的詳細(xì)描述，讀者可以參考克利里和Ｓawley（薩利） [ 18 ]，庫德爾和施特拉克 [ 16 ]，霍格[ 19 ]以及張和懷恩的 [ 20 ]。 3。實(shí)驗 兩個平行的玻璃板，間隔200毫米分開固定形成土槽。這種鏟斗形固定小車 是由滾珠絲杠、步進(jìn)電機(jī)驅(qū)動的。 圖1。DEM接觸模型。 圖2 a 圖2 實(shí)驗裝置 這套完整的裝置可以設(shè)置在一個圖2 a所示的水平的角度。第一臂進(jìn)行旋轉(zhuǎn)和固定因此這兩個臂保持垂直。第二臂在垂直方向保持自由的移動。首先，在（圖2a）位置A添加平衡重量以實(shí)現(xiàn)在鏟斗和第二個臂組件權(quán)重的平衡。這導(dǎo)致了一個“'weightless“（失重的或無重力的）鏟斗。然后在位置B加配重來設(shè)置 “有效”桶的重量。由于臂2總是垂直，即使鉆機(jī)角度不是零度，有效的斗重量總是作用垂直向下（圖2C）。重量為49.1 N，93.2 N，138.3 N和202.1 N的斗常被使用。 當(dāng)鏟斗按照預(yù)定方向拖動時，由于有效鏟斗的重量和作用在顆粒上的力，它也可以在垂直方向自由移動。鏟斗的底部邊緣總是設(shè)置為平行于拖動方向和材料的自由表面。這種類型的運(yùn)動類似于一個拉鏟挖土機(jī)的鏟斗，由一組繩拖在拖動方向，但在所有其他方向的運(yùn)動是自由的[ 2 ]。 彈簧加載的聚四氟乙烯刮用于密封的小鏟斗和玻璃板之間的開口。一個力傳感器被設(shè)計和建造來測量作用在斗上的阻力。一套應(yīng)變計粘貼到如圖2a所示的鋼束位置。四集的應(yīng)變計是用于測量在拖動方向的力。其他成分的力不測量。力傳感器的標(biāo)定和校準(zhǔn)的定期檢查，避免在測量方法漂移。鉆機(jī)的角度不是零，在拖動開始前力傳感器為零。這種用于鏟斗填充重量組分的補(bǔ)償表現(xiàn)在拖動方向上。鏟斗的垂直位移測量由一個線性可變差動變壓器（LVDT）確定并且作為DEM模擬量的一個輸入量。在實(shí)驗及DEM模擬狀態(tài)下鏟斗均給定一個10毫米每秒的速度。鏟斗形狀及尺寸在圖2b所示。 本研究采用玉米粒。雖然玉米粒不是實(shí)際的土壤，但是羅蘭[ 2 ]發(fā)現(xiàn)種子顆粒是適合實(shí)驗測試而且像自然土壤流入鏟斗那樣緊密。 4。DEM參數(shù)和數(shù)值模型 圖3顯示測量的晶粒尺寸的范圍和等效DEM晶粒。正態(tài)分布在尺寸范圍被用來創(chuàng)建成群的粒子。通過加入兩個或兩個以上的顆粒（在3D的2D和球盤）可以形成團(tuán)塊，在一起形成一個剛性粒子，即粒子包括在叢保持固定距離彼此 [17]。一叢內(nèi)顆?？梢灾丿B的任何程度的影響和接觸力之間是沒有這些粒子產(chǎn)生克萊斯。在模擬無論作用于他們的力是多大簇不能打破。模型中20000–30000的成群粒子被使用。 圖3（a）物理晶粒尺寸和（b）DEM晶粒模型尺寸（mm）。 校準(zhǔn)過程，在另一篇文章，是開發(fā)的無粘性材料。顆粒大小，形狀及密度是從物理測量和確定的。實(shí)驗室試驗和壓縮試驗分別用以確定材料的內(nèi)摩擦角及剛度。這些測試都重復(fù)利用不同的DEM模型顆粒摩擦系數(shù)的數(shù)值及剛度值。變形試驗和壓縮試驗的結(jié)果可以確定一個獨(dú)特的顆粒摩擦顆粒剛度值，表1。 表1 粒子性能參數(shù)摘要和DEM。 宏觀性能 測量 DEM 內(nèi)摩擦角 23 24 休止角 25±2 24±1 堆積密度 778千克每立方米 778千克每立方米 密閉的體積彈性模量 1.60 MPa 1.52 MPa 鋼性摩擦材料14 14 校準(zhǔn)的DEM的特性 顆粒剛度，KN = KS 450 kN / m 粒子密度，QP 855千克每立方米 顆粒摩擦系數(shù)，L 0.12 其他性能 阻尼， C 0.2 模型寬度0.2米 在軟件PFC2D，所謂的墻，用來建立結(jié)構(gòu)。該試驗臺及鏟斗，同尺寸與實(shí)驗，建立了墻。壁是剛性的并且按照規(guī)定的速度做平移和旋轉(zhuǎn)運(yùn)動。作用在墻壁上的力和彎矩不影響墻壁的運(yùn)動。在實(shí)驗過程中持續(xù)不斷的10毫米每秒的速度被應(yīng)用當(dāng)測定垂直位移時。豎向位移由兩臺的角度和有效的鏟斗的重量的影響。一個典型的結(jié)果如圖4所示。除了最初的過渡，垂直速度幾乎是恒定的，對于一個給定的安裝程序，并且伴隨著鏟斗的重量增加。在DEM模型中，牽引速度為10毫米每秒而且測量的垂直位移被數(shù)據(jù)文件讀取并且應(yīng)用于鏟斗。 圖4 鉆機(jī)角度為10度時測量的斗的垂直位移和 四組有效鏟斗的重量值 建立在PFC2D的標(biāo)準(zhǔn)函數(shù)用來獲取作用于單獨(dú)的墻壁和鏟斗上的作為一個整體的力及彎矩。鉆機(jī)角度不為零，鉆機(jī)是保持水平但重力的組分進(jìn)行了相應(yīng)的設(shè)置。 5。結(jié)果與討論 當(dāng)涉及到流動模式時，很難進(jìn)行定量的比較。然而當(dāng)比較材料的自由表面時，一些比較還是可以做的。圖5和6顯示材料是如何分別在鉆機(jī)角度為h = 0_ and h = 20_流入鏟斗的。當(dāng)比較材料的自由表面的形狀時，仿真能預(yù)測在填充初期的一般形狀。但模擬未能準(zhǔn)確地預(yù)測材料的自由表面在最后階段的填充。 圖5鉆機(jī)角度為0度時的填充結(jié)果 圖6鉆機(jī)角度為20度時的填充結(jié)果 曲線進(jìn)行擬合實(shí)驗的自由表面和覆蓋在圖的數(shù)值結(jié)果如圖5和6所示。兩個自由表面之間（堆高度）最大的差異是沿垂直的方向在拖動方向上測量得到。兩個測量，一在DEM的預(yù)測較高的堆高度，和一個測量在ＤＥＭ的預(yù)測較低的堆高度。數(shù)值和測定的位置的數(shù)據(jù)可以在圖中顯示。以虛粒子尺寸為10 mm為例， DEM準(zhǔn)確地預(yù)測堆高度在1.5–4.5顆粒粒徑。 　　 圖新!為您提供類似表述，查看示例用法： 分享到 翻譯結(jié)果重試 抱歉，系統(tǒng)響應(yīng)超時，請稍后再試 · 支持中英、中日在線互譯 · 支持網(wǎng)頁翻譯，在輸入框輸入網(wǎng)頁地址即可 · 提供一鍵清空、復(fù)制功能、支持雙語對照查看，使您體驗更加流暢 7顯示了從試驗及模擬得到的典型的阻力結(jié)果。在大多數(shù)情況下，在開始的實(shí)驗中觀察到大的阻力跳躍是無法解釋的，并且需要進(jìn)一步的調(diào)查研究。從這個結(jié)果來看，很明顯，DEM模型捕獲到阻力的一般趨勢，但它的預(yù)測值與實(shí)測值相比較低。超過800毫米的完整的阻力時，該模型預(yù)測力低于測量力15–50 N。終端（最后）阻力的誤差為20%。聚四氟乙烯刮和玻璃板電極之間的摩擦力在無谷粒的情況下測定。這種摩擦力是從測得的阻力提取的。谷物和側(cè)面板之間的摩擦力對測量的結(jié)果也有影響。這些摩擦力2D DEM模型是不可測量的或包含而這可能是該模型預(yù)測的阻力較低的原因[ 6 ]。 圖7 在鉆機(jī)角為10度和鏟斗重量為WB = 138.3N時 的典型的鏟斗拖動力。 阻力的能量被定義為在力–位移曲線下阻力的面積。利用不同的鉆機(jī)角和有效的桶重量WB，阻力能e700至多到700毫米的位移在圖8中可以比較。 圖8不同的鉆機(jī)角度下斗阻力能E700關(guān)于斗的重量Wb的函數(shù) 第一次觀察，我發(fā)現(xiàn)，對于一個給定的鉆機(jī)角度，增加有效鏟斗的重量，所需的拖力能量呈線性增加。一個相近的調(diào)查顯示，在鏟斗的重量增加時，斗被迫進(jìn)入材料更深，這與用較少的量桶相比，導(dǎo)致了較高的阻力。 第二次觀察，可以是隨著鉆機(jī)角增大，有阻力的能量減少。有效的鏟斗的重量WB總是作用在垂直向下的方向（圖2C），因此使鏟斗進(jìn)入材料的正常的推力由WB與鉆機(jī)角度的余弦值的乘積給定。因此，隨著在鉆機(jī)角的增加，推動鏟斗進(jìn)入材料的正常的力在減少。與使用一個較低的鉆機(jī)角相比，這導(dǎo)致了阻力在減少，從而阻力能量減少。DEM模擬能夠捕捉到一般的趨勢，但它預(yù)測的阻力能量低于測量。預(yù)測阻力太低，這種情況的原因是，由于排除谷物與玻璃面板之間的摩擦力。它會，然而，仍然可以使用的模擬結(jié)果對充填進(jìn)行定量優(yōu)化。 利用仿真結(jié)果可以確定施加在鏟斗的每個部分（區(qū)域）的力有多少。圖9鏟斗分為六部分。該圖表表明，每一部分的力占總阻力的比例。從一開始為200毫米的位移（25%的總位移）總力作用主要在邊緣和底部區(qū)域。隨著材料開始流入鏟斗，其他部分發(fā)生作用，首先是內(nèi)曲線最后是前部。小于5%的力作用在頂部。這遠(yuǎn)小于底部（30%）。這樣情況的原因是，鏟斗內(nèi)的材料相對斗幾乎不顯示運(yùn)動而且在頂部的壓力僅取決于鏟斗內(nèi)的材料的重量。而在底部，壓力是由斗內(nèi)材料的重量及斗本身的重量組合的重量確定。在整個填充過程20–30%的拖曳力作用在邊緣上。這表明，邊緣和斗齒的設(shè)計是很重要的。眾所周知影響充填因素中邊緣/齒的長度和攻擊的角度是非常重要的[ 2 ]。 圖9 鉆機(jī)角度為10度時鏟斗阻力的分配 羅蘭[ 2 ]利用小米，豌豆和他在2D試驗臺的玉米混合物。填充行為的觀察導(dǎo)致描述流量特性和模式的物質(zhì)進(jìn)入斗理論的發(fā)展。羅蘭[ 2 ]將這一概念命名為剪切帶理論。他觀察到一定的剪切平面（斷裂）在不同的物料運(yùn)動的政權(quán)之間形成。這些剪切面改變方向和位置取決于初始安裝和在填充的不同階段過程本身。廣義的原理如圖10所示。不同的流動區(qū)域，如羅蘭茲[ 2 ]命名，在圖上是不可或缺的。該材料對斗的相對運(yùn)動是由箭頭表示。 圖10根據(jù)羅蘭茲[ 2 ]得出的剪切帶理論。 原始材料仍是原狀直到最后的第三層的阻力在'推土”發(fā)生時。最初的層流流入鏟斗中在第一第三的阻力之間（圖10a）。加入一定的距離后，該層未在鏟斗邊緣，隨后成為固定的與斗相關(guān)的其余的阻力（圖10B和C）。因為增加的引力援助在陡峭的阻力角度，材料更加迅速地朝后流動。這種效應(yīng)可以通過對比圖5和6看出。 　　成為固定的之后，一個新的區(qū)域，主動流區(qū)，發(fā)展起來了（圖10）。在這個區(qū)域，該材料的位移主要是在垂直方向。積極挖掘區(qū)（主動流區(qū)）位于齒和斗邊緣之上。當(dāng)材料開始進(jìn)入鏟斗和及層流層失敗尺寸增加后這個區(qū)域發(fā)展起來。在這個區(qū)，原始材料的失敗要么流入鏟斗為層流層的部分在第一部分的填充或移動到活動流程區(qū)在后一部分填充。 在主動流動區(qū)從“實(shí)況”材料造成的恒載增加，并在最初的層流層之上。在最初的層流層的一些材料失敗并開始形成的恒載的部分（圖10Ｃ）。在實(shí)驗中，當(dāng)材料流動時，可以觀察到明確的斷裂或剪切線。隨著拖動角增大，積極挖掘區(qū)和活躍流區(qū)往往加入到一個連續(xù)的帶。 應(yīng)當(dāng)指出的是，圖10僅僅顯示填充過程的三個階段，但在現(xiàn)實(shí)中從一個階段到下一個階段有一個漸進(jìn)的轉(zhuǎn)變。還應(yīng)注意的是這是一個廣義的理論，嘗試使用不同的材料和斗幾何形狀時結(jié)果會有變化。在實(shí)驗過程中可以觀察到兩個明顯的切變線。一個擴(kuò)展的尖端邊緣上的自由表面。這被命名名為切削線。第二條線是在最初的層流與恒載層之間，稱為恒載剪切線。 利用DEM和進(jìn)一步的流動區(qū)域的調(diào)查，設(shè)計出下面的程序步驟。材料流經(jīng)斗并且每運(yùn)動100mm之后'暫?！?。 在斗給定了一個進(jìn)一步的10–15毫米位移（1–3粒長度）之后，然后每個粒子的位移矢量設(shè)置為零。顆粒位移比PDR的比率被定義為粒子的絕對位移向量的大小與斗的絕對位移矢量的大小之比。然后根據(jù)顆粒各自的PDR值上色。一個PDR等式意味著評價顆粒與鏟斗運(yùn)動。結(jié)果顯示在圖11。這實(shí)際上是在一個短周期的平均的速度比。 圖11 用鏟斗質(zhì)點(diǎn)位移比得到的流動區(qū) 由剪切帶理論預(yù)測的流動制度顯示在圖上。三圖片對應(yīng)圖10給出的三幅圖。在100毫米位移之后，積極挖掘區(qū)清晰可見PDR在0.40到0.65之間。最初的層流層以PDR0.10到0.2移動到鏟斗5。這相當(dāng)于在圖10ａ所示的流動區(qū)。 500毫米后，積極流區(qū)的“V”形特征可以看到PDR在0.10到0.2。雖然PDR是相對較低的值，位移主要在垂直方向。積極挖掘區(qū)仍然存在于在鏟斗的后面，最初的層流層開始變得相對固定對于鏟斗而言。這是由PDR值增加可見鏟斗的后面。這與圖10B顯示的流區(qū)相當(dāng)吻合。 在800毫米之后，恒載荷切變線的存在清晰可見。與圖10c比較，活動流程區(qū)和主動挖掘帶不能從靜載荷區(qū)分。這樣做的原因是，在一個鏟斗位移為800毫米時，推土作用大，超過其他流動區(qū)域的陰影區(qū)域。 就力和能量要求和周期時間而言挖掘機(jī)鏟斗的優(yōu)化是非常重要的。在一些應(yīng)用中，這將有利于利用最少的能量填充鏟斗。在其他的應(yīng)用，這將有利于填充鏟斗時盡可能地快以盡可能減少周期時間[ 1 ]。探討填充率時，應(yīng)從實(shí)驗被取用的不同的填充的階段圖像，數(shù)字化的輪廓，及斗內(nèi)材料體積計算并表示為最大鏟斗容積百分比。最大斗容0.0146 立方米定義在圖2b。利用DEM的結(jié)果，按照同樣的步驟然后比較結(jié)果。 圖12顯示了使用三個不同鉆機(jī)角度的實(shí)驗結(jié)果。以在鏟斗斗位移長度為橫坐標(biāo)，鏟斗填充百分比為縱坐標(biāo)作圖。在挖掘機(jī)行業(yè)，目標(biāo)是讓鏟斗完全填充2–3鏟斗的長度。隨著鉆機(jī)角度由０度增加１０度，在填充的最后階段填充百分比有輕微的增加。事實(shí)上，這是由于當(dāng)材料受到干擾時，它流動到鏟斗更加容易。當(dāng)鉆機(jī)的角度進(jìn)一步增加到２０度時，然而，填充百分比在下降。進(jìn)一步的研究調(diào)查表明，鉆機(jī)角的增加，鏟斗到材料的位移減少。實(shí)驗已經(jīng)表明，垂直于材料的力表面是由有效鏟斗重量與鉆機(jī)角余弦值乘積給定。因此，隨著鉆機(jī)的角增加，迫使斗挖掘的分力減小。當(dāng)這個分力減小時，斗穿透材料的深度減少并且鏟斗掘起較少的材料。當(dāng)斗掘起的材料減少時，填充百分比在減少。 圖12不同鉆機(jī)角度下鏟斗填充率關(guān)于斗位移的函數(shù) 實(shí)驗和DEM填充百分比比較是在圖13概述。使用三個不同的鉆機(jī)角度0度，10度，30度和兩個有效的斗權(quán)重WB = 49.1 N和138.3 N，填充率在位移為100，200，300，400， 500，600和700毫米計算。42個數(shù)據(jù)點(diǎn)的繪制而兩線表明，在所有情況下，除了兩個，DEM的結(jié)果均在±6%的實(shí)驗結(jié)果以內(nèi)。 圖13。實(shí)驗和DEM的填充百分比的比較。 在實(shí)踐中，斗脫產(chǎn)時鏟斗轉(zhuǎn)動以阻止大多數(shù)材料脫落。這一原則在圖14描述出來，在它的位移結(jié)束時，鏟斗被抬出材料并且保持在鉆機(jī)角度。鏟斗定位的效果顯，影響著鏟斗持有的材料的數(shù)量。再次，實(shí)驗的自由表面輪廓在DEM的結(jié)果表示出來并且與角度為0時吻合良好。至于角度為20度時，DEM模型預(yù)測在鏟斗的后面有額外的材料，這可以由圖6的位移為800毫米時在最后填充狀態(tài)的差異來解釋。 6。結(jié)論 本文的主要目的是為了證明離散元方法如何可以準(zhǔn)確地預(yù)測挖掘機(jī)鏟斗填充過程。原料進(jìn)入料桶的流動模式，由于材料的相互作用而產(chǎn)生的作用在斗上的阻力，能量要求和桶填充率都需要與實(shí)驗觀察及測量進(jìn)行比較。這項研究僅限于粒狀材料和二維模型。 本文的結(jié)論是： 1。比較材料的自由表面，DEM可以精確地模擬填充的初始階段材料流到桶中的情形。然而，在填充的較為靠后的階段，DEM，無法準(zhǔn)確地預(yù)測材料的自由表面。 2。DEM可以準(zhǔn)確地預(yù)測在桶中拖曳力的總趨勢。在800 mm的完整的阻力DEM預(yù)測阻力低于測量值15–50 N。測得的最大阻力250 N，然而DEM預(yù)測最大牽引力200 N。 3。DEM無法準(zhǔn)確預(yù)測阻力的能量。然而它的總的趨勢是正確的，它表明，拖動能量隨著桶的重量的增加呈線性增加。 4。基于DEM的結(jié)果，在20%和30%之間的總斗力作用在邊緣。當(dāng)前的實(shí)驗裝置無法驗證這些。 5。DEM結(jié)果與剪切能帶理論表現(xiàn)出許多相似之處。基于定性比較，DEM可以預(yù)測的初始層的位置，積極挖掘區(qū)，主動流動區(qū)和靜載荷。 6。DEM模型，通過采用不同的角度和斗重，能夠準(zhǔn)確地預(yù)測材料的體積±6%桶（鏟斗）內(nèi)。 摘要 我所設(shè)計的ZL15裝載機(jī)既保留了傳統(tǒng)裝載機(jī)的優(yōu)點(diǎn)，而且具有新的性能和優(yōu)點(diǎn)。 本次設(shè)計主要進(jìn)行的是變速箱的設(shè)計。ZL15裝載機(jī)屬于小型土方機(jī)械，廣泛應(yīng)用于城市建設(shè)工地及貨場、煤場、倉庫等裝載及堆放松散貨料的場所，并且可以用來完成輕度的挖掘及平整場地作業(yè)。 ZL15型裝載機(jī)屬于ZL系列，采用輪式行走系，液力機(jī)械傳動系，鉸接式車架,所以該機(jī)具有機(jī)動性好、轉(zhuǎn)向靈活、生產(chǎn)率高、操縱輕便等優(yōu)點(diǎn)。另外，該機(jī)后橋布置為擺動橋，增加了整機(jī)的穩(wěn)定性，所以該機(jī)的安全性好。 ZL15型裝載機(jī)采用定軸式變速箱，結(jié)構(gòu)簡單，制造成本較低，維修方便，特別是采用離合器外置式時，變速箱體尺寸小，便于總體布置。本機(jī)在設(shè)計中，參考同類機(jī)型，選用最佳傳動方案，使機(jī)構(gòu)簡單，操作方便，并滿足作業(yè)要求。定軸式變速箱采用動力換擋，使駕駛室操作便捷，減少勞動強(qiáng)度。 變速箱設(shè)計包括：變速箱型式的選擇、傳動比最終的確定、傳動簡圖設(shè)計（前三后三檔位）、所有齒輪的配齒計算、Ⅰ軸和Ⅱ軸離合器設(shè)計、結(jié)構(gòu)設(shè)計（包括軸、軸承以及齒輪的選擇校核計算）。 【關(guān)鍵詞】輪式裝載機(jī) 定軸式變速箱 換擋離合器 變速箱設(shè)計 摘要 挖掘機(jī)的鏟斗填充是一個復(fù)雜的顆粒流問題。為了優(yōu)化灌裝過程，重要的是在了解參與的不同機(jī)制。離散單元法（DEM）是一種很有前途的實(shí)現(xiàn)模型間的土壤行動的方法，它用于本研究中模型的挖掘機(jī)斗灌裝過程。模型的驗證是基于。該模型的斗阻力和不同的流動區(qū)域的發(fā)展預(yù)測結(jié)果的精度。與實(shí)驗測量方法相比，DEM預(yù)測的挖掘阻力較小，但總的趨勢是準(zhǔn)確地模擬。在填充過程結(jié)束時的誤差在預(yù)測的阻力為20%。定性，有觀察和建模流區(qū)域之間的一個很好的協(xié)議條款位置和從一個階段到其他過渡。在填充的所有階段，DEM能夠準(zhǔn)確地預(yù)測材料體積在±6%桶內(nèi)。 2009 ISTVS。由Elsevier公司出版。保留所有權(quán)利。 1簡介 土方工程設(shè)備在農(nóng)業(yè)，土方工程和采礦業(yè)中起著重要的作用。設(shè)備在形態(tài)和功能是高度多樣化的，但大多數(shù)土壤的切割機(jī)可分到一個三大類，即葉片，幼蟲和水桶（鏟）。本文重點(diǎn)研究用離散元方法（DEM）進(jìn)行挖掘機(jī)鏟斗填充的數(shù)值模擬。在許多土方機(jī)械上可以發(fā)現(xiàn)桶。挖掘機(jī)是用來去除覆蓋的抨擊 露天礦山。去除暴露的煤礦床 在挖掘。拉索是起重機(jī)的一種結(jié)構(gòu) 以高達(dá)100的懸浮m3in體積巨大的鏟斗 通過鋼絲繩。挖掘機(jī)是一種昂貴的和本質(zhì)的部分 我的操作和在COM中發(fā)揮重要的作用— 南非礦山企業(yè)競爭力。在煤炭開采 行業(yè)通常被認(rèn)為是提高1% 在拉索效率會導(dǎo)致1百萬 在每拖[ 1 ]年產(chǎn)量提高。桶 還對液壓挖掘機(jī)，裝載機(jī)鏟 挖掘機(jī)。 一桶灌裝是一個復(fù)雜的顆粒流問題— lem。測量的現(xiàn)場設(shè)備的儀表 充填是困難和昂貴的。這是可能的 使用小規(guī)模（通常是1 /第十規(guī)模）的實(shí)驗鉆機(jī) 評估桶設(shè)計[1,2]，但它們是昂貴的和 有關(guān)于縮放[ 3,4 ]的有效性問題。 擴(kuò)大從模型試驗的結(jié)果是有問題的 由于沒有通用的標(biāo)度律顆粒流 有流體動力學(xué)[ 5 ]。 根據(jù)克利里[ 5 ]桶的填充，在 沒有非常大的巖石，被觀察到的比較 在橫向方向上的二維點(diǎn)運(yùn)動— 和灰。沿桶的橫截面的流動模式 拖動方向最重要的方面是填充 可以使用二維滿意的分析 模型。羅蘭[ 2 ]提出了類似的意見的基礎(chǔ)上的 拉鏟挖土機(jī)的鏟斗填充實(shí)驗。 根據(jù)Hawkins等人。[ 6 ]，在實(shí)際情況下 當(dāng)運(yùn)動的桶或推土機(jī)刀片DIS— 討論了平面應(yīng)變條件下，只適用于某些變形— 運(yùn)動區(qū)。這樣的工具的平面應(yīng)變的解決方案 可以假設(shè)只有有限精度。Hawkins 0022-4898 \ / 36美元嗎？2009 ISTVS。出版由Elsevier公司保留所有權(quán)利。 10.1016 / j.jterra.2009.05.003 DOI: *通訊作者。電話：+ 27 21 808 4239；傳真：+ 27 21 808 4958。 電子郵件地址：ccoetzee@sun.ac.za（C.J. Coetzee）。 www.elsevier。COM \ / \ / jterra定位 在www.sciencedirect.com在線 地面力學(xué)雜志46（2009）217–227 雜志 的 地面力學(xué) 等人。[ 6 ]研究了平面應(yīng)變假定 土壤箱那里的土壤和刀具運(yùn)動 兩個透明的墻之間的約束。用于測量— 在這樣一個桶中，作用在工具由于 土壤和側(cè)壁之間的摩擦來估計— 交配或忽視。他們發(fā)現(xiàn)一個大數(shù)— 誤碼率的牙齒上的桶，牙齒不作為單獨(dú)的 但作為一個廣泛的三維物體的工具了 從幾個模塊。在前面的變形模式 這樣的組件的牙齒被認(rèn)為是平面應(yīng)變 變形。然而，作者認(rèn)為，本 對特定的粘性土（砂土）和 或許不適用于其他（特別是巖石脆）的伴侶— 里亞爾。在這項研究中斗有全寬唇?jīng)]有 牙齒和基于Hawkins等人的發(fā)現(xiàn)。6。 平面應(yīng)變假設(shè)了兩個維度— 采用三維DEM模型。 分析方法[ 11 ] 7–用于模型的土壤–工具間— 行動是有限的無窮小運(yùn)動和工具 給定的幾何問題。這些方法 預(yù)計不能夠得到有效的后續(xù)分析 階段的進(jìn)展的分析— 試驗方法是基于太沙基的被動土壓力 一個初步的土體破壞模式的理論和假設(shè) 13。復(fù)雜刀具的幾何形狀（如桶）和大 變形不能被模擬使用這些方法[ 14 ]。 離散單元法是一種很有前途的方法 模型與土壤相互作用可以通過— 會遇到一些困難的分析 方法[ 15 ]。在DEM，失效模式和材料 變形是不需要提前。該工具是國防部— 使用多個平壁而歡呼的復(fù)雜性 刀具的幾何形狀不復(fù)雜的DEM模型。大 在粒狀材料的變形和發(fā)展 的粒狀材料的自由表面自動漢— 等的方法。 克利里[ 5 ]利用DEM建模拖桶灌裝。 趨勢顯示和定性的比較，但 給出了實(shí)驗的結(jié)果沒有。的過程中 液壓挖掘機(jī)鏟斗的充盈的影響試驗— 精神上Hawkins和澤波夫斯基[ 12 ]。目的 他們的研究是挖掘過程優(yōu)化 鏟斗軌跡。結(jié)果表明，最節(jié)能 桶是一個背墻的推動作用，在哪里 最小化。owenetal。[ 21 ] modelled3ddraglinebucketfill— ING。在那里，桶與建模 有限元方法和DEM的土壤。橢球 成群的球被用來近似的粒子 棱角。斗按部就班。 esterhuyse [ 1 ]和[ 2 ]研究了填充羅蘭茲 標(biāo)拖桶實(shí)驗的行為 安裝配置的重點(diǎn)，桶形齒 間距。他們發(fā)現(xiàn)的縱橫比 桶（寬度，深度）起了重要的作用 拖動需要填補(bǔ)一個桶的距離。用桶 短填充的距離被發(fā)現(xiàn)產(chǎn)生的最高的峰值 拖曳力。 本研究的主要目的是為了證明 數(shù)字高程模型的預(yù)測能力上的曳力桶 材料的流動模式，發(fā)展為桶填充 起來。DEM結(jié)果進(jìn)行實(shí)驗，每— 在土槽的形成。 2。離散元方法 離散元方法是基于模擬 顆粒物質(zhì)的運(yùn)動作為單獨(dú)的顆粒。DEM 首次應(yīng)用于巖石力學(xué)由庫德爾和施特拉克 16。在這項研究中，所有的模擬是二維的 andperformedusingcommercialdemsoftwarepfc2d [ 17 ]。 一個線性接觸模型用一個彈簧剛度KN 在正常的方向和彈簧剛度ksin剪切 方向（圖1）。摩擦滑動是在切線允許 directionwithafrictioncoefficientl thedampingforceacts。 在相反方向的一個粒子的粒子速度 并對PAR合力成正比— 一個比例常數(shù)顆粒（阻尼系數(shù)） C [ 17 ]。對DEM進(jìn)行了詳細(xì)的描述，讀者 簡稱克利里和sawley [ 18 ]，庫德爾和施特拉克 [ 16 ]，霍格[ 19 ]和張和白化[ 20 ]。 3。實(shí)驗 兩個平行的玻璃板固定200毫米分開 形成土槽。桶形固定小車 這是由滾珠絲杠、步進(jìn)電機(jī)驅(qū)動。的 摩擦μ KN KS 圖1。DEM接觸模型。 218 C.J.庫切，d.n.j. ELS \\\ /雜志46（2009）217–地面227 完整的裝置可以設(shè)置在一個角的水平 圖2a所示。第一臂進(jìn)行旋轉(zhuǎn)和固定 這兩個臂保持垂直。第二臂 保持自由的在垂直方向移動。第一，國家— terweights在位置添加（圖2A）平衡 在桶形和第二組合權(quán)重 臂組件。這導(dǎo)致了一個“'weightless“斗。 然后在位置B加配重的設(shè)置 “有效”桶的重量。由于ARM 2總是垂直 即使鉆機(jī)其他零角度，有效的斗 重量總是作用垂直向下（圖2C）。斗 重量為49.1 N，93.2 N，138.3 N和202.1 N使用。 當(dāng)桶拖在方向標(biāo)志— 復(fù)雜的，它也可以自由移動在垂直方向 結(jié)果的有效桶的重量和力量 作用在顆粒。桶的底部邊緣 總是設(shè)置為平行于拖動方向和伴侶— 材料的自由表面。這種類型的運(yùn)動類似于一個 拉鏟挖土機(jī)的鏟斗，拖在拖動方向 一組繩，但在所有其他自由度的運(yùn)動 方向[ 2 ]。 彈簧加載的聚四氟乙烯刮用于密封的小 桶形和玻璃板之間的開口。一個 力傳感器的設(shè)計和建造測量阻力 在斗力。一套應(yīng)變計粘貼到 其中鋼束位置如圖2a所示的。 四集的應(yīng)變計是用于測量力 拖動方向。其他成分不 測量。力傳感器的標(biāo)定和 校準(zhǔn)的定期檢查，避免在測量漂移— 方法。鉆機(jī)的角度不是零，力傳感器 為零，在拖動開始。這種補(bǔ)償 forthecomponentofthebucketweightthatactedinthedrag 方向。桶的垂直位移測量— 確定一個線性可變差動變壓器（LVDT） andusedasinputtothedemsimulation。inboththeexper— imentsandthedemsimulationsthebucketwasgivenadrag 10毫米的速度？1。在桶形尺寸 在圖2b所示。 本研究采用玉米粒。雖然玉米 谷物不實(shí)際的土壤，羅蘭[ 2 ]發(fā)現(xiàn)種子 顆粒是適合的實(shí)驗測試和密切 像自然土壤流入拖桶。 4。數(shù)字高程模型參數(shù)和數(shù)值模型 圖3顯示測量的晶粒尺寸范圍 和等效DEM晶粒。正態(tài)分布 在尺寸范圍被用來創(chuàng)建 成群的粒子。團(tuán)塊可以形成加入 兩個或兩個以上的顆粒（在3D的2D和球盤） 在一起形成一個剛性粒子，即粒子包括 在叢保持固定距離彼此 17。一叢內(nèi)顆?？梢灾丿B的任何程度的影響 和接觸力之間是沒有這些粒子產(chǎn)生— 克萊斯。簇不能打破在模擬無論 作用于他們的力量。模型中的20000–30000 用成群粒子。 校準(zhǔn)過程，在另一篇文章，是 開發(fā)的無粘性材料。顆粒大小，形狀 從物理測量和密度確定。 實(shí)驗室試驗和壓縮試驗 要確定材料的內(nèi)耗angleandstiffness 分別。這些測試都重復(fù)利用數(shù)值 不同的顆粒摩擦系數(shù)的DEM模型— cientsandparticle thecombinationofshear剛度值。 testandcompressiontestresultscouldbeusedtodeterminea 獨(dú)特的顆粒摩擦顆粒剛度值， 表1。 θ 一個 阻力的方向 方向 垂直運(yùn)動 第二臂 第一臂 B 力傳感器 100毫米 200毫米 150毫米 最大音量 35毫米 45° WB?COSθ WBθ θ 配重 一個 B C 圖2。實(shí)驗裝置。 5 9 8 12 5 6 4 5 3 6 2.5 - 4.5 1.5 - 3 3 5 一個 B 圖3。（一）物理晶粒尺寸和（b）DEM晶粒模型。 尺寸（mm）。 C.J.庫切，d.n.j. ELS \\\ /雜志46（2009）217–地面227 219 在軟件PFC2D，所謂的墻，用 建立結(jié)構(gòu)。該試驗臺及桶，同 尺寸與實(shí)驗，建立了墻。的 壁是剛性的，按照規(guī)定的翻譯運(yùn)動— 傳統(tǒng)的旋轉(zhuǎn)速度。力和彎矩 墻壁上不影響墻壁的運(yùn)動。 在實(shí)驗過程中持續(xù)不斷的速度 10毫米的？1應(yīng)用而垂直位移 測定。豎向位移的影響 由兩臺的角度和有效的桶的重量。一個典型的— iCal結(jié)果如圖4所示。除了最初的過渡— 化，垂直速度幾乎是恒定的，對于一個給定的 安裝程序，并在桶的重量增加。在 DEM模型，牽引速度為10毫米的？1 和測量的垂直位移被讀取 數(shù)據(jù)文件和應(yīng)用于斗。 標(biāo)準(zhǔn)函數(shù)建立pfc2dwere用來 獲取并作用于個人的墻壁的時刻的力量 桶上的作為一個整體。鉆機(jī)以外的角度 零，鉆機(jī)是保持水平但重力組成— 進(jìn)行了相應(yīng)的設(shè)置。 5。結(jié)果與討論 很難使定量的比較方面— ING的流動模式。當(dāng)比較材料的自由 表面，但是做一些比較。無花果。 5和6顯示材料流入桶 H = 0臺角度？和H = 20？，分別。當(dāng)COM— 配對材料的自由表面的形狀，仿真— 并能預(yù)測在一般的形狀 灌漿初期。模擬但未能 準(zhǔn)確地預(yù)測材料的自由表面在最后 階段的填充。 曲線進(jìn)行擬合實(shí)驗的自由表面和 覆蓋在圖的數(shù)值結(jié)果。5和6。馬克斯— 兩個自由表面之間的不利差異（堆 高度）是沿垂直的方向測量 在拖動方向。兩個測量，一 在數(shù)字高程模型的預(yù)測更高的堆高度，和一個 測量在數(shù)字高程模型的預(yù)測下堆高度。 的價值和在他們的位置的測定 在數(shù)據(jù)顯示。以虛粒子 尺寸為10 mm，數(shù)字高程模型準(zhǔn)確地預(yù)測堆高度 在1.5–4.5顆粒粒徑 新!為您提供類似表述，查看示例用法： 分享到 翻譯結(jié)果重試 抱歉，系統(tǒng)響應(yīng)超時，請稍后再試 · 支持中英、中日在線互譯 · 支持網(wǎng)頁翻譯，在輸入框輸入網(wǎng)頁地址即可 · 提供一鍵清空、復(fù)制功能、支持雙語對照查看，使您體驗更加流暢 7顯示了典型的阻力結(jié)果— 及模擬。在阻力大的跳躍 在開始的實(shí)驗中觀察到的最 的運(yùn)行和無法解釋，需要進(jìn)一步的 調(diào)查。從這個結(jié)果，很明顯，DEM 模型捕獲的阻力的一般趨勢，但它的前— 預(yù)測值與實(shí)測值。在 800毫米的完整的阻力，該模型預(yù)測力 這是15–50 N低于測量力。在 端阻力的誤差為20%。摩擦力 之間的聚四氟乙烯刮和玻璃板電極— 確定在運(yùn)行無糧。這種摩擦力是子— 提取從測得的阻力。摩擦力 谷物和側(cè)面板之間也有 對測量結(jié)果的影響。這些摩擦力 不可測量的或包含在2D DEM模型 和可能的原因，該模型預(yù)測的低阻力 軍隊[ 6 ]。 阻力的能量被定義為在阻力面積 力–位移曲線。利用不同的鉆機(jī) 角H和有效的桶重量WB，拖累能源 e700up到700毫米的位移是在圖8的比較。 第一次觀察，我發(fā)現(xiàn) 增加有效桶的重量，對于一個給定的鉆機(jī)角 H，在所需的能量線性增加的阻力。一個 近的調(diào)查顯示，在桶的增加 重量，斗被迫進(jìn)入更深的材料 這導(dǎo)致了較高的阻力相比， 用較少的量桶。 第二觀察，可以是一個 在鉆機(jī)角增大，有阻力的能量減少。 有效的桶的重量WB的行動總是垂直 表1 摘要玉米性能參數(shù)和DEM。 宏觀性能 測量 DEM 內(nèi)摩擦角 23？ 24？ 休止角 25±2？ 24±1？ 堆積密度 778公斤米？3 778公斤米？3 密閉的體積彈性模量 1.60 MPa 1.52 MPa 鋼的摩擦材料 14？ 14？ 校準(zhǔn)的DEM的特性 顆粒剛度，KN = KS 450 kN / m \\\ 粒子密度，QP 855公斤\\\／m3 顆粒摩擦系數(shù)，L 0.12 其他性能 阻尼，C 0.2 模型寬度 0.2米 0 100 200 300 400 500 拖動位移[毫米] 600 700 20 40 60 80 100 垂直位移[毫米] 120 WB = 202.1 N 138.3 N 93.2 N 49.1 N 圖4。與H = 10斗測量垂直位移？和 四值的有效桶的重量法。 220 C.J.庫切，d.n.j. ELS \\\ /雜志46（2009）217–地面227 向下（圖2C），正常的力推 桶的材料是由WB？COS（H）。因此，與 在鉆機(jī)角的增加，在正常的減少 力推進(jìn)料桶。這導(dǎo)致了 在阻力減少，從而在減少 把能量，相比，使用一個較低的平臺的結(jié)果 角。DEM模擬能夠捕捉到創(chuàng)— 艾萊依的趨勢，但它預(yù)測阻力的能量低于 測量。這樣做的原因是，預(yù)測阻力 軍隊太低，由于摩擦的排除 谷物與玻璃面板之間的力量。它會， 然而，仍然可以使用的模擬結(jié)果 定量充填優(yōu)化。利用仿真結(jié)果可以確定 有多少力被施加在每個的 桶的部分。圖9桶分為六 部分。該圖表表明，作為總阻力的比例 力，對每一部分的力量。從一開始 為200毫米的位移（25%的總位移— MENT）總力作用主要在唇和BOT— 湯姆節(jié)。材料開始流入桶， 其他部分發(fā)生作用，第一內(nèi)曲線 最后的前部。小于5%的力 作用在上部。這是遠(yuǎn)小于底 第（30%）。這樣做的原因是，里面的物質(zhì) 鏟斗相對斗小運(yùn)動顯示 圖5。充填結(jié)果與鉆機(jī)角H＝0？。 C.J.庫切，d.n.j. ELS \\\ /雜志46（2009）217–地面227 221 在頂部的壓力是由于 水桶內(nèi)的材料的重量。在底部 段，壓力是由于組合的重量 斗內(nèi)料桶的重量 本身。在整個灌漿過程的30%，20– 拖曳力的唇上。這表明，設(shè)計 嘴唇和牙齒是很重要的。這是眾所周知的 唇的\\\ /牙齒的長度和角度的攻擊是非常重要的 影響充填[ 2 ]因素。羅蘭[ 2 ]利用混合物的小米，豌豆和 他在2D試驗臺的玉米。的填充行為的觀察— 我們的領(lǐng)導(dǎo)理論的發(fā)展，介紹了 流量特性和模式的物質(zhì)進(jìn)入 斗。羅蘭[ 2 ]命名這一概念的剪切帶 理論。他觀察到一定的剪切平面（斷裂） 不同的物料運(yùn)動的政權(quán)之間形成。這些 剪切面改變方向和位置依賴 在初始安裝和在填充Pro的不同階段— 過程本身。廣義的原理如圖10所示。的 不同的流動區(qū)域，如通過羅蘭茲[ 2 ]命名，是不可或缺的— 位于圖。該材料的相對運(yùn)動 對斗是由箭頭表示。 原始材料仍是原狀直到 最后的第三的阻力在這'bulldozing”發(fā)生。 最初的層流流入桶中 第一第三的阻力（圖10a）。加入一定的后 的距離，該層未在坎和隨后 成為固定的尊重的斗 圖6。充填結(jié)果與鉆機(jī)角H＝20？。 222 C.J.庫切，d.n.j. ELS \\\ /雜志46（2009）217–地面227 其余的阻力（圖10B和C）。在陡峭的阻力 角度，材料的流動更加迅速朝后 因為增加的引力援助。這種效應(yīng) 通過對比可以看出無花果。5和6。 在層流層成為固定的，一個新的區(qū)域， 主動流區(qū)，發(fā)展（圖10）。在這個區(qū)域，該 材料主要是在垂直位移 方向。積極挖掘區(qū)位于齒 斗唇。這個地區(qū)發(fā)展為材料開始 該INI失敗后進(jìn)入桶和尺寸增加— TiAl層。在這個區(qū)，原始材料的失敗 要么流入桶為層流層的部分 在第一部分的填充或移動到活動流程 區(qū)在后一部分填充。 恒載，已從“實(shí)況”材料造成的 主動流動區(qū)增加，在最初的層流 層。在最初的層流層的一些材料失敗 并開始形成的恒載的部分（圖10）。在 實(shí)驗，而材料是流動的，明確的 斷裂或剪切線可以觀察到這里。一個 在拖動角增大，積極挖掘區(qū)和活躍的流 區(qū)往往加入到一個連續(xù)的帶。 100 200 300 400 500 600 700 800 0 實(shí)驗 模擬 250 200 阻力[N]. 150 100 50 在拖動方向[毫米]位移 圖7。典型的桶拖曳力與鉆機(jī)角H＝10？和一個桶 重量WB = 138.3。 θ= 0°θ= 10° θ= 20° 實(shí)驗 模擬 40 40 220 200 180 160 140 120 WB [η] 100 80 60 50 60 70 80 100 120 110 90 e700 [ J ] 圖8。斗阻力能e700as斗的重量wbfor功能 不同的鉆機(jī)角度H. 0 100 200 300 400 500 600 700 800 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 位移[毫米] 阻力比 前 內(nèi)曲線 頂部 唇 底 外曲線 唇 頂部 底 前 內(nèi)曲線 外曲線 圖9。斗阻力分布與H = 10？。 積極挖掘區(qū) 最初的層流層 積極挖掘 區(qū) 最初的層流層 活動流程 區(qū) 處女 材料 積極挖掘 區(qū) 靜載荷 活動流程 區(qū) 最初的層流 層 切變線 切變線 切變線 靜載荷 切變線 原始材料 處女 材料 B C 一個 10。剪切帶的理論根據(jù)羅蘭茲[ 2 ]。 C.J.庫切，d.n.j. ELS \\\ /雜志46（2009）217–地面227 223 應(yīng)當(dāng)指出的是，圖10顯示的三個階段 充型過程的，但在現(xiàn)實(shí)中有一個漸進(jìn)的轉(zhuǎn)變— 從一個階段到下一個位置。還應(yīng)注意的 這是一個廣義的理論會有變化 結(jié)果時，不同的材料和幾何斗— 嘗試使用。在實(shí)驗過程中兩個明確的切變線 可以觀察到。一個擴(kuò)展的尖端 唇上的自由表面。這是名為切削 線。第二行是一個最初的層流之間 層與恒載，稱為恒載剪切線。 利用DEM和調(diào)查的流動區(qū)域 進(jìn)一步的，下面的程序設(shè)計。斗 是通過物質(zhì)的'paused”之后的每一個感動 100毫米。每個粒子的位移矢量進(jìn)行 設(shè)置為零后，斗了進(jìn)一步 10–15毫米位移（1–3粒長度）。PAR— 顆粒位移比PDR的比率被定義為 粒子的絕對位移向量的大小 斗的絕對位移矢量的大小。 顆粒，然后根據(jù)他們的個人色彩— UAL PDR值。PDR等于團(tuán)結(jié)意味著平價— 顆粒與鏟斗運(yùn)動。結(jié)果顯示在 圖11。這實(shí)際上是在一個平均的速度比 短周期。 由剪切帶理論預(yù)測的流動制度 在圖上顯示。三圖片對應(yīng) 圖11。流動區(qū)域采用粒子–桶位移比。 224 C.J.庫切，d.n.j. ELS \\\ /雜志46（2009）217–地面227 對三幅圖10給出。在位移 100毫米，積極挖掘區(qū)清晰可見 6例PDR＜0.65 0.40。最初的層流層移動到 0.10 6例PDR＜0.25桶。這相當(dāng)于 在圖10A所示的流區(qū)。 500毫米后，積極的“V”形特征 流區(qū)可以看到PDR＜0.25 0.10 6。雖然 PDR是相對較低的優(yōu)勢，位移— nantly在垂直方向。積極挖掘區(qū)仍然是 目前，在桶的后面，最初的層流 層開始變得相對固定的桶。 這是由PDR值增加可見 桶的后面。這相當(dāng)于在流 圖10B顯示區(qū)。 在800毫米的死載荷的存在切變線 清晰可見。當(dāng)比較圖10c，活動流程 區(qū)和主動挖掘帶不能區(qū)分 靜載荷。這樣做的原因是，在一個桶取代— 800毫米，推土作用大，超過— 其他流動區(qū)域的陰影。 吊鏟抓斗的優(yōu)化是非常重要 力和能量要求和周期時間。在一些 這將有利于填補(bǔ)水桶中的應(yīng)用 利用能量最小金額。在其他的應(yīng)用— 問題，這將有利于填補(bǔ)水桶一樣快 盡可能減少周期時間[ 1 ]。探討補(bǔ) 率，從實(shí)驗圖像被在不同的 填充材料的階段，數(shù)字化的輪廓，和 材料體積內(nèi)斗和計算 表示為最大鏟斗容積百分比。 0.0146 m3is定義在最大斗容 圖2b。利用DEM的結(jié)果，同樣的程序 然后，比較的結(jié)果。 圖12顯示了使用三個不同的實(shí)驗結(jié)果— 耳鼻喉科鉆機(jī)角度。桶填充百分比作圖 在桶桶位移長度。在 拉索行業(yè)，目標(biāo)是讓桶完全 填充2–3桶的長度。隨著鉆機(jī)的增加 角從0？10？，有輕微的增加，填充百分比— 時代的最后階段充填。這是由于 事實(shí)上，當(dāng)材料受到干擾，它更加容易地流動 到桶。當(dāng)鉆機(jī)的角度進(jìn)一步增加 20？有，然而，在填寫百分比下降。毛皮— 有調(diào)查表明，鉆機(jī)角的增加， 桶位移到材料少。它有 已經(jīng)表明，垂直于材料的力 表面是由WB？COS（H）。因此，與增加 在鉆機(jī)的角，分力迫使斗 挖，減少。當(dāng)這個分力減小， 在斗到材料的穿透深度 減少和鏟斗較少的材料。什么時候 斗勺較少的材料，在填充減少 百分比。 實(shí)驗和DEM填的比較 百分比是在圖13概述。使用三臺 角H＝0？10？30？和兩個有效的斗 權(quán)重WB = 49.1 N和138.3 N，填充率 在100，200，300的位移計算，400， 500，600和700毫米。42個數(shù)據(jù)點(diǎn)的繪制 而兩線表明，在所有情況下，除了 兩個，DEM的結(jié)果均在6%的實(shí)驗±— 結(jié)果心理。 在實(shí)踐中，鏟斗轉(zhuǎn)動阻止大多數(shù) 該材料脫落時斗脫離。 這一原則在圖14所示，在結(jié)束 它的位移，桶被抬出的材料 保持在鉆機(jī)角。鏟斗定位的影響 顯然，桶的材料的數(shù)量 持有。再次，示出實(shí)驗的自由表面輪廓 基于DEM的結(jié)果與H = 0的好協(xié)議？對。 H = 20？，DEM模型預(yù)測額外的材料 這個桶可以由不同的解釋后面— 在最后的填充狀態(tài)，如圖6的位移 800毫米。 0.5 1 1.5 2 2.5 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 位移[桶長度] 桶填充% θ= 0° θ= 10° θ= 20° 圖12。桶填充率為斗位移函數(shù) 不同平臺的角度。 θ= 0°，WB = 49.1 N θ= 10°，WB = 49.1 N θ= 20°，WB = 49.1 N θ= 0°，WB = 138.3 N θ= 10°，WB = 138.3 N θ= 20°，WB = 138.3 N 10 20 30 實(shí)驗% 40 50 60 0 10 20 30 40 仿真% 50 60 6% 6% 圖13。實(shí)驗和DEM的填充百分比的比較。 C.J.庫切，d.n.j. ELS \\\ /雜志46（2009）217–地面227 225 6。結(jié)論 本文的主要目的是為了證明 如何準(zhǔn)確地離散元方法可以預(yù)測 挖掘機(jī)鏟斗填充過程。流動模式 進(jìn)料桶，阻力斗力 由于材料的相互作用，能量要求和 桶填充率進(jìn)行比較的實(shí)驗觀察— 及測量。這項研究是有限的，共同的— sionless粒狀材料和二維模型。 本文的結(jié)論是： 1。比較材料的自由表面，DEM精度— 特征模型的材料流到桶中 填充的初始階段。在填充后階段— ING DEM，然而，無法準(zhǔn)確地預(yù)測伴侶— 材料的自由表面。 2。數(shù)字高程模型可以準(zhǔn)確地預(yù)測在桶的總趨勢 拖曳力。在800 mm的DEM完整的阻力 預(yù)測阻力15–50 N低于測量 價值觀。測得的最大阻力250 N 而DEM預(yù)測最大牽引力200 N. 3。數(shù)字高程模型無法準(zhǔn)確預(yù)測阻力的能量。的 總的趨勢是正確的，它表明，然而 拖動能量呈線性增加的增加 桶的重量。 4?；贒EM的結(jié)果，在20%和30%之間 上嘴唇總斗力的作用。與當(dāng)前的 這無法驗證實(shí)驗裝置。 5。DEM結(jié)果表明良好的協(xié)議與剪切 能帶理論?；诙ㄐ员容^，DEM 可以預(yù)測的初始層的位置， 積極挖掘區(qū)，主動流動區(qū)和靜載荷。 6。DEM模型，采用不同的角度和斗鉆機(jī) 權(quán)重，能夠預(yù)測的材料的體積內(nèi) 準(zhǔn)確地±6%桶。 工具書類 [ 1 ] esterhuyse SWP。幾何上的影響拖桶灌裝 性能。碩士論文機(jī)械工程，大學(xué)。 斯泰倫博斯，Stellenbosch，南非1997。 [ 2 ]羅蘭茲JC。拉鏟挖土機(jī)的鏟斗填充。博士論文，大學(xué) 昆士蘭昆士蘭澳大利亞1991。 [ 3 ] poschel saluena T，C，魚和縮放屬性的顆粒 材料。Review E 2001:64。 [ 4 ] poschel saluena T，C，魚和縮放屬性的顆粒 材料。維梅爾：PA，迪伯爾斯S，埃勒斯W，赫爾曼HJ， 瀘定，藍(lán)姆E，編輯。連續(xù)和不連續(xù)的模擬 粘性摩擦材料。柏林：斯普林格；2001。173頁–84。 [ 5 ]克利里PW。拖桶灌裝。數(shù)學(xué)ENG IND 1998； 7（1）：1–24。 [ 6 ] Hawkins J，澤波夫斯基，trampczynski W研究 在挖掘過程中采用挖掘機(jī)斗模型效率。 2004 J terramech；40:221–33。 [ 7 ]德超Z，優(yōu)素福Y.動態(tài)模型的刀片切削土壤 齒。J terramech 1992；29（3）：317–27。 [ 8 ]伊巴拉SY，mckeys E，布勞頓RS模型的應(yīng)力分布 在粘性土的耕作產(chǎn)生開裂的簡單實(shí)現(xiàn)。 2005 J terramech；42:115–39。 [ 9 ] onwualu AP，瓦KC。草案和垂直力得到 飛機(jī)動態(tài)切削土壤耕作工具。土壤水庫1998到48： 239–53。 [ 10 ]奧斯曼女士的土壤切削刀片的力學(xué)。農(nóng)業(yè)工程研究 1964；9（4）：313–28。 [ 11 ]斯威克WC，perumpral合資。預(yù)測土壤–工具交互模型— 和灰。J terramech 1998；25（1）：43–56。 [ 12 ] Hawkins J，澤波夫斯基A.實(shí)驗室優(yōu)化的土壤 挖掘過程。2002 J terramech；39:161–79。 [ 13 ]太沙基K.理論土力學(xué)。紐約威利1943。 圖14。在最大持水量斗取向的影響。 226 C.J.庫切，d.n.j. ELS \\\ /雜志46（2009）217–地面227 [ 14 ]卡馬克，Kushwaha R.動態(tài)建模的土壤–工具相互作用— 作用：從流體流的觀點(diǎn)。J terramech 2006；43（4）：411–25。 [ 15 ]阿薩夫Z，魯賓斯坦D，什穆列維奇島評價鏈接的軌跡 基于DEM的表演。2006 J terramech；43:141–61。 [ 16 ]庫德爾PA，斯特拉克ODL。顆粒離散數(shù)值方法 組件。巖土工程1979；29:47–65。 【17】艾塔斯卡。pfc2dtheory和背景手冊1999：2版。 < www.itascacg COM >。 [ 18 ]克利里PW，sawley毫升三的工業(yè)三維建模 顆粒流。在CFD對第二國際會議 礦物加工工業(yè)；1999。95頁–100。 [ 19 ]霍格C.形狀表示和離散接觸檢測 任意幾何形狀的單元模擬。工程和計算1998；15（3）： 374–90。 【20】張D，美白WJ。之間的接觸力的計算 粒子使用彈簧和阻尼模型。粉末技術(shù)1996；88： 59–64。 [ 21 ]歐文DRJ，馮YT，德索薩內(nèi)托EA，科特雷爾M F，王， 安德拉德皮雷斯FM，等。多層壓裂固體模型 顆粒介質(zhì)。在芒哈，Rammerstorfer FG，eberhardste— 比較J，編輯。計算力學(xué)大會第五次會議，七月七日– 。 新!為您提供類似表述，查看示例用法： 分享到 翻譯結(jié)果重試 抱歉，系統(tǒng)響應(yīng)超時，請稍后再試 · 支持中英、中日在線互譯 · 支持網(wǎng)頁翻譯，在輸入框輸入網(wǎng)頁地址即可 · 提供一鍵清空、復(fù)制功能、支持雙語對照查看，使您體驗更加流暢 ?2013 Baidu ??使用百度前必