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湖南科技大學(xué) 機(jī)械加工工序卡片 產(chǎn)品型號 零件圖號 產(chǎn)品名稱 填料箱蓋 零件名稱 填料箱蓋 共 13 頁 第 12 頁 車間 工序號 工序名稱 材 料 牌 號 12 去毛刺 HT200 毛 坯 種 類 毛坯外形尺寸 每毛坯可制件數(shù) 每 臺 件 數(shù) 鑄 件 1 1 設(shè)備名稱 設(shè)備型號 設(shè)備編號 同時加工件數(shù) 鉗工臺 1 夾具編號 夾具名稱 切削液 工位器具編號 工位器具名稱 工序工時 (分) 準(zhǔn)終 單件 工步號 工 步 內(nèi) 容 工 藝 裝 備 主軸轉(zhuǎn)速 切削速度 進(jìn)給量 切削深度 進(jìn)給次數(shù) 工步工時 r/min m/min mm/r mm 機(jī)動 輔助 1 去毛刺 銼刀 標(biāo)記 處數(shù) 更改文件號 簽 字 日 期 標(biāo)記 處數(shù) 更改文件號 簽 字 日 期 設(shè) 計（日 期） 校 對（日期） 審 核（日期） 標(biāo)準(zhǔn)化（日期） 會 簽（日期） 2015.04.19 2015.04.19 湖南科技大學(xué) 機(jī)械加工工序卡片 產(chǎn)品型號 零件圖號 產(chǎn)品名稱 填料箱蓋 零件名稱 填料箱蓋 共 13 頁 第 13 頁 車間 工序號 工序名稱 材 料 牌 號 13 終檢 HT200 毛 坯 種 類 毛坯外形尺寸 每毛坯可制件數(shù) 每 臺 件 數(shù) 鑄 件 1 1 設(shè)備名稱 設(shè)備型號 設(shè)備編號 同時加工件數(shù) 1 夾具編號 夾具名稱 切削液 工位器具編號 工位器具名稱 工序工時 (分) 準(zhǔn)終 單件 工步號 工 步 內(nèi) 容 工 藝 裝 備 主軸轉(zhuǎn)速 切削速度 進(jìn)給量 切削深度 進(jìn)給次數(shù) 工步工時 r/min m/min mm/r mm 機(jī)動 輔助 1 終檢 標(biāo)記 處數(shù) 更改文件號 簽 字 日 期 標(biāo)記 處數(shù) 更改文件號 簽 字 日 期 設(shè) 計（日 期） 校 對（日期） 審 核（日期） 標(biāo)準(zhǔn)化（日期） 會 簽（日期） 2015.04.19 2015.04.19 湖南科技大學(xué) 機(jī)械加工工序卡片 產(chǎn)品型號 零件圖號 產(chǎn)品名稱 填料箱蓋 零件名稱 填料箱蓋 共 13 頁 第 2 頁 車間 工序號 工序名稱 材 料 牌 號 2 時效處理 HT200 毛 坯 種 類 毛坯外形尺寸 每毛坯可制件數(shù) 每 臺 件 數(shù) 鑄 件 1 1 設(shè)備名稱 設(shè)備型號 設(shè)備編號 同時加工件數(shù) 1 夾具編號 夾具名稱 切削液 工位器具編號 工位器具名稱 工序工時 (分) 準(zhǔn)終 單件 工步號 工 步 內(nèi) 容 工 藝 裝 備 主軸轉(zhuǎn)速 切削速度 進(jìn)給量 切削深度 進(jìn)給次數(shù) 工步工時 r/min m/min mm/r mm 機(jī)動 輔助 1 時效處理保證硬度HBS190~241 標(biāo)記 處數(shù) 更改文件號 簽 字 日 期 標(biāo)記 處數(shù) 更改文件號 簽 字 日 期 設(shè) 計（日 期） 校 對（日期） 審 核（日期） 標(biāo)準(zhǔn)化（日期） 會 簽（日期） 2015.04.19 2015.04.19 湖南科技大學(xué) 機(jī)械加工工序卡片 產(chǎn)品型號 零件圖號 產(chǎn)品名稱 填料箱蓋 零件名稱 填料箱蓋 共 13 頁 第 3 頁 車間 工序號 工序名稱 材 料 牌 號 3 車削端面 HT200 毛 坯 種 類 毛坯外形尺寸 每毛坯可制件數(shù) 每 臺 件 數(shù) 鑄 件 1 1 設(shè)備名稱 設(shè)備型號 設(shè)備編號 同時加工件數(shù) 臥式車床 C620-1 1 夾具編號 夾具名稱 切削液 三爪卡盤 工位器具編號 工位器具名稱 工序工時 (分) 準(zhǔn)終 單件 工步號 工 步 內(nèi) 容 工 藝 裝 備 主軸轉(zhuǎn)速 切削速度 進(jìn)給量 切削深度 進(jìn)給次數(shù) 工步工時(min) r/min m/min mm/r mm 機(jī)動 輔助 1 粗車端面 YG6外圓車刀 305 80 0.5 2 2 0.59 0.089 2 粗車端面 YG6外圓車刀 305 80 0.5 2 2 2.21 0.332 3 粗車外圓 YG6外圓車刀 150 75.4 0.5 2 2 0.157 0.024 標(biāo)記 處數(shù) 更改文件號 簽 字 日 期 標(biāo)記 處數(shù) 更改文件號 簽 字 日 期 設(shè) 計（日 期） 校 對（日期） 審 核（日期） 標(biāo)準(zhǔn)化（日期） 會 簽（日期） 2015.04.19 2015.04.19 湖南科技大學(xué) 機(jī)械加工工序卡片 產(chǎn)品型號 零件圖號 產(chǎn)品名稱 填料箱蓋 零件名稱 填料箱蓋 共 13 頁 第 4 頁 車間 工序號 工序名稱 材 料 牌 號 4 粗車外圓 HT200 毛 坯 種 類 毛坯外形尺寸 每毛坯可制件數(shù) 每 臺 件 數(shù) 鑄 件 1 1 設(shè)備名稱 設(shè)備型號 設(shè)備編號 同時加工件數(shù) 臥式車床 C620-1 1 夾具編號 夾具名稱 切削液 三爪卡盤 工位器具編號 工位器具名稱 工序工時 (分) 準(zhǔn)終 單件 工步號 工 步 內(nèi) 容 工 藝 裝 備 主軸轉(zhuǎn)速 切削速度 進(jìn)給量 切削深度 進(jìn)給次數(shù) 工步工時(min) r/min m/min mm/r mm 機(jī)動 輔助 1 粗車外圓及倒角 YG6外圓車刀 230 75.1 0.5 2 5 2.20 0.33 2 車7.5槽 切槽刀 305 152.5 0.25 2 1 0.08 0.012 標(biāo)記 處數(shù) 更改文件號 簽 字 日 期 標(biāo)記 處數(shù) 更改文件號 簽 字 日 期 設(shè) 計（日 期） 校 對（日期） 審 核（日期） 標(biāo)準(zhǔn)化（日期） 會 簽（日期） 2015.04.19 2015.04.19 湖南科技大學(xué) 機(jī)械加工工序卡片 產(chǎn)品型號 零件圖號 產(chǎn)品名稱 填料箱蓋 零件名稱 填料箱蓋 共 13 頁 第 5 頁 車間 工序號 工序名稱 材 料 牌 號 5 鉆孔 HT200 毛 坯 種 類 毛坯外形尺寸 每毛坯可制件數(shù) 每 臺 件 數(shù) 鑄 件 1 1 設(shè)備名稱 設(shè)備型號 設(shè)備編號 同時加工件數(shù) 轉(zhuǎn)塔車床 365L 1 夾具編號 夾具名稱 切削液 三爪卡盤 工位器具編號 工位器具名稱 工序工時 (分) 準(zhǔn)終 單件 工步號 工 步 內(nèi) 容 工 藝 裝 備 主軸轉(zhuǎn)速 切削速度 進(jìn)給量 切削深度 進(jìn)給次數(shù) 工步工時(min) r/min m/min mm/r mm 機(jī)動 輔助 1 鉆孔 麻花鉆 136 10.68 0.41 65 1 1.41 0.212 2 擴(kuò)孔 擴(kuò)孔鉆 78 7.84 0.76 65 1 1.22 0.183 3 锪孔 锪孔鉆 58 7.83 0.21 17 1 1.56 0.234 標(biāo)記 處數(shù) 更改文件號 簽 字 日 期 標(biāo)記 處數(shù) 更改文件號 簽 字 日 期 設(shè) 計（日 期） 校 對（日期） 審 核（日期） 標(biāo)準(zhǔn)化（日期） 會 簽（日期） 2015.04.19 2015.04.19 湖南科技大學(xué) 機(jī)械加工工序卡片 產(chǎn)品型號 零件圖號 產(chǎn)品名稱 填料箱蓋 零件名稱 填料箱蓋 共 13 頁 第 6 頁 車間 工序號 工序名稱 材 料 牌 號 6 精車外圓 HT200 毛 坯 種 類 毛坯外形尺寸 每毛坯可制件數(shù) 每 臺 件 數(shù) 鑄 件 1 1 設(shè)備名稱 設(shè)備型號 設(shè)備編號 同時加工件數(shù) 臥式車床 C616 1 夾具編號 夾具名稱 切削液 三爪卡盤 工位器具編號 工位器具名稱 工序工時 (分) 準(zhǔn)終 單件 工步號 工 步 內(nèi) 容 工 藝 裝 備 主軸轉(zhuǎn)速 切削速度 進(jìn)給量 切削深度 進(jìn)給次數(shù) 工步工時(min) r/min m/min mm/r mm 機(jī)動 輔助 1 精車外圓端面 金剛石車刀、卡尺 1200 301 0.1 0.4 2 0.48 0.072 2 精車外圓 金剛石車刀、卡尺 1200 245 0.1 0.4 2 0.33 0.050 3 精車外圓 金剛石車刀、卡尺 1200 376.8 0.1 0.4 2 0.55 0.083 標(biāo)記 處數(shù) 更改文件號 簽 字 日 期 標(biāo)記 處數(shù) 更改文件號 簽 字 日 期 設(shè) 計（日 期） 校 對（日期） 審 核（日期） 標(biāo)準(zhǔn)化（日期） 會 簽（日期） 2015.04.19 2015.04.19 湖南科技大學(xué) 機(jī)械加工工序卡片 產(chǎn)品型號 零件圖號 產(chǎn)品名稱 填料箱蓋 零件名稱 填料箱蓋 共 13 頁 第 7 頁 車間 工序號 工序名稱 材 料 牌 號 7 鏜孔 HT200 毛 坯 種 類 毛坯外形尺寸 每毛坯可制件數(shù) 每 臺 件 數(shù) 鑄 件 1 1 設(shè)備名稱 設(shè)備型號 設(shè)備編號 同時加工件數(shù) 金剛鏜床 C730 1 夾具編號 夾具名稱 切削液 專用夾具 工位器具編號 工位器具名稱 工序工時 (分) 準(zhǔn)終 單件 工步號 工 步 內(nèi) 容 工 藝 裝 備 主軸轉(zhuǎn)速 切削速度 進(jìn)給量 切削深度 進(jìn)給次數(shù) 工步工時(min) r/min m/min mm/r mm 機(jī)動 輔助 1 粗鏜孔至 YG30鏜刀、卡尺 185 35 0.8 4.5 3 1.64 0.246 2 精鏜孔至 卡尺 425 80 0.1 0.4 2 3.81 0.572 3 細(xì)鏜孔至 塞規(guī) 425 80 0.1 0.1 2 3.81 0.572 標(biāo)記 處數(shù) 更改文件號 簽 字 日 期 標(biāo)記 處數(shù) 更改文件號 簽 字 日 期 設(shè) 計（日 期） 校 對（日期） 審 核（日期） 標(biāo)準(zhǔn)化（日期） 會 簽（日期） 2015.04.19 2015.04.19 湖南科技大學(xué) 機(jī)械加工工序卡片 產(chǎn)品型號 零件圖號 產(chǎn)品名稱 填料箱蓋 零件名稱 填料箱蓋 共 13 頁 第 8 頁 車間 工序號 工序名稱 材 料 牌 號 8 磨孔底面 HT200 毛 坯 種 類 毛坯外形尺寸 每毛坯可制件數(shù) 每 臺 件 數(shù) 鑄 件 1 1 設(shè)備名稱 設(shè)備型號 設(shè)備編號 同時加工件數(shù) 內(nèi)圓端面磨床 M115B 1 夾具編號 夾具名稱 切削液 專用夾具 工位器具編號 工位器具名稱 工序工時 (分) 準(zhǔn)終 單件 工步號 工 步 內(nèi) 容 工 藝 裝 備 主軸轉(zhuǎn)速 切削速度 進(jìn)給量 切削深度 進(jìn)給次數(shù) 工步工時(min) r/min m/min mm/r mm 機(jī)動 輔助 1 磨孔底面 砂輪G36YA6N20×6×8、表面粗糙度儀 1500 27.5 0.015 0.2 1 4.4 0.66 標(biāo)記 處數(shù) 更改文件號 簽 字 日 期 標(biāo)記 處數(shù) 更改文件號 簽 字 日 期 設(shè) 計（日 期） 校 對（日期） 審 核（日期） 標(biāo)準(zhǔn)化（日期） 會 簽（日期） 2015.04.19 2015.04.19 湖南科技大學(xué) 機(jī)械加工工序卡片 產(chǎn)品型號 零件圖號 產(chǎn)品名稱 填料箱蓋 零件名稱 填料箱蓋 共 13 頁 第 9 頁 車間 工序號 工序名稱 材 料 牌 號 9 鏜溝槽 HT200 毛 坯 種 類 毛坯外形尺寸 每毛坯可制件數(shù) 每 臺 件 數(shù) 鑄 件 1 1 設(shè)備名稱 設(shè)備型號 設(shè)備編號 同時加工件數(shù) 鏜床 T68 1 夾具編號 夾具名稱 切削液 專用夾具 工位器具編號 工位器具名稱 工序工時 (分) 準(zhǔn)終 單件 工步號 工 步 內(nèi) 容 工 藝 裝 備 主軸轉(zhuǎn)速 切削速度 進(jìn)給量 切削深度 進(jìn)給次數(shù) 工步工時(min) r/min m/min mm/r mm 機(jī)動 輔助 1 鏜溝槽，保證T=0.5mm 內(nèi)孔車刀、卡尺 125 72 0.19 0.5 1 0.024 0.004 標(biāo)記 處數(shù) 更改文件號 簽 字 日 期 標(biāo)記 處數(shù) 更改文件號 簽 字 日 期 設(shè) 計（日 期） 校 對（日期） 審 核（日期） 標(biāo)準(zhǔn)化（日期） 會 簽（日期） 2015.04.19 2015.04.19 湖南科技大學(xué) 機(jī)械加工工藝過程卡片 零件號 零件名稱 填料箱蓋 工序號 工序名稱 設(shè)備 夾具 刀具 量具 工時(min) 名稱 型號 名稱 規(guī)格 名稱 規(guī)格 名稱 規(guī)格 1 鑄造 2 時效處理 3 車削左右兩端面及外圓 臥式車床 C620-1 三爪卡盤 外圓車刀 卡尺 2.96 4 粗車外圓及槽和倒角 臥式車床 C620-1 三爪卡盤 外圓車刀 卡尺 2.28 5 鉆孔、擴(kuò)孔，锪孔 轉(zhuǎn)塔車床 365L 專用夾具 麻花鉆 卡尺 4.19 6 精車,外圓及與相接的端面 臥式車床 C616 三爪卡盤 外圓車刀 卡尺 1.36 7 粗、精、細(xì)鏜孔 金剛鏜床 C730 專用夾具 鏜刀 卡尺、塞規(guī) 10.26 8 磨孔底面 內(nèi)圓端面磨床 M115B 專用夾具 砂輪 G36YA6N 表面粗糙度儀 4.4 9 鏜孔底面溝槽 鏜床 T68 專用夾具 內(nèi)孔車刀 卡尺 0.024 10 研磨孔底面 手工研磨工具 表面粗糙度儀 11 鉆12孔及攻螺紋 搖臂鉆床 Z3025 專用夾具 麻花鉆 卡尺 2.30 12 去毛刺 鉗工臺 銼刀 13 終檢 設(shè)計 核對 審核 標(biāo)準(zhǔn)化 會簽 標(biāo)記 處數(shù) 更改文件號 簽字 日期 標(biāo)記 處數(shù) 更改文件號 簽字 日期 實(shí)習(xí)報告 實(shí)習(xí)是一種實(shí)踐。是理論聯(lián)系實(shí)際,應(yīng)用和鞏固所學(xué)專業(yè)知識的一項(xiàng)重要環(huán)節(jié)，是培養(yǎng)我們能力和技能的一個重要手段。實(shí)習(xí)是我們大學(xué)學(xué)習(xí)階段重要的實(shí)踐性教學(xué)環(huán)節(jié)之一，是理論與實(shí)踐相結(jié)合的重要方式，是提高學(xué)生政治思想水平、業(yè)務(wù)素質(zhì)和動手能力的重要環(huán)節(jié)，對培養(yǎng)堅持四項(xiàng)基本原則，有理想、有道德、有文化、有紀(jì)律的德才兼?zhèn)涞募寄苄浴?yīng)用性人才有著十分重要的意義。通過深入基層單位，了解當(dāng)前機(jī)械工業(yè)行業(yè)發(fā)展現(xiàn)狀，可加深理解并鞏固所學(xué)專業(yè)知識，進(jìn)一步提高認(rèn)識問題、分析問題、解決問題的能力。當(dāng)然，實(shí)習(xí)也是教學(xué)計劃主要的一個組成部分，它是培養(yǎng)學(xué)生的實(shí)踐等解決實(shí)際問題的第二課堂,它是專業(yè)知識培養(yǎng)的搖籃，也是對工業(yè)生產(chǎn)流水線的直接認(rèn)識與認(rèn)知。實(shí)習(xí)中應(yīng)該深入實(shí)際，認(rèn)真觀察，獲取直接經(jīng)驗(yàn)知識，鞏固所學(xué)基本理論，保質(zhì)保量的完成指導(dǎo)老師所布置任務(wù)。學(xué)習(xí)工人師傅和工程技術(shù)人員的勤勞刻苦的優(yōu)秀品質(zhì)和敬業(yè)奉獻(xiàn)的良好作風(fēng)，培養(yǎng)我們的實(shí)踐能力和創(chuàng)新能力，開拓我們的視野，培養(yǎng)生產(chǎn)實(shí)際中研究、觀察、分析、解決問題的能力。實(shí)習(xí)也是我們每一個工科學(xué)生的一門必修課，通過實(shí)習(xí)實(shí)踐，我們要對機(jī)械及相關(guān)專業(yè)的行業(yè)建立感性認(rèn)識，并進(jìn)一步了解本專業(yè)的學(xué)習(xí)實(shí)踐環(huán)節(jié)。通過接觸實(shí)際生產(chǎn)過程，一方面，達(dá)到對所學(xué)專業(yè)的性質(zhì)、內(nèi)容及其在工程技術(shù)領(lǐng)域中的地位有一定的認(rèn)識，為了解和鞏固專業(yè)思想創(chuàng)造條件，在實(shí)踐中了解專業(yè)、熟悉專業(yè)、熱愛專業(yè)。另一方面，鞏固和加深理解在課堂所學(xué)的理論知識，讓自己的理論知識更加扎實(shí),專業(yè)技能更加過硬。再有，通過去工廠親自實(shí)踐操作各種工藝流程，可以進(jìn)一步學(xué)習(xí)技術(shù)基礎(chǔ)和專業(yè)課程奠定基礎(chǔ)，使理論能更好的與實(shí)踐相結(jié)合起來。 實(shí)習(xí)是學(xué)校教學(xué)的重要補(bǔ)充部分，是區(qū)別于普通學(xué)校教育的一個顯著特征，是教育教學(xué)體系中的一個不可缺少的重要組成部分和不可替代的重要環(huán)節(jié)。它是與今后的職業(yè)生活最直接聯(lián)系的，學(xué)生在生產(chǎn)實(shí)習(xí)過程中將完成學(xué)習(xí)到就業(yè)的過渡，因此生產(chǎn)實(shí)習(xí)是培養(yǎng)技能型人才，實(shí)現(xiàn)培養(yǎng)目標(biāo)的主要途徑。它不僅是校內(nèi)教學(xué)的延續(xù)，而且是校內(nèi)教學(xué)的總結(jié)?？梢哉f，沒有生產(chǎn)實(shí)習(xí)，就沒有完整的教育。學(xué)校要提高教育教學(xué)質(zhì)量，在注重理論知識學(xué)習(xí)的前提下，首先要提高生產(chǎn)實(shí)習(xí)管理的質(zhì)量。生產(chǎn)實(shí)習(xí)教育教學(xué)的成功與否，關(guān)系到學(xué)校的興衰及學(xué)生的就業(yè)前途，也間接地影響到現(xiàn)代化建設(shè)。 為期不長的金工實(shí)習(xí)已經(jīng)落下帷幕，我們先后實(shí)習(xí)了車工、線特/數(shù)銑/數(shù)車/銑磨、鉗工、焊鈑熱等內(nèi)容。雖然時間短暫，不能做深入學(xué)習(xí)，但這些天來的生活也稱得上是內(nèi)容豐富，充實(shí)有趣。在實(shí)習(xí)過程中，我不僅對實(shí)際工業(yè)生產(chǎn)過程有了一定的認(rèn)識，掌握了一些基本技能，提高了自己的操作技能和動手能力,更學(xué)習(xí)到了許多工作學(xué)習(xí)中必備的品質(zhì)，初步培養(yǎng)了自己作為一名工程師的素養(yǎng)。以下是我的一點(diǎn)心得。 一、作息時間 在參加金工實(shí)習(xí)的這幾天中，每天我們都是8點(diǎn)鐘上班11點(diǎn)半下班，中午休息一個多小時，下午2點(diǎn)又要上班，到五點(diǎn)才能結(jié)束一天的實(shí)習(xí)。這使我改掉了睡懶覺的壞習(xí)慣，每天力爭早睡早起，好像是回到了軍訓(xùn)的時候。這就為這一學(xué)期的學(xué)習(xí)開了一個好頭，十分有利于我們養(yǎng)成健康的作息習(xí)慣，幫助我們改正凌晨睡，中午起的顛倒的作息。不僅如此，這一作息規(guī)定還增強(qiáng)了我們的時間觀念，讓我意識到凡事要趕早不趕晚，做事留有余地才不會是自己陷入手忙腳亂的地步。 二、保持鎮(zhèn)定 在實(shí)習(xí)過程中，許多工種都需要保持鎮(zhèn)定這一要求。比如車工，一開始未免有些緊張，不是加切身時加得太多，就是不能用適當(dāng)?shù)乃俣染罐D(zhuǎn)動手柄，又或者讀不對數(shù)據(jù)或是根本想不起來要做哪一步，導(dǎo)致了效率的低下與失敗。靜下心來好好反思發(fā)覺自己是太緊張了，于是鎮(zhèn)定情緒，不慌不忙的做下面的步驟果然取得了不錯的效果。又如焊接過程中，太過緊張了手就老是抖個不停，焊的歪歪扭扭，焊槍動的不是快了就是慢了。只有平心靜氣才能慢慢地推動焊槍，焊準(zhǔn)，焊好。 三、團(tuán)結(jié)協(xié)作 有許多操作過程中，需要兩名或同學(xué)共同完成工作。這時，就需要發(fā)揚(yáng)團(tuán)結(jié)協(xié)作的精神。像熱處理的實(shí)驗(yàn)過程中，每個人各司其職，負(fù)責(zé)自己的一個環(huán)節(jié)，又互相幫助，幫其他同學(xué)服務(wù)。同學(xué)間毫無私心的幫助，真誠的相互鼓勵加油，一切分擔(dān)工作的壓力，更一起分享成功帶來的喜悅，金工實(shí)習(xí)更象是一個集體活動，拉近彼此的距離，填補(bǔ)了存在的隔閡，是大學(xué)生活中少有的幾次徹底展現(xiàn)集體的魅力的機(jī)會， 四、耐心與耐力 要說金工實(shí)習(xí)中哪個環(huán)節(jié)給人印象最深，十有八九的同學(xué)都會回答鉗工。一進(jìn)工作間就是個下馬威。站在那兒折騰了好久連一個像樣的平面都銼不出來，那真是覺的頭暈?zāi)X脹，大受打擊。好在其間有兩天的休息，養(yǎng)精蓄銳之后再度開工，終于按時完成了任務(wù)。鉗工對于我來說是個不小的挑戰(zhàn)，它告訴我要不急不躁，掌握方法。只有在耐心與耐力的雙重保障下，才能出色的完成工作。 五、因材施教 在教育方面孔子提倡因材施教，在實(shí)習(xí)中我也體會到也要因材施“工”。往往達(dá)到一個目的有好幾種方法，這時就要綜合考慮精度要求，經(jīng)濟(jì)效益鄧眾多因素選擇最適當(dāng)?shù)姆椒?。比如加工一個環(huán)可以用車床車，也可以用刨工，鉗工，磨工，甚至線切割，但是它們加工出來的精度卻不一樣，耗時耗費(fèi)也相差不小。同樣是車床，對不同的材料每次的加工深度有不同，硬剛每次就應(yīng)在1mm以內(nèi)，軟一點(diǎn)的剛或其他金屬則可以每次切削多一些。如果對不同的車刀要求又不一樣。精車比粗車的就要每次少切一些。總之，要根據(jù)根據(jù)具體情況進(jìn)行具體分析。 金工實(shí)習(xí)雖然有些累，但感到很欣慰。給我們指導(dǎo)的師傅都很隨和，一遇上我們不能開竅或雙手不巧時他們總是耐心一遍又一遍地給我們講解，甚至是手把手地傳授技術(shù)，平?？沼欣碚摰奈覀兘K于感到了實(shí)踐有多么重要，倘若沒有金工實(shí)習(xí)，有一天走出校門，什么是電焊條、什么是臺虎鉗、車床和銑床有什么不同、原來螺母是可以用手工磨出來的、鑄造用的材料是沙……這些我們都不知道，還說是學(xué)工科的學(xué)生呢!可想而知，金工實(shí)習(xí)給我們的實(shí)踐性知識有何等的可貴。它是讓我們把自己當(dāng)成一份鋼料，在實(shí)踐這個大熔爐里不斷的敲打，不斷的磨練，讓我們的體魄和精神不斷的得到提高和升華，鑄造成一塊優(yōu)秀的工件! 夾具的約束位置和間距對焊接變形的影響 重點(diǎn) 通過實(shí)驗(yàn)和仿真還原夾具約束角的變形。 兩種夾具約束對焊接變形的定量研究。 探討夾具位置和間距和焊接變形之間的關(guān)系。 摘要： 通過實(shí)驗(yàn)研究在方形板堆焊非約束自由狀態(tài)和一個夾具約束條件下焊接變形研究夾具對焊接變形的約束作用。用三維熱彈塑性有限元程序來模擬在焊接中的瞬態(tài)溫度和變形。可以看出焊接角變形大大降低了夾具約束，并且仿真和實(shí)驗(yàn)之間非常相似。三方向夾具約束和正常的方向夾具約束是實(shí)際工程中典型的約束類型。兩個參數(shù)a和b，它們代表在焊接方向上的兩個夾具和從熔接線的距離之間的間距，分別聚焦。詳細(xì)討論了夾具約束對縱向收縮，橫向收縮和角變形的影響。 關(guān)鍵詞：焊接變形；夾具約束位置；約束間距；測量；FEM 1.簡介 焊接過程中通常產(chǎn)生變形和殘余應(yīng)力，是工程意外的結(jié)果。焊接變形劣化結(jié)構(gòu)的尺寸，影響了產(chǎn)品的外觀。尤其是對外形畸變的諸如薄壁結(jié)構(gòu)容易發(fā)生角變形和扭曲變形，以及它們最終需要的的校正工作。附加過程不僅會增加生產(chǎn)周期，而且增加成本。為了降低生產(chǎn)成本，因此有必要通過一些有效的方法，以減少焊接變形。殘余應(yīng)力降低結(jié)構(gòu)中的疲勞強(qiáng)度和填充劑強(qiáng)度方面的性能。要采用適當(dāng)?shù)暮附雍鬅崽幚砘驒C(jī)械方法，以釋放殘余應(yīng)力。 McPherson在2010年發(fā)表的電弧焊接的反面線加熱可以產(chǎn)生相反的彎矩來糾正。如由Ando等在1982年描述的，使用感應(yīng)加熱技術(shù)在減少焊接殘余應(yīng)力的潛在益處。通過改變應(yīng)力分布，屈曲應(yīng)變也可以有效地緩解。Wang等人在2011年分析了證明了焊接大規(guī)模加強(qiáng)結(jié)構(gòu)的變形和屈曲失真可以通過管線加熱過程被減少。 焊接過程中的額外的加熱或冷卻是一種可以在過程中控制方法，以防止焊接變形。Mochizuki等人施加的額外的冷卻到T形圓角接頭的焊接區(qū)，并表明旋轉(zhuǎn)失真可以減少數(shù)值模擬的結(jié)果以外的約束。Guan等人1990年在橫截面溫差拉伸效應(yīng)的基礎(chǔ)上發(fā)明了一種命名為低應(yīng)力無變形（LSND）的方法。LSND經(jīng)證實(shí)是優(yōu)越在防止壓曲變形的薄板對接焊中。Guan和Zhang在1994年開發(fā)了一種動態(tài)控制低應(yīng)力無變形（DC-LSND）的方法，作為另一種在進(jìn)程屈曲的活性控制方法。在該方法中，一個局部溫差拉伸由斑點(diǎn)散熱器與焊槍尾隨，并且縱向塑性應(yīng)變在后面的熔池通過動態(tài)控制的區(qū)域來實(shí)現(xiàn)。 夾具在焊接工藝中被廣泛使用，以避免在焊接熱源的前面旋轉(zhuǎn)變形。Hajduk等人在2009年描述關(guān)于焊接夾具的機(jī)器人細(xì)胞點(diǎn)焊車身的設(shè)計基于模塊化的原則。焊接變形的控制，也有與外部約束和負(fù)荷。Park等人2012年通過改變拉伸應(yīng)力的方向和大小研究了各種拉伸狀態(tài)角變形和殘余應(yīng)力。Schenk等人在2009年研究了屈曲失真和角變形用于搭接接頭和T形角接合的夾緊效果。他們發(fā)現(xiàn)夾緊條件對殘余應(yīng)力和焊接變形的影響很大。Shateryana等人在2012年通過執(zhí)行三維有限元分析研究了在三種類型的本地馬蹄形夾具焊接變形和殘余應(yīng)力在鋁合金搭接接頭的約束效果。Ziaee等人在2009年研究了邊界條件的影響屈曲焊接薄板時的模式。人們發(fā)現(xiàn)，外部約束可以增加耐壓曲性，但不能消除屈曲。 然而，由夾緊或夾具焊接變形控制的定量研究是罕見的文獻(xiàn)。由于設(shè)計參數(shù)和焊接結(jié)構(gòu)的復(fù)雜多樣，一些約束條件的有限的實(shí)驗(yàn)結(jié)果都不足以概述約束效果。自從Ueda和Yamakawa在1971年確定了熱彈塑性有限元法焊接熱應(yīng)力，它已被廣泛應(yīng)用于研究和解決Ueda所描述的工程問題中。隨著技術(shù)在計算機(jī)輔助工程（CAE）的進(jìn)步，可以有效地執(zhí)行而無需額外成本的一系列數(shù)值實(shí)驗(yàn)時的仿真精度驗(yàn)證。 在這項(xiàng)研究中，之前被測量調(diào)查的夾具約束對焊接變形的影響，堆焊焊縫焊接兩個以非約束自由狀態(tài)測試試樣，并在制備的夾具約束條件和焊接變形一個三維坐標(biāo)測量裝置。隨后被用于對兩個試樣分別進(jìn)行的數(shù)值模擬。焊接變形通過數(shù)值模擬預(yù)測與實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行比較，并準(zhǔn)確驗(yàn)證模擬的有效性。 此外，為了評估夾具約束定量，夾具約束分為正常方向約束和三方向約束。共41多種約束條件下的數(shù)值模型進(jìn)行了分析。兩個參數(shù)a和b，這表示在從焊接線焊接的方向和距離的兩個夾具之間的間距，分別集中及其對焊接變形效果在進(jìn)行了細(xì)節(jié)研究。 2.實(shí)驗(yàn)研究 為了調(diào)查由夾具約束的影響，把如圖1（a）和（b）中所示非約束自由狀態(tài)的兩個樣品焊接在一起，并在夾具的約束條件下，分別用夾具約束樣品，所述夾具被固定在平臺上，并且平面偏轉(zhuǎn)是固定的。樣品的尺寸400毫米的長度400毫米的寬度和9毫米的厚度。該板的基體材料是SS400，焊絲的直徑為1.2毫米，材料是MG-50T。為了一個良好的焊接質(zhì)量在板表面上焊接線周圍的銹要在焊接之前除去。實(shí)驗(yàn)期間室溫約為20℃。 圖1待焊接標(biāo)本：（a）自由狀態(tài)（b）夾具約束狀態(tài)。 單面堆焊接用的是相同的焊接條件下（240 A，25 V，5毫米/秒），通過一個自動MAG焊接機(jī)進(jìn)行。所述保護(hù)氣體為100％的CO?2。約束夾具在焊接結(jié)束時間約4分鐘后移除。焊接試樣分別示于圖2（a）和（b）中 圖2焊后試樣：（1）自由狀態(tài)（b）夾具約束狀態(tài)。 為了獲得焊接變形，小型鉆洞上盤。每個孔的中心被認(rèn)為是一個測量點(diǎn)。焊接前在板上測量點(diǎn)的坐標(biāo)，冷卻后進(jìn)行測定。最終那些減去初始坐標(biāo)，焊接變形就計算出來了。 使用所測量的結(jié)果的三個典型的焊接變形部件，縱向收縮，橫向收縮和角變形進(jìn)行評價。在縱向部分的縱向收縮Y= -190，-40，40，190毫米，分別進(jìn)行評價，如圖3所示的橫向收縮和角變形的橫截面，評價X??= 10，50，200，350，390毫米如圖4和圖5所示。變形值上頂表面和底表面上的測量點(diǎn)的平均值。 圖3?非約束自由狀態(tài)和夾具約束條件下縱向收縮：（a）4個縱向部分；（b）縱向收縮。 圖4非約束自由狀態(tài)和一個夾具約束條件下的橫向收縮：（1）5個橫截面；（二）橫向收縮。 圖5非約束自由狀態(tài)和一個夾具約束條件下角變形：（a）5個橫截面線；（b）角變形。 圖3清楚地表明，在焊接線附近縱向收縮比遠(yuǎn)離焊接線該值大很多。圖4和圖5顯示了橫向收縮和角變形在五個部分，分別是相對均勻的，因?yàn)槊繂挝缓附娱L度的焊接熱輸入是恒定的。在焊接線的精加工結(jié)束后，橫向收縮率下降，因?yàn)閴嚎s橫向塑性應(yīng)變在末端的相對較弱的內(nèi)部約束變小。通過比較，可以確認(rèn)，如果用約束夾具夾緊焊接試樣，與非約束自由狀態(tài)下進(jìn)行比較，角變形可大大減少。對角變形的影響比夾具約束對縱向收縮和橫向收縮的影響相對較小。 3.數(shù)值模擬 在這項(xiàng)研究中，三維熱彈塑性有限元被采用來模擬焊接熱應(yīng)力和變形。約束夾具在以下的實(shí)驗(yàn)條件下進(jìn)行建模仿真。夾具和樣品之間的相互作用被認(rèn)為是通過夾具的末端固定。焊接過程中用溫度變化的材料精確地模擬熱機(jī)械性能。基體金屬和填充金屬都在數(shù)值模擬分別定義。溫度和機(jī)械分析進(jìn)行順序Murakawa等人提出的迭代子法（ISM）被用于機(jī)械分析以節(jié)省計算時間。 3.1 有限元模型 一種固體元件制劑一般需要進(jìn)行分析瞬態(tài)焊接熱應(yīng)力和應(yīng)變。密實(shí)網(wǎng)孔應(yīng)在焊接線的附近進(jìn)行以適應(yīng)周圍焊接熱源的溫度梯度。在這項(xiàng)研究中，六面體元件，其魯棒性和準(zhǔn)確性在處理塑性行為被Benzkey在1995年證實(shí)良好，用于焊接模擬。為約束焊接樣品的有限元模型示于圖6。在有限元模型中的焊接加強(qiáng)件的形狀，從實(shí)驗(yàn)觀察來確定，而寬度和高度分別為10毫米和2.2毫米。在焊接方向2mm的寬度方向和1.8毫米的厚度方向，焊縫區(qū)域中的元件的大小是5毫米。單元和節(jié)點(diǎn)的數(shù)量分別是15736，20448。夾具也仿照由實(shí)體單元考慮它的彈性約束。由于夾具的幾何形狀的復(fù)雜性，每個夾具被簡化為兩個長方體具有相同的長度和橫截面為實(shí)際夾具，和所述夾持面是大約15mm×10毫米。 圖6有限元網(wǎng)格的標(biāo)本夾具和焊接熱源區(qū)。 3.2 焊接熱的傳導(dǎo)分析 機(jī)械分析之前，進(jìn)行熱傳導(dǎo)分析，以獲得溫度履歷為固體元素的所有節(jié)點(diǎn)。焊接熱源，如由移動體積內(nèi)均勻的熱生成率表示圖6。在熱傳導(dǎo)模擬中所用的溫度依賴性的物理性能示于圖7（a）中。焊接金屬（WM）的熱特性被假定是相同的用堿金屬（BM）。在高溫度超過1000℃時，材料的性能被認(rèn)為是相同的與那些在1000℃。環(huán)境溫度設(shè)定為20℃，傳熱系數(shù)被假定為24瓦/（米2??℃）的所有的表面上（Ueda等人2012）。 圖7 堿金屬和焊接金屬的材料性質(zhì)：（a）熱物理性質(zhì)；（b）機(jī)械性能。 在圖8中，在40秒的瞬態(tài)溫度領(lǐng)域進(jìn)行了繪制的剖視圖，從中可以看出，靠近熱源的區(qū)域具有大的溫度梯度，而其后部呈相對均勻的分布。上的橫截面的最大到達(dá)溫度分布表示熔合區(qū)示于圖9。 圖8瞬時溫度分布從焊接開始40秒：（一）總體視野；（二）截面圖。 圖9在橫截面和熔合區(qū)最高達(dá)到溫度分布。 3.3 熱應(yīng)力和變形的分析 通過施加瞬時溫度，焊接熱應(yīng)力及變形計算增量為每個時間步長。堿金屬和填料金屬的機(jī)械特性示于圖7（b）中。基體金屬和填充金屬的特性是除屈服應(yīng)力相同。該材料按照各向同性硬化法及相關(guān)塑性流動規(guī)律。對于非約束自由狀態(tài)下焊接該模型中，只有剛體運(yùn)動在有限元模型被限制。對于夾具約束試樣，夾具的端部被約束在板法線方向（?焊接時方向）。夾具約束被焊后獲釋。相變特性（deng2009），在模擬中沒有考慮。 迭代子方法（ISM），為了節(jié)省計算時間，而不損失精度?；旧希麄€模型一個被分成兩個區(qū)域具有不同的電平的非線性，如圖10所示。在本研究中，B區(qū)溫度高于300℃。其余區(qū)域不包括整個模型A中的B區(qū)域被定義為A-B的區(qū)域。在A-B區(qū)和B區(qū)都以互動的方式解決了，而這兩個地區(qū)之間的邊界上的不平衡力迭代計算，直到平衡感到滿意。以這種方式，迭代步驟與簡單的方案相比為整個區(qū)域總數(shù)量將大大降低。 圖10區(qū)域A，B和A-B在ISM的框架示意圖。 4.焊接變形的比較 計算出的平面位移中的分布z非約束自由狀態(tài)與夾具約束條件下方向示于?圖11，它可以很容易地觀察到，面外變形的已被夾具約束大大減少。 圖11?外的面外變形（單位：mm，變形規(guī)模：10次）：（a）免費(fèi)條件下試樣；（b）與試樣夾具。 焊接仿真和測量之間變形，在所述非約束自由狀態(tài)的比較示于圖12（a） - （b）所示。如圖中所計算的縱向收縮圖12（a）是對稱的焊接線由于模型的對稱性。板的邊緣附近的縱向的收縮遠(yuǎn)小于其靠近焊接線。 圖12?焊接在非約束自由狀態(tài)變形和實(shí)驗(yàn)和模擬之間的比較：（a）縱向收縮；（b）橫向收縮；（c）角變形。 從所計算的和測量的結(jié)果，可以發(fā)現(xiàn)，在橫向收縮，在板的中間部分比邊緣附近較大，如圖12（b）中所示。最小值出現(xiàn)在焊接的精加工結(jié)束。角變形變化不大，在所有五個橫截面，如圖12（c）所示。如果在詳細(xì)的觀察，在焊接線的終端附近的橫截面的角變形比焊接線的起始端附近大。這是因?yàn)閺囊苿雍附訜嵩吹念A(yù)熱效果強(qiáng)附近的熔接線和預(yù)角變形的終端已經(jīng)在焊接熱源的前面產(chǎn)生。所計算的縱向收縮，橫向收縮和角變形非常接近的實(shí)驗(yàn)值。 對于夾具的約束條件下的樣品，實(shí)驗(yàn)和仿真之間的角變形的結(jié)果進(jìn)行了比較，圖12所示。無論是實(shí)驗(yàn)和仿真結(jié)果表明，在角變形減少約70％，如果使用約束夾具。 圖13測量和計算焊接角變形用夾具的約束。 5.夾具約束的參數(shù)研究 5.1 的夾具約束條件模型 如果夾具通過接觸來限制板，位移僅在接觸的法線方向朝向板和夾具之間可以被假定為被約束。如果在板被焊接時被夾具牢固地固定，在夾具約束位置的位移可以被假定為完全固定在三個方向。在這項(xiàng)研究中，兩種類型的約束，簡單地命名為正常方向夾具約束和三方向夾具約束，并且在示意性圖14示出。 圖14?夾具的配置和兩種夾具約束。 在法線方向夾具約束的建模中，頂部和底部表面的距離上的節(jié)點(diǎn)B遠(yuǎn)離焊接線，表示夾具約束位置，僅在法線方向固定。在節(jié)點(diǎn)20毫米遠(yuǎn)離焊接線附加約束是用來支撐基座上板的底部表面進(jìn)行建模。 在這三個方向的夾具約束條件，夾具在其中的位移分別設(shè)置節(jié)點(diǎn)，被固定在三個方向。在所有的情況下，在節(jié)點(diǎn)處的夾具約束是從焊接的開始施加并且當(dāng)焊接結(jié)束后220 s釋放。 對于堆焊焊接模型，進(jìn)行與尺寸模擬400毫米×400毫米×10毫米。夾具被對稱地布置在焊接線的兩側(cè)。為簡單起見，該約束被直接施加在頂表面和底表面的每個夾具的節(jié)點(diǎn)上。調(diào)查夾具位置和音調(diào)上焊接變形的影響，41例的數(shù)值模擬的示于表1，包括一個非約束自由狀態(tài)下案件。 約束類型 夾具位置B（毫米） 夾具間距一（毫米） 占總病例 非限制自由狀態(tài) 無 無 1 法線方向夾具約束 30，50，100，200 5，20，40，80，200 20 三方向夾具約束 30，50，100，200 5，20，40，80，200 20 表1數(shù)值模擬的條件和情況下，各種夾具的約束。 焊接變形的組件，腱力?F，橫向收縮和角變形的中間橫截面進(jìn)行了調(diào)查。肌腱力的概念最初是由White等人在1980年表示在焊道的縱向的收縮率，并且它可以由下式來定義： 方程式（?1?） 分別是楊氏模量和縱向塑性應(yīng)變。 為了使比較更容易，肌腱力?F（a，b），橫向收縮率S（a，b）和角變形θ（a，b））在各種夾具約束位置b和俯仰a由方程進(jìn)行歸一化分別為?(2)，(3)和(4)。每個焊接變形成分，通過相應(yīng)的值除以（?F?0，S?0，θ?0）下的非約束自由狀態(tài)。 方程式（?2?） 方程式（?3?） 方程式（?4?） 如果?F（a，b），s（a，b），β（a，b）比1.0小，則意味著夾具約束減少焊接變形。如果它們是大于1.0，這意味著焊接變形在夾具約束條件下增加。由于縱向彎曲是相當(dāng)小的，在本研究中，在此不再表述。 5.2 法線方向夾具約束 在法線方向夾具約束的情況下，位置參數(shù)b和螺距參數(shù)影響約束夾具的肌腱力?F（a，b），所述歸一化的橫向收縮s（a，b）和歸一化的角變形θ（a，b）在圖15（a）-（c）中示出，肌腱力量和橫向收縮的效果并不明顯。這可以容易地理解的是，在正方向夾具約束沒有給出在平面內(nèi)的塑性應(yīng)變尤其直接影響平均通過厚度方向的值。 圖15對焊接變形法線方向夾具約束的影響：（a）受力筋；（b）橫向收縮；（c）角變形。 可以解釋，如果正方向夾具約束施加到焊接板，附加的彎曲應(yīng)力是由正常的反作用力，如圖16所形成。在上表面的拉伸應(yīng)力可減少橫向收縮的塑性應(yīng)變的量。在底表面上，該壓應(yīng)力將引起更多的橫向收縮的塑性應(yīng)變。因此，橫向塑性應(yīng)變通過厚度的分布將變得更均勻，如圖17所示。其結(jié)果是，橫向彎曲即角變形變小。 圖16形成了垂直方向夾具約束彎曲應(yīng)力場。 圖17在一個非約束自由狀態(tài)和正常方向夾具約束條件對中間橫截面為試樣橫向塑性應(yīng)變分布（a=80毫米;B= 30，50毫米）：（a）橫向塑性應(yīng)變；（b）橫向塑性應(yīng)變在中央線（Y??= 0）。 如果夾具被放置在靠近焊接區(qū)，即，所述夾具位置參數(shù)b為30mm螺距a是大于20毫米，角變形引起的夾具約束的減少變小。這是因?yàn)?，夾具約束位置是塑性變形區(qū)內(nèi)，如圖?17（a）所示并且由塑性應(yīng)變夾具位置以外產(chǎn)生的角變形沒有被控制。這種現(xiàn)象也通過橫向塑性應(yīng)變通過板厚分布為兩所示例圖17（b）中所示。 如圖15（c）中所示，一個小的夾具約束導(dǎo)致一個小的角變形。若間距足夠小，例如小于80毫米，節(jié)距的效果變小。在這種情況下，如果該參數(shù)為大于50毫米的角變形幾乎與夾具約束位置增加b呈線性。 5.3 三方向夾具約束 在三個方向上夾具約束的情況下，夾具約束位置的影響b和歸一化a的肌腱力?F（a，b），所述歸一化的橫向收縮s（a，b），并歸一化的角變形θ（a，b）顯示在圖18（a）-（c）中，夾具約束條件下的歸一化腱力和橫向收縮率分別變大，這是從正方向夾具約束大不相同。三個方向夾具約束條件下的角變形比那些非約束自由狀態(tài)下變化小。這種現(xiàn)象與正常的方向夾具約束條件下類似。 圖18對焊接變形三方向夾具約束條件的影響：（a）受力筋；（b）橫向收縮；（c）角變形。 肌腱力和橫向收縮的三個方向夾具約束條件下的增加，是由于在感應(yīng)焊接的縱向塑性應(yīng)變和橫向塑性應(yīng)變的增加，如圖19和圖20所示。根據(jù)夾具的約束條件，在焊接的加熱階段，主要是產(chǎn)生的大的壓縮塑性應(yīng)變。這是因?yàn)樵跓崤蛎浻蓨A具強(qiáng)約束，結(jié)果壓縮塑性應(yīng)變變大與這些非約束自由狀態(tài)下進(jìn)行比較（Murakawa等人 1996年）。 圖19?上中間截面為試樣在非約束自由狀態(tài)和三方向夾具約束條件（縱向塑性應(yīng)變一個= 20毫米，B= 50毫米）：（a）一部分的輪廓；（b）在寬度方向（分布?= 5毫米）。 圖20在一個非約束自由狀態(tài)和三方向夾具約束條件（在中間橫截面橫向塑性應(yīng)變分布一個= 20毫米，B= 50毫米）：（a）一部分的輪廓；（b）在寬度方向（分布?= 5毫米）。 6.結(jié)論 在本研究中，夾具約束對焊接變形的影響進(jìn)行了研究兩者數(shù)值模擬和實(shí)驗(yàn)測量。位置和間距參數(shù)化變更為各種約束條件。根據(jù)實(shí)驗(yàn)和計算結(jié)果，得出如下結(jié)論可以得出： （1）焊接變形的有限元計算吻合與非約束自由狀態(tài)和夾具約束條件下測得的結(jié)果。 （2）所得到的結(jié)果顯示，當(dāng)使用夾具時焊接板角變形得到有效降低。 （3）三方向夾具約束，對所有的變形部件有很大的影響。 （4）法線方向夾具約束可以有效地減少角變形與肌腱力和橫向收縮的影響。 （5）一般地，當(dāng)夾具的位置和間距值較小角變形將會減少。 15