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1、摘 要本次課程設計題目是針對電廠鍋爐煙氣的含塵量以及其他氣體性質設計出一個尺寸合理、性能穩(wěn)定、經濟的電除塵器。電除塵器是含塵氣體在通過高壓電場進行電離的過程中，使塵粒荷電，并在電場力的作用下使塵粒沉積在集塵極上，將塵粒從含塵氣體中分離出來的一種除塵設備。由于作用在粒子上的靜電力相對較大，所以即使對亞微米級的粒子也能有效的捕集。在對電除塵器的構造以及原理有了深入了解后，經過反復調整參數對各個結構進行了設計計算，并且對電暈線型式、集塵極板型式等構件進行了選型，最終根據計算結果制得電除塵器的外形圖。關鍵詞：電除塵器；鍋爐煙氣；大氣污染AbstractThe topic of curriculum d

2、esign for power plant boiler flue gas dust content and other properties to design a reasonable size, performance，stability，and economic ESPESP is a dusty gas through a high voltage electric field in the ionization process，so that charged dust particles，and the electric field strength under the actio

3、n of the dust particles deposited on the pole on the dust particles separated from the dust and gas a dust removal equipmentAs the role of the static electricity on the particle is relatively large，so even if the sub-micron particles can effectively captureIn the construction and principles of ESP h

4、ave a deeper understanding，after repeated adjusted parameters of each structure of design calculations，and the corona wire type，type of dust collection plate for a selection of other components，according to final results obtained ESP outlineKeywords：Electrical precipitator；Boiler flue gas；Atmospheri

5、c pollution目 錄第一章 設計概述11.1 設計原則及相關標準11.1.1 設計原則11.1.2 除塵設計的相關標準11.2 設計內容及要求11.2.1 設計內容11.2.2 設計要求11.3 設計原始數據11.3.1 煙氣氣體性質11.3.2 其他參數2第二章 鍋爐燃燒相關量計算32.1鍋爐燃燒產生的氣體計算32.1.1理論空氣量的計算32.1.2產生煙氣量的計算32.1.3灰分濃度及二氧化硫濃度的計算42.1.4實際工況下煙氣量的計算42.2除塵效率計算42.3脫硫效率計算5第三章 電除塵器62.1 電除塵器的優(yōu)勢62.2 電除塵器的工作原理62.3 電除塵器的結構及類型62.3

6、.1 電除塵器的結構62.3.2 電除塵器的類型6第四章 主要設備說明83.1 電暈極系統(tǒng)83.1.1 電暈線83.1.2 電暈線的固定83.1.3 電暈極的振打裝置8 3.1.4 絕緣套管8 3.1.5 保溫箱93.2 集塵極系統(tǒng)93.2.1 集塵極板93.2.2 集塵板的懸掛93.2.3 集塵極板的清灰裝置93.3 氣流分布板103.4 高壓供電設備103.5 排灰裝置10第五章 電除塵器主體結構設計計算114.1 設計參數114.1.1 除塵效率：114.1.2 有效驅進速度：111.2 電除塵器箱體橫斷面各部分尺寸12第六章 脫硫系統(tǒng)設計計算16第七章 煙囪的設計計算19總 結23第一

7、章 設計概述1.1 設計原則及相關標準1.1.1 設計原則1嚴格執(zhí)行國家有關環(huán)境保護的各項規(guī)定，確保排出氣體指標達到國家及地方有關污染物排放標準；2工藝成熟、簡單明了，節(jié)省投資費用；3運行費用低，經濟性好；4操作管理方便，自動化程度高；5避免二次污染，滿足安全要求；6節(jié)約占地面積，流程組合和平面布置的設計，充分考慮節(jié)約用地。1.1.2 除塵設計的相關標準1. 環(huán)境空氣質量標準(GB3095-1996)；2. 大氣污染綜合排放標準(GB16297-1996)；3. 鍋爐大氣污染物排放標準(GBWPB3-1999)；4. 火電廠大氣污染物排放標準(GB13223-1996)。1.2 設計內容及要求

8、1.2.1 設計內容本次要求設計QXS65-39型鍋爐高硫無煙煤煙氣電除塵濕式脫硫系統(tǒng)1.2.2 設計要求（1）根據燃煤的原始數據計算鍋爐燃燒產生的煙氣量，煙塵和二氧化硫濃度。（2）凈化系統(tǒng)設計方案的分析，包括凈化設備的工作原理及特點；運行參數的選擇與設計；凈化效率的影響因素等。（3）除塵設備結構設計計算（4）脫硫設備結構設計計算（5）煙囪設計計算（6）管道系統(tǒng)設計，阻力計算，風機電機的選擇（7）根據計算結果繪制除塵系統(tǒng)、脫硫設備平面、剖面布置圖、系統(tǒng)流程圖。1.3.1 技術參數鍋爐型號：QXS65-39 即，強制循環(huán)室燃爐（煤粉爐），蒸發(fā)量65t/h，出口蒸汽壓力39MPa設計耗煤量：8.5

9、t/h設計煤成分：=63% =5% =4% =1% =3% =10% =14%；=8% 屬于高硫無煙煤排煙溫度：160空氣過剩系數=1.25飛灰率=29%煙氣在鍋爐出口前阻力 900MPa1.3.2 其他參數污染物排放按照鍋爐大氣污染物排放標準中2類區(qū)新建排污項目執(zhí)行。連接鍋爐、凈化設備及煙囪等凈化系統(tǒng)的管道假設長度250mm，90，彎頭50個。第二章 鍋爐燃燒相關量計算2.1鍋爐燃燒產生的氣體計算2.1.1理論空氣量的計算以1kg煤樣為基礎：元素質量g物質的量mol需氧量molC63052.552.5H505012.5O402.5-1.25N100.740S300.9380.938A100_

10、W1407.7780理論需氧量：理論空氣量：2.1.2產生煙氣量的計算理論煙氣量：實際煙氣量： （2-1）式中，實際煙氣量， 理論煙氣量， 空氣過剩系數， 理論空氣量，帶入數據可得：2.1.3灰分濃度及二氧化硫濃度的計算1kg煤樣中產煙塵量：1kg煤樣中產量：標準狀態(tài)下含塵濃度：標準狀態(tài)下濃度：2.1.4實際工況下煙氣量的計算按燃煤量計算煙氣量：在實際工況下（t=160）煙氣量： （2-2）2.2除塵效率計算按照國家鍋爐大氣污染物排放標準（GB 13271-2001）規(guī)定，鍋爐煙塵最高允許排放濃度按表1-1規(guī)定執(zhí)行。該標準鍋爐建成使用年限分為兩個時段，時段為2000年12月31日前建成使用的鍋

11、爐；時段為2001年1月1日起建成使用的鍋爐。除塵效率： （2-3）式中，國家排放標準中，鍋爐煙塵最高允許排放濃度， 標準狀態(tài)下濃度，帶入數據可得：表1-1 鍋爐煙塵最高允許排放濃度和煙氣黑度限值2.3脫硫效率計算按照國家鍋爐大氣污染物排放標準（GB 13271-2001）規(guī)定，鍋爐二氧化硫最高允許排放濃度按表1-2的時段規(guī)定執(zhí)行。該標準鍋爐建成使用年限分為兩個時段，時段為2000年12月31日前建成使用的鍋爐；時段為2001年1月1日起建成使用的鍋爐。除塵效率： （2-4）式中，國家排放標準中，鍋爐最高允許排放濃度， 標準狀態(tài)下煙氣中濃度，第三章 電除塵器2.1 電除塵器的優(yōu)勢根據含塵濃度和

12、濃度1.高硫無煙煤含S最高，易對設除塵器備造成腐蝕，不宜用濕式除塵器。濕式除塵器適宜：煙塵粒徑0.120，壓力損失0.29.0kpa，99.5的除塵效率2.=14,含水率高，160度高溫，不宜用袋式除塵器，處理的是含塵量0.2199的除塵效率。3.每個袋式長約23.5m，直徑約0.150.2m，以高效率處理含塵量，高達35的氣體，除塵效率可達99。2.2 電除塵器的工作原理電除塵器是含塵氣體在通過高壓電場進行電力的過程中，使塵粒荷電，并在電場力的作用下式塵粒沉積在集塵板上，將塵粒從含塵氣體中分離出來的一種除塵設備。電除塵器的除塵過程可分為三個階段：懸浮粒子荷電，帶電粒子在電場內遷移和捕集，將捕

13、集物從集塵表面清除。1.粒子荷電高壓直流電暈是使粒子荷電的最有效辦法，廣泛應用于靜電除塵過程。電暈過程發(fā)生于活化的高壓電極和接地極之間，電極之間的空間內形成高濃度的氣體離子，含塵氣流通過這個空間時，塵粒在百分之幾秒的時間內因碰撞俘獲氣體離子而導致荷電。粒子獲得的電荷隨粒子大小而異。一般來說，直徑1m的粒子大約獲得30000個電子的能量。2.粒子的捕集荷電粒子的捕集是使其通過延續(xù)的電暈電場或光滑的不放電的電極之間的純凈電場而實現的。前者稱單區(qū)電除塵器，后者因粒子荷電和捕集是在不同區(qū)域完成的，稱為雙區(qū)電除塵器。3.清灰電暈極和集塵極上都會有粉塵沉積，粉塵層厚度為幾毫米，甚至幾厘米。粉塵沉積在電暈極

14、上會影響電暈電流的大小和均勻性。保持電暈極表面清潔的一般方法是對電極采取振打清灰的方式，使電暈極上的粉塵很快被振打干凈。2.3 電除塵器的結構及類型2.3.1 電除塵器的結構電除塵器的結構主要包括：電暈極系統(tǒng)、集塵極系統(tǒng)、氣流分布裝置、殼體結構以及排灰裝置等。2.3.2 電除塵器的類型1按氣流方向分為立式和臥式立式電除塵器中的氣體在電除塵器內，從下往上垂直流動。它占地面積小，但高度較大，維護和檢修不方便，氣體分布不易均勻，對捕集粒徑細的粉塵容易產生再飛揚。臥式電除塵器中的氣體在電除塵器內沿水平方向流動，可按生產需要適當增加或減少電場數目。其特點是可實現分電場供電，避免各電場間相互干擾，以利于提

15、高除塵效率；便于分別回收不同成分、不同粒徑的粉塵，達到分類富集的作用；容易做到氣體沿電場斷面均勻分布；由于粉塵下落方向與氣體運動方向垂直，粉塵二次飛揚比立式電除塵器少； 本次設計采用臥式電除塵器。2按清灰方式分為干式和濕式干式除塵器收下來的粉塵呈干燥狀態(tài)。通常采用機械振打或電磁振動產生的振動力清灰，現代的電除塵器大都采用電磁振打或錘式振打清灰。濕式電除塵器收下來的粉塵為泥漿狀。一般采用水沖洗集塵極板，使極板表面經常保持一層水膜，粉塵降落在水膜上時，隨水膜流下，從而達到清灰的目的。本次設計采用干式清灰。3按電極在除塵器內的布置形式分為單區(qū)和雙區(qū)單區(qū)電除塵器的集塵級和電暈極裝在同一區(qū)域內，顆粒荷電

16、和捕集在同一區(qū)域內完成。雙區(qū)電除塵器集塵極和電暈極分別裝在兩個不同區(qū)域內，前區(qū)安裝電暈極稱電暈區(qū)，粉塵粒子在前區(qū)荷電；后區(qū)安裝集塵極稱為集塵區(qū)，荷電粉塵粒子在集塵區(qū)被捕集。雙區(qū)電除塵器主要用在通風空氣的凈化和某些輕工業(yè)部門。本次設計采用單區(qū)的布置形式。4按集塵極的結構形式分為管式和板式管式電除塵器用于氣體流量小、含霧滴氣體或需要用水洗刷電極的場合。板式電除塵器為工業(yè)上應用的主要形式，氣體處理量一般為2530m3/s以上。本次設計采用板式的結構形式。第四章 主要設備說明3.1 電暈極系統(tǒng)3.1.1 電暈線電暈線形式很多，目前常用的有直徑3mm左右的圓形線、星形線及鋸齒線、芒刺線等。電暈線固定方式

17、有兩種：一種為重錘懸吊式；另一種為管框繃線式。設計電暈線的一般要求是：1放電性能好、起暈電壓低、擊穿電壓高，對煙氣條件變化適應性強；2放電強度強，電暈電流大；3機械強度高，不斷線或少斷線，耐腐蝕、耐高溫，重量輕、成本低；4能維持準確的極距及易清灰等。本次設計采用芒刺線。3.1.2 電暈線的固定電暈線的固定方式通常有三種：重錘懸吊式、框架式、桅桿式。電暈線與框架橫桿的連接固定牢固，不能晃動，否則在這些點上容易產生局部火花和電弧，形成電腐蝕，使電暈線很快燒損，造成斷線。這是電暈極常見故障之一，應予以特別注意。3.1.3 電暈極的振打裝置為了避免電暈閉塞，需設置電暈極的振打裝置。電暈極振打裝置的形式

18、有水平轉軸撓臂錘擊裝置、擺線針傳動機構、凸輪提升振打機構。其中使用較多的是水平轉軸撓臂錘擊裝置和提升振打裝置。3.1.4 絕緣套管電暈極框架是借助于吊桿懸吊于殼體頂部的絕緣套管上，絕緣套管要承受框架重量和高壓的作用，保證與殼體有良好的絕緣性能。絕緣套管有石英、瓷、剛玉三種材質，在絕緣套管的下端，應設置一個400mm、高400450mm的防塵罩，一方面防止含塵氣體直接吹入絕緣套管的內壁，以免因內壁掛灰而引起表面電擊穿；另一方面，由于吊管是高壓帶電，而防塵罩不帶電，他們之間形成電場，帶點粉塵進入時也能沉積在防塵罩上。絕緣套管的上蓋應留有檢查孔，以便必要時用壓縮空氣清楚內壁的積灰。3.1.5 保溫箱

19、如果電暈極框架的支持絕緣套管周圍的溫度過低，則其表面會出現冷凝水汽，那么，當除塵器工作時，便容易沿絕緣套管表面產生沿面放電，使工作電壓升不上去，以致無法操作。所以在絕緣套管附近需裝設管狀加熱器。殼體采用工字梁結構，則在箱內裝設恒溫控制器，以便控制加熱器的工作。3.2 集塵極系統(tǒng)3.2.1 集塵極板板式電除塵器的集塵板垂直安裝，電暈電極置于相鄰的兩板之間。集塵極長一般為1020m、高1015m板間距0.20.4m，處理氣量1000m3/s以上，效率高達99.5%的大型電除塵器含有上百對極板。集塵板的型式有C型板、Z型板等，本設計采用C型板。集塵極結構對粉塵的二次揚起，及除塵器金屬消耗量 （約占總

20、耗量的4050%）有很大影響。性能良好的集塵極應滿足下述基本要求：1振打時粉塵的二次揚起少；2單位集塵面積消耗金屬量低；3極板高度較大時，應有一定的剛性，不易變形；4振打時易于清灰，造價低。3.2.2 集塵板的懸掛極板通常被懸吊在固定于殼體頂梁的小梁上。其聯接點有鉸接和固接兩種，不同的聯接方法，其板面振動加速度不同。上下兩端采用固接方式可活的較大的板面振動加速度。但是，上下均采用固接型式，當各條極板受熱不均勻時，則會造成某些極板彎曲，影響兩極間距，降低操作電壓，使除塵效率降低。在實踐中發(fā)現，極板兩端的聯接板與極板的聯接容易脫開，目前采用的方法是，上部將極板直接用螺栓與懸吊梁聯接，下部將極板與撞

21、擊桿相聯。3.2.3 集塵極板的清灰裝置集塵極板表面上的粉塵清除，靠對極板進行周期性振打，并使板面產生一定的振打加速度實現。振打周期、頻率和強度與含塵氣體、粉塵性質、電除塵器的結構形式等很多因素有關。應留有較大的調整余地，以便在運轉過程中逐步調整確定出合適的振打制度。集塵極一般采用間歇振打，振打頻率為每分鐘48次，振打周期隨氣體含塵濃度而定。3.3 氣流分布板電除塵器內氣流分布對除塵效率具有較大影響，為了減少渦流，保證氣流分布均勻，在進出口處應設變徑管道，進口變徑管內應設氣流分布板。最常見的氣流分布板有百葉窗式、多孔板分布格子、槽形鋼式和欄桿型分布板等，而以多孔板使用最為廣泛。通常采用厚度為3

22、3.5mm的鋼板。孔徑為3050mm，分布版層數為23層。對氣流分布的具體要求是：1任何一點的流速不得超過該斷面平均流速的土40%2在任何一個測定斷面上，85%以上測點的流速與平均流速不得相差土25%。本設計采用多孔型氣流分布板。3.4 高壓供電設備高壓供電設備提供粒子荷電和捕集所需要的高場強和電暈電流，為滿足現場需要，供電設備操作必須十分穩(wěn)定，希望工作壽命在20年之上，通常高壓供電設備的輸出峰值電壓為70l00kV，電流為1002000mA 。為使電除塵器能在高壓下操作，避免過大的火花損失，高壓電源不能太大，必須分組供電。大型電除塵器常常采用6個或更多的供電機組。增加供電機組的數目，減少每個

23、機組供電的電暈線數，能改善電除塵器性能，但是增加供電機組數和增加電場分組數，必然增加投資。因此電場分組數的確定必須考慮保證效率和減少投資兩方面因素。3.5 排灰裝置電除塵器的排灰裝置根據灰斗的形式和卸灰方式而異。但都要求密閉性能好，工作可靠，滿足排灰能力。常用的有螺旋輸送機、倉式泵、回轉下料器、鏈式輸送機等?；叶凡捎缅F形，并且卸料采用間歇式時，可選用倉式泵排灰裝置。第五章 電除塵器主體結構設計計算4.1 設計參數4.1.1 除塵效率：由公式（2-3）可計算得，電除塵器對細粉灰有很高的捕集效率，一般都可達到99%。綜合考慮經濟效益和除塵要求后，本次設計選取4.1.2 有效驅進速度：有效驅進速度的

24、確定：式中，為極板間距為300mm是的有效驅進速度，m/s 為同極距，mm對板式電除塵器，早期的研究認為，同極距選為250-300mm較好。現在，根據不同形式的收塵極板配置不同形式的放電極線，不同極間距對除塵效率影響的試驗研究結果是同極距從300mm增加到500mm，除塵效率不但沒降低，反而有增加的趨勢；同極距為300mm和350mm時除塵效率最低，同極距為400mm、450mm和500mm時除塵效率變化平穩(wěn)。由于同極距的增加，增大了絕緣距離，電場的“閃絡”電壓提高了，隨之提高了兩極間的工作電壓，增強了放電極附近“電風”的作用，進而提高了粉塵的有效驅進速度，雖然比集塵面積減少了，但除塵效率卻有

25、所提高。此外，同極距的增加有利于抑制和緩解電除塵器處理高比電阻粉塵時反電暈的發(fā)生，還給設備的現場安裝和檢修帶來方便。在工程設計中，要依據電除塵器處理的煙塵特性確定同極距離。對于電除塵器處理一般煙塵時，可選擇極距=400mm。確定的基本因素有粉塵粒徑、要求的捕集效率比電阻及二次揚塵情況等。在確定值以后由此而定的除塵器尺寸時，捕集效率起著重要作用。由于電除塵器捕集較大粒子很有效，所以若達到較低的捕集效率就符合設計要求時，則可以采取較高的值。若所占比例很大的細粒子必須捕集下來，需要跟高的捕集效率，當需要更大的集塵面積時應選取更低的值。選擇值的第二個主要因素是粉塵比電阻。若粉塵比電阻高，則容許的電暈電

26、流密度值減小，導致荷電場強減弱，粒子的荷電量減少，荷電時間增長，則應選取較小的值。表5-1 各種粉塵的驅進速度由上表5-1及上述因素綜合考慮，取，則：1.2 電除塵器箱體橫斷面各部分尺寸根據所處理氣體流量，需要兩臺電除塵器，以下只計算一臺的外形尺寸，另一臺尺寸與這臺相同。1集塵板的面積 (4-4)式中：f比表面積，s/m； 除塵效率，%； 粉塵驅進速度，m/s。 (4-5)式中：A所需集塵極面積，m2；考慮處理氣量、溫度、壓力的波動，供電系統(tǒng)的可靠性等因素影響，參照實際情況，取儲備系數，實際所需集塵極面積為： (4-6)式中：A實際所需集塵極面積，m2。實際比表面積： (4-7)式中：f實際比

27、表面積，。2除塵效率驗算 (4-8)滿足要求。3箱體斷面積的初步確定 (4-9)式中：F箱體斷面積，m2；v電場風速，一般在0.41.5m/s范圍內，本次設計取v=1m/s。4極板高度當 (4-10)當時 (4-11)式中：h極板高度，m。即當時，電除塵器要設雙進風口。計算后h值應進行調整，當高度小于8m時，以0.5m為一級，大于8m時，以1m為1級。所以： (4-12)將h圓整后得h=6m。5通道數 (4-13)式中：Z通道數；2S相鄰兩極板中心距取2S=400mm； K集塵極板的阻流寬度，因為選用的是C型板，取K=40mm。當選用雙進風口時，Z值應取偶數，則Z=16。6電場有效寬度 (4-

28、14)式中：B有效電場有效寬度，mm。7過流斷面積 (4-15)式中：F實際過流斷面積，m2。故風速V驗證滿足風速假設。8電場長度 (4-20)式中：L電場長度，m；n電場數量，根據表4-5選取為2。表4-5 電場數量n的選擇477934523423L求出后，應按每塊極板的名義寬度的倍數進行圓整。取L=4.5m。第六章 脫硫系統(tǒng)設計計算吸收塔選填料塔基本參數確定根據表選擇填料塔基本參數阻力： 空塔速度： 液氣比：煙氣流量：根據煙氣計算結果：煙氣流量 脫硫效率塔徑計算取整為 ，塔徑確定后，由于為齒形柵條，塔徑應而實際料塔高度計算式中：HOG 氣象傳質單元高度，可取1.51.8m；NOG氣象傳質單

29、元數，查表去2.4；Z填料層高度，m。則考慮到適應操作條件波動留有調節(jié)控制余地，因此應修正為：噴淋密度式中：L 氣塔頂噴淋劑量；A截面積。 設塔頂噴淋劑量為 則填料層阻力（應用阻力系數法）式中：P 填料層壓降，Pa； 阻力系數，取10； Z 填料層高度，m； 空塔速度， ； 氣體密度，； 填料塔總高首先由標準經驗值規(guī)定吸收液質量濃度一般為10%15%，設計中取15%，液氣比通常為825，設計中取10，反應時間通常為35s，考慮到反應的穩(wěn)定性取4s，填料塔內流速通常為15m/s，設計中取3m/s有反應時間可知：式中：HZ t填料塔總高，m；v塔內流速，取3m/s；t取4s。即蓋頂考慮排氣部分定為

30、0.5m，出口液體部分定為0.5m，則實際填料塔高度為：物料平衡由液氣比為10，則供應吸收液量為式中：L液氣比。根據標準經驗值鈣硫比為1.05設新鮮吸收液量為a kg/h式中：濃度，取15%；N石灰漿分子量，取74；R鈣硫比，取1.05;每千克所含二氧化硫量；M每小時耗煤量。 即需水量第七章 煙囪的設計計算（1）煙囪直徑的計算：煙囪出口內徑按下式計算：（m） （5.1）式中，Q通過煙囪的總煙氣量，m3/s；W煙囪出口煙氣流速，m/s。表5.1 煙囪出口煙氣流速/（）通風方式運 行 情 況全 負 荷 時 最小負荷機 械 通 風102045自 然 通 風6102.53選定w=15則可得，取1.7m

31、。由設計任務書上可得所有鍋爐的總的蒸發(fā)量為65t/h，表5.2 鍋爐煙囪高度/(m)鍋爐總額定出力/(t/h)1122661010202635煙囪最低高度202530 35 4045根據鍋爐大氣污染排放標準中的規(guī)定則可確定煙囪的高度必須大于60m 。（3）煙氣熱釋放率： （5.3）式中，煙氣的熱釋放率，； 大氣壓力， hPa，查得近年平均值為906.35hPa； 實際排煙量，； 煙囪出口處煙氣溫度，單位為絕對溫度（K），本設計中為433K；煙囪出口處環(huán)境平均溫度，單位為絕對溫度（K），根據本地全年平均氣溫選取，在本設計中取20；帶入數據可得：（4）煙氣抬升高度H的計算由我國環(huán)境影響評價技術導則

32、大氣環(huán)境（HJ/T2.293）中的推薦公式可得： （5.5）式中，煙氣的熱釋放率，； 煙囪出口處的平均風速，本次設計取4m/s； Hs煙囪有效高度，m；系數，可按表6.3查得。查得城市近郊區(qū)：當 表6.3 系數的值/KW地表狀況21000農村或城市遠郊區(qū)1.4271/32/3城市或近郊區(qū)1.3031/32/321000且T35K農村或城市遠郊區(qū)0.3323/52/5城市或近郊區(qū)0.2923/52/5帶入數據可得：（5）煙囪有效高度H： （5.6）式中，H煙囪有效高度 ，m；H煙氣抬升高度，m；Hs煙囪幾何高度，m；帶入數據可得：（6）煙囪高度較核式中，污染物在y,z方向上的標準差，取0.8；

33、煙氣出口處的平均風速，取4；SO排放量，為；地面最大濃度，；H煙囪有效高度，m；帶入數據可得：根據環(huán)境空氣質量標準各項污染物濃度限值，故不符合標準。重新假設煙囪幾何高度：根據環(huán)境空氣質量標準各項污染物濃度限值，故符合標準。所以煙囪幾何高度為70 m。（7）煙囪底部直徑： （5.7）式中，H煙囪高度，m.i煙囪椎角，煙囪椎角i通常取i= 0.020.03，取i=0.02；帶入數據可得：取4.6m。（8）煙囪阻力計算：假設標況下煙氣的密度為：1.34 Kg/m3,則可得在實際溫度下的密度為；平均煙囪直徑： （5-8）式中，d1煙囪出口內徑；d煙囪底部直徑。帶入數據可得：煙囪阻力為 （5.9）式中，

34、 L煙囪長度m； d煙囪直徑，m； 煙氣密度，Kg/m3；v煙囪中氣流平均流速,m/s；此處設計取v=12；摩擦阻力系數。帶入數據可得：第八章 管道阻力計算1.選取管道內的煙氣流速，確定管道尺寸。對于含塵管道的煙氣流速可按表8-1選取表8-1 除塵風道的最小速度從表8-1可知煤塵在垂直風道的最小風速為11m/s，在水平風道的最小風速為13m/s，故本次設計中選取。管道內徑的計算： （8-1）式中，Q通過煙囪的總煙氣量，m3/s；煤塵在風道中的平均風速，m/s。帶入數據可得：管道壓力損失計算管道沿程損失計算： （8-2）式中，在實際工況下的煙氣密度，取管道長度，m管道內徑，m管道沿程損失系數，一

35、般金屬管道取=0.02。帶入數據可得：管道局部損失計算： （8-3）式中，局部損失系數，帶入數據可得：管道總壓力損失：第九章 風機和電機的選擇（1）、除塵器的內部壓力損失 式中： 除塵器結構壓力損失，在正常過濾風速下，一般取300500 。（2）、過濾阻力: 式中： 清潔濾料的壓力損失系數或阻力系數（) 含塵氣體的粘度( ） 過濾速度（） 粉塵的平均比阻力，一般為 堆積粉塵負荷（單位面積的含塵量）（) 普通運行的堆積粉塵符合范圍為 粉塵負荷： 式中：入口氣體含塵濃度（） 過濾時間() 過濾時間取2小時，即7200s，則： 取 ，則： 取 6、 系統(tǒng)阻力的計算 鍋爐出口前阻力管道阻力煙囪阻力除塵

36、器阻力 1.2. 引風機壓力式中：系統(tǒng)總阻力；風壓附加安全系數，一般送、排風系統(tǒng)，除塵系統(tǒng)，氣體輸送系統(tǒng)，本設計中取。即：3. 引風機風量式中：Q 每小時煙氣量；風壓附加安全系數，一般送、排風系統(tǒng)，除塵系統(tǒng)，氣體輸送系統(tǒng)，本設計中取。即：因為經計算，風壓 風量所以選擇鍋爐風機的型號為G、Y473（查表除塵手冊397頁）4. 電動機功率的計算式中：風機風量，；風機風壓，Pa；風機在全壓頭時的效率，取0.6;機械傳送效率，此采用風機直接與電機傳動，取1；B電動機備用系數。則帶入公式：總 結在本次課程設計的過程中，針對鍋爐煙氣的氣體性質，選用電除塵器對其進行除塵處理。電除塵器的除塵原理是是使含塵氣體

37、在通過高壓電場進行電離的過程中，使塵粒荷電，并在電場力的作用下使塵粒沉積在集塵極上，將塵粒從含塵氣體中分離出來?；谶@種除塵原理，決定了電除塵器的除塵效率會非常高，只要設計合理，可以達到非常高的除塵效率。在對電除塵器的構造以及原理有了深入了解后，經過反復調整參數對各個結構進行了設計計算，并且對電暈線型式、集塵極板型式等構件進行了選型，最終根據計算結果制得電除塵器的外形圖。本次設計的電除塵器的除塵效率達到了99.2%。電除塵器有除塵效率高，設備阻力小、總的能耗低，適用范圍廣，可處理大風量煙氣等優(yōu)點；但是它也有缺點，電除塵器和其它除塵設備相比，結構復雜，耗用鋼材較多，每個電場需配用一套高壓電源及控制裝置，因此價格較貴。但是用于處理大流量的煙氣（60000m3/h以上）時，就能發(fā)揮其經濟性了。所以是否選用電除塵器也要將各方面因素綜合考慮后再做決定。大氣污染控制這門專業(yè)課，使得我們對本專業(yè)所從事的工作及研究方向有了更具體的認識，在學期末設置的這次課程設計不但讓我鞏固了大氣污染控制工程的知識，而且在課程設計過程中，我們不斷發(fā)現錯誤，不斷改正，不斷領悟，不斷獲取，經歷了無數次的討論、修改后終于確定了最終工藝并且進行了設計計算，在這過程中，非常好的鍛煉了我的獨立思考能力和自學能力，增強了團隊合作精神，收獲頗豐。