某橋梁抗震計(jì)算書,橋梁,抗震,計(jì)算 -1-摘 要 本設(shè)計(jì)是根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書的要求和公路橋規(guī)的規(guī)定,對(duì)高坎上官伯段的高坎大橋進(jìn)行方案比選和設(shè)計(jì)的。對(duì)該橋的設(shè)計(jì)，本著“安全、經(jīng)濟(jì)、美觀、實(shí)用”的八字原則，本論文提出兩種不同的橋型方案進(jìn)行比較和選擇：方案一為預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋，方案二為 拱橋。經(jīng)由以上的八字原則以及設(shè)計(jì)施工等多方面考慮、比較確定預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋（錐形錨具）為推薦方案。在設(shè)計(jì)中，橋梁上部結(jié)構(gòu)的計(jì)算著重分析了橋梁在使用工程中恒載以及活載的作用利，采用整體的體積以及自重系數(shù)，荷載集度進(jìn)行恒載內(nèi)力的計(jì)算。運(yùn)用杠桿原理法、偏心壓力法求出活載橫向分布系數(shù)，并運(yùn)用最大荷載法法進(jìn)行活載的加載。進(jìn)行了梁的配筋計(jì)算，估算了鋼絞線的各種預(yù)應(yīng)力損失，并進(jìn)行預(yù)應(yīng)力階段和使用階段主梁截面的強(qiáng)度和變形驗(yàn)算、錨固區(qū)局部強(qiáng)度驗(yàn)算和撓度的計(jì)算。下部結(jié)構(gòu)采用以鉆孔灌注樁為基礎(chǔ)的雙墩柱，采用盆式橡膠支座，并分別對(duì)橋墩和樁基礎(chǔ)進(jìn)行了計(jì)算和驗(yàn)算。本設(shè)計(jì)全部設(shè)計(jì)圖紙采用計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)繪制，計(jì)算機(jī)編檔、排版，打印出圖及論文。還有，翻譯了一篇英文短文“Reliability analysis”。關(guān)鍵詞：預(yù)應(yīng)力混凝土、簡支梁橋、鉆孔灌注樁、錐形錨具、AutoCAD。1Abstract This is a partial struct design of a flyover crossing that is over the railway in GaokanShangguanbo,according to designing assignment and the standard of road and bridge.For the purpose of make the type of the bridge corresponding with the ambience and cost saving,this paper provides two different types of bridge for selection:the first one is pre-stressed concrete continuous bridge;the second one is double cantilever half through no-thrust arch bridge.After the comparisons of economy,appearance,characteristic under the strength and effect,the first one is selected.In this design,The checking calculation of strength of main girder was preceded not only in prestressed statement but also in using statement,deflection,precamber and the assessment of reinforcing steel bar were checked too.The pier of the bridge was basing on digging pile,and adopted rubber pot bearing.According to the characteristic of the overpass bridge and spot condition,it adopted the method that the cantilever job placing combined with bracket job placing.All of the design drawings were protracted by AutoCAD.Except that the thesis called A note on dynamic fracture of the bridge bearing due to the great HanshinAwaji earthquake was translated into Chinese,and made a report on.Keywords:prestressed concrete、AutoCAD、simple supported beam bridge、cast-in-place pile、cone anchorage device。2 目錄目錄 第一部分 橋梁設(shè)計(jì).1 第一章 水文計(jì)算.1 1.1 原始資料.1 1.2 水文計(jì)算.3 第二章 方案比選.6 2.1 方案一：預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土簡支梁（錐型錨具）.6 2.2 方案二：鋼筋混凝土箱形拱橋.10 第三章 總體布置及主梁的設(shè)計(jì).11 3.1 設(shè)計(jì)資料及構(gòu)造布置.11 3.2 主梁內(nèi)力計(jì)算.12 第四章 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及其布置.21 4.1 跨中截面鋼束的估算與確定.21 4.2 鋼束預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算.25 4.3 截面強(qiáng)度驗(yàn)算.28 4.4 預(yù)加內(nèi)力計(jì)算.34 4.5 主梁斜截面驗(yàn)算.35 4.6 截面應(yīng)力驗(yàn)算.41 4.7 主梁端部的局部承壓驗(yàn)算.46 第五章 下部結(jié)構(gòu)的計(jì)算.50 5.1 蓋梁的計(jì)算.50 5.2 橋墩墩柱計(jì)算.57 5.3 鉆孔灌注樁的設(shè)計(jì)計(jì)算.59 第二部分 英文翻譯.62 Reliability analysis:.62 可靠性分析.73 結(jié)束語.錯(cuò)誤！未定義書簽。錯(cuò)誤！未定義書簽。1 第一部分第一部分 橋梁設(shè)計(jì)橋梁設(shè)計(jì) 第一章第一章 水文計(jì)算水文計(jì)算 1.1 原始資料原始資料 1.1.1 水文資料：渾河發(fā)源于遼寧省新賓縣的滾馬苓，從東向西流過沈陽后，折向西南，至海城市三岔河與太子河相匯，而后匯入遼河。渾河干流長 364 公里，流域面積 11085平方公里。本橋位上游 45 公里的大伙房水庫，于 1958 年建成，該水庫控制匯流面積 5563 平方公里，對(duì)沈陽地區(qū)的渾河洪峰流量起到很大的削減作用。根據(jù)水文部門的資料，建庫前渾河的沈陽水文站百年一遇洪峰流量位 11700 立方米/秒，建庫后百年一遇推算值為 4780 立方米/秒。渾河沒年 12 月初開始結(jié)冰，次年 3 月開始化凍。汛期一般在 7 月初至 9 月上旬，河流無通航要求。橋?yàn)樘幒佣螌儆谄皆瓍^(qū)次穩(wěn)定河段。1.1.2 設(shè)計(jì)流量 根據(jù)沈陽水文站資料，近 50 年的較大的洪峰流量如下：大伙房水庫建庫前 1935年 5550 立方米/秒 1936年 3700 立方米/秒 1939 年 3270 立方米/秒 1942 年 3070 立方米/秒 1947 年 2980 立方米/秒 1950 年 2360 立方米/秒 1951 年 2590 立方米/秒 1953 年 3600 立方米/秒 1954年 3030 立方米/秒 大伙房水庫建庫后 1960年 2650 立方米/秒 1964年 2090 立方米/秒 1971年 2090 立方米/秒 1975年 2200 立方米/秒 1985年 2160 立方米/秒 根據(jù) 1996 年沈陽年鑒，渾河 1995 年最大洪峰流量 4900 立方米/秒（沈陽水文站）為百年一遇大洪水。1995 年洪水距今較近，現(xiàn)場洪痕清晰可見，2根據(jù)實(shí)測(cè)洪水位，采用形態(tài)斷面計(jì)算 1995 年洪峰流量為 5095 立方米/秒，與年鑒資料相差在 5之內(nèi)。故 1995 年洪峰流量可作為百年一遇流量，洪水比降采用渾河洪水比降 0.0528。經(jīng)計(jì)算確定設(shè)計(jì)流量為 Qs4976.00 立方米/秒，設(shè)計(jì)水位 16 米。1.1.3 地質(zhì)資料：一、自然地理 本橋址區(qū)地處渾河流域的沖擊平原，地勢(shì)較平闊。河水為季節(jié)性河流，主要受底下徑流或大氣降水所補(bǔ)給。汛期每年七月下旬至八月下旬，近幾年，尤其是 2000 年河水位歷史少見的下降，以致影響工農(nóng)業(yè)、甚至民眾生活用水。本區(qū)于北寒溫帶氣候類型，為類型凍土區(qū)，凍結(jié)深度 1.401.45 米。冬季漫長，氣候比較干燥；春秋較短，稍較溫濕，宜植被生長。二、大地構(gòu)造 橋地區(qū)正位于走向北東、傾向北西二界溝斷裂上，此斷裂南西至營口，北東至沈陽 40 公里，走向北東、傾向北西的撫順營口斷裂相交。這兩斷裂均屬郯城廬江大斷裂帶系統(tǒng)。二界溝斷裂最后一次活動(dòng)時(shí)期為白堊紀(jì)。三、地層及巖性 橋址區(qū)地層，上部為第四紀(jì)厚611米的圓礫層，d2mm為7080；d20mm為 3237，為卵石層。但通過橋位附近采礫場，從河底下 67 米深挖采處的砂礫中最大可達(dá) 2535cm，個(gè)別甚至達(dá) 40cm 左右。從實(shí)際使用地址資料出發(fā)，d80-100mm 顆粒，一般未予計(jì)入百分含量內(nèi)，且無代表性。礫石顆粒，尤其稍大顆粒，巖石強(qiáng)度較高，無棱角，磨圓程度良好。其巖性或礦物成份由花崗巖類或砂頁巖、石灰?guī)r以及其他暗色礦物構(gòu)成。礫石層底或風(fēng)化巖頂面標(biāo)高自南而北為 2.8 米4.9 米，由低而高坡形上升，高差 2.1 米左右，但由于鉆孔間距較遠(yuǎn)，不知其間有無起伏。礫石層下部為前震旦紀(jì)花崗巖，上部為全風(fēng)化，下部為強(qiáng)風(fēng)化或局部全風(fēng)化。上部為散體狀，下部為碎石狀且散裝體。1、圓礫：褐黃色或褐灰色，d2mm 為 7380，松散，其間含粗礫砂薄層。砂礫顆粒強(qiáng)度較高，軟弱顆粒含量較少。drp15.5mm，d9573.1mm，d100.77mm，CU=73.1,paK4000=，Kpa1800=。2、圓礫：褐黃色或褐灰色，d2mm 為 7380，中密，其間夾含粗礫砂薄層。砂礫顆粒強(qiáng)度較高，磨圓或磨光程度良好。drp15.5mm，d9574mm，d100.77mm，CU=67.1,paK5500=，Kpa2500=。3 混和巖：全風(fēng)化，散體狀，砂礫狀或土狀。paK3500=，Kpa700=。4、混和巖：褐黃色，全風(fēng)化或含強(qiáng)風(fēng)化，碎石狀或局部為散體裝，砂礫狀。paK4500=，Kpa900=35、混和巖：褐黃色，強(qiáng)風(fēng)化，碎石狀。paK6000=，Kpa1200=6、混和巖：強(qiáng)風(fēng)化，碎石狀。paK12008000=，Kpa1601000=7、混 和 巖：褐 黃 色，強(qiáng) 風(fēng) 化 或 全 風(fēng) 化，碎 石 狀 或 散 體 狀。paK8005000=，Kpa1601000=8、混和巖：褐黃色，強(qiáng)風(fēng)化，節(jié)理裂縫發(fā)育，巖石破碎，碎石狀。paK140012000=，Kpa2802400=9、混和巖：褐黃色，強(qiáng)風(fēng)化，節(jié)理裂縫發(fā)育，巖石破碎，碎石狀，不能提取巖芯。paK200017000=，Kpa4002400=10、混和巖：褐黃色，強(qiáng)風(fēng)化，節(jié)理裂縫發(fā)育，巖石破碎，碎石狀，不能提取巖芯。paK230022000=，Kpa4604500=11、混和巖：褐黃色，強(qiáng)風(fēng)化，節(jié)理裂縫發(fā)育，巖石較比破碎，碎石狀，不能提取巖芯。paK26000=，Kpa5200=1.1.4 工程地質(zhì)評(píng)價(jià) 1、工程地質(zhì)條件良好，無不良工程地質(zhì)現(xiàn)象或地段。2、地下水位深 0.775.40 米，砂礫顆粒較大，地下水較豐富。鉆孔過程中于標(biāo)高 36 米左右地段常?？妆谒?，有時(shí)越發(fā)嚴(yán)重，以致鉆孔無法繼續(xù)鉆進(jìn)，成為廢孔。由于采用膨潤土同聚丙乙烯胺混和成漿糊流體護(hù)壁，才能得到有效控制。1.2 水文計(jì)算水文計(jì)算 1.2.1 橋孔長度確定：a.單寬流量公式j(luò)L csqQ 水流壓縮系數(shù)06.01)(cchBK=次穩(wěn)定河段 1K0.92 則228.1)355.443.533(92.006.0=河槽平均單寬流量Cq014.843.5334275=BcQc 4最小橋孔凈長jL6.505)014.8228.1(4976=m b過水面積法 沖刷前橋下毛過水面積 Wq)1(PVsQs 式中：沖刷系數(shù) P 取 1.3 設(shè)計(jì)流速 VS=Vc1.84 因橋墩阻水而引起的橋下過水面積折減系數(shù)0625.0645.2=jL6050 壓縮系數(shù)1=Wq2221984.13.1)0625.01(0.14976m=凈過水面積 Wj（1-220802219)0625.01()mWq=橋孔凈長61.477355.42080=hWljjm 1.2.2 壅水計(jì)算 橋前最大壅水高度)(202VVmZ=河灘路堤阻斷流量與設(shè)計(jì)流量的比值tnQ572+129-45.9655.1m%2.1349761.655=QsQtn 系數(shù)07.0=橋下平均流速 Vmm/s08.284.113.13.1212=+=+sVpp 斷面平均流速 V0=m/s255.1031.39644976=sWQS 19.0)225.108.2(07.022=Zm 橋下壅水高度m095.019.021=Z 波浪高度 hb10.4728m VW=15m/s 平均水深mh5.2=，良程 D8102m 本橋設(shè)計(jì)水位：16.0+0.095+m408.162347.0=5上部結(jié)構(gòu)底標(biāo)高為 17.73m 1沖刷深度 A 河槽的一般沖刷 一般沖刷后的最大水深 hpmax32142111)1(hBBQQAkmm Q1=Q2=4275m3,B1=B2=533.43m,k=1.04,1.0，0.0625，hmax10.1m A單寬流量集中系數(shù)，A2843.1355.443.53315.015.0=HB hp73.131.10)0625.01(0.112843.104.166.090.0=m B B 河槽處橋墩的局部沖刷 橋位處的沖止流速 ()28.384.1355.41.10)0625.01(0.11)1(324132max4121=VHhBBVZ h=13.73m,d=3m,查表得：V00.9648m/s，V00.31 V0VzV0 ，k1.0，B4m，219.04.011.016.21+=ddk（1.3919+0.0409）1/21.1970 15.02.00)(1dVV()15.032.09648.084.110.8588 hbkkB0.6（V0-V0）（V/V0）n =1.01.197040.6（0.9648-0.31）（1.84/0.9648）0.8588 3.1349m 總沖刷深度 hshp+hb13.73+3.1316.86m 不考慮標(biāo)高因素，總沖刷深度為 16.86-160.86m 1.2.3 結(jié)論 百年一遇底設(shè)計(jì)流量為 Qs4976 立方米/秒，設(shè)計(jì)水位 16 米。計(jì)算最小橋 6孔凈長 Lj505.6 米，實(shí)際最小橋孔凈長為 538.3 米。橋前最大壅水高度19.0=Z，橋下壅水高度095.0=Z米。本橋設(shè)計(jì)水位：16 米，上部結(jié)構(gòu)標(biāo)高為 17.9 米。計(jì)算水位距上部結(jié)構(gòu)底面最小距離 1.9 米（按橋規(guī)最小距離為 0.50 米）。以上標(biāo)高均為假定標(biāo)高系統(tǒng)。第二章第二章 方案比選方案比選 2.1 方案一：預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土簡支梁（錐型錨具）方案一：預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土簡支梁（錐型錨具）2.1.1 基本構(gòu)造布置（一）設(shè)計(jì)資料 1、橋梁跨徑及橋?qū)?標(biāo)準(zhǔn)跨徑：40m（墩中心距），全橋共：480米，分12跨，主梁全長：39.96m，橋面凈空：凈9米，21.5 人行道，計(jì)算跨徑：38.88m。立面及平面圖 上伯官高坎 圖表 1 （二）設(shè)計(jì)荷載 汽20，掛100，人群荷載3.5kN/m，兩側(cè)人行道、欄桿重量分別為3.6 kN/m和1.52 kN/m。72.1.2材料及工藝 本橋?yàn)轭A(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土T型梁橋，錐形錨具；混凝土：主梁采用40號(hào)混凝土，人行道、欄桿及橋面鋪裝用20號(hào)混凝土；預(yù)應(yīng)力鋼筋：冶金部TB64標(biāo)準(zhǔn)的 5 碳素鋼絲，每束 32 根。橫斷面圖如下：圖 2 主梁截面沿縱向的變化示例：圖表 3 簡直梁的優(yōu)點(diǎn)是構(gòu)造、設(shè)計(jì)計(jì)算簡單，受力明確，缺點(diǎn)是中部受彎矩較大，并且沒有平衡的方法，而支點(diǎn)處受剪力最大，如果處理不好主梁的連接，就會(huì)出現(xiàn)行車不穩(wěn)的情況 1.4 橋孔長度確定：8a.單寬流量公式j(luò)LcsqQ 水流壓縮系數(shù)06.01)(cchBK=次穩(wěn)定河段 1K0.92 則228.1)355.443.533(92.006.0=河槽平均單寬流量Cq014.843.5334275=BcQc 最小橋孔凈長jL6.505)014.8228.1(4976=m b過水面積法 沖刷前橋下毛過水面積 Wq)1(PVsQs 式中：沖刷系數(shù) P 取 1.3 設(shè)計(jì)流速 VS=Vc1.84 因橋墩阻水而引起的橋下過水面積折減系數(shù)0625.0645.2=jL6050 壓縮系數(shù)1=Wq2221984.13.1)0625.01(0.14976m=凈過水面積 Wj（1-220802219)0625.01()mWq=橋孔凈長61.477355.42080=hWljjm 1.5 壅水計(jì)算 橋前最大壅水高度)(202VVmZ=河灘路堤阻斷流量與設(shè)計(jì)流量的比值tnQ572+129-45.9655.1m%2.1349761.655=QsQtn 系數(shù)07.0=橋下平均流速 Vmm/s08.284.113.13.1212=+=+sVpp 9斷面平均流速 V0=m/s255.1031.39644976=sWQS 19.0)225.108.2(07.022=Zm 橋下壅水高度m095.019.021=Z 波浪高度 hb10.4728m VW=15m/s 平均水深mh5.2=，良程 D8102m 本橋設(shè)計(jì)水位：16.0+0.095+m408.162347.0=上部結(jié)構(gòu)底標(biāo)高為 17.73m 1.6 沖刷深度 A 河槽的一般沖刷 一般沖刷后的最大水深 hpmax32142111)1(hBBQQAkmm Q1=Q2=4275m3,B1=B2=533.43m,k=1.04,1.0，0.0625，hmax10.1m A單寬流量集中系數(shù)，A2843.1355.443.53315.015.0=HB hp73.131.10)0625.01(0.112843.104.166.090.0=m B B 河槽處橋墩的局部沖刷 橋位處的沖止流速 ()28.384.1355.41.10)0625.01(0.11)1(324132max4121=VHhBBVZ h=13.73m,d=3m,查表得：V00.9648m/s，V00.31 V0VzV0 ，k1.0，B4m，219.04.011.016.21+=ddk（1.3919+0.0409）1/21.1970 1015.02.00)(1dVV()15.032.09648.084.110.8588 hbkkB0.6（V0-V0）（V/V0）n =1.01.197040.6（0.9648-0.31）（1.84/0.9648）0.8588 3.1349m 總沖刷深度 hshp+hb13.73+3.1316.86m 不考慮標(biāo)高因素，總沖刷深度為 16.86-160.86m 2.2 方案二：鋼筋混凝土箱形拱橋方案二：鋼筋混凝土箱形拱橋（1）方案簡介 本方案為鋼筋混凝土等截面懸鏈線無鉸拱橋。全橋分八跨，每跨均采用標(biāo)準(zhǔn)跨徑60m。采用箱形截面的拱圈。橋墩為重力式橋墩，橋臺(tái)為U型橋臺(tái)。（2）尺寸擬定 本橋擬用拱軸系數(shù)m=2.24，凈跨徑為60.0m，矢跨比為1/8。橋面行車道寬9.0m,兩邊各設(shè)1.5m的人行道。拱圈采用單箱多室閉合箱，全寬11.2m，由8個(gè)拱箱組成，高為1.2m。拱箱尺寸擬定如圖1-1：888168108132161241688108108208468201021208 圖4 1）拱箱寬度：由構(gòu)件強(qiáng)度、剛度和起吊能力等因素決定，一般為130160cm。取140cm。2）拱壁厚度：預(yù)制箱壁厚度主要受震搗條件限制，按箱壁鋼筋保護(hù)層和插入式震動(dòng)棒的要求，一般需有10cm，若采用附著式震搗器分段震搗，可減少為8cm,取8cm。113）相鄰箱壁間凈寬：這部分空間以后用現(xiàn)澆混凝土填筑，構(gòu)成拱圈的受力部分，一般用1016cm，這里取16cm。4）底板厚度：614cm。太厚則吊裝重量大，太薄則局部穩(wěn)定性差且中性軸上移。這里取10cm。5）蓋板：有鋼筋混凝土板和微彎板兩種型式，最小厚度68cm,這里取8cm。6）現(xiàn)澆頂部混凝土厚度：一般不小于10cm，這里取10cm。7）橫隔板：多采用挖空的鋼筋混凝土預(yù)制板，厚68cm，間距3.05.0m。橫隔板應(yīng)預(yù)留人行孔，以便于維修養(yǎng)護(hù)。這里取厚6cm。（3）橋面鋪裝及縱橫坡度 橋面采用瀝青混凝土橋面鋪裝，厚0.10m。橋面設(shè)雙向橫坡，坡度為2.0%。為了排除橋面積水，橋面設(shè)置預(yù)制混凝土集水井和10cm鑄鐵泄水管，布置在拱頂實(shí)腹區(qū)段。雙向縱坡，坡度為0.6%。（4）施工方法 采用無支架纜索吊裝施工方法，拱箱分段預(yù)制。采用裝配整體式結(jié)構(gòu)型式，分階段施工，最后組拼成一個(gè)整體。方案的最終確定：經(jīng)考慮，簡直梁的設(shè)計(jì)較簡單，受力的點(diǎn)明確，比較適合初學(xué)者作為畢業(yè)設(shè)計(jì)用，因此我選著了方案一。第三章第三章 總體布置及主梁的設(shè)計(jì)總體布置及主梁的設(shè)計(jì) 3.1 設(shè)計(jì)資料及構(gòu)造布置設(shè)計(jì)資料及構(gòu)造布置（一）設(shè)計(jì)資料 1、橋梁跨徑及橋?qū)?標(biāo)準(zhǔn)跨徑：40m（墩中心距），全橋共：480米，分12跨，主梁全長：39.96m，橋面凈空：凈9米，21.5 人行道，計(jì)算跨徑：38.88m。2、設(shè)計(jì)荷載 汽20，掛100，人群荷載3.5kN/m，兩側(cè)人行道、欄桿重量分別為3.6 kN/m和1.52 kN/m。3、材料及工藝 12本橋?yàn)轭A(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土T型梁橋，錐形錨具；混凝土：主梁用40號(hào)，人行道、欄桿及橋面鋪裝用20號(hào)；預(yù)應(yīng)力鋼筋：冶金部TB64標(biāo)準(zhǔn)的 5 碳素鋼絲，每束 32 根；其他內(nèi)容鮮見設(shè)計(jì)說明書。（二）橫截面布置 本設(shè)計(jì)采用公路橋涵標(biāo)準(zhǔn)圖40米跨徑的定型設(shè)計(jì)，因此主要尺寸已經(jīng)大致定下，以下為初步選定截面尺寸。1、主梁間距與主梁片數(shù) 全橋?qū)?2米，主梁間距1.6米（T梁上翼緣寬度為158cm，留2cm施工縫），因此共設(shè)7片主梁，根據(jù)一些資料，主梁的梁高選用230米詳細(xì)布置見下圖：圖表 4 2、橫截面沿跨長的變化，該梁的翼板厚度不變，馬蹄部分逐漸抬高，梁端處腹板加厚到與馬蹄等寬，主梁的基本布置到這里就基本結(jié)束了。（三）橫隔梁的布置 由于主梁很長，為了減小跨中彎矩的影響，全梁共設(shè)了五道橫隔梁，分別布置在跨中截面、兩個(gè)四分點(diǎn)及梁端.3.2 主梁內(nèi)力計(jì)算主梁內(nèi)力計(jì)算 3.2.1 恒載內(nèi)力計(jì)算 1、恒載集度（由于一直到這里，我的設(shè)計(jì)均參照預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋算例，故恒載集度已知，結(jié)果如下：邊主梁的恒載集度為：g1=17.813 KN/m.中主梁的恒載集度為：13 122.188306.00901.13811.086.1541)(41=+=iiggKN/m （2）第二期恒載 欄 桿：g!1)=1.52KN/m 人行道：g(2)=3.60KN/m 橋面鋪裝層(見圖3):g(4)=0.5(0.07+0.15)5.10+0.5(0.075+0.15)4.9024 =26.694KN/m 若將各恒載均攤給7片主梁，則：g2=（1.52+3.6+7.754+26.694）=5.653KN/m 2、恒載內(nèi)力 如圖6所示，設(shè)x為計(jì)算截面離左支座的距離并令lx/=則主梁彎矩和剪力的計(jì)算公式分別為：1 glM2)1(21=lg)21(21=Q 恒載內(nèi)力計(jì)算見表2 恒載內(nèi)力計(jì)算表 表2 計(jì)算數(shù)據(jù) L=38.88m g1 glM2)1(21=lg)21(21=Q 項(xiàng)目 跨中 四分點(diǎn)變化點(diǎn) 四分點(diǎn)變化點(diǎn) 支點(diǎn) 14 0.125 0.25 0.0530.25 0.053 0 第一期恒載 17.7073345.857 2510.371 671.848 172.112 307.736 344.224 第二期恒載 5.037951.775 714.212191.116 48.96087.540 97.919（二）活載內(nèi)力計(jì)算 1、沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)對(duì)汽20，1+u=1.04,其他活載不計(jì)。以下為荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算：（1）跨中截面的荷載橫向分布系數(shù) mc 本橋跨內(nèi)有三道橫隔梁，具有可靠的橫向聯(lián)結(jié)，且承重結(jié)構(gòu)的長寬比為：247.360.1788.38=Bl 所以可選用偏心壓力法來繪制橫向影響線和計(jì)算橫向分布系數(shù) mc a.計(jì)算主梁抗扭慣矩 IT 對(duì)于 T 梁截面iimiiTtbcI=1 式中 bi和 ti相應(yīng)為單個(gè)矩形截面的寬度和厚度；ci矩形截面抗扭剛度系數(shù)（可查橋梁工程表 2-5-2）；2橋孔長度確定：a.單寬流量公式j(luò)LcsqQ 水流壓縮系數(shù)06.01)(cchBK=次穩(wěn)定河段 1K0.92 則228.1)355.443.533(92.006.0=河槽平均單寬流量Cq014.843.5334275=BcQc 最小橋孔凈長jL6.505)014.8228.1(4976=m b過水面積法 15沖刷前橋下毛過水面積 Wq)1(PVsQs 式中：沖刷系數(shù) P 取 1.3 設(shè)計(jì)流速 VS=Vc1.84 因橋墩阻水而引起的橋下過水面積折減系數(shù)0625.0645.2=jL6050 壓縮系數(shù)1=Wq2221984.13.1)0625.01(0.14976m=凈過水面積 Wj（1-220802219)0625.01()mWq=橋孔凈長61.477355.42080=hWljjm 3壅水計(jì)算 橋前最大壅水高度)(202VVmZ=河灘路堤阻斷流量與設(shè)計(jì)流量的比值tnQ572+129-45.9655.1m%2.1349761.655=QsQtn 系數(shù)07.0=橋下平均流速 Vmm/s08.284.113.13.1212=+=+sVpp 斷面平均流速 V0=m/s255.1031.39644976=sWQS 19.0)225.108.2(07.022=Zm 橋下壅水高度m095.019.021=Z 波浪高度 hb10.4728m VW=15m/s 平均水深mh5.2=，良程 D8102m 本橋設(shè)計(jì)水位：16.0+0.095+m408.162347.0=上部結(jié)構(gòu)底標(biāo)高為 17.73m 4沖刷深度 A 河槽的一般沖刷 16一般沖刷后的最大水深 hpmax32142111)1(hBBQQAkmm Q1=Q2=4275m3,B1=B2=533.43m,k=1.04,1.0，0.0625，hmax10.1m A單寬流量集中系數(shù)，A2843.1355.443.53315.015.0=HB hp73.131.10)0625.01(0.112843.104.166.090.0=m B B 河槽處橋墩的局部沖刷 橋位處的沖止流速 ()28.384.1355.41.10)0625.01(0.11)1(324132max4121=VHhBBVZ h=13.73m,d=3m,查表得：V00.9648m/s，V00.31 V0VzV0 ，k1.0，B4m，219.04.011.016.21+=ddk（1.3919+0.0409）1/21.1970 15.02.00)(1dVV()15.032.09648.084.110.8588 hbkkB0.6（V0-V0）（V/V0）n =1.01.197040.6（0.9648-0.31）（1.84/0.9648）0.8588 3.1349m 總沖刷深度 hshp+hb13.73+3.1316.86m 不考慮標(biāo)高因素，總沖刷深度為 16.86-160.86m 5結(jié)論 百年一遇底設(shè)計(jì)流量為 Qs4976 立方米/秒，設(shè)計(jì)水位 16 米。計(jì)算最小橋孔凈長 Lj505.6 米，實(shí)際最小橋孔凈長為 538.3 米。橋前最大壅水高度19.0=Z，橋下壅水高度095.0=Z米。17本橋設(shè)計(jì)水位：16 米，上部結(jié)構(gòu)標(biāo)高為 17.9 米。計(jì)算水位距上部結(jié)構(gòu)底面最小距離 1.9 米（按橋規(guī)最小距離為 0.50 米）。b.計(jì)算抗扭修正系數(shù) 2)(11BLEIGIT+=其中 IT=5.9375610-3m4，I=0.42564186m4，47.376.188.38=BL 查橋梁工程表 2-5-1，n=7 時(shí)，=1.021，并取 G=0.425E 9320.047.342564186.01093756.5425.0021.11123=+=EE c.按偏心壓力法計(jì)算橫向影響線豎標(biāo)值 =+=niiiijaean121 求出一號(hào)梁在兩個(gè)邊主梁的橫向分不影響線豎標(biāo)值為：46.068.718.49320.071211=+=18.068.718.49320.071217=18 圖 5 圖 5 計(jì)算荷載橫向分布系數(shù) 如圖 8 所示 1、2、4 號(hào)梁的橫向影響線和最不利布載，因?yàn)楹茱@然 1 號(hào)梁的橫向分布系數(shù)最大，故只需計(jì)算 1 號(hào)梁的橫向分布系數(shù)：汽-20：464.0)74.154.384.464.6(04.744.021)(2121432111=+=+=qqqqqcqxxxxxm 掛-100：272.0)44.334.424.514.6(04.744.041)(4141432111=+=+=gggggcgxxxxxm 人群荷載：429.0)5.01.004.7(04.744.0=+=rcrm 支點(diǎn)截面的橫向荷載分布系數(shù)計(jì)算，該截面用杠桿原理法計(jì)算，繪制荷載橫向影響線并進(jìn)行布載如下圖 號(hào)梁號(hào)梁號(hào)梁 19 汽-20：438.075.02121=qoqm 掛-100：141.04375.04141=qogm 人群荷載：422.1=rorm 3.2.2 活載內(nèi)力計(jì)算 活載的內(nèi)力計(jì)算主要考慮的是最不利荷載布置時(shí)的主梁各截面受力情況，其中包括最大彎矩及最大剪力作用時(shí)的截面內(nèi)力值：祥見下表:1 號(hào)梁跨中截面最大內(nèi)力計(jì)算表 類別 汽-20 掛-100 1+1.04 1.0 mc 0.464 0.272 Pi 60 120 12070 130 250 250 250 250 2.724.72 9.72 9.027.029.129.72 7.72 7.12 最大彎矩及yi剪力彎矩 7.020.3611 9.02 0.464 9.720.50.472-0.257.12-0.1397.120.36637.72 0.397 9.72 0.5 9.12-0.462 號(hào) 梁號(hào) 梁號(hào) 梁 20)(maxmKNM 相應(yīng) Q（KN）)(maxmKNM 相應(yīng) Q（KN）iiyP3354 102.163 8420 198.575 相應(yīng)剪力 1 號(hào)梁內(nèi)力值1618.506 49.30 2290.24 54.011 合力 P 2120+60=300 2504=1000 Y 0.4578 8.9 0.4177 8.12 Py 137.44 2670 417.7 8120 最大剪力及相應(yīng)彎矩 1 號(hào)梁內(nèi)力值66.275 1288.43 113.614 2208.64 1 號(hào)梁支點(diǎn)最大剪力計(jì)算表 荷載 類別 汽-20 掛-100 人群 1+1.0459 1.0 1.0 Pi 60 120 120 70130 70130250 250 250 250 q=3.0 yi 1.0 0.8 971 0.8 611 0.6 039 0.5 010 0.1 152 0.01230.8 313 0.8 004 0.6 975 0.6 667 20.1 y人=0.9167 mi 0.3 75 0.4 363 0.4 578 0.524 0.2 372 0.2 607 0.299 0.4783 6.82 0.5 0.897 7.66 Qmax=（1+）Piyimi=186.292（KN）203.436 35.848 各個(gè)截面的荷載均已求出，因此可以得出每個(gè)截面的最大內(nèi)力值，以下即為主梁的恒載組合：主梁內(nèi)力組合表 21跨中截面 四分點(diǎn)截面 變化點(diǎn)截面 支點(diǎn)截面 序號(hào) 荷載類別Mmax Qmax Mmax Qmax MmaxQmax Qmax 1 第一期恒載 3345.86 0 2510.7172.1671.85307.74 344.22 2 第二期恒載 951.775 0 714.2248.96191.12875.4 97.919 3 總恒載=1+2 4296.24 0 3224.9221.1862.961183.1 442.14 4 人群 325.38 8.369244.0418.8365.70641.02 47.98 5 汽-20 1915.52 66.2751315.5122.5357.88169.61 184.1 6 掛-100 2290.24 54.0111776.9181.7484.51189.15 187.75 7 汽+人 1987.32 74.6441559.5141.3423.59210.63 232.08 8 恒+汽+人6241.58 74.6444784.5362.41286.61393.8 674.22 9 恒+掛 6587.87 54.0114991.9402.71347.51372.3 629.89 10 Si 7878.6 1045.56053.328511094914493 5630.6 11 Sj 7676.42 59.4125813.6465.11568.51627.8 737.09 12 1.4(7)/Si35%100%36%42%36%17%38%13 1.1 掛/Si33%100%33%25%34%13%32%14 提高后的Si 8114.96 104.536234.9477 1667.41800.4 881.15 15 提高后的Sj 7676.42 61.195813.6789.31568.51627.9 648.67 第四章第四章 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及其布置預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及其布置 4.1 跨中截面鋼束的估算與確定跨中截面鋼束的估算與確定 4.1.1 鋼束數(shù)量的估算 1按使用階段的應(yīng)力要求估算鋼束數(shù) )(1ysbyyekRACMn+=式中：M使用荷載產(chǎn)生的跨中彎矩，按表 10 取用；C1與荷載有關(guān)的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，對(duì)于汽-20，C1=0.51；對(duì)于掛-100，取 C1=0.565；22 yA一根 32s5 的鋼束截面積，即：yA=320.52/4=5.891cm2 byR-s5 碳素鋼絲的標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度，byR=1600MPa；ks上核心距，在前以算出 ks=48.258cm；ey鋼束偏心距，初估 ay=17cm，則 ey=yx-ay=139.03-17=122.03cm （1）對(duì)（恒+汽+人）荷載組合 .7610)03.122258.48(10160010712.451.010936.59822643=+=n （2）對(duì)（恒+掛）荷載組合 28.710)03.122258.48(10160010712.4565.010471.63672643=+=n 2按承載能力極限狀態(tài)估算鋼束數(shù) 02hRACMnbyyj=式中：Mj經(jīng)荷載組合并提高后的跨中計(jì)算彎距，按表 9 取用；C2估計(jì)鋼束群重心到混凝土合力作用點(diǎn)力臂長度的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，汽-20：C2=0.78，掛-100：C2=0.76；h0主梁有效高度，即 h0=h-ay=2.30-0.17=2.13m（1）對(duì)于荷載組合 27.613.210160010712.478.010969.7867643=n （2）對(duì)于荷載組合 09.613.210160010712.476.010621.7445643=n 為方便鋼束布置和施工，各主梁統(tǒng)一確定為 10 束。4.1.2 確定跨中及錨固截面的鋼束位置 1、（1）對(duì)于跨中截面，在保證布置預(yù)留管道構(gòu)造要求的前提下，盡可能使 23鋼束群重心的偏心距大些，選用直徑 5cm 抽拔橡膠成型的管道，取管道凈距 4cm，至梁底凈距 5cm，如圖 13-a 所示。（2）對(duì)于錨固截面，為了方便張拉操作，將所有鋼束都錨固在梁端，所以鋼束布置要考慮到錨頭布置的可能性以滿足張拉要求，也要使預(yù)應(yīng)力鋼束合力重心盡 可 能 靠 近 截 面 形 心，使 截 面 均 勻 受 壓。祥 圖 如 下：圖 7 由上圖可知，預(yù)應(yīng)力鋼筋為 9 根，布置在主梁的不同截面上，其中 3 根最終拉倒上翼緣。2、鋼束位子的確定（1）彎起角度的確定：上部：12 下部：7.5（3）彎起點(diǎn)的確定：A1=a2=39-30*tan7.5=35.051cm A3=a4=31.1cm A5=a6=27.15cm 24A7=30.710cm A8=25.396cm A9=20.082cm (4)各截面鋼束位子 鋼束中心到下邊緣的距離 截面 鋼束號(hào) X R C A0 A N1，N2 7.5 7.5 四 分 N3，N4 16.516.5 彎起點(diǎn)到跨中的距離 鋼束號(hào)彎起高度 角度cos sin R X 1，2 22.5 7.50.99140.1312625.5 1636 3，4 43.5 7.50.99140.1315081.8 1313.8 5，6 64.5 7.50.99140.1317535 987.6 7 147.5 120.97810.2086735.2 574.47 8 163.5 120.97810.2087465.8 417.27 9 179.5 120.97810.2088196.3 260.06 25N5，N6 22.525.5 N7 397.53 6735.1611.7337.5 19.233 N8 554.734 7468.7520.635816.537.136 點(diǎn) N9 711.938 8196.3530.97822.556.478 N1，N2 102.05 2625.511.978 7.5 9.484 N3，N4 424.24 5081.7817.73816.534.238 N5，N6 750.14 7535.0537.458522.562.96 N7 1163.53 6735.05101.2647.5 108.76 N8 1320.73 7465.65117.95916.5134.46 變 化 點(diǎn) N9 1477.94 8196.35134.41622.5159.92 N1，N2 308.05 2625.5118.1167.5 25.62 N3，N4 630.224 5081.7839.23 16.555.73 N5，N6 956.4 7535.0560.94 22.586.443 N7 1369.53 6735.16147.157.5 154.65 N8 1.5E+07 7465.75157.77816.5174.28 支 點(diǎn) N9 1683.97 8196.37174.85522.5200.35 4.2 鋼束預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算鋼束預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算 預(yù)應(yīng)力損失值因梁截面位置不同而有差異，選四分點(diǎn)截面（即有直線束又有曲線束通過）計(jì)算。4.2.1 預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁之間的摩擦損失（s1見表 16）按規(guī)范，計(jì)算公式為：1)(1kxkse+=式中：k張拉鋼束時(shí)錨下的控制應(yīng)力；根據(jù)規(guī)定，對(duì)于鋼絲束取張 拉控制應(yīng)力為：k=0.75Rby=0.751600=1200MPa；鋼束與管道壁的摩擦系數(shù)，對(duì)于橡膠管抽芯成型的管道取 =0.55；26 從張拉端到計(jì)算截面曲線管道部分切線的夾角之和，以 rad 計(jì)；k管道每米局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)，取 k=0.0015；x從張拉端到計(jì)算截面的管道長度（以 m 計(jì)），可近似取其在縱軸上的投影長度（見圖 15 所示），當(dāng)四分點(diǎn)為計(jì)算截面時(shí)，x=axi+l/4；4.2.2 由錨具變形、鋼束回縮引起的損失（s2，見表 17）按規(guī)范，計(jì)算公式為：ysEll=2 四分點(diǎn)預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算表 =-鋼束號(hào) 0 rad u x kx u=x e g N1.N2 7.5 0.131 0.1 10.10.020.0870.083 100.08 N3.N4 7.5 0.131 0.1 10 0.020.0870.083 100.02 N5.N6 7.5 0.131 0.1 9.990.010.0870.083 99.948 N7 7.2 0.126 0.1 10.10.020.0840.081 97.152 N8 6.350.111 0.1 10 0.020.0760.073 88.176 N9 5.680.099 0.1 10 0.020.07 0.068 81.036 N10 5.120.089 0 9.950.010.0640.062 74.532 式中：l錨具變形、鋼束回縮值（以 mm 計(jì)），按橋規(guī)表 5.2.7 采用；對(duì)于鋼制錐形錨l=6mm，本設(shè)計(jì)采用兩端同時(shí)張拉，則l=12mm；l預(yù)應(yīng)力鋼束的有效長度（以 mm 計(jì)）。s2計(jì)算表 表 17 項(xiàng)目 N1,N2N3,N4N5,N6 N7 N8 N9 N10 l（mm）（見表 12）396003954039479 39753 39683 39641 39544 275s2100.212=l（MPa）60.606 6069860.792 60.373 60.479 60.585 60.692 4.2.3 混凝土彈性壓縮引起的損失（s4見表 18）后張法梁當(dāng)采用分批張拉時(shí)，先張拉的鋼束由于張拉后批鋼束所 產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失，根據(jù)橋規(guī)第 5.2.9 條規(guī) 定，計(jì)算公式為：s4=nyhl 式中：hl在先張拉鋼束重心處，由后張拉各批鋼束而產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，可按下式計(jì)算：式中：Ny0、My0分別為鋼束錨固時(shí)預(yù)加的縱向力和彎矩；eyi計(jì)算截面上鋼束重心到截面凈軸的距離，eyi=yjx-ai，其 yjx值見表15 所示，ai值見表 13 4.2.4 由鋼束預(yù)應(yīng)力松弛引起的損失（s5）按規(guī)范，對(duì)于作超張拉的鋼絲束由松弛引起的應(yīng)力損失的終極值，按下式計(jì)算：s5=0.045k=0.0451200=54MPa 4.2.5 混凝土收縮和徐變引起的損失（s6）按規(guī)范，計(jì)算公式如下：AyhysEn101),(),(6+=式中：s6全部鋼束重心處的預(yù)應(yīng)力損失值；h鋼束錨固時(shí)，在計(jì)算截面上全部鋼束重心處由預(yù)加應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失）產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，并根據(jù)張拉受力情況，考慮主梁重力的影響；配筋率，AAAAAgygy+=；A為鋼束錨錨固時(shí)相應(yīng)的凈截面積 Aj，見表 15；A=1+eA2/r2 eA鋼束群重心到截面凈軸的距離 ej，見表 15 r截面回轉(zhuǎn)半徑 r2=Ij/Aj；28 ),（-加載齡期為時(shí)的混凝土徐變系數(shù)終值；),（-自混凝土齡期開始的收縮應(yīng)變終值；1.徐變系數(shù)),（和收縮應(yīng)變系數(shù)),（的計(jì)算構(gòu)件理論厚度=uAh2 式中：Ah主梁混凝土截面面積；u與大氣接觸的截面周邊長度。4.3 截面強(qiáng)度驗(yàn)算截面強(qiáng)度驗(yàn)算 4.3.1 T 形截面受壓區(qū)翼緣計(jì)算（1）按規(guī)定，對(duì)于 T 形截面受壓區(qū)翼緣計(jì)算寬度 b1，應(yīng)取用下列三者中的最小值：b1l/3=3888/3=1296cm；b1160cm（主梁間距）；b1b+2c+12 h1=16+271+128=254cm 故取 b1=160cm （2）確定混凝土受壓區(qū)高度 按規(guī)范，對(duì)于帶承托翼緣板的 T 形截面：當(dāng) RgAg+RyAyRabihi+RgAg+yaAy成立時(shí)，中性軸載翼緣部分內(nèi)，否則在腹板內(nèi)，所以：左邊=RyAy=128010-147.12=6031.36KN 右邊=Rab1h1+0.5 Ra（b+b2）h1=23.01608+0.5（16+158）1210-1=5345.2KN 左邊右邊，即中性軸在腹板內(nèi)。設(shè)中性軸到截面上緣距離為 x，則：29 212121()(5.0hhxbbbhhbRARayy+=即 16.6862.534536.6031)(21=aRhhxbKN 式中：b=16cm，h2=8cm，h1=12cm，Ra=23.0MPa，得 x=38.65cm。同時(shí)公預(yù)規(guī)要求混凝土受壓區(qū)高度應(yīng)符合：xjyh0 式中：jy預(yù)應(yīng)力受壓區(qū)高度界限系數(shù)，對(duì)于預(yù)應(yīng)力碳素鋼絲jy=0.4 跨中截面ay=18.3cm 則：h0=h-ay=230-18.3=211.7cm jyh0=0.4211.7=84.68cmx 說明該截面破壞時(shí)屬于塑性破壞狀態(tài)。（3）驗(yàn)算正截面強(qiáng)度 按規(guī)范，計(jì)算公式為：)3()()2(120210hhhbbRxhbxRMaacj+)3(2)(12021hhhbbhRa+式中：c混凝土安全系數(shù)，取用 1.25。則上式：右邊=)287.211(8)16160(265.387.211(65.38160.2325.11+mKN=+183.972210)31287.211(2)16158(123 由表 9 可知控制跨中截面設(shè)計(jì)得計(jì)算彎矩為 7867.969KN.m=KN 所以主梁的 T 形截面尺寸符合要求。2）斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 a.驗(yàn)算是否需要進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算 根據(jù)規(guī)范，若符合下列公式要求時(shí)，則不需要進(jìn)行斜截面抗剪計(jì)算：Qj0.038R1bh0 式中：R1混凝土抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度（MPa）；Qj、b、h0的單位同上述說明一致。對(duì)于變化點(diǎn)截面：b=16cm，ay=72.96cm，Qj=821.676KN，故：上式右邊=0.0382.1516（230-72.96）=205.283 Qj 因此需要進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算。b.計(jì)算斜面水平投影長度 c 31 計(jì)算公式為：c=0.6mh0 式中：m斜截面頂端正截面處的剪跨比，m=M/Qh0，當(dāng) m1.7 時(shí)，取 m=1.7 Q通過斜截面頂端正截面內(nèi)由使用荷載產(chǎn)生的最大剪力；M相應(yīng)于上述最大剪力時(shí)的彎矩；h0通過斜截面受壓區(qū)頂端截面上的有效高度，自受拉縱向主鋼筋的合力點(diǎn)至受壓邊緣的距離（以 cm 計(jì)）上述的 Q、M、h0近似取變化點(diǎn)截面的最大剪力、最大彎矩和截面有效高度，則：7.148.1)96.72230(418.609101418.9462=m，取 m=1.7，故：c=0.61.7157.04=160.18cm c.箍筋計(jì)算 若選用820cm 的雙肢箍筋，則箍筋的總截面的總截面積為 Ak=20.053=1.006cm2 箍筋間距 sk=20cm，箍筋抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度 Rgk=240MPa，箍筋配筋率：%314.0%1001620006.1sAkk=b 在錨固端設(shè)置兩塊厚 20mm 的鋼墊板，即在 N7-N10 的四根鋼束錨下設(shè)置 200962mm 的墊板 1；在 N1-N6 的六根鋼束下設(shè)置 350766mm 的墊板 2。在墊板下等于梁高（230cm）的范圍內(nèi)并且布置 21 層8 的間接鋼筋網(wǎng)，鋼筋網(wǎng)的間距為 10cm，其中錨下第一層鋼筋網(wǎng)的布置如圖 16-b 所示，根據(jù)錨下鋼墊板的布置情況，分上、下兩部分各自驗(yàn)算混凝土局部承壓強(qiáng)度。計(jì)算公式如下：cghetacARRN)2(6.03+式中：Nc局部承壓時(shí)的縱向力，在梁端兩塊鋼墊板中，分別考慮除最后張拉的一 32束為控制應(yīng)力外，其余各束均為傳力錨固應(yīng)力，可計(jì)算出墊板 1、2 的Nc 各為 2166.146KN 和 3184.825KN；混凝土局部承壓時(shí)的縱向力，按下式計(jì)算：=cdAA Ad局部承壓的計(jì)算底面積（扣除孔道面積）；Ac局部承壓（扣孔道）面積；he配置間接鋼筋時(shí)局部承壓強(qiáng)度提高系數(shù)，按下式計(jì)算：cheheAA=Ahe包羅在鋼筋網(wǎng)配筋范圍內(nèi)的混凝土核心面積；Ra混凝土抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度，對(duì)于 40 號(hào)混凝土，Ra=23.0MPa，考慮在主梁混凝土達(dá)到 90%強(qiáng)度時(shí)開始張拉鋼束，所以aR=0.9 Ra=20.7MPa；Rg間接鋼筋抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度，對(duì)于級(jí)鋼筋 Rg=240MPa；t間接鋼筋的體積配筋率，對(duì)于方格鋼筋網(wǎng)slllananjjt21222111+=n1、aj1和 n2、aj2鋼筋網(wǎng)分別沿縱橫方向的鋼筋數(shù)即單鋼筋的截面積；s鋼筋網(wǎng)的間距。對(duì)于鋼墊板 1（見圖 16）：2544)8220()24.142.96(+=dA=4421.46cm2 25442.9620=cA=1845.46cm2 254411534=heA=3831.46cm2 強(qiáng)度系數(shù)為：33 55.146.184546.4421=cdAA 44.146.184546.3831=cheheAA 間接鋼筋體積配筋率：00864.0101153434503.013115503.0221222111=+=+=lllanlanjjt 把計(jì)算數(shù)值代入上述公式得：公式右邊=0.6（1.5520.7+20.008641.442240）1845.4610-1=4504.912KN Nc=2166.146右邊，即中性軸在腹板內(nèi)。設(shè)中性軸到截面上緣距離為 x，則：212121()(5.0hhxbbbhhbRARayy+=即 16.6862.534536.6031)(21=aRhhxbKN 式中：b=16cm，h2=8cm，h1=12cm，Ra=23.0MPa，得 x=38.65cm。同時(shí)公預(yù)規(guī)要求混凝土受壓區(qū)高度應(yīng)符合：xjyh0 式中：jy