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沖壓純凈的鈦板料的可鍛模性 機械工程學，臺灣國立大學，臺北10764，羅克克(1964年提出的厘米·克·秒制電導率單位) 2003 年10月20 日標準；2005 年4月12 日接受以修改過的形式；2005 年5月4 日公證 摘要 由于六角close-packed (HCP) 晶體結(jié)構(gòu), 商業(yè)純凈的鈦(CP 鈦) 在室溫顯示低延展性, 并且要求熱量活化作用增加它的延展性和可模鍛性。在本研究中, 由實驗性方法學習了CP 鈦板料在vanous 溫度的可模鍛性. 拉伸測試第一次進行調(diào)查CP 鈦板料在各種各樣的溫度下的機械行為。形成極限測試，V 彎曲測試,和拉伸試驗測試沖壓CP 鈦板料在各種各樣的溫度下的可模鍛性。實驗性結(jié)果表明, 雖然可模鍛性被限制以冷形成，但CP 鈦板料在室溫能形成薄元件。另外, V 彎曲測試表明，在拉拔成型溫度可以減少回彈。試驗結(jié)果獲得在本研究中可以幫助設計CP 鈦板料沖壓模。 2005 年Elsevier B.V 版權(quán)所有。 關(guān)鍵字：純鈦板；可成形性；成型極限；V彎曲；回彈 1. 介紹 由于它的重量和高強度系數(shù)，工業(yè)純凈的鈦(CP 鈦) 是一潛在構(gòu)件, 并且最近受到電子產(chǎn)業(yè)注意。因為它的競爭力和優(yōu)越表現(xiàn)，CP 鈦的主要分解的過程是壓制形成。在制造工藝的壓制成形之中，沖壓CP 鈦板料是特別重要為生產(chǎn)薄壁結(jié)構(gòu)組分被使用在電子產(chǎn)品, 譬如筆記本蓋子, 移動電話 等。CP 鈦板料由于它六角close-packed (HCP) 結(jié)構(gòu)在室溫通常顯示有限的延展性。雖然可成形性可以在高溫下改善，但是一個制造過程總希望在室溫下進行。但是, CP 鈦多數(shù)研究集中于微結(jié)構(gòu) [ 1-4 ], 并且關(guān)于CP 鈦板料沖壓的可模鍛性文學研究不是很深入。 在本研究中, 使用實驗性方法調(diào)查了CP 鈦板料沖壓的可模鍛性。從實驗獲得的關(guān)于CP 鈦板料在各種各樣的溫度范圍從室溫到300攝氏度的機械性能的結(jié)果。另外,CP 鈦板料的重要形成的特征, 譬如形成極限, 回彈,和極限拉延比，都要被檢測。 2. 在各種各樣溫度下的機械性能測試 應力應變關(guān)系是根本信息為金屬板的可模鍛性的研究。依照以上提到, 在室溫CP 鈦板料的可模鍛性是有限的,可以在拉伸成型溫度改善。為了審查品CP 鈦物產(chǎn)覆蓋在不同的溫度的機械性能，拉伸測試執(zhí)行了在各種各樣的溫度范圍從室溫對300 0C 和在0.1, 0.01, 0.001, 和0.0001/s 之下的不同的張力率, 各自地。拉伸測試標本由JIS 等級1 CP 0.5 毫米制成鈦板料厚度準備了根據(jù)ASTM 標準。標本被削減沿平面剖面與輾壓方向(00), 和在角度450 和900 對輾壓方向。標本裁減毛刺沿導線邊緣。 拉伸測試進行了使用MTS 810 測試機器。因為在高溫測試、熱化熔爐接通MTS810 測試機器。標本在拉伸測試之前先加熱到100, 200, 和300 0C。在測試期間, 溫度標本被保持恒定直到樣品拉伸到故障。 在本研究中, 工程學應力關(guān)系第一次從實驗性數(shù)據(jù)獲得，然后是轉(zhuǎn)換成真實的應力聯(lián)系根據(jù)a一Qo(1 +e) 和 e=ln(1十e), a 和s 是真實的重力和真正的張力、Qo 和a 是工程應力, 和工程應變的張力, 各自地。在室溫下從樣品獲得CP 鈦真實的應力關(guān)系，被削減三個不同取向被顯示在圖l 。非均質(zhì)性的行為被觀察在圖1 。它被看見圖1, 00 標本有更高的出產(chǎn)量和a 更大的伸長比標本在其它二個方向, 在伸長上的區(qū)別是更加重大的。并且觀察它, 0度 樣本顯示重大工作硬化的產(chǎn)物在標本之中在三個方向。這個結(jié)果一致于那獲得Ishiyama 等[ 5 ] 。在起點階段測試他們發(fā)現(xiàn)了滑動變形發(fā)生在00 個和900 個方向。在進一步變形階段期間, 孿生變形快速地增加在00 方向和生產(chǎn)更高的抵抗反對脫臼滑動, 收效按更大的價值在出產(chǎn)量, 工作硬化, 和伸長。CP 的平均屈服應力和伸長鈦板料在室溫是大約352 MPa 和28%, 各自地?？墒悄铅抵登蜕扉L的值CP 鈦板料在室溫下不是良好的在一深拉處理比擬碳鋼的、他們是可行的因為相對淺的模具產(chǎn)品從那可成形性觀點。 圖2 顯示原物和被扭屈的標本在三個方向。它被注意在圖2, 00 標本進行一致的變形在破裂之前, 當900 標本顯示一次明顯的頸, 和變形 450標本方向在那些其它二個方式之間 為了審查張力率的作用在CP 鈦板料的變形, 拉伸測試并且執(zhí)行在室溫在不同的滑塊速度之下, 造成不同的張力率的0.1, 0.01, 0.001, 和0.0001,各自地。真實的應力關(guān)系在各種各樣的張力率為00 標本被顯示在圖3 。重要的微量在應力曲線從張力率0.1 到0.001 是注意在圖3, 和應力曲線變得接近互相之后。同樣觀察在拉伸測試趨向為450 個和900 個樣本。它表明CP 鈦板料穩(wěn)定的應力應變關(guān)系可能是在張力率更小比0.001 之下獲得。 CP 鈦的真實的應力聯(lián)系覆蓋在各種各樣的溫度范圍從室溫對300 0C 為標本00 方向被顯示在圖4。測試執(zhí)行在張力率的0.001顯示在圖4。在圖4,上CP 鈦板料在高溫下有更好的可鍛性。測試更低溫度的增量得到應力曲線比例。注意在圖4 依照樣本的伸長不增加從室溫對100 0C被觀測, 相反, 伸長得到更小當樣本被加熱 100 0C 。 Fig. 3. True stress-strain relations at various strain-rates (1/s) for 00 speci men at room temperature. 但是, 在測試的溫度比100 0C更高時伸長變大。更大的伸長在室溫是相當異常的。但這種現(xiàn)象唯一發(fā)生在00 樣本。45度和90度樣本,當在測試的溫度伸長連續(xù)被增加, 顯示在圖5和圖6上, 各自地。在室溫發(fā)生了更大的伸長在 00 樣本也許歸結(jié)于在室溫孿生變形的快速的增量在00 方向, 導致更高的抵抗阻止脫臼滑動, 并且造成更大的伸長。各向異性現(xiàn)象其它索引是塑料張力比率, 即。 r 價值, 被定義作為塑料張力比率在到那的橫向方向在厚度方向在a 單軸的拉伸測試。 窗體頂端 在本研究中, r 價值是樣本在室溫拉伸測試獲得0度, 45度, 和 90度方向。測量r 價值從標本被舒展到20% 是4.2, 2.2, 和2.1 為 00, 450, 和900 個標本, 各自地。從更高的r- 價值表明更好的回火性, 它表示, CP 鈦覆蓋陳列更好的深圖畫質(zhì)量在輾壓方向比其它二個方向。并且CP 鈦各向異性現(xiàn)象板料再被證實了從重大區(qū)別 r 價值。 3. 沖壓CP 鈦板料的可鍛性 除基本的機械性能之外, 審查了CP 鈦板料的沖壓的可模鍛性。在本研究,形成極限測試在室溫, 并且V 彎曲測試和圓杯子圖畫測試在各種各樣溫度執(zhí)行了。測試結(jié)果被談論了與CP 相關(guān)形成的物產(chǎn)鈦覆蓋在印記過程中。 3.1. 成型極限測試 因為Keeler 和Backofen [ 6 ] 介紹了概念形成極限圖(FLD), 1963 年這是 廣泛被接受的標準為破裂預言以金屬片 形成。確定FLD, 舒展測試是執(zhí)行為不同的寬度薄鋼板樣品使用半球型沖床。標本是第一電化學上銘刻以會是的圓柵格扭屈入橢圓在被舒展以后。 工程學張力測量了沿少校和較小軸橢圓被命名少校和較小張力, 各自地。并且他們主要是測量飛機上的張力。 在本研究中, 長方形標本有同樣長度的100mm, 但以另外寬度排列從10 到100 毫米在10 毫米的增加, 被測試了。相似與拉伸測試, CP 鈦板料被切開了在三個取向?qū)殙悍较? 即, 00, 450, 和900, 為各標本的大小。在測試期間, 標本夾緊了在周圍被舒展了對失敗在78 毫米半成品沖床。工程學少校和較小張力測量在地點最接近破裂為每個標本被記錄了。少校和較小張力是密謀反對互相以主要張力作為縱坐標, 和曲線適合入張力點被定義了形成的極限曲線。圖顯示這形成極限曲線稱形成的極限圖。FLD 是一個非常有用的標準為發(fā)生的破裂在一個沖壓的過程中。 根據(jù)早先分析, CP 鈦板料能被形成在室溫。為了進一步證實它的可行性, 形成的極限測試執(zhí)行了在室溫度。測試結(jié)果看出圖7 顯示形成的極限曲線?？匆娫趫D7, 主要張力在曲線的最低的點, 并且是平面張力變形方式, 是0.34 。比較被冷軋的鋼或不銹鋼, 這數(shù)值更低。但是, 為沖壓薄產(chǎn)品, 圖7顯示形成的極限曲線表明CP 鈦板料在室溫形成的更大的可能性。這有可能在室溫用CP 鈦板料能制造電子材料。 3.2. V 彎曲測試 因為CP 鈦彈性模數(shù)比鋼要低,回彈是重要的彎曲處理。在本研究, V 彎測試執(zhí)行了審查CP 鈦板料在各種各樣溫度回彈形成的物產(chǎn)。V 彎測試結(jié)果用圖8顯示 。圖8能看見在下模有一個開頭角度90度。環(huán)烷驅(qū)研究那效果的沖頭半徑接通彈性后效，工具以沖壓半徑從0.5 到5.0 毫米, 在0.5 毫米的增加, 準備了。CP 鈦板料的樣本以0.5 毫米的厚度, 長度 60 毫米, 和寬度15 毫米。為增加測試的溫度,標本被附寄了在熱化熔爐。V 彎測試不使用潤滑劑因為摩擦情況有對回彈的無意義作用發(fā)生了在V 彎曲測試。彎曲的測試進行了在室溫, 100, 200, 和3000C, 各自地。在彎曲的測試以后, 彎的標本角度由CMM 測量了, 和回彈角度被計算了 。 Fig. 8. Tooling used in the V-bend tests 圖9 和10 顯示關(guān)系在回彈之間并且沖壓半徑在室溫和300 0C, 各自地?？匆陨蟽蓚€圖, 不管溫度變化回彈減少為更小的沖壓半徑。在彎曲時更小的沖壓半徑導致更大的塑料變形,因此要減小回彈的作用。在圖9 和10負值的彈性后效發(fā)生在較小沖頭半徑的時候。這是因為那板料在V 形狀的平直的邊被扭屈入形成弧光在彎曲的過程開始, 和裝載被應用鋪平弧在彎曲處理結(jié)果的結(jié)尾復合應力分配導致負值的彈性后效 [ 7 ] 。比較兩個圖,觀察, 回彈減少當形成的溫度增加不管沖頭半徑尺寸。它表明那 CP 鈦板料不僅有更好的可鍛性而且體驗較少回彈在形成的高溫。我們知道, 回彈是由彈性模數(shù)和材料的屈服應力影響的。彈性模數(shù)不會隨溫度變化而變化。而且溫度升高CP 鈦板料的屈服應力減少，高溫是形成回彈減退是因為在更低的溫度CP 鈦的屈服應力更低。 Fig. 10. Relations between springback and punch radius at 300 "C for spec- imens of three directions. Fig. 11. Punch and die used in circular cup drawing tests. Fig. 12. Drawn cups at various forming temperatures 3.3盤狀拉深試驗 限制的圖畫比率(LDR), 被定義作為圓直徑的比(Dp) 與沖壓直徑(Dp) 在一張成功的圓盤拉深處理, 是一個普遍的索引使用描述可模鍛性金屬板。LDR 的更大的價值暗示更大的圖畫深度, 即,更好的可鍛性 。在本研究中, 沖壓和沖模被顯示在圖11 使用了圓盤拉深測試。測試執(zhí)行了在室temperatore, 100, 和200 0C, 各自地。在高溫下為了進行拉深測試使用加熱器。為了獲得一個成功的拉深過程。那坯料尺寸和空白座力適當調(diào)節(jié)除去些缺點比如斷裂和皺紋，如果在拉深測試破裂出現(xiàn), 斷開軸心力對更小的價值會被調(diào)整直到破裂被消除到?jīng)]有皺痕發(fā)生。當斷裂力量的調(diào)整沒有消除破裂, 減少斷裂的方法會被嘗試同時避免破裂。拉深試驗采取壓制皺痕，但是, 在LDR 測試, 空白的大小是并且作為參量確定LDR 的價值除對上述調(diào)整的用途之外。從拳打直徑是35 毫米, 空白的直徑被增加在3.5 毫米的增加從70 毫米對最大的可能的直徑為計算價值方便起見 LDR 。MoS2 被使用了作為潤滑劑在所有圓杯子圖畫測試進行在本研究中, 和圖畫速度是0.2 mm/s 。 圖12 顯示拉長的杯子在各種各樣的溫度。 圖12清楚的顯示,當形成溫度增加時拉拔深度增加。表明這個圖形那自動測試設備畫的形狀拉深成形的在多樣的溫度是相當不同的。自動測試設備現(xiàn)象變成重要的在較高的成型溫度。LDR 、畫的深度, 和相關(guān)的處理參量的價值被列出在表1 為測試進行在各種各樣的溫度。它被注意在表1, 所有價值增加當形成的溫度增量。但是, 增量 LDR 和圖畫深度不是那么重大的在范圍從室溫對100 0C, 但得到大從100 2000C 。注意在表1一大的斷裂紋是需要的大的坯料尺寸到是成功地從中提取一較高的溫度是。在室溫CP 鈦板料LDR 的價值是2.2, 與可比較的碳鋼, 表明, 沖壓CP 鈦覆蓋在室溫是可行的。 4. 結(jié)束語 在本研究中調(diào)查了由做各種各樣的試驗。在各種各樣的溫度CP 鈦板料沖壓的可鍛性的形成。機械性能 CP 鈦板料在各種各樣的溫度第一次被審查了, 并且應力聯(lián)系被獲得從實驗表明, CP 鈦板料有更高的屈服應力和更小的伸長在室溫, 但當板料被加熱到300 0C比例減少由屈服應力的增加決定。它是被注意應力聯(lián)系獲得從拉伸測試在室溫表明CP 鈦板料能被形成入淺組分在室溫, 雖然屈服應力是一少許更高的。形成限制CP 鈦板料的圖被獲得在室溫不是那么高的作為那些被冷軋的鋼, 而是極小值主要張力0.34 并且提供一種最宜的可能性為 CP 鈦板料被形成在室溫。圓形拉深測試顯露, 在室溫CP 鈦板料有 LDR 價值的2.2, 和成功地拉長的以20 毫米的深度證實CP 鈦板料可能被形成入淺組分在室溫。但是, 露出的現(xiàn)象顯示表明, CP 鈦板料負擔重要的 各向異性現(xiàn)象在能并且影響可鍛性的平面圓形拉深。 調(diào)查了在室溫度應力聯(lián)系對張力率的作用。實驗性結(jié)果表示, 應力聯(lián)系變得穩(wěn)定當張力率比0.001 小。在V 彎測試, 實驗性結(jié)果顯露重要信息回彈可能被減少在被舉起的形成的溫度。彈性后效可以是減少如果使用一較小沖頭半徑 。實驗性結(jié)果表明本研究提供根本性形成CP 鈦板料模具設計。 鳴謝 作者會想感謝全國科學中華民國的委員會為財政支持這研究根據(jù)合同第NSC 89-2212-E-002-147,使實驗工作成為可能。 參考文獻 [I] P. Jones, W.B. Hutchison, Stress-state dependence of slip in titanium6A1-4V and other H.C.P. metals, Acta Metall. 29 (1981) 951-968. [2] G. Haicheng, Orientation dependence of slip and twinning in HCP metals, Scripts Mater. 36 (12) (1997) 1383-1386. [3] M.H. Yoo, Twinning and mechanical behavior of titanium aluminides and other intermetallics, Intermetallics 6 (1998) 597巧02. [4] J.W. Christian, 5. Mahajan, Deformation twimung, Prog. Mater. Sci.39 (1995) 1-157. [5] S. Ishiyama, S. Hanada, O. Izumi, Orientation dependence of twinping in commercially pure titanium, J.扣n. Inst. Met. 54 (9) (1990) 976-984. [6] S.P. Keeler, W.A. Backofen, Plastic instability and fracture in sheets stretched over rigid punches, Traps. Am. Soc. Met. 56 (1963) 25-48. [7] L. Forcellese, F. Fratini, Gabriella, F. Micari, The evaluation of springback in 3D stamping and coining processes, J. Mater. Process. Technol. 80-81 (1998) 108-112. Fig. 15 河南機電高等專科學校 學生畢業(yè)設計中期檢查表 學生姓名 學 號 指導教師 選題情況 課題名稱 石英表鐵芯沖壓成形工藝及模具設計 難易程度 偏難 適中 偏易 工作量 較大 合理 較小 符合規(guī)范化的要求 任務書 有 無 開題報告 有 無 外文翻譯質(zhì)量 優(yōu) 良 中 差 學習態(tài)度、出勤情況 好 一般 差 工作進度 快 按計劃進行 慢 中期工作匯報及解答問題情況 優(yōu) 良 中 差 中期成績評定： 所在專業(yè)意見： 負責人： 年 月 日 河南機電高等專科學校 畢業(yè)設計任務書 系 部： 專 業(yè)： 學生姓名: 學 號: 設計(論文)題目： 石英表鐵芯沖壓成形工藝及模具的設計 起 迄 日 期: 2009 年3 月 11 日~ 5月 20 日 指 導 教 師: 2009 年 3 月 11 日 畢 業(yè) 設 計任 務 書 1．本畢業(yè)設計（論文）課題來源及應達到的目的： 本畢業(yè)設計來源于生產(chǎn)實際產(chǎn)品。本設計主要的目的是讓學生熟練掌握沖壓模具的基本原理和構(gòu)成。讓學生在較短的時間內(nèi)對沖壓工藝及模具知識進行必要的整合，重點鍛煉對沖壓工藝及模具知識的實際應用，達到把學生培養(yǎng)成技能型人才的要求。 2．本畢業(yè)設計（論文）課題任務的內(nèi)容和要求（包括原始數(shù)據(jù)、技術(shù)要求、工作要求等）： 本畢業(yè)設計課題任務的內(nèi)容： （1）設計說明書一份 （2）裝配圖一份（按1：1打印） （3）零件圖（所有非標零件） （4）工藝卡、工序卡各一份 本畢業(yè)設計要求：認真查閱相關(guān)資料，要求學生獨立完成。 所在專業(yè)審查意見： 負責人： 年 月 日 系部意見： 系領(lǐng)導： 年 月 日 河南機電高等專科學校畢業(yè)設計說明書 參考文獻 [1] 歐陽波儀. 主編.多工位級進模設計標準教程. 化學工業(yè)出版社，2008 [2] 翟德梅、段維峰. 主編.模具制造技術(shù).化學工業(yè)出版社，2005 [3] 原紅玲. 主編.沖壓工藝與模具設計.機械工業(yè)出版社，2008 [4] 孫鳳勤、閻亞林. 主編.沖壓與塑壓成形設備.高等教育出版社，2003 [5] 司乃均、許德珠. 主編.熱加工工藝基礎.高等教育出版社，2000 [6] 許德珠. 主編.機械工程材料.高等教育出版社，2000 [7] 寇世瑤. 主編.機械制圖.高等教育出版社，2002. 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Through the design of the mold parts, has further strengthened the basis of the designers of stamping process knowledge, for the design of more complex stamping die to do a good job of paving the way and draw a more profound experience. The design of the use of punch forming process and die design of the basic knowledge, the first analysis of the deformation of parts and performance requirements, in order to select the type of ready to die; and then calculating the punch press and die size, easy to select the standard punch and to prepare die; the final analysis of the structure of parts in order to determine the convex, concave die shape, analysis of the mechanical properties of materials and parts in the process of the characteristics of deformation for the purpose of calculating the size of red pressure to select the type of press. The design is punching,cutting, bending progressive die, the main consideration for the design of the different distance between the position to determine the rough location of parts and the distance between each feed. Taking into account the different position of the coordinated action between the various work places and mold wear Key words: composite die Piercing die bending die 機 械 加 工 工 序 卡 工序名稱 粗加工毛坯 工序號 零件名稱 凸凹模 零件號 03 零件重量 同時加工零件數(shù) 材 料 毛 坯 牌 號 硬 度 型 號 重 量 T10A HRC56-60 設 備 夾 具 名 稱 輔 助 工 具 名 稱 型 號 銑床 X62W 虎鉗 安 裝 工 步 安裝及工步說明 刀 具 量 具 走 刀 長 度 走 刀 次 數(shù) 切 削 深 度 進給量(mm/min) 主 軸 轉(zhuǎn) 速 切 削 速 度 基 本 工 時 03 將六面銑六方保證尺寸 端銑刀 游標卡尺 0.5mm 100mm/min 800 設 計 者 陸春志 指 導 教 師 于智宏 共 7 頁 第 1 頁 機 械 加 工 工 序 卡 工序名稱 磨平面 工序號 零件名稱 凸凹模 零件號 03 零件重量 同時加工零件數(shù) 材 料 毛 坯 牌 號 硬 度 型 號 重 量 T10A HRC56-60 設 備 夾 具 名 稱 輔 助 工 具 名 稱 型 號 磨床 安 裝 工 步 安裝及工步說明 刀 具 量 具 走 刀 長 度 走 刀 次 數(shù) 切 削 深 度 進給量mm/min 主 軸 轉(zhuǎn) 速 切 削 速 度 基 本 工 時 04 磨兩大平面及相鄰的側(cè)面保證垂直 Ф50mm的砂輪 千分尺 0.3 50 1000 設 計 者 陸春志 指 導 教 師 于智宏 共 7 頁 第 2 頁 機 械 加 工 工 序 卡 工序名稱 鉗工劃線 工序號 零件名稱 凸凹模 零件號 03 零件重量 同時加工零件數(shù) 材 料 毛 坯 牌 號 硬 度 型 號 重 量 T10A HRC56-60 設 備 夾 具 名 稱 輔 助 工 具 名 稱 型 號 劃針 安 裝 工 步 安裝及工步說明 刀 具 量 具 走 刀 長 度 走 刀 次 數(shù) 切 削 深 度 進給量 主 軸 轉(zhuǎn) 速 切 削 速 度 基 本 工 時 05 劃刃口輪廓 劃針 游標卡尺 設 計 者 陸春志 指 導 教 師 于智宏 共 7 頁 第 3 頁 機 械 加 工 工 序 卡 工序名稱 銑內(nèi)腔 內(nèi)孔 工序號 零件名稱 凸凹模 零件號 03 零件重量 同時加工零件數(shù) 材 料 毛 坯 牌 號 硬 度 型 號 重 量 T10A HRC56-60 設 備 夾 具 名 稱 輔 助 工 具 名 稱 型 號 銑床 X62W 虎鉗 安 裝 工 步 安裝及工步說明 刀 具 量 具 走 刀 長 度 走 刀 次 數(shù) 切 削 深 度 進給量 主 軸 轉(zhuǎn) 速 切 削 速 度 基 本 工 時 06 按劃線加工凸凹模面單邊余量0.3mm Ф20mm的銑刀 千分尺 0.5 20 1000 設 計 者 陸春志 指 導 教 師 于智宏 共 7 頁 第 4 頁 機 械 加 工 工 序 卡 工序名稱 擴孔 工序號 零件名稱 凸凹模 零件號 03 零件重量 同時加工零件數(shù) 材 料 毛 坯 牌 號 硬 度 型 號 重 量 T10A HRC56-60 設 備 夾 具 名 稱 輔 助 工 具 名 稱 型 號 虎鉗 安 裝 工 步 安裝及工步說明 刀 具 量 具 走 刀 長 度 走 刀 次 數(shù) 切 削 深 度 進給量 主 軸 轉(zhuǎn) 速 切 削 速 度 基 本 工 時 03 將孔加工到單邊0.3mm余量 鉸刀φ28 千分尺 設 計 者 陸春志 指 導 教 師 于智宏 共 7 頁 第 5 頁 機 械 加 工 工 序 卡 工序名稱 磨內(nèi)腔 內(nèi)孔 磨圓角 工序號 零件名稱 凸凹模 零件號 03 零件重量 同時加工零件數(shù) 材 料 毛 坯 牌 號 硬 度 型 號 重 量 T10A HRC56-60 設 備 夾 具 名 稱 輔 助 工 具 名 稱 型 號 磨床 M1432B 電磁吸盤 安 裝 工 步 安裝及工步說明 刀 具 量 具 走 刀 長 度 走 刀 次 數(shù) 切 削 深 度 進給量 主 軸 轉(zhuǎn) 速 切 削 速 度 基 本 工 時 09 成型磨削刃口型面達到設計要求 Ф10mm的 砂輪 千分尺 0.1 10 1200 設 計 者 陸春志 指 導 教 師 于智宏 共 7 頁 第 6 頁 機 械 加 工 工 序 卡 工序名稱 鉗工 工序號 零件名稱 凸凹模 零件號 03 零件重量 同時加工零件數(shù) 材 料 毛 坯 牌 號 硬 度 型 號 重 量 T10A HRC56-60 設 備 夾 具 名 稱 輔 助 工 具 名 稱 型 號 安 裝 工 步 安裝及工步說明 刀 具 量 具 走 刀 長 度 走 刀 次 數(shù) 切 削 深 度 進給量 主 軸 轉(zhuǎn) 速 切 削 速 度 基 本 工 時 10 修磨刃口達到設計要求 銼刀 千分尺 設 計 者 陸春志 指 導 教 師 于智宏 共 7 頁 第 7 頁 機 械 加 工 工 藝 過 程 卡 零件號 零 件 名 稱 07 彎曲凸凹模 工序號 工 序 名 稱 設 備 夾 具 刀 具 量 具 工 時 名 稱 型 號 名 稱 規(guī) 格 名 稱 規(guī) 格 名 稱 規(guī) 格 01 02 03 04 05 06 07 08 09 10 備料 熱處理 粗加工毛坯 磨平面 鉗工劃線 銑內(nèi)腔 內(nèi)孔 鉸孔 熱處理 磨內(nèi)腔 磨圓角 鉗工 鋸床 退火爐 銑床 磨床 銑床 淬火爐 磨床 GX120 X62W M1432B X62W M1432B 平口虎鉗 虎鉗 電磁吸盤 方箱 虎鉗 虎鉗 電磁吸盤 平口虎鉗 鋸條 端銑刀 砂輪 劃針 立銑刀 鉸刀 砂輪 銼刀 φ20mm φ50mm φ20mm φ28mm φ10mm 游標卡尺 游標卡尺 千分尺 游標卡尺 千分尺 內(nèi)徑卡尺 千分尺 千分尺 編制 陸春志 校對 審核 批準 目錄 1 緒論 …………………………………………………………………………………1 1.1國內(nèi)外發(fā)展概況 ……………………………………………………………………1 1.2我國未來模具的研發(fā)探討 …………………………………………………………1 1.3彎曲模模具設計與制造方面 ………………………………………………………3 1.3.1彎曲沖孔連續(xù)模模具設計的設計思路 …………………………………………3 1.3.2彎曲沖孔連續(xù)模模具設計的進度 ………………………………………………3 2石英表鐵芯的工藝分析 ………………………………………………………………5 2.1彎曲沖孔的工藝分析 ………………………………………………………………5 2.2工藝方案的確定 ……………………………………………………………………5 3 主要工藝參數(shù)計算……………………………………………………………………7 3.1.彎曲工藝尺寸的計算………………………………………………………………7 3.1.1彎曲件展開長度的計算 …………………………………………………………7 3.2排樣的設計與計算 …………………………………………………………………8 3.2.1 確定搭邊與搭肩值………………………………………………………………9 3.2.2 計算送料步距和條料的寬度……………………………………………………9 3.3計算沖裁工藝尺寸計算……………………………………………………………10 3.3.1計算凸凹模工作部分尺寸………………………………………………………10 3.3.2彎曲模工作部分尺寸的計算……………………………………………………12 3.4沖壓力的計算………………………………………………………………………14 3.4.1沖裁力的計算……………………………………………………………………14 3.4.2 卸料力、推件力及頂件力及總沖裁力的計算…………………………………15 3.5 彎曲力的計算………………………………………………………………………16 4模具的總體設計………………………………………………………………………18 5模具主要零部件的結(jié)構(gòu)設計…………………………………………………………19 5.1沖孔凸模、凹模、彎曲凸模、彎曲凸凹模的結(jié)構(gòu)設計…………………………19 5.1.1沖孔凸模、凹模的結(jié)構(gòu)設計……………………………………………………19 5.1.2彎曲凸凹模的設計………………………………………………………………20 5.1.3卸件彈簧的設計…………………………………………………………………21 5.2模架的設計…………………………………………………………………………21 6壓力機設備的選擇……………………………………………………………………22 7制模具總裝圖…………………………………………………………………………23 8結(jié)束語…………………………………………………………………………………24 致謝………………………………………………………………………………………25 參考文獻…………………………………………………………………………………26