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沖壓純凈的鈦板料的可鍛模性
機(jī)械工程學(xué)，臺(tái)灣國(guó)立大學(xué)，臺(tái)北10764，羅克克(1964年提出的厘米·克·秒制電導(dǎo)率單位)
2003 年10月20 日標(biāo)準(zhǔn)；2005 年4月12 日接受以修改過的形式；2005 年5月4 日公證
摘要
由于六角close-packed (HCP) 晶體結(jié)構(gòu), 商業(yè)純凈的鈦(CP 鈦) 在室溫顯示低延展性, 并且要求熱量活化作用增加它的延展性和可模鍛性。在本研究中, 由實(shí)驗(yàn)性方法學(xué)習(xí)了CP 鈦板料在vanous 溫度的可模鍛性. 拉伸測(cè)試第一次進(jìn)行調(diào)查CP 鈦板料在各種各樣的溫度下的機(jī)械行為。形成極限測(cè)試，V 彎曲測(cè)試,和拉伸試驗(yàn)測(cè)試沖壓CP 鈦板料在各種各樣的溫度下的可模鍛性。實(shí)驗(yàn)性結(jié)果表明, 雖然可模鍛性被限制以冷形成，但CP 鈦板料在室溫能形成薄元件。另外, V 彎曲測(cè)試表明，在拉拔成型溫度可以減少回彈。試驗(yàn)結(jié)果獲得在本研究中可以幫助設(shè)計(jì)CP 鈦板料沖壓模。
2005 年Elsevier B.V 版權(quán)所有。
關(guān)鍵字：純鈦板；可成形性；成型極限；V彎曲；回彈
1. 介紹
由于它的重量和高強(qiáng)度系數(shù)，工業(yè)純凈的鈦(CP 鈦) 是一潛在構(gòu)件, 并且最近受到電子產(chǎn)業(yè)注意。因?yàn)樗母?jìng)爭(zhēng)力和優(yōu)越表現(xiàn)，CP 鈦的主要分解的過程是壓制形成。在制造工藝的壓制成形之中，沖壓CP 鈦板料是特別重要為生產(chǎn)薄壁結(jié)構(gòu)組分被使用在電子產(chǎn)品, 譬如筆記本蓋子, 移動(dòng)電話 等。CP 鈦板料由于它六角close-packed (HCP) 結(jié)構(gòu)在室溫通常顯示有限的延展性。雖然可成形性可以在高溫下改善，但是一個(gè)制造過程總希望在室溫下進(jìn)行。但是, CP 鈦多數(shù)研究集中于微結(jié)構(gòu) [ 1-4 ], 并且關(guān)于CP 鈦板料沖壓的可模鍛性文學(xué)研究不是很深入。
在本研究中, 使用實(shí)驗(yàn)性方法調(diào)查了CP 鈦板料沖壓的可模鍛性。從實(shí)驗(yàn)獲得的關(guān)于CP 鈦板料在各種各樣的溫度范圍從室溫到300攝氏度的機(jī)械性能的結(jié)果。另外,CP 鈦板料的重要形成的特征, 譬如形成極限, 回彈,和極限拉延比，都要被檢測(cè)。
2. 在各種各樣溫度下的機(jī)械性能測(cè)試
應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系是根本信息為金屬板的可模鍛性的研究。依照以上提到, 在室溫CP 鈦板料的可模鍛性是有限的,可以在拉伸成型溫度改善。為了審查品CP 鈦物產(chǎn)覆蓋在不同的溫度的機(jī)械性能，拉伸測(cè)試執(zhí)行了在各種各樣的溫度范圍從室溫對(duì)300 0C 和在0.1, 0.01, 0.001, 和0.0001/s 之下的不同的張力率, 各自地。拉伸測(cè)試標(biāo)本由JIS 等級(jí)1 CP 0.5 毫米制成鈦板料厚度準(zhǔn)備了根據(jù)ASTM 標(biāo)準(zhǔn)。標(biāo)本被削減沿平面剖面與輾壓方向(00), 和在角度450 和900 對(duì)輾壓方向。標(biāo)本裁減毛刺沿導(dǎo)線邊緣。
拉伸測(cè)試進(jìn)行了使用MTS 810 測(cè)試機(jī)器。因?yàn)樵诟邷販y(cè)試、熱化熔爐接通MTS810 測(cè)試機(jī)器。標(biāo)本在拉伸測(cè)試之前先加熱到100, 200, 和300 0C。在測(cè)試期間, 溫度標(biāo)本被保持恒定直到樣品拉伸到故障。
在本研究中, 工程學(xué)應(yīng)力關(guān)系第一次從實(shí)驗(yàn)性數(shù)據(jù)獲得，然后是轉(zhuǎn)換成真實(shí)的應(yīng)力聯(lián)系根據(jù)a一Qo(1 +e) 和 e=ln(1十e), a 和s 是真實(shí)的重力和真正的張力、Qo 和a 是工程應(yīng)力, 和工程應(yīng)變的張力, 各自地。在室溫下從樣品獲得CP 鈦真實(shí)的應(yīng)力關(guān)系，被削減三個(gè)不同取向被顯示在圖l 。非均質(zhì)性的行為被觀察在圖1 。它被看見圖1, 00 標(biāo)本有更高的出產(chǎn)量和a 更大的伸長(zhǎng)比標(biāo)本在其它二個(gè)方向, 在伸長(zhǎng)上的區(qū)別是更加重大的。并且觀察它, 0度 樣本顯示重大工作硬化的產(chǎn)物在標(biāo)本之中在三個(gè)方向。這個(gè)結(jié)果一致于那獲得Ishiyama 等[ 5 ] 。在起點(diǎn)階段測(cè)試他們發(fā)現(xiàn)了滑動(dòng)變形發(fā)生在00 個(gè)和900 個(gè)方向。在進(jìn)一步變形階段期間, 孿生變形快速地增加在00 方向和生產(chǎn)更高的抵抗反對(duì)脫臼滑動(dòng), 收效按更大的價(jià)值在出產(chǎn)量, 工作硬化, 和伸長(zhǎng)。CP 的平均屈服應(yīng)力和伸長(zhǎng)鈦板料在室溫是大約352 MPa 和28%, 各自地?？墒悄铅抵登?yīng)力和伸長(zhǎng)的值CP 鈦板料在室溫下不是良好的在一深拉處理比擬碳鋼的、他們是可行的因?yàn)橄鄬?duì)淺的模具產(chǎn)品從那可成形性觀點(diǎn)。
圖2 顯示原物和被扭屈的標(biāo)本在三個(gè)方向。它被注意在圖2, 00 標(biāo)本進(jìn)行一致的變形在破裂之前, 當(dāng)900 標(biāo)本顯示一次明顯的頸, 和變形 450標(biāo)本方向在那些其它二個(gè)方式之間
為了審查張力率的作用在CP 鈦板料的變形, 拉伸測(cè)試并且執(zhí)行在室溫在不同的滑塊速度之下, 造成不同的張力率的0.1, 0.01, 0.001, 和0.0001,各自地。真實(shí)的應(yīng)力關(guān)系在各種各樣的張力率為00 標(biāo)本被顯示在圖3 。重要的微量在應(yīng)力曲線從張力率0.1 到0.001 是注意在圖3, 和應(yīng)力曲線變得接近互相之后。同樣觀察在拉伸測(cè)試趨向?yàn)?50 個(gè)和900 個(gè)樣本。它表明CP 鈦板料穩(wěn)定的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系可能是在張力率更小比0.001 之下獲得。
CP 鈦的真實(shí)的應(yīng)力聯(lián)系覆蓋在各種各樣的溫度范圍從室溫對(duì)300 0C 為標(biāo)本00 方向被顯示在圖4。測(cè)試執(zhí)行在張力率的0.001顯示在圖4。在圖4,上CP 鈦板料在高溫下有更好的可鍛性。測(cè)試更低溫度的增量得到應(yīng)力曲線比例。注意在圖4 依照樣本的伸長(zhǎng)不增加從室溫對(duì)100 0C被觀測(cè), 相反, 伸長(zhǎng)得到更小當(dāng)樣本被加熱 100 0C 。
Fig. 3. True stress-strain relations at various strain-rates (1/s) for 00 speci
men at room temperature.
但是, 在測(cè)試的溫度比100 0C更高時(shí)伸長(zhǎng)變大。更大的伸長(zhǎng)在室溫是相當(dāng)異常的。但這種現(xiàn)象唯一發(fā)生在00 樣本。45度和90度樣本,當(dāng)在測(cè)試的溫度伸長(zhǎng)連續(xù)被增加, 顯示在圖5和圖6上, 各自地。在室溫發(fā)生了更大的伸長(zhǎng)在 00 樣本也許歸結(jié)于在室溫孿生變形的快速的增量在00 方向, 導(dǎo)致更高的抵抗阻止脫臼滑動(dòng), 并且造成更大的伸長(zhǎng)。各向異性現(xiàn)象其它索引是塑料張力比率, 即。 r 價(jià)值, 被定義作為塑料張力比率在到那的橫向方向在厚度方向在a 單軸的拉伸測(cè)試。
窗體頂端
在本研究中, r 價(jià)值是樣本在室溫拉伸測(cè)試獲得0度, 45度, 和 90度方向。測(cè)量r 價(jià)值從標(biāo)本被舒展到20% 是4.2, 2.2, 和2.1 為 00, 450, 和900 個(gè)標(biāo)本, 各自地。從更高的r- 價(jià)值表明更好的回火性, 它表示, CP 鈦覆蓋陳列更好的深圖畫質(zhì)量在輾壓方向比其它二個(gè)方向。并且CP 鈦各向異性現(xiàn)象板料再被證實(shí)了從重大區(qū)別 r 價(jià)值。
3. 沖壓CP 鈦板料的可鍛性
除基本的機(jī)械性能之外, 審查了CP 鈦板料的沖壓的可模鍛性。在本研究,形成極限測(cè)試在室溫, 并且V 彎曲測(cè)試和圓杯子圖畫測(cè)試在各種各樣溫度執(zhí)行了。測(cè)試結(jié)果被談?wù)摿伺cCP 相關(guān)形成的物產(chǎn)鈦覆蓋在印記過程中。
3.1. 成型極限測(cè)試
因?yàn)镵eeler 和Backofen [ 6 ] 介紹了概念形成極限圖(FLD), 1963 年這是 廣泛被接受的標(biāo)準(zhǔn)為破裂預(yù)言以金屬片 形成。確定FLD, 舒展測(cè)試是執(zhí)行為不同的寬度薄鋼板樣品使用半球型沖床。標(biāo)本是第一電化學(xué)上銘刻以會(huì)是的圓柵格扭屈入橢圓在被舒展以后。
工程學(xué)張力測(cè)量了沿少校和較小軸橢圓被命名少校和較小張力, 各自地。并且他們主要是測(cè)量飛機(jī)上的張力。
在本研究中, 長(zhǎng)方形標(biāo)本有同樣長(zhǎng)度的100mm, 但以另外寬度排列從10 到100 毫米在10 毫米的增加, 被測(cè)試了。相似與拉伸測(cè)試, CP 鈦板料被切開了在三個(gè)取向?qū)殙悍较? 即, 00, 450, 和900, 為各標(biāo)本的大小。在測(cè)試期間, 標(biāo)本夾緊了在周圍被舒展了對(duì)失敗在78 毫米半成品沖床。工程學(xué)少校和較小張力測(cè)量在地點(diǎn)最接近破裂為每個(gè)標(biāo)本被記錄了。少校和較小張力是密謀反對(duì)互相以主要張力作為縱坐標(biāo), 和曲線適合入張力點(diǎn)被定義了形成的極限曲線。圖顯示這形成極限曲線稱形成的極限圖。FLD 是一個(gè)非常有用的標(biāo)準(zhǔn)為發(fā)生的破裂在一個(gè)沖壓的過程中。
根據(jù)早先分析, CP 鈦板料能被形成在室溫。為了進(jìn)一步證實(shí)它的可行性, 形成的極限測(cè)試執(zhí)行了在室溫度。測(cè)試結(jié)果看出圖7 顯示形成的極限曲線?？匆娫趫D7, 主要張力在曲線的最低的點(diǎn), 并且是平面張力變形方式, 是0.34 。比較被冷軋的鋼或不銹鋼, 這數(shù)值更低。但是, 為沖壓薄產(chǎn)品, 圖7顯示形成的極限曲線表明CP 鈦板料在室溫形成的更大的可能性。這有可能在室溫用CP 鈦板料能制造電子材料。
3.2. V 彎曲測(cè)試
因?yàn)镃P 鈦彈性模數(shù)比鋼要低,回彈是重要的彎曲處理。在本研究, V 彎測(cè)試執(zhí)行了審查CP 鈦板料在各種各樣溫度回彈形成的物產(chǎn)。V 彎測(cè)試結(jié)果用圖8顯示 。圖8能看見在下模有一個(gè)開頭角度90度。環(huán)烷驅(qū)研究那效果的沖頭半徑接通彈性后效，工具以沖壓半徑從0.5 到5.0 毫米, 在0.5 毫米的增加, 準(zhǔn)備了。CP 鈦板料的樣本以0.5 毫米的厚度, 長(zhǎng)度 60 毫米, 和寬度15 毫米。為增加測(cè)試的溫度,標(biāo)本被附寄了在熱化熔爐。V 彎測(cè)試不使用潤(rùn)滑劑因?yàn)槟Σ燎闆r有對(duì)回彈的無意義作用發(fā)生了在V 彎曲測(cè)試。彎曲的測(cè)試進(jìn)行了在室溫, 100, 200, 和3000C, 各自地。在彎曲的測(cè)試以后, 彎的標(biāo)本角度由CMM 測(cè)量了, 和回彈角度被計(jì)算了 。
Fig. 8. Tooling used in the V-bend tests
圖9 和10 顯示關(guān)系在回彈之間并且沖壓半徑在室溫和300 0C, 各自地?？匆陨蟽蓚€(gè)圖, 不管溫度變化回彈減少為更小的沖壓半徑。在彎曲時(shí)更小的沖壓半徑導(dǎo)致更大的塑料變形,因此要減小回彈的作用。在圖9 和10負(fù)值的彈性后效發(fā)生在較小沖頭半徑的時(shí)候。這是因?yàn)槟前辶显赩 形狀的平直的邊被扭屈入形成弧光在彎曲的過程開始, 和裝載被應(yīng)用鋪平弧在彎曲處理結(jié)果的結(jié)尾復(fù)合應(yīng)力分配導(dǎo)致負(fù)值的彈性后效 [ 7 ] 。比較兩個(gè)圖,觀察, 回彈減少當(dāng)形成的溫度增加不管沖頭半徑尺寸。它表明那 CP 鈦板料不僅有更好的可鍛性而且體驗(yàn)較少回彈在形成的高溫。我們知道, 回彈是由彈性模數(shù)和材料的屈服應(yīng)力影響的。彈性模數(shù)不會(huì)隨溫度變化而變化。而且溫度升高CP 鈦板料的屈服應(yīng)力減少，高溫是形成回彈減退是因?yàn)樵诟偷臏囟菴P 鈦的屈服應(yīng)力更低。
Fig. 10. Relations between springback and punch radius at 300 "C for spec-
imens of three directions.
Fig. 11. Punch and die used in circular cup drawing tests.
Fig. 12. Drawn cups at various forming temperatures
3.3盤狀拉深試驗(yàn)
限制的圖畫比率(LDR), 被定義作為圓直徑的比(Dp) 與沖壓直徑(Dp) 在一張成功的圓盤拉深處理, 是一個(gè)普遍的索引使用描述可模鍛性金屬板。LDR 的更大的價(jià)值暗示更大的圖畫深度, 即,更好的可鍛性 。在本研究中, 沖壓和沖模被顯示在圖11 使用了圓盤拉深測(cè)試。測(cè)試執(zhí)行了在室temperatore, 100, 和200 0C, 各自地。在高溫下為了進(jìn)行拉深測(cè)試使用加熱器。為了獲得一個(gè)成功的拉深過程。那坯料尺寸和空白座力適當(dāng)調(diào)節(jié)除去些缺點(diǎn)比如斷裂和皺紋，如果在拉深測(cè)試破裂出現(xiàn), 斷開軸心力對(duì)更小的價(jià)值會(huì)被調(diào)整直到破裂被消除到?jīng)]有皺痕發(fā)生。當(dāng)斷裂力量的調(diào)整沒有消除破裂, 減少斷裂的方法會(huì)被嘗試同時(shí)避免破裂。拉深試驗(yàn)采取壓制皺痕，但是, 在LDR 測(cè)試, 空白的大小是并且作為參量確定LDR 的價(jià)值除對(duì)上述調(diào)整的用途之外。從拳打直徑是35 毫米, 空白的直徑被增加在3.5 毫米的增加從70 毫米對(duì)最大的可能的直徑為計(jì)算價(jià)值方便起見 LDR 。MoS2 被使用了作為潤(rùn)滑劑在所有圓杯子圖畫測(cè)試進(jìn)行在本研究中, 和圖畫速度是0.2 mm/s
。
圖12 顯示拉長(zhǎng)的杯子在各種各樣的溫度。
圖12清楚的顯示,當(dāng)形成溫度增加時(shí)拉拔深度增加。表明這個(gè)圖形那自動(dòng)測(cè)試設(shè)備畫的形狀拉深成形的在多樣的溫度是相當(dāng)不同的。自動(dòng)測(cè)試設(shè)備現(xiàn)象變成重要的在較高的成型溫度。LDR 、畫的深度, 和相關(guān)的處理參量的價(jià)值被列出在表1 為測(cè)試進(jìn)行在各種各樣的溫度。它被注意在表1, 所有價(jià)值增加當(dāng)形成的溫度增量。但是, 增量 LDR 和圖畫深度不是那么重大的在范圍從室溫對(duì)100 0C, 但得到大從100 2000C 。注意在表1一大的斷裂紋是需要的大的坯料尺寸到是成功地從中提取一較高的溫度是。在室溫CP 鈦板料LDR 的價(jià)值是2.2, 與可比較的碳鋼, 表明, 沖壓CP 鈦覆蓋在室溫是可行的。
4. 結(jié)束語(yǔ)
在本研究中調(diào)查了由做各種各樣的試驗(yàn)。在各種各樣的溫度CP 鈦板料沖壓的可鍛性的形成。機(jī)械性能 CP 鈦板料在各種各樣的溫度第一次被審查了, 并且應(yīng)力聯(lián)系被獲得從實(shí)驗(yàn)表明, CP 鈦板料有更高的屈服應(yīng)力和更小的伸長(zhǎng)在室溫, 但當(dāng)板料被加熱到300 0C比例減少由屈服應(yīng)力的增加決定。它是被注意應(yīng)力聯(lián)系獲得從拉伸測(cè)試在室溫表明CP 鈦板料能被形成入淺組分在室溫, 雖然屈服應(yīng)力是一少許更高的。形成限制CP 鈦板料的圖被獲得在室溫不是那么高的作為那些被冷軋的鋼, 而是極小值主要張力0.34 并且提供一種最宜的可能性為 CP 鈦板料被形成在室溫。圓形拉深測(cè)試顯露, 在室溫CP 鈦板料有 LDR 價(jià)值的2.2, 和成功地拉長(zhǎng)的以20 毫米的深度證實(shí)CP 鈦板料可能被形成入淺組分在室溫。但是, 露出的現(xiàn)象顯示表明, CP 鈦板料負(fù)擔(dān)重要的 各向異性現(xiàn)象在能并且影響可鍛性的平面圓形拉深。
調(diào)查了在室溫度應(yīng)力聯(lián)系對(duì)張力率的作用。實(shí)驗(yàn)性結(jié)果表示, 應(yīng)力聯(lián)系變得穩(wěn)定當(dāng)張力率比0.001 小。在V 彎測(cè)試, 實(shí)驗(yàn)性結(jié)果顯露重要信息回彈可能被減少在被舉起的形成的溫度。彈性后效可以是減少如果使用一較小沖頭半徑 。實(shí)驗(yàn)性結(jié)果表明本研究提供根本性形成CP 鈦板料模具設(shè)計(jì)。
鳴謝
作者會(huì)想感謝全國(guó)科學(xué)中華民國(guó)的委員會(huì)為財(cái)政支持這研究根據(jù)合同第NSC 89-2212-E-002-147,使實(shí)驗(yàn)工作成為可能。
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15
河南機(jī)電高等?？茖W(xué)校
畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）任務(wù)書
系 部： 材料工程系
專 業(yè)： 模具設(shè)計(jì)與制造
學(xué)生姓名: 學(xué) 號(hào):
設(shè)計(jì)(論文)題目： 無凸緣圓筒形件的落料——拉深
復(fù)合模具設(shè)計(jì)
起 迄 日 期: 2006年3月23日~5月1日
指 導(dǎo) 教 師:
發(fā)任務(wù)書日期: 2006年3月15日
畢 業(yè) 設(shè) 計(jì)（論 文）任 務(wù) 書
1．本畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）課題來源及應(yīng)達(dá)到的目的：
本設(shè)計(jì)的課題為，無凸緣圓筒形件的落料——拉深復(fù)合模具設(shè)計(jì)， 是老師從用于實(shí)際生產(chǎn)的眾多課題中篩選出來的，具有一定的代表性和可學(xué)習(xí)性。
通過對(duì)本設(shè)計(jì)的完成可使我們對(duì)模具的設(shè)計(jì)有一個(gè)初步的了解，以便使我們把所學(xué)習(xí)的理論知識(shí)能夠和實(shí)際生產(chǎn)相結(jié)合，使我們?cè)诩磳⒆呱系墓ぷ鲘徫簧细斓倪M(jìn)入角色。
2．本畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）課題任務(wù)的內(nèi)容和要求（包括原始數(shù)據(jù)、技術(shù)要求、工作要求等）：
設(shè)計(jì)題目：無凸緣圓筒形件的落料——拉深復(fù)合模
材料：08鋼板
料厚：1
內(nèi)容： （1）設(shè)計(jì)說明書
（2）無凸緣圓筒形件模具裝配圖
（3）模具各主要零件圖
（4）典型零件的加工工藝卡
所在專業(yè)審查意見：
負(fù)責(zé)人：
年 月 日
系部意見：
系領(lǐng)導(dǎo)：
年 月 日
河南機(jī)電高等?？茖W(xué)校
畢業(yè)設(shè)計(jì)論文
論文題目：無凸緣圓筒形件的落料——拉深復(fù)合模
系 部 材料工程系
專 業(yè) 模具設(shè)計(jì)與制造
班 級(jí)
學(xué)生姓名
學(xué) 號(hào)
指導(dǎo)教師
2006年 4 月 5 日
河南機(jī)電高等專科學(xué)校
畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)開題報(bào)告
學(xué)生姓名： 學(xué) 號(hào)：
專 業(yè)： 模具設(shè)計(jì)與制造
設(shè)計(jì)(論文)題目： 無凸緣圓筒形件的落料——拉深
復(fù)合模具設(shè)計(jì)
指導(dǎo)教師：
2006年 4 月9 日
畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 開 題 報(bào) 告
1．結(jié)合畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）課題情況，根據(jù)所查閱的文獻(xiàn)資料，撰寫1500字左右（本科生200字左右）的文獻(xiàn)綜述(包括目前該課題在國(guó)內(nèi)外的研究狀況、發(fā)展趨勢(shì)以及對(duì)本人研究課題的啟發(fā))：
文 獻(xiàn) 綜 述
國(guó)內(nèi)外現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢(shì)
目前，我國(guó)沖壓技術(shù)與先進(jìn)工業(yè)發(fā)達(dá)國(guó)家相比還有一定差距，主要原因是我國(guó)在沖壓基礎(chǔ)理論及成形工藝、模具標(biāo)準(zhǔn)化、模具設(shè)計(jì)、模具制造工藝及設(shè)備等方面與工業(yè)發(fā)達(dá)國(guó)家尚有相當(dāng)大的差距。導(dǎo)致我國(guó)模具在壽命、效率、加工精度、生產(chǎn)周期等方面與先進(jìn)工業(yè)發(fā)達(dá)國(guó)家的模具相比差距相當(dāng)大。
隨著科學(xué)技術(shù)的不斷進(jìn)步和工業(yè)生產(chǎn)的迅速發(fā)展，沖壓加工作為現(xiàn)代工業(yè)領(lǐng)域內(nèi)重要的生產(chǎn)手段之一，更加體現(xiàn)出其特有的優(yōu)越性。在現(xiàn)代工業(yè)生產(chǎn)中，由于市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)日益激烈，產(chǎn)品性能和質(zhì)量要求越來越高，更新?lián)Q代的速度越來越快，沖壓產(chǎn)品正朝著復(fù)雜化、多樣化、高性能、高質(zhì)量方向發(fā)展，模具也正朝著復(fù)雜化、高效率、長(zhǎng)壽命方向發(fā)展。
一、 沖壓成形理論及沖壓工藝
加強(qiáng)沖壓變形基礎(chǔ)理論的研究，以提供更加準(zhǔn)確、實(shí)用、方便的計(jì)算方法，正確地確定沖壓工藝參數(shù)和模具工作部分的幾何形狀和尺寸，解決沖壓變形中出現(xiàn)的各種實(shí)際問題，進(jìn)一步提高沖壓件的質(zhì)量。
研究和推廣采用新工藝，如精沖工藝、軟模成形工藝、高能高速成形工藝、超塑性成形工藝以及其他高效經(jīng)濟(jì)的成形工藝等，進(jìn)一步提高沖壓技術(shù)水平。
二、 模具先進(jìn)制造工藝及設(shè)備
模具制造技術(shù)現(xiàn)代化是模具工業(yè)發(fā)展的基礎(chǔ)。計(jì)算機(jī)技術(shù)、信息技術(shù)、自動(dòng)化技術(shù)等先進(jìn)技術(shù)正在不斷向傳統(tǒng)制造技術(shù)滲透、交叉、融合，形成先進(jìn)制造技術(shù)。模具先進(jìn)制造技術(shù)主要體現(xiàn)如下方面：
1.高速銑削加工 普通銑削加工采用低的進(jìn)給速度和大的切削參數(shù)，而高速銑削加工則采用高的進(jìn)給速度和小的切削參數(shù)。高速銑削加工相對(duì)于普通銑削加工具有高效、高精度、高的表面質(zhì)量、可加工高硬材料等特點(diǎn)。由此可見，高速銑削加工是模具制造技術(shù)的重要發(fā)展方向。
2.電火花銑削加工 電火花銑削加工是電火花加工技術(shù)的重大發(fā)展，這是一種替代傳統(tǒng)用成形電極加工模具型腔的新技術(shù)。像數(shù)控銑削加工一樣，電火花銑削加工采用高速旋轉(zhuǎn)的桿狀電極對(duì)工件進(jìn)行二維或三維輪廓加工，無需制造復(fù)雜、昂貴的成形電極。
3.慢走絲線切割技術(shù) 目前，數(shù)控慢走絲線切割技術(shù)發(fā)展水平已相當(dāng)高，功能相當(dāng)完善，自動(dòng)化程度已達(dá)到無人看管運(yùn)行的程度。其加工工藝水平也令人稱道，最大切割速度已達(dá)到300㎜/min,加工精度可達(dá)到±1.5um，加工表面粗糙度Ｒ0.1～0.2um。
4.精密磨削以拋光技術(shù) 精密磨削以拋光加工由于精度高、表面質(zhì)量好、表面粗糙度值小等特點(diǎn)，在精密模具加工中廣泛應(yīng)用。目前，精密模具制造已開始使用數(shù)控成形磨床、數(shù)控光學(xué)曲線磨床、數(shù)控連續(xù)軌跡坐標(biāo)磨床及自動(dòng)拋光機(jī)等先進(jìn)設(shè)備和技術(shù)。
5.數(shù)控測(cè)量 伴隨模具制造技術(shù)的進(jìn)步，模具加工過程的檢測(cè)手段也取得了很大進(jìn)展。三坐標(biāo)測(cè)量機(jī)已在模具加工中使用，現(xiàn)代三坐標(biāo)測(cè)量機(jī)除了能高精度地測(cè)量復(fù)雜曲面的數(shù)據(jù)外，其良好的溫度補(bǔ)償裝置、可靠的抗震保護(hù)能力、嚴(yán)密的防塵措施以及簡(jiǎn)便的操作步驟，使得現(xiàn)場(chǎng)自動(dòng)化檢測(cè)成為可能。
三、模具CAD/CAM技術(shù)
計(jì)算機(jī)技術(shù)、機(jī)械設(shè)計(jì)與制造技術(shù)的迅速發(fā)展和有機(jī)結(jié)合，形成了計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)有計(jì)算機(jī)輔助制造（CAD/CAM）技術(shù)。
CAD/CAM是改造傳統(tǒng)模具生產(chǎn)方式的關(guān)鍵技術(shù)，它以計(jì)算機(jī)軟件的形式為用戶提供一種有效的輔助工具，使工程技術(shù)人員能借助計(jì)算機(jī)對(duì)產(chǎn)品、模具結(jié)構(gòu)、成形工藝、數(shù)控加工及成本等進(jìn)行設(shè)計(jì)和優(yōu)化。模具CAD/CAM能顯著縮短模具設(shè)計(jì)及制造周期、降低生產(chǎn)成本、提高產(chǎn)品質(zhì)量已成為人們的共識(shí)。
?
畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 開 題 報(bào) 告
２．本課題的研究思路（包括要研究或解決的問題和擬采用的研究方法、手段（途徑）及進(jìn)度安排等）：
研究思路
1.先通過收集和查閱各種文獻(xiàn)資料和與同學(xué)老師的交流、指導(dǎo)，對(duì)目前國(guó)內(nèi)外的模具（沖壓模具）的發(fā)展?fàn)顩r和發(fā)展趨勢(shì)進(jìn)行深入的了解，預(yù)計(jì)用時(shí)間二天；
2.對(duì)工件進(jìn)行結(jié)構(gòu)形狀、尺寸精度、加工工藝性等方面作出詳細(xì)地分析，并查閱相關(guān)資料看是否符合常規(guī)零件結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，預(yù)計(jì)用時(shí)兩天；
3.經(jīng)過對(duì)工件的結(jié)構(gòu)工藝性分析，擬訂可行的沖壓工藝方案，并經(jīng)過分析，研究、比較，選擇一種最為合理的沖壓工藝作為生產(chǎn)應(yīng)用，估計(jì)用時(shí)間一天；
4.進(jìn)行主要的設(shè)計(jì)計(jì)算，利用各種經(jīng)驗(yàn)公式或者經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)沖壓力（沖裁力、卸料力、總沖壓工藝力），壓力中心的位置，工作零部件的刃口尺寸的設(shè)計(jì)計(jì)算，預(yù)計(jì)需用時(shí)間四天；
5.根據(jù)工件的結(jié)構(gòu)，材料，生產(chǎn)批量來進(jìn)行模具的總體設(shè)計(jì)，包括模具的類型，定位方式，卸料方式，導(dǎo)向方式等方面的設(shè)計(jì)；在設(shè)計(jì)中，應(yīng)該綜合考慮模具的安裝，維修，生產(chǎn)效率等，預(yù)計(jì)用時(shí)間兩天；
6.對(duì)模具的主要零部件進(jìn)行設(shè)計(jì)，主要有凸模、凹模、定位板、卸料板、模架和導(dǎo)柱導(dǎo)套等零件，根據(jù)工作需要的強(qiáng)度來設(shè)計(jì)尺寸，包括各零件的圖紙，預(yù)計(jì)需用時(shí)間五天；
7.模具的總裝圖和工作原理（有裝配簡(jiǎn)圖）需要用時(shí)間兩天；
8.模具主要零部件的加工工藝過程（凸模、凹模、）分析與設(shè)計(jì)，預(yù)計(jì)用時(shí)間一天；
9.模具的裝配與調(diào)試，預(yù)計(jì)用時(shí)兩天。
研究?jī)?nèi)容、途徑及技術(shù)路線
1、了解落料—拉深復(fù)合模具的特點(diǎn)；
2、對(duì)落料—拉深復(fù)合模具進(jìn)行工藝分析，設(shè)計(jì)模具，模具制圖等；
3、技術(shù)路線：通過查閱，收集的資料的研究方法。
工作的主要階段、速度和技術(shù)指標(biāo)
1、在初期階段完成搜索、整理資料。重要找參考資料和網(wǎng)址；
2、在中期階段完成建模、計(jì)算和撰寫畢業(yè)論文，提交初稿及修改等；
3、在后期階段完成論文資料的完善并提交論文成果，準(zhǔn)備畢業(yè)答辯；
4、在最后教師批閱、評(píng)閱論文成果。
最終目標(biāo)及完成時(shí)間
畢業(yè)論文是結(jié)合大學(xué)三年所學(xué)的專業(yè)課理論知識(shí)，有針對(duì)性地完成對(duì)拉深模課題的設(shè)計(jì)工作。在完成這設(shè)計(jì)過程中，一定要盡量在自己的專業(yè)理論上加深和認(rèn)識(shí)，爭(zhēng)取提高自己的理論設(shè)計(jì)能力、分析能力及實(shí)踐創(chuàng)作能力。畢業(yè)論文的完成是一個(gè)較長(zhǎng)的過程，我將盡自己所能，用最大的態(tài)度完成大學(xué)里最后一分答卷。
現(xiàn)有條件及必須采取的措施
在這三年里的專業(yè)學(xué)習(xí)及實(shí)習(xí)，使我對(duì)這課題有了一定的認(rèn)識(shí)。由于還處于學(xué)生階段，理論和實(shí)踐不能夠很好的統(tǒng)一起來，同時(shí)專業(yè)水平也不是很高，我必須不斷的復(fù)習(xí)和查閱相關(guān)資料，聽取指導(dǎo)老師的批評(píng)和建議，按部就班的完成各個(gè)階段的任務(wù)，盡自己最大的能力完成畢業(yè)設(shè)計(jì)。
參考文獻(xiàn)
[1]鄭家賢主編．沖壓工藝與模具設(shè)計(jì)實(shí)用技術(shù)．機(jī)械工業(yè)出版社，2005
[2]模具實(shí)用技術(shù)叢書編委會(huì)編著．沖模設(shè)計(jì)應(yīng)用實(shí)例．機(jī)械工業(yè)出版社，1999
[3]翟德梅主編．模具制造技術(shù)
畢 業(yè) 設(shè) 計(jì)（論 文）開 題 報(bào) 告
指導(dǎo)教師意見：
1．對(duì)“文獻(xiàn)綜述”的評(píng)語(yǔ)：
2．對(duì)本課題的研究思路、深度、廣度及工作量的意見和對(duì)設(shè)計(jì)（論文）結(jié)果的預(yù)測(cè)：
指導(dǎo)教師：
年 月 日
所在專業(yè)審查意見：
負(fù)責(zé)人：
年 月 日
插圖清單
圖 3.5.1 通氣孔的結(jié)構(gòu)示意 ……………………………………………………9
圖5.1.1 拉深凸模 ……………………………………………………………11
圖5.1.2 落料凹模 ……………………………………………………………12
圖 5.1.3 凸、凹模 ……………………………………………………………12
圖5.2.2.1 壓邊圈的結(jié)構(gòu)形式 ……………………………………………………14
圖5.3.4.1 推件塊的結(jié)構(gòu)示意圖 …………………………………………………15
圖 5.2.2.1 上模墊板的結(jié)構(gòu)示意圖 ……………………………………………16
圖7.1模具的裝配圖 ……………………………………………………………20
摘要
以無凸緣圓筒形工件為例，結(jié)合其模具設(shè)計(jì)特有工藝性，進(jìn)行了工藝性分析，并分析了成形過程的三種不同的沖壓工藝方案，從理論探討及實(shí)驗(yàn)上提出了最佳工藝方案。介紹了模具設(shè)計(jì)要點(diǎn)。介紹了沖壓工藝分解過程、排樣圖、模具結(jié)構(gòu)分析、工作原理；并對(duì)模具的各部分主要尺寸進(jìn)行理論運(yùn)算，以確定各沖模的尺寸；對(duì)落料—拉深模具從設(shè)計(jì)到零部件的加工工藝以及裝配工藝等進(jìn)行了詳細(xì)闡述，簡(jiǎn)要分析了模具關(guān)鍵零部件的設(shè)計(jì)及加工工藝。實(shí)踐證明，模具結(jié)構(gòu)能很好地滿足零件的精度要求，不僅模具結(jié)構(gòu)左右對(duì)稱，受力均勻，而且生產(chǎn)效率高。
關(guān)鍵詞：工藝性分析 落料—拉深復(fù)合模 裝配工藝
Abstract
Taking type or paste here to translate text as an instans,combining with its special of die design,the process analysis ,and three kinds of different stamping technique plans were analyzed, optimal processing plan and feasible forming die were obtained according to theoretical analysis and experiment. The critical points of die design are introduced.The decomposing process of punching,layout,die structure analysis are carried out,woek principle;and the theoretical calculation to the main dimensions of die are carried out so as to determine the size of different punching dies; the die design and the process of parts as well as the assembling process and blanking-drawing compound die are stated in details,the design and manufacture process of the key part of the die were also discussed in brief. Practical application showed,that the die structure could meet the require meet the spare parts accuracy ,not only are the die structure and force condition symmetrical,but also the production efficiency is hign.
Key words: processing analysis blanking-drawing compound die
assembling process
無凸緣圓筒形件的落料——拉深復(fù)合模具設(shè)計(jì)
緒論
畢業(yè)設(shè)計(jì)是為了模具設(shè)計(jì)與制造專業(yè)學(xué)生在學(xué)完基礎(chǔ)理論課、技術(shù)基礎(chǔ)課和專業(yè)課的基礎(chǔ)上，所設(shè)置的一個(gè)重要環(huán)節(jié)。目的就是為了運(yùn)用我們所學(xué)課程的理論和生產(chǎn)實(shí)際知識(shí)，進(jìn)行一次模具設(shè)計(jì)的實(shí)際訓(xùn)練，從而培養(yǎng)和提高我們獨(dú)立工作的能力。沖壓模具設(shè)計(jì)通過收集資料、工藝分析、工藝計(jì)算、確定沖模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，各個(gè)零部件的設(shè)計(jì)、繪制模具總裝配圖、零件圖，最后完善和書寫設(shè)計(jì)說明書，終于完成整個(gè)的設(shè)計(jì)過程。
目前，我國(guó)沖壓技術(shù)與先進(jìn)工業(yè)發(fā)達(dá)國(guó)家相比還有一定差距，主要原因是我國(guó)在沖壓基礎(chǔ)理論及成形工藝、模具標(biāo)準(zhǔn)化、模具設(shè)計(jì)、模具制造工藝及設(shè)備等方面與工業(yè)發(fā)達(dá)國(guó)家尚有相當(dāng)大的差距。導(dǎo)致我國(guó)模具在壽命、效率、加工精度、生產(chǎn)周期等方面與先進(jìn)工業(yè)發(fā)達(dá)國(guó)家的模具相比差距相當(dāng)大。
隨著科學(xué)技術(shù)的不斷進(jìn)步和工業(yè)生產(chǎn)的迅速發(fā)展，沖壓加工作為現(xiàn)代工業(yè)領(lǐng)域內(nèi)重要的生產(chǎn)手段之一，更加體現(xiàn)出其特有的優(yōu)越性。在現(xiàn)代工業(yè)生產(chǎn)中，由于市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)日益激烈，產(chǎn)品性能和質(zhì)量要求越來越高，更新?lián)Q代的速度越來越快，沖壓產(chǎn)品正朝著復(fù)雜化、多樣化、高性能、高質(zhì)量方向發(fā)展，模具也正朝著復(fù)雜化、高效率、長(zhǎng)壽命方向發(fā)展。
一、 沖壓成形理論及沖壓工藝
加強(qiáng)沖壓變形基礎(chǔ)理論的研究，以提供更加準(zhǔn)確、實(shí)用、方便的計(jì)算方法，正確地確定沖壓工藝參數(shù)和模具工作部分的幾何形狀和尺寸，解決沖壓變形中出現(xiàn)的各種實(shí)際問題，進(jìn)一步提高沖壓件的質(zhì)量。
研究和推廣采用新工藝，如精沖工藝、軟模成形工藝、高能高速成形工藝、超塑性成形工藝以及其他高效經(jīng)濟(jì)的成形工藝等，進(jìn)一步提高沖壓技術(shù)水平。
二、 模具先進(jìn)制造工藝及設(shè)備
模具制造技術(shù)現(xiàn)代化是模具工業(yè)發(fā)展的基礎(chǔ)。計(jì)算機(jī)技術(shù)、信息技術(shù)、自動(dòng)化技術(shù)等先進(jìn)技術(shù)正在不斷向傳統(tǒng)制造技術(shù)滲透、交叉、融合，形成先進(jìn)制造技術(shù)。模具先進(jìn)制造技術(shù)主要體現(xiàn)如下方面：
1.高速銑削加工 普通銑削加工采用低的進(jìn)給速度和大的切削參數(shù)，而高速銑削加工則采用高的進(jìn)給速度和小的切削參數(shù)。高速銑削加工相對(duì)于普通銑削加工具有高效、高精度、高的表面質(zhì)量、可加工高硬材料等特點(diǎn)。由此可見，高速銑削加工是模具制造技術(shù)的重要發(fā)展方向。
2.電火花銑削加工 電火花銑削加工是電火花加工技術(shù)的重大發(fā)展，這是一種替代傳統(tǒng)用成形電極加工模具型腔的新技術(shù)。像數(shù)控銑削加工一樣，電火花銑削加工采用高速旋轉(zhuǎn)的桿狀電極對(duì)工件進(jìn)行二維或三維輪廓加工，無需制造復(fù)雜、昂貴的成形電極。
3.慢走絲線切割技術(shù) 目前，數(shù)控慢走絲線切割技術(shù)發(fā)展水平已相當(dāng)高，功能相當(dāng)完善，自動(dòng)化程度已達(dá)到無人看管運(yùn)行的程度。其加工工藝水平也令人稱道，最大切割速度已達(dá)到300㎜/min,加工精度可達(dá)到±1.5um，加工表面粗糙度Ｒ0.1～0.2um。
4.精密磨削以拋光技術(shù) 精密磨削以拋光加工由于精度高、表面質(zhì)量好、表面粗糙度值小等特點(diǎn)，在精密模具加工中廣泛應(yīng)用。目前，精密模具制造已開始使用數(shù)控成形磨床、數(shù)控光學(xué)曲線磨床、數(shù)控連續(xù)軌跡坐標(biāo)磨床及自動(dòng)拋光機(jī)等先進(jìn)設(shè)備和技術(shù)。
5.數(shù)控測(cè)量 伴隨模具制造技術(shù)的進(jìn)步，模具加工過程的檢測(cè)手段也取得了很大進(jìn)展。三坐標(biāo)測(cè)量機(jī)已在模具加工中使用，現(xiàn)代三坐標(biāo)測(cè)量機(jī)除了能高精度地測(cè)量復(fù)雜曲面的數(shù)據(jù)外，其良好的溫度補(bǔ)償裝置、可靠的抗震保護(hù)能力、嚴(yán)密的防塵措施以及簡(jiǎn)便的操作步驟，使得現(xiàn)場(chǎng)自動(dòng)化檢測(cè)成為可能。
三、模具CAD/CAM技術(shù)
計(jì)算機(jī)技術(shù)、機(jī)械設(shè)計(jì)與制造技術(shù)的迅速發(fā)展和有機(jī)結(jié)合，形成了計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)有計(jì)算機(jī)輔助制造（CAD/CAM）技術(shù)。
CAD/CAM是改造傳統(tǒng)模具生產(chǎn)方式的關(guān)鍵技術(shù)，它以計(jì)算機(jī)軟件的形式為用戶提供一種有效的輔助工具，使工程技術(shù)人員能借助計(jì)算機(jī)對(duì)產(chǎn)品、模具結(jié)構(gòu)、成形工藝、數(shù)控加工及成本等進(jìn)行設(shè)計(jì)和優(yōu)化。模具CAD/CAM能顯著縮短模具設(shè)計(jì)及制造周期、降低生產(chǎn)成本、提高產(chǎn)品質(zhì)量已成為人們的共識(shí)。
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1 工藝設(shè)計(jì)
1.1 工藝分析
該工件為無凸緣圓筒形工件，要求內(nèi)形尺寸，形狀簡(jiǎn)單對(duì)稱，對(duì)零件的厚度變化也沒有要求。圓筒形件的毛坯為圓形板料，可以通過落料獲得。工件的形狀滿足拉深的工藝要求，可用落料獲得的圓形板料進(jìn)行拉深，拉深成為內(nèi)徑為72.7㎜、內(nèi)圓角ｒ?yàn)?㎜的無凸緣圓筒，工件總高度尺寸29.5㎜可在最后進(jìn)行一道修邊工序達(dá)到要求。
工件底部圓角半徑r=8㎜，大于拉深凸模圓角半徑r=4～6㎜（見表4-3，首次拉深凹模的圓角半徑r=6ｔ=6㎜，而r=（0.6～1）r=4～6㎜，r＞r，滿足首次拉深對(duì)圓角半徑的要求。尺寸72.7㎜，按公差表查的為IT14級(jí)，滿足拉深工序?qū)ぜ畹燃?jí)的要求。
綜上所述，該工件的精度及結(jié)構(gòu)尺寸都能滿足沖壓工藝要求，工件的拉深工藝性較好。該工件在滿足沖壓工藝性要求的前提下，采用的沖壓基本工序是落料、拉深。
1.2 沖壓工藝方案的確定
該工件包括落料、拉深兩個(gè)基本工序，根據(jù)分析，沖壓該工件可以有以下三種方案：
方案一：先落料，后拉深。采用單工序模生產(chǎn)。
方案二：落料—拉深復(fù)合沖壓。采用復(fù)合模生產(chǎn)。
方案三：拉深級(jí)進(jìn)沖壓。采用級(jí)進(jìn)模生產(chǎn)。
方案一模具結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，但需兩道工序兩副模具，生產(chǎn)效率低，難以滿足該工件大批量生產(chǎn)的要求。方案二只需一副模具，生產(chǎn)效率高，盡管模具結(jié)構(gòu)較方案一復(fù)雜，但由于零件的幾何形狀簡(jiǎn)單對(duì)稱，模具制造并不困難。方案三也只需一副模具，生產(chǎn)效率高，但模具結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，送進(jìn)操作不方便。通過對(duì)上述方案的分析比較，該件若能一次拉深，則其沖壓采用方案二為佳。
2 模具的設(shè)計(jì)要點(diǎn)
在設(shè)計(jì)模具時(shí)，由于拉深工藝的特殊要求，除了應(yīng)考慮到與其他模具一樣的設(shè)計(jì)方法與步驟外，還需要考慮到如下特點(diǎn)：
1）拉深圓筒形件時(shí)，應(yīng)考慮到料厚、材料、模具圓角半徑r 、r等情況，根據(jù)合理的拉深系數(shù)確定拉深工序。拉深工藝的計(jì)算要求有較高的準(zhǔn)確性，從而拉深凸模長(zhǎng)度的確定必須滿足工件拉深高度的要求，且在拉深凸模上必須有一定尺寸要求的通氣孔。
2）要分析成形件的形狀，尺寸有沒有超過加工極限的部分。
拉深凸模長(zhǎng)度比較長(zhǎng)時(shí)，選用凸模材料必須考慮熱處理時(shí)的彎曲變形，同時(shí)需注意凸模在固定板上的定位，緊固的可靠性。
3）設(shè)計(jì)落料—拉深復(fù)合模時(shí)，由于落料凹模的磨損比拉深凸模的磨損要來的快，所以落料凹模上應(yīng)預(yù)先加大磨損余量。普通落料凹模應(yīng)高出拉深凸模約2～6㎜。
4）因回彈、扭曲、局部變形等的缺陷所產(chǎn)生的彈性變形難于保證零件形狀的精度，此時(shí)應(yīng)采取相應(yīng)的改進(jìn)措施。
5）對(duì)于形狀復(fù)雜的零件，很難計(jì)算出準(zhǔn)確的毛坯形狀和尺寸。因此，在設(shè)計(jì)模具時(shí)，往往先做拉深模，經(jīng)試壓確定合適的毛坯形狀和尺寸再制作落料模，并在拉深模上定形的毛坯安裝定位裝置，同時(shí)要預(yù)先考慮到使后面工序定位穩(wěn)定的措施。
3 主要工藝參數(shù)的設(shè)計(jì)計(jì)算
3.1 毛坯尺寸計(jì)算
按中性層計(jì)算尺寸，h=（29.5－0.5）㎜=29㎜，ｄ=（72.7＋0.35＋1）㎜＝74㎜。工件的相對(duì)高度ｈ∕ｄ＝29㎜∕74㎜＝0.4。根據(jù)相對(duì)高度從表4-3中查的修邊余量△ｈ＝2㎜。
查得無凸緣圓筒形件拉深工件的毛坯尺寸計(jì)算公式為：
Ｄ＝
將ｄ=74㎜，H＝h＋△ｈ=(29＋2) ㎜＝31㎜,r＝(8＋0.5) ㎜＝8.5㎜代入上式，即得毛坯的直徑為：
Ｄ＝㎜＝116㎜
3.2 判斷拉深次數(shù)
工件總的拉深因數(shù)ｍ＝ｄ／Ｄ＝74㎜／116㎜＝0.64㎜。毛坯的相對(duì)厚度ｔ／Ｄ＝1㎜／116㎜＝0.0086。
用式（4-33）判斷拉深是否需要壓邊。因0.045（1－ｍ）＝0.045×（1－0.64）＝0.0162，而ｔ／Ｄ＝0.0086＜0.045（1－ｍ）＝0.0162，采用壓邊圈并加以合理的壓邊力對(duì)拉深有利，可以減小m。故需加壓邊圈。
由相對(duì)厚度可以從表4-2中查得首次拉深的極限拉深因數(shù)ｍ＝0.54。
因ｍ＞ｍ，故工件只需一次拉深。
3.3 排樣及相關(guān)計(jì)算
采用有廢料直排的排樣方式，查板材標(biāo)準(zhǔn)，宜選750×1000㎜的鋼材，每張鋼板可剪裁為6張條料（125mm×1000mm），每張條料可沖8個(gè)工件，故每張鋼板的材料利用率為67.6%。
3.3.1 排樣的計(jì)算
[1]沖裁件面積的計(jì)算
A﹦π×／4﹦3.14×116／4﹦10562.96㎜
[2]條料寬度
查得無側(cè)壓裝置時(shí)條料的寬度計(jì)算公式為：
B＝D＋2a＋C
查表2.5.2的最小搭邊值ａ＝0.8㎜，ａ＝1㎜；條料與導(dǎo)料板間隙Ｃ＝0.5㎜；
B＝116＋2×0.8＋0.5＝118.1㎜
[3]步距
Ｓ＝Ｄ＋ａ＝116＋1＝117㎜
[4]一個(gè)步進(jìn)距的材料利用率
考慮到料頭、料尾和邊余料的材料消耗，一張板料上總的材料利用率為:
＝﹪
式中,A﹦10562.96㎜,ｎ＝1, B＝118.1㎜, Ｓ＝117㎜代入式中:
＝＝76﹪
3.3.2 沖壓力的計(jì)算
[1]落料力的計(jì)算
落料力是沖裁過程中凸模對(duì)板料施加的壓力,它是選用壓力機(jī)和設(shè)計(jì)模具的重要依據(jù)之一.
查公式2.6.1,確定落料力的計(jì)算公式為:
F＝KLｔ
式中,ｋ—系數(shù)，是考慮到實(shí)際生產(chǎn)中，模具間隙值的波動(dòng)和不均勻，刃口的磨損，板料的力學(xué)性能和厚度波動(dòng)等因素的影響而給出的修正系數(shù)。一般取k﹦1.3。
—材料抗剪強(qiáng)度; 查表1.3.6,取＝300MＰa。
L—沖裁周邊長(zhǎng)度；L﹦πD﹦3.14×421.27﹦1322.79㎜，料厚t﹦1㎜。
所以，落料力為:
F＝1.3×364.24×1×300＝142053.6N
[2]壓邊力的計(jì)算
由表4-15確定壓邊力的計(jì)算公式為:
F﹦π[Ｄ－(d＋2 r)]ｐ／4
式中，r ＝r＝8㎜，Ｄ＝116㎜，ｄ＝74㎜，由表4-16查得ｐ＝2.7 MPa 。
把各已知數(shù)據(jù)代入上式，壓邊力為：
F＝㎜×2.7MPa＝11350N
[3]拉深力的計(jì)算
用式4-35計(jì)算拉深力：
F﹦πdtσb k
拉深系數(shù)ｍ﹦0.64，可查表4-18得：Ｋ﹦0.75，08鋼的強(qiáng)度極限σb﹦440 MPa。將Ｋ﹦0.75，ｄ﹦74㎜，t﹦1㎜，σb﹦440 MPa代入上式，即：
F﹦（0.75×3.14×74×1×440）N＝76700N
[4]沖壓工藝總力
F﹦F＋F＋F
＝142053.6N＋11350N＋76700N
＝230103.6N
3.4 模具工作部分尺寸的計(jì)算
3.4.1 拉深模的間隙
拉深模的凸、凹模之間間隙對(duì)拉深力、零件質(zhì)量、模具壽命等都有影響。間隙小，拉深力大、模具磨損大，過小的間隙會(huì)使零件嚴(yán)重變薄甚至拉裂；但間隙小， 沖件回彈小，精度高。間隙過大，坯料容易起皺，沖件錐度大，精度差。因此，生產(chǎn)者中應(yīng)根據(jù)板料厚度及公差、拉深過程板料的增厚情況、拉深次數(shù)、零件的形狀及精度 要求等到，正確確定拉深模間隙。
由表4-12查的拉深模的半邊間隙為：
Z/2=1.1t=1.1mm
則拉深模的間隙Z=2×1.1 mm =2.2mm
3.4.2 拉深模的圓角半徑
凹模的圓角半徑r按表4－13選取r＝8t＝8mm，凹模的圓角半徑r等于工件的內(nèi)圓角半徑，即
r= r＝ r=8 mm
3.4.3 凸、凹模工作部分的尺寸和公差
[1]落料凸、凹模工作部分的尺寸和公差
根據(jù)設(shè)計(jì)原則，落料時(shí)以凹模為設(shè)計(jì)基準(zhǔn)。首先確定凹模尺寸，凹模的基本尺寸接近或等于工件輪廓的最小極限尺寸；將凹模尺寸減去最小合理間隙值即得到凸模尺寸。
由式2.4.1確定落料凹模的尺寸：
Ｄ＝（Ｄ－x）
查表2.3.3得Ｚ=0.18 mm，Ｚ=0.12 mm；查表2.4.1得，=0.035 mm，=0.025 mm；116 mm為ＩＴ14級(jí)，取x=0.5；
Ｄ＝（116－0.5×0.87） mm＝115.57 mm
由式2.4.2確定落料凸模的尺寸：
Ｄ＝（Ｄ－Ｚ）
Ｄ＝（11.57－0.100） mm＝115.45 mm
校核：∣∣+∣∣≤Ｚ－Ｚ
0.035 mm＋0.025 mm≤0.18 mm－0.12 mm
0.06 mm＝0.06 mm （滿足間隙公差要求）
[2]拉深凸、凹模工作部分的尺寸和公差
由于工件要求內(nèi)形尺寸，則以凸模為設(shè)計(jì)基準(zhǔn)。凸模尺寸的計(jì)算見式4-26：
Ｄ＝（ｄ＋0.4）
將模具公差按IT10級(jí)選取，則＝0.12 mm。
把ｄ＝72.7 mm，＝0.7 mm，＝0.12 mm代入上式，則凸模尺寸為：
Ｄ＝（72.7＋0.4×0.7） mm＝72.98 mm
間隙取在凹模上，則凹模的尺寸按式（4-27）計(jì)算，即：
Ｄ＝（ｄ＋0.4＋Ｚ）
把ｄ＝72.7 mm，＝0.7 mm，＝0.12 mm代入上式，則凹模尺寸為：
Ｄ＝（72.7＋0.4×0.7＋2.2）mm＝75.18mm
3.5 凸模通氣孔的設(shè)計(jì)
當(dāng)拉深后的沖件從凸模上脫下來，由于受空氣的壓力而緊緊包在凸模上，致使不易脫下。對(duì)于材料厚度較薄的拉深件，甚至?xí)沽慵T。因此，通常需要在凸模上留有通氣孔，通氣孔的開口高度ｈ應(yīng)大于沖件的高度Ｈ，一般?。?Ｈ＋（5～10）。
通氣孔的直徑不宜過小，否則容易被潤(rùn)滑劑堵塞氣孔，或因通氣量不夠而使氣孔不起作用。
圓形凸模通氣孔尺寸由表5-16選用直徑為6.5㎜。
通氣孔的開口高度ｈ＝31＋10＝41㎜
圖 3.5.1 通氣孔的結(jié)構(gòu)示意圖
4 模具的總體設(shè)計(jì)
4.1 模具類型的選擇
由沖壓工藝分析可知，采用復(fù)合沖壓，所以模具類型為落料-拉深復(fù)合模。
4.2 定位方式的選擇
擋料裝置的作用是保證毛壞送進(jìn)時(shí)有準(zhǔn)確的定位，保證拉深件輪廓的完整。當(dāng)送進(jìn)材料與擋料裝置的定位面接觸時(shí)，即停止送進(jìn)。因?yàn)樵撃＞呤褂玫氖菞l料，所以導(dǎo)料采用導(dǎo)料板（本副模具固定卸料板與導(dǎo)料板一體），送進(jìn)步距控制采用擋料銷，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，使用方便。
4.3 卸料、出件方式的選擇
模具采用固定卸料，剛性打件，并利用裝在壓力機(jī)工作臺(tái)下的標(biāo)準(zhǔn)緩沖器提供壓邊力。
4.4 導(dǎo)向方式的選擇
為了提高模具壽命和工件質(zhì)量，方便安裝調(diào)整，該復(fù)合模采用中間導(dǎo)柱的導(dǎo)向方式。
5主要零部件設(shè)計(jì)
5.1 工作零件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
它是直接完成工作要求的一定變形或造成材料分離的零件。本設(shè)計(jì)由于工件形狀簡(jiǎn)單對(duì)稱，所以模具的工作零件均采用整體結(jié)構(gòu)，拉深凸模、落料凹模和凸凹模的結(jié)構(gòu)如圖所示。
為了實(shí)現(xiàn)先落料后拉深，模具裝配后，應(yīng)使拉深凸模的端面比落料凹模端面低。拉深凸模，其長(zhǎng)度L可按下式計(jì)算：
Ｌ﹦Ｈ＋Ｈ－Ｈ﹦20㎜＋65㎜－3㎜＝82㎜
式中：Ｈ— 凸模固定板的厚度，?。醛?0㎜；
Ｈ— 落料凹模的厚度，?。醛?5㎜；
Ｈ— 裝配后，拉深凸模的端面低于落料凹模端面的高度，根據(jù)板料厚度大小，決定Ｈ﹦3㎜。
材料：T10A 熱處理：56～60HRC
圖5.1.1 拉深凸模
材料：GrWMn 熱處理：工作部分局部淬火，硬度60～64HRC
材料：GrWMn 熱處理：58～64HRC
圖 5.1.3 凸、凹模
凸、凹模因?yàn)樾涂纵^多，為了防止淬火變形，除了采用工作部分局部淬火（硬度58～62HRC）外，材料也用淬火變形小的CrWMn模具鋼。
5.2 定位零件的設(shè)計(jì)
它是用以確定加工材料和毛坯正確位置的零件。
5.2.1 擋料銷的設(shè)計(jì)
直徑Ｄ﹦12㎜，ｄ﹦6㎜，高度ｈ﹦2㎜的Ａ型固定擋料銷
擋料銷 Ａ12×6×2 ＧＢ2866.11—81
5.2.2 壓邊圈的設(shè)計(jì)
為防止毛坯凸緣在拉深過程中起皺，通常使用的拉深模應(yīng)帶有壓邊裝置。該設(shè)計(jì)計(jì)算得到ｔ／Ｄ＝0.0086＜0.045（1－ｍ）＝0.0162，必須采用壓邊裝置。
5.2.2.1 壓邊裝置的類型 壓邊裝置一般采用壓邊圈
5.2.2.2 壓邊圈結(jié)構(gòu)形式 壓邊圈的形式根據(jù)拉深次數(shù)，凹模結(jié)構(gòu)形式，材料厚度的不同而不同，首次拉深一般采用平面壓邊裝置。
5.2.2.3 壓邊圈尺寸及技術(shù)要求
壓邊圈主要是壓邊防皺，與凸模的間隙不能大。根據(jù)材料厚度不同，般壓邊圈與凸模的單邊間隙在0.2～0.5㎜范圍內(nèi)。工件料厚ｔ﹦1㎜，間隙取小值0.2㎜。壓邊圈的外形尺寸與內(nèi)形輪廓尺寸之間的關(guān)系可采用H10∕c10間隙配合。
壓邊圈的工作表面不允許開螺孔，應(yīng)具有足夠的剛度。在工作過程中能平穩(wěn)的移動(dòng)。壓邊圈與毛坯接觸的一面，要保證毛坯順利流入筒壁。除進(jìn)行車、銑之外，還要在熱處理后進(jìn)行磨削加工。應(yīng)保證粗糙度達(dá)到R0.8um。其余工作表面達(dá)到R06.3～3.2um即可。
首次拉深壓邊圈的內(nèi)孔D，比凸模直徑Ｄ大千分之一，即
D=1.001Ｄ
將Ｄ=72.98㎜代入上式中，可得：
D=1.001×72.98=73.05㎜
壓邊圈的厚度H取20㎜。
得到壓邊圈的結(jié)構(gòu)示意圖如下：
圖5.2.2.1 壓邊圈的結(jié)構(gòu)形式
5.3 卸料、推料及壓料零件的設(shè)計(jì)
它用于夾持毛坯或在沖壓完成后進(jìn)行推料及卸料的零件。在某些情況下，也能起到限位、校整和幫助提高沖件精度的作用。
5.3.1 導(dǎo)料板（固定卸料板）的設(shè)計(jì)
長(zhǎng)度 Ｌ﹦160㎜，寬度Ｂ﹦40㎜，厚度Ｈ﹦16㎜
導(dǎo)料板 160×40×16 ＪＢ∕Ｔ 7648.5
材料：45
熱處理：調(diào)質(zhì) 28～32ＨＲＣ
5.3.2 頂桿的設(shè)計(jì)
直徑ｄ﹦16㎜，長(zhǎng)度Ｌ﹦125㎜的頂桿
頂桿 16×125 ＧＢ2867.3—81
材料：45 ＧＢ699—88
熱處理硬度：ＨＲＣ43～48
為了將工件順利的頂出凸模，需設(shè)計(jì)3～4根頂桿，至少2根。該副模具設(shè)計(jì)4根，以保證工件順利頂出。
5.3.3 打桿的設(shè)計(jì)
直徑ｄ﹦10㎜，長(zhǎng)度Ｌ﹦160㎜的Ａ型打桿
打桿 Ａ10×160 ＧＢ 2967.1—81
材料：45 ＧＢ699—88
熱處理硬度：ＨＲＣ43～48
5.3.4 推件塊的設(shè)計(jì)
圖5.3.4.1 推件塊的結(jié)構(gòu)示意圖
5.4 導(dǎo)向零件的設(shè)計(jì)
它是作為上模在工作時(shí)的運(yùn)動(dòng)方向，保證模具上、下部分正確的相對(duì)位置的零件。
為防止裝模時(shí)，上模誤轉(zhuǎn)180°裝配，將模架中兩對(duì)導(dǎo)柱與導(dǎo)套作成粗細(xì)不等；
導(dǎo)柱 ｄ∕㎜×Ｌ∕㎜分別為35×210，40×210；
導(dǎo)套 ｄ∕㎜×Ｌ∕㎜×Ｄ∕㎜分別為35×115×43，40×115×43。
5.5 固定零件的設(shè)計(jì)
5.5.1 模柄的設(shè)計(jì)
選用直徑d=30㎜，高度H=88㎜，材料為Q235的B型壓入式模柄。
模柄 B30×88 GB2862-81
5.5.2 上模墊板的設(shè)計(jì)
圖 5.2.2.1 上模墊板的結(jié)構(gòu)示意圖
5.5.3 下模墊板的設(shè)計(jì)
直徑 Ｄ﹦200㎜，厚度Ｈ﹦10㎜，材料為45鋼的圓形板
墊板 200×10 ＪＢ∕Ｔ 7643.6
5.5.4 下固定板的設(shè)計(jì)
直徑 Ｄ﹦200㎜，厚度Ｈ﹦20㎜，材料為45鋼的圓形固定板
墊板 200×20 ＪＢ∕Ｔ 7643.5
5.6 緊固及其他零件的設(shè)計(jì)
5.6.1 內(nèi)六角圓柱頭螺釘?shù)脑O(shè)計(jì)
5.6.1.1 用于固定凸、凹模和上模墊板在模架上保持其固定的位置，選取數(shù)量為4個(gè)
螺釘規(guī)格 公稱長(zhǎng)度 ｌ= 52㎜，性能等級(jí)為8.8級(jí)。
螺釘 ＧＢ∕Ｔ 70.1 Ｍ12×52
5.6.1.2 用于固定導(dǎo)料板（固定卸料板），選用數(shù)量為4個(gè)。
螺釘 ＧＢ∕Ｔ 70.1 Ｍ8×25
5.6.1.3 用于固定凹模、凸模固定板、凸模墊板于下模座，初選用數(shù)量為4個(gè)。
螺釘 ＧＢ∕Ｔ 70.1 Ｍ12×130
5.6.2 圓柱銷的設(shè)計(jì)
5.6.2.1 用于凹模、凸模固定板、凸模墊板、下模座準(zhǔn)確定位，圓柱銷孔裝配時(shí)配作。初選用數(shù)量為2個(gè)。
公稱直徑 ｄ﹦10㎜，公差為ｍ6，公稱長(zhǎng)度ｌ= 95㎜，材料為鋼
銷 ＧＢ∕Ｔ 119.1 10ｍ10×95
5.6.2.2 用于上模座，上模墊板，凸、凹模準(zhǔn)確定位，圓柱銷孔裝配時(shí)配作。初選數(shù)量為2個(gè)。
銷 ＧＢ∕Ｔ 119.1 10ｍ10×70
5.7 模架的及其它零部件的選用
5.7.1 模架的設(shè)計(jì)
模具采用中間導(dǎo)柱標(biāo)準(zhǔn)模架，可承受較大的沖壓力。
凹模周界：D=250㎜
閉合高度：240～280㎜
上模座的尺寸：250×250×45㎜
下模座的尺寸：250×250×55㎜
5.7.2 模架的技術(shù)要求
5.7.2.1 組成模架的各零件的材料、尺寸、精度、表面粗糙度和熱處理等均需要符合零件的標(biāo)準(zhǔn)要求和技術(shù)要求的規(guī)定。
5.7.2.2 裝入模架的每對(duì)導(dǎo)柱和導(dǎo)套裝配前需經(jīng)選擇配合，其配合要求應(yīng)符合配合H7∕h6,配合后的間隙為0.007～0.022㎜的規(guī)定.
5.7.2.3 裝配后的模架,其導(dǎo)柱固定端的端面應(yīng)低于下模座底面0.5～1㎜.
5.7.2.4 裝配后的模架,其上模應(yīng)沿導(dǎo)柱上、下移動(dòng)應(yīng)平穩(wěn)和無滯住現(xiàn)象.
5.7.2.5 模架的各零件工作表面不允許有影響使用的劃痕、凹痕、浮銹、毛刺、飛邊和微小砂眼、縮孔等缺陷。
5.7.2.6 在保證使用質(zhì)量的情況下，允許用新工藝方法固定導(dǎo)套。
5.7.2.7 模柄的裝配應(yīng)符合如下規(guī)定：
[1]壓入式模柄的公差配合為H7∕m6。
[2]除浮動(dòng)式模柄外，其他模柄裝入上模座后，模柄的軸心線對(duì)上模座上平面的垂直度公差，在全長(zhǎng)范圍內(nèi)不大于0.05㎜。
5.7.3 其它零部件的選用
上模座厚度取45㎜，即H=45㎜
上模墊板厚度取20㎜，即H=20㎜
固定卸料板厚度取20㎜，即H=16㎜
下固定板厚度取20㎜，即H=20㎜
下模墊板厚度取10㎜，即H=10㎜
下模座厚度取55㎜，即H=55㎜
由于此落料—拉深模為非標(biāo)準(zhǔn)形式，需計(jì)算模具閉合高度。其中各模板的尺寸需取國(guó)標(biāo)。所以模具的閉合高度：
H﹦H+ H+ H+ H+ H+ H+ H+ H
=（45＋20＋67＋65＋20＋10＋55－34）
= 248㎜
式中：H — 凸、凹，模的高度，H﹦67㎜；
H — 凹模的厚度，H ﹦65㎜；
H — 凹模與下模座的配合長(zhǎng)度，H﹦34㎜。
可見模具的閉合高度小于所選開式雙柱固定壓力機(jī)JA21-35的最大裝模高度280㎜，可以使用。
6 沖壓設(shè)備的選定
設(shè)備工作行程需要考慮工件成形和方便起件，因此，工作行程Ｓ≥2.5ｈ＝2.5×31.5＝78㎜。根據(jù)沖壓工藝總力計(jì)算結(jié)果F＝230103.6N并結(jié)合工作行程，初選開式雙柱固定壓力機(jī)JA21-35。
其主要技術(shù)參數(shù)如下：
公稱壓力∕KN 350
滑塊行程∕mm 130
行程次數(shù)∕(次∕min) 50
最大閉合高度∕mm 280
閉合高度調(diào)節(jié)量∕mm 60
滑塊中心線至床身距離∕mm 205
立柱距離∕mm 428
工作臺(tái)尺寸（前后×左右）∕mm 380×610
工作臺(tái)孔尺寸（前后×左右）∕mm 200×290
墊板尺寸（厚度×直徑）∕mm 60×22.5
模柄孔尺寸 （直徑×深度）∕mm 50×70
滑塊底面尺寸（前后×左右）∕mm 210×270
7 模具總裝圖
由以上設(shè)計(jì)，可以得到模具總裝圖。為了實(shí)現(xiàn)先落料，后拉深，應(yīng)保證模具裝配后，拉深凸模的端面比落料凹模端面低3㎜。
模具的工作過程：將條料送入剛性卸料板下的長(zhǎng)條形槽中，平放在凹模面上，并靠槽的一側(cè)，壓力機(jī)滑塊帶著上模下行，凸、凹模下表面首先接觸條料，并與頂件塊一起壓住條料，先落料，后拉深；當(dāng)拉深結(jié)束后，上模回程，落料后的條料由剛性卸料板從凸凹模上卸下，拉深成形的工件由壓力機(jī)上的活動(dòng)橫梁通過推件塊從凸凹模中剛性打下，用手將工件取走后，將條料往前送進(jìn)一個(gè)步距，進(jìn)行下一個(gè)工件的生產(chǎn)。
圖7.1模具的裝配圖
1—上 模 座 2—螺 栓 3—模 柄 4—打桿 5—止轉(zhuǎn)銷
6—上模墊板 7—定位銷 8—導(dǎo)柱 9—導(dǎo)套 10—凸凹模
11—推 件 塊 12—導(dǎo) 料 板 13—螺 釘 14—壓 邊 圈
15—落料凹模 16—下模墊板 17—頂桿 18—凸模 19—螺 釘
8 工作零件的加工工藝
本副模具工作零件都是旋轉(zhuǎn)體，形狀比較簡(jiǎn)單，加工主要采用車削。
8.1 凸模
8．1．1 毛坯的選定
根據(jù)凸模的工作要求，凸模材質(zhì)應(yīng)具有高硬度、高耐磨性，由于工件的尺寸比較大，需要有高淬透性、熱處理變形小的材料，毛坯選用T10A，熱處理后的硬度為56～60HRC。
8．1．2 確定基準(zhǔn)
凸模的工作部分對(duì)裝合部分的同軸度誤差，不得超過工作部分公差的一半，凸模的端面應(yīng)與中心線垂直，凸模中心線和機(jī)床主軸中心重合，使被加工外圓和孔，端面相對(duì)于中心線而獲得正確位置，則選中心線為定位基準(zhǔn)和設(shè)計(jì)基準(zhǔn)。
8．1．3 擬定加工路線
下料 — 鍛造 — 熱處理 — 車削 — 熱處理 — 磨端面 — 車削 —熱處理—磨削— 鉗工精修 — 檢驗(yàn)
8．1．4 機(jī)械加工工藝過程
由于回彈等因素在設(shè)計(jì)時(shí)難以準(zhǔn)確考慮，導(dǎo)致凸模尺寸的計(jì)算值與實(shí)際要求值往往存在誤差。因此凸模工作部分的形狀和尺寸設(shè)計(jì)應(yīng)合理，要留有試模后的修模余地。
凸模機(jī)械加工工藝過程卡見附錄
8.2 凹模
8．2．1 毛坯的選定
根據(jù)凹模的工作要求，凹模材質(zhì)應(yīng)具有高硬度、高耐磨性、高淬透性、熱處理變形小，毛坯選用CrWMn，熱處理后的硬度為58～62HRC。
8．2．2 確定基準(zhǔn)
凹模中心線和機(jī)床主軸中心重合，使被加工外圓和孔，端面相對(duì)于中心線而獲得正確位置，則選中心線為定位基準(zhǔn)和設(shè)計(jì)基準(zhǔn)。
8．2．3 擬定加工路線
下料 — 鍛造 — 熱處理 — 車削 — 熱處理 — 磨端面 — 鉗工劃線 —加工孔 —車削— 熱處理 —磨削— 鉗工精修 — 檢驗(yàn)
8．2．4 機(jī)械加工工藝過程
由于回彈等因素在設(shè)計(jì)時(shí)難以準(zhǔn)確考慮，導(dǎo)致凸、凹模尺寸的計(jì)算值與實(shí)際要求值往往存在誤差。因此凸、凹模工作部分的形狀和尺寸設(shè)計(jì)應(yīng)合理，要留有試模后的修模余地。
凹模機(jī)械加工工藝過程卡見附錄
8.3 凸、凹模
8．3．1 毛坯的選定
根據(jù)凸、凹模的工作要求，凸、凹模材質(zhì)應(yīng)具有高硬度、高耐磨性、高淬透性、熱處理變形小，毛坯選用CrWMn，工作部分要求局部淬火，熱處理后的硬度為60～64HRC。
8．3．2 確定基準(zhǔn)
凸、凹模中心線和機(jī)床主軸中心重合，使被加工外圓和孔，端面相對(duì)于中心線而獲得正確位置，則選中心線為定位基準(zhǔn)和設(shè)計(jì)基準(zhǔn)。
8．3．3 擬定加工路線
下料 — 鍛造 — 熱處理 — 車削 — 熱處理 — 磨端面 — 鉗工劃線 —加工孔 —車削— 熱處理 —磨削— 鉗工精修 — 檢驗(yàn)
8．3．4 機(jī)械加工工藝過程
凸、凹模機(jī)械加工工藝過程卡見附錄。
9 模具的裝配
9.1 主要組件的裝配
9.1.1 模柄的裝配
因?yàn)檫@副模具的模柄是從上模座的下面向上壓入的，所以在安裝凸模固定板和墊板之前，應(yīng)先把模柄安裝好。
模柄與上模座的配合是H7∕m6，先在壓力機(jī)上將模柄壓入，再加工定位銷孔與螺釘孔，然后把模柄端面突出部分銼平或磨平。安裝好模柄后，用角尺檢查模柄與上模座上平面的垂直度。
9.1.2 凸模的安裝
凸模與固定板的配合要求是H7∕m6。裝配時(shí)，先在壓力機(jī)上將凸模壓入固定板內(nèi)，檢查凸模與固定板的垂直度，然后將固定板的下平面與凸模尾部一齊磨平。
9.2 總裝配
模具的主要組件裝配完畢后開始進(jìn)行總裝配。為了使凸模和凹模易于對(duì)中，總裝配必須考慮上、下模的裝配次序，否則，可能出現(xiàn)無法裝配的情況。
本模具的裝配選凸凹模為基準(zhǔn)件，先裝下模，再裝上模。裝配后應(yīng)保證間隙均勻，落料凹模刃口面應(yīng)高出拉深凸模工作端面3mm，頂件塊上端面應(yīng)高出落料凹模刃口面0.5 mm，以實(shí)現(xiàn)落料前先壓料，落料后再拉深
本模具的落料凹模是裝在下模的，為了便于操作，先裝下模。其裝配過程如下：
（1）把下模墊板放在下模座上，然后把裝有凸模的下固定板放在下模墊板上，找正其位置后，先在下模座上投窩，加工螺紋孔，然后加工銷釘孔。
（2）在凸模上安裝壓邊圈。
（3）把凹模放在凸模固定板上，找正與下模座對(duì)中的螺釘銷釘過孔，然后投窩，加工螺釘銷釘孔，裝入螺釘銷釘，擰緊螺釘。
（4）把固定卸料板放在落料凹模上，找正其位置后，加工螺紋孔，然后裝入螺釘并擰緊。
（5）把凸凹模插入固定卸料板內(nèi)，固定卸料板與凸凹模之間墊上適當(dāng)高度的平行墊鐵，再把安裝好模柄的上模座放在凸凹模上，將上模座與凸凹模夾緊，并在上模座投緊固螺釘孔和銷釘過孔窩，拆開后鉆孔。然后放入上模墊板，擰上緊固螺釘。
（6）調(diào)整凸、凹模的間隙，用手錘輕輕敲擊上模墊板的側(cè)面，使凸凹模的位置改變，以得到均勻的間隙。
（7）調(diào)好間隙后加工銷釘孔，裝入銷釘。
（8）安裝其他零件。
（9）試沖與調(diào)整。
（10）打標(biāo)記交付生產(chǎn)使用
9.3 沖裁試沖的缺陷與調(diào)整
模具裝配以后，必須在生產(chǎn)條件下進(jìn)行試沖。沖出的工件按沖壓零件產(chǎn)品圖或試樣進(jìn)行檢查驗(yàn)收。在檢查過程中，如發(fā)現(xiàn)各種缺陷，則要仔細(xì)分析，找出原因，并對(duì)模具進(jìn)行適當(dāng)?shù)恼{(diào)整和修理，然后在試沖，知道模具正常工作并得到合格的沖件為止。表9.3.1是沖裁模試沖時(shí)常見的缺陷、產(chǎn)生的原因及調(diào)整的方法。
表9.3.1沖裁模試沖時(shí)的缺陷和調(diào)整
沖模試沖時(shí)的缺陷
產(chǎn)生原因
調(diào)整方法
送料不暢通或調(diào)料被卡死
1、 兩導(dǎo)料板之間的尺寸過小或有斜度
2、 凸模與卸料板之間的間隙過大，使搭邊翻扭
根據(jù)情況銼修或重裝導(dǎo)料板
減小凸模與卸料板之間的間隙
刃口相交
1、 導(dǎo)套與導(dǎo)柱配合間隙過大使導(dǎo)向不準(zhǔn)
2、 導(dǎo)柱、導(dǎo)套等零件的安裝不準(zhǔn)
重裝凸模或?qū)е?
更換導(dǎo)套與導(dǎo)柱
卸料不正常
1、 橡膠的彈力不足
2、 凹模有倒錐度造成工件堵塞
更換橡膠
修整凹模
沖裁件質(zhì)量不好
1、 有毛刺
2、 沖件不平
1、 刃口不鋒利或淬火硬度過低
2、 配合間隙過大或過小
合理調(diào)整凸模和凹模的間隙及修工作不份尺寸
1、凹模有倒錐度
2、頂料桿和工件接觸面過小
修整凹模
更換頂料桿
9.4 模具的調(diào)試
9.4.1模具調(diào)試的目的
模具試沖、調(diào)整簡(jiǎn)稱調(diào)試，調(diào)試的目的在于：
1、鑒定模具的質(zhì)量。驗(yàn)證該模具生產(chǎn)的產(chǎn)品質(zhì)量是否符合要求，確定該模具能否交付生產(chǎn)使用。
2、幫助確定成形條件和工藝規(guī)程。
3、幫助確定成形毛坯形狀、尺寸及用料標(biāo)準(zhǔn)。
4、幫助確定工藝和模具設(shè)計(jì)中的某些尺寸。
5、通過調(diào)試，發(fā)現(xiàn)問題，解決問題，積累經(jīng)驗(yàn)，有助于進(jìn)一步提高模具設(shè)計(jì)和制造水平。
由此可見，模具調(diào)試過程十分重要，是必不可少的。但調(diào)試的市價(jià)和試沖次數(shù)應(yīng)盡可能少，這就要求模具設(shè)計(jì)與制造質(zhì)量過硬，最好一次調(diào)試成功。在調(diào)試過程中，合格沖壓件數(shù)的取樣一般應(yīng)在20～1000件之間。
9.4.2沖模的調(diào)試
模具調(diào)試，因模具的類型不同、結(jié)構(gòu)不同，可能出現(xiàn)的問題也不同，調(diào)試的內(nèi)容也隨之變化。
沖裁模的調(diào)試要點(diǎn)：
1、模具閉合高度的調(diào)試。模具應(yīng)與沖壓設(shè)備配合好，保證模具應(yīng)由的閉合高度和開啟高度。
2、導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的調(diào)試。導(dǎo)柱、導(dǎo)套要有良好的配合精度，保證模具運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)、可靠。
3、凸、凹模刃口的及間隙的調(diào)試。刃口鋒利，間隙均勻。
4、定位裝置的調(diào)試。定位準(zhǔn)確、可靠。
5、卸料及出件裝置的調(diào)試。卸料及出件要暢通，不能出現(xiàn)卡住現(xiàn)象。
設(shè)計(jì)小結(jié)
近年來，由于模具技術(shù)的迅速發(fā)展，模具設(shè)計(jì)已成為一個(gè)行業(yè)越來越引起人們的重視。畢業(yè)設(shè)計(jì)是為了模具設(shè)計(jì)與制造專業(yè)學(xué)生在學(xué)完基礎(chǔ)理論課、技術(shù)基礎(chǔ)課和專業(yè)課的基礎(chǔ)上，所設(shè)置的一個(gè)重要環(huán)節(jié)。目的就是為了運(yùn)用我們所學(xué)課程的理論和生產(chǎn)實(shí)際知識(shí)，進(jìn)行一次模具設(shè)計(jì)的實(shí)際訓(xùn)練，從而培養(yǎng)和提高我們獨(dú)立工作的能力。其次鞏固與擴(kuò)充《沖壓模具設(shè)計(jì)與制造》等課程所學(xué)的內(nèi)容，掌握冷沖壓模具設(shè)計(jì)的方法和步驟。最后也掌握冷沖壓模具設(shè)計(jì)的基本技能，如計(jì)算、繪圖、查閱設(shè)計(jì)資料和手冊(cè)，熟悉標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范等。
沖壓模具設(shè)計(jì)通過收集資料、工藝分析、工藝計(jì)算、確定沖模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，各個(gè)零部件的設(shè)計(jì)、繪制模具總裝配圖、零件圖，最后完善和書寫設(shè)計(jì)說明書，終于完成整個(gè)的設(shè)計(jì)過程。設(shè)計(jì)過程中不僅僅是對(duì)所學(xué)課本理論知識(shí)的總結(jié)，相對(duì)的也鍛煉了我的耐心、認(rèn)真態(tài)度以及與同學(xué)和老師的合作精神?？墒窃谠O(shè)計(jì)中間也或多或少出現(xiàn)了不少的錯(cuò)誤，畢竟老師上課講的都是理論的東西，在實(shí)際設(shè)計(jì)中還有許多模糊不懂的地方。正因?yàn)槿绱?，在設(shè)計(jì)中的收獲還是挺大的，使我更深刻、更系統(tǒng)的對(duì)沖壓模具的認(rèn)識(shí)和學(xué)習(xí)，這對(duì)以后的畢業(yè)設(shè)計(jì)和將來參加工作做了鋪墊，可謂是為將來的實(shí)際工作打了個(gè)先鋒。
致謝
本人在畢業(yè)設(shè)計(jì)的學(xué)習(xí)期間，得到指導(dǎo)老師——材料工程系模具教研室原紅玲老師的悉心教誨。長(zhǎng)期以來曾多次得到原紅玲老師的熱忱指導(dǎo)和幫助。在此謹(jǐn)致以誠(chéng)摯的謝意。
本人才疏學(xué)淺、缺乏經(jīng)驗(yàn)，設(shè)計(jì)中一定有不少錯(cuò)誤和不當(dāng)之處。懇請(qǐng)廣大的老師、同學(xué)不吝賜教，誠(chéng)摯希望得到大家的批評(píng)指正。
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