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河南理工大學(xué)萬方科技學(xué)院
本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）中期檢查表
指導(dǎo)教師： 劉建慧 職稱：
所在院（系）： 機(jī)械與動(dòng)力工程學(xué)院 教研室（研究室）
題 目
多軸鉆床的設(shè)計(jì)
學(xué)生姓名
陳浩
專業(yè)班級(jí)
08機(jī)制3班
學(xué)號(hào)
0828070004
一、選題質(zhì)量：（主要從以下四個(gè)方面填寫：1、選題是否符合專業(yè)培養(yǎng)目標(biāo)，能否體現(xiàn)綜合訓(xùn)練要求；2、題目難易程度；3、題目工作量；4、題目與生產(chǎn)、科研、經(jīng)濟(jì)、社會(huì)、文化及實(shí)驗(yàn)室建設(shè)等實(shí)際的結(jié)合程度）
本文是關(guān)于輪輻專用多軸鉆床的設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)中主要解決了多軸鉆床加工過程中的兩大主要問題：工件和刀具之間的定位問題和刀具導(dǎo)向問題。同時(shí)也討論了多軸鉆床的總體設(shè)計(jì)問題，給出了總體設(shè)計(jì)方案，其中包括刀具與工件的與運(yùn)動(dòng)方式設(shè)計(jì)，對(duì)機(jī)床各個(gè)部件的功能和作用進(jìn)行具體的闡述并提出技術(shù)要求。題目難易程度適中；工作量符合要求；與實(shí)際生產(chǎn)結(jié)合緊密，符合專業(yè)培養(yǎng)目標(biāo)，能體現(xiàn)綜合訓(xùn)練要求。
二、開題報(bào)告完成情況：
設(shè)計(jì)思路和方向明確，確定了工作的內(nèi)容和方法，已經(jīng)完成了課題的設(shè)計(jì)計(jì)算。按要求完成了開題報(bào)告。
三、階段性成果：
鉆床的總體布置方案和主要結(jié)構(gòu)參數(shù)已經(jīng)確定，主要部件的設(shè)計(jì)計(jì)算、校核和選型已經(jīng)完成，并完成了部分圖紙的繪制，設(shè)計(jì)說明書基本完成。
四、存在主要問題：
1、局部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)思路不清晰；
2、部分標(biāo)準(zhǔn)件的選擇需要調(diào)整；
3、對(duì)于繪圖軟件的操作還需進(jìn)一步熟練。
4、某些零部件壽命及可靠性不能很好的控制，不能全面考慮結(jié)構(gòu)、經(jīng)濟(jì)等情況；
五、指導(dǎo)教師對(duì)學(xué)生在畢業(yè)實(shí)習(xí)中，勞動(dòng)、學(xué)習(xí)紀(jì)律及畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）進(jìn)展等方面的評(píng)語
指導(dǎo)教師： （簽名）
年 月 日
2
河南理工大學(xué)萬方科技學(xué)院本科畢業(yè)論文
摘要
多軸鉆床是一種孔加工的機(jī)床，它被廣泛用于加工多孔工件。多軸鉆床在生產(chǎn)中的應(yīng)用，解決了普通鉆床加工多孔工件時(shí)逐孔加工浪費(fèi)時(shí)間和人力這兩個(gè)重要問題。在本設(shè)計(jì)中，設(shè)計(jì)的多軸鉆床為輪輻螺栓孔加工機(jī)床，屬于專用機(jī)床。
本設(shè)計(jì)主要解決了多軸鉆床加工過程中的兩大主要問題：工件和刀具之間的定位問題和刀具導(dǎo)向問題。為了解決上述兩大難題，設(shè)計(jì)中采用合理的鉆模板和定位裝置對(duì)工件合理定位，從而完成擴(kuò)孔加工，同時(shí)也討論了多軸鉆床的總體設(shè)計(jì)問題，給出了總體設(shè)計(jì)方案，其中包括刀具與工件的與運(yùn)動(dòng)方式設(shè)計(jì)，對(duì)機(jī)床各個(gè)部件的功能和作用進(jìn)行具體的闡述并提出技術(shù)要求，從而使工件被加工后達(dá)到設(shè)計(jì)要求。
本文針對(duì)一般鉆床上述種種缺點(diǎn)及加工對(duì)象的具體情況設(shè)計(jì)一臺(tái)輪輻專用八軸鉆床，包括總體設(shè)計(jì)，導(dǎo)軌的設(shè)計(jì)，動(dòng)力部件的設(shè)計(jì)和底座的設(shè)計(jì)，力求達(dá)到滿足性能要求，經(jīng)濟(jì)效益等技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，以滿足使用要求。
[關(guān)鍵詞] 八軸鉆床 夾具 軸承 齒輪 軸
Abstract
Drilling machine of six axles is the tool machine that a kind of bore process, it is used for processing many bore work pieces extensively. Drilling machine of six axles in the application in the production, resolving the commonness to drill the bed to process many a hour of the bore work to pursue the bore to process the wave to take a lot of time and these two important problems of artificial In this design, many stalks of the design drill the bed to process the tool machine for Spoke of a wheel stud bolt bore, belonging to the appropriation tool machine.
Introduced many stalks to drill the history development circumstance that method and many stalkses that the bed carry on bore’s process drills the bed to process first in chapter of behind, still introduced many stalks to drill the characteristics that bed process, mainly introduced many stalks to drill the bed to process the two greatest problems in the processes:Fixed position problem and a direction of knife problems between the work piece and the knife. Many stalks drill the bed adoption to drill the template and fixed positions to equip reasonablely to a reasonable fixed position of work, thus completing the bore to expand the work preface, solving many stalks to drill the bed process medium of two greatest hard nut to crack.Introduced many stalks to drill the total design of the bed again in the chapter of underneath, give total design project, among them include the knife to have with the work piece of with sport method design, maintain the technique request to the function and functions of the tool machine each parts carry on elaborating in a specific way combine body, attain to design the request after thus making the work piece process.
Owing to the variety disadvantages of the ordinary drilling machine, this article presents a new design of eight-axles drilling machine and includes the design of whole; the design of track as well as the design of basis. It is designed based on the specific information of the object. We try our bests to make it satisfies the performance demands as well as other index such as economic efficiency and relation between human and machines
[Key words] eight-axis drilling machine fixture
bearing gear shaft
IV
河南理工大學(xué)萬方科技學(xué)院本科畢業(yè)論文
目錄
前言 1
1 概述 2
2 多軸鉆床的總體設(shè)計(jì) 4
2.1 八軸鉆床總體布局分析 4
2.1.1 操作、觀察與調(diào)整對(duì)總體布局的影響 4
2.1.2 零件的加工工藝方法對(duì)總體布局的影響 5
2.1.3 精度等級(jí)對(duì)總體布局的影響 6
2.2 八軸鉆床加工方案的制定 7
2.3 刀具的進(jìn)給對(duì)總體布局的影響 8
3 多軸鉆床部件設(shè)計(jì) 10
3.1 動(dòng)力部件的選擇 10
3.1.1 切削用量的選擇 10
3.1.2 主運(yùn)動(dòng)電動(dòng)機(jī)的選取 10
3.2 減速器的選取 12
3.3 主軸箱零件的設(shè)計(jì) 13
3.3.1 齒輪的設(shè)計(jì) 13
3.3.2 齒輪的計(jì)算及校核 17
3.3.3 軸的計(jì)算與設(shè)計(jì) 26
3.3.4 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 30
3.3.5 軸的校核 33
3.4 軸承 37
3.4.1 軸承的選用 37
3.4.2 軸承的校核 39
3.5 上臺(tái)板的設(shè)計(jì) 44
3.5.1 材料的選取 44
3.5.2 尺寸的確定 44
3.5.3 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 45
3.6 主軸箱體的設(shè)計(jì) 46
3.7 多軸鉆床夾具的設(shè)計(jì) 48
3.7.1 概述 48
3.7.2 夾緊機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)原則 48
3.7.3 定位元件的設(shè)計(jì) 49
3.7.4 加緊元件的設(shè)計(jì) 50
4 支承件的設(shè)計(jì) 51
4.1 概述 51
4.1.1 支承件的功能 51
4.1.2 支承件的靜剛度和形狀選擇原則 51
4.1.3 支撐件的動(dòng)態(tài)特性 52
4.2 導(dǎo)軌（立柱）的設(shè)計(jì) 52
4.2.1 概述 52
4.2.2 導(dǎo)軌的設(shè)計(jì) 53
4.3 底座的設(shè)計(jì) 56
4.3.1 材料選擇 56
4.3.2 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 56
4.3.3 尺寸確定 56
5 液壓控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 57
5.1 概述 57
5.2.1 液壓執(zhí)行元件的負(fù)載分析 58
5.2.2 液壓負(fù)載 59
5.3 確定液壓缸的參數(shù) 59
5.3.1 確定液壓缸尺寸 59
5.3.2 液壓缸工作循環(huán)中各階段的壓力，流量和功率 60
致謝語 63
參考文獻(xiàn) 64
ii
河南理工大學(xué)萬方科技學(xué)院本科畢業(yè)論文
前言
畢業(yè)設(shè)計(jì)是對(duì)大學(xué)四年所學(xué)的專業(yè)知識(shí)和基礎(chǔ)知識(shí)的一個(gè)系統(tǒng)性的總結(jié)與運(yùn)用，同時(shí)也是培養(yǎng)我們分析問題和解決問題的很好的一次機(jī)會(huì)，通過這一環(huán)節(jié)的訓(xùn)練，提高了以下能力：1、綜合運(yùn)用所學(xué)知識(shí)和技能，獨(dú)立分析和解決設(shè)計(jì)問題的能力；2、熟練運(yùn)用基本技能，包括繪圖、計(jì)算機(jī)應(yīng)用、翻譯、查閱文獻(xiàn)等等的能力；實(shí)驗(yàn)研究的能力；撰寫科技論文和技術(shù)報(bào)告，正確運(yùn)用國家標(biāo)準(zhǔn)和技術(shù)語言闡述理論和技術(shù)問題的能力：3、收集加工各種信息的能力，獲取知識(shí)的能力；4、創(chuàng)新意識(shí)和嚴(yán)肅認(rèn)真的科學(xué)作風(fēng)。
本次設(shè)計(jì)的課題是多軸鉆床的部件設(shè)計(jì)，多軸鉆床是一種孔加工的機(jī)床，它被廣泛用于加工多孔工件。多軸鉆床在生產(chǎn)中的應(yīng)用，解決了普通鉆床加工多孔工件時(shí)逐孔加工浪費(fèi)時(shí)間和人工這兩個(gè)重要問題。在本設(shè)計(jì)中，設(shè)計(jì)的多軸鉆床為輪輻螺栓孔加工機(jī)床，屬于專用機(jī)床。
多軸鉆床是伴隨著經(jīng)濟(jì)的飛速發(fā)展和工業(yè)現(xiàn)代化的需要而產(chǎn)生的。其被應(yīng)用與許多方面，像汽車零部件的加工、農(nóng)用機(jī)械的零部件的加工以及其它大批量生產(chǎn)加工生產(chǎn)多孔零件的地方。多軸鉆床在加工業(yè)中有著很大的優(yōu)勢。它的使用大大提高了加工速度和生產(chǎn)效率。因此，在批量生產(chǎn)多孔工件時(shí)就需要一種專門的機(jī)床來加工，于是就產(chǎn)生了由單臂鉆床衍生而來的多軸鉆床。
此次設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容有：問題的提出、總體方案的構(gòu)思，可行性設(shè)計(jì)，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及對(duì)未知問題的探索和解決方案的初步設(shè)計(jì)，裝配圖、零件圖等一系列圖紙的設(shè)計(jì)與繪制，最后包括畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書的完成。
1 概述
八軸鉆床的總體設(shè)計(jì)是機(jī)床設(shè)計(jì)的關(guān)鍵環(huán)節(jié)，它對(duì)機(jī)床所達(dá)到的技術(shù)性能和經(jīng)濟(jì)性能往往起著決定性的作用。
本設(shè)計(jì)根據(jù)具體加工對(duì)象的具體情況進(jìn)行專門設(shè)計(jì)，即設(shè)計(jì)用于輪輻加工的八軸鉆床，這也是當(dāng)前最普遍的做法。
評(píng)價(jià)機(jī)床性能的優(yōu)劣，主要是根據(jù)技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)來判斷的。機(jī)床設(shè)計(jì)的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)可從滿足性能要求，經(jīng)濟(jì)效益和人機(jī)關(guān)系等方面進(jìn)行分析討論。
1）性能要求
工藝范圍：機(jī)床的工藝范圍是指機(jī)床適應(yīng)不同生產(chǎn)要求的能力。大致包括下列內(nèi)容：在機(jī)床上可完成的工序種類；加工零件的類型，材料和尺寸范圍；毛坯的種類等。
加工精度和表面粗糙度：機(jī)床的加工精度是被加工零件在尺寸，形狀和相互位置等方面所能達(dá)到的準(zhǔn)確程度。機(jī)床精度分三級(jí)：普通精度級(jí)，精密級(jí)和高精密級(jí)。
機(jī)床加工的工件表面粗糙度與工件和刀具的材料，進(jìn)給量，刀具的幾何形狀和切削時(shí)的振動(dòng)有關(guān)。對(duì)表面質(zhì)量要求越高，也就是要求表面粗糙度越小，則對(duì)抗振性的要求越高。
生產(chǎn)率：機(jī)床的生產(chǎn)率通常是指在單位時(shí)間內(nèi)機(jī)床所能加工的工件數(shù)量。要提高機(jī)床的生產(chǎn)率，必須縮短加工一個(gè)工件的平均總時(shí)間，其中包括縮短切削加工時(shí)間，輔助時(shí)間以及分?jǐn)偟矫總€(gè)工件上的準(zhǔn)備和結(jié)束時(shí)間。
自動(dòng)化：機(jī)床自動(dòng)化可減少人對(duì)加工的干預(yù)，從而保證加工的一致性，即被加工零件的精度穩(wěn)定性。還具有提高生產(chǎn)率和減輕工人勞動(dòng)強(qiáng)度的優(yōu)點(diǎn)。
可靠性：機(jī)床的工作可靠性也是一項(xiàng)重要的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。隨著機(jī)床安全化的發(fā)展，可靠性在機(jī)床設(shè)計(jì)中的地位逐步提高。
機(jī)床壽命：機(jī)床壽命就是機(jī)床保持它應(yīng)具有的加工精度的時(shí)間。隨著技術(shù)設(shè)備更新的加速，對(duì)機(jī)床壽命所要求的時(shí)間也在減短。
2）經(jīng)濟(jì)效益
在保證實(shí)現(xiàn)機(jī)床性能要求的同時(shí)，還必須使機(jī)床具有很高的經(jīng)濟(jì)效益。不僅要考慮機(jī)床設(shè)計(jì)和生產(chǎn)的經(jīng)濟(jì)效益，更重要的是要從用戶出發(fā)，提高機(jī)床使用廠的經(jīng)濟(jì)效益。對(duì)于機(jī)床生產(chǎn)廠的經(jīng)濟(jì)效益，主要反映在機(jī)床成本上。
對(duì)于機(jī)床使用廠的經(jīng)濟(jì)效益，首先是提高機(jī)床的加工效率和可靠性。要使機(jī)床能夠充分發(fā)揮其效能，減少能源消耗，提高機(jī)床的機(jī)械效率，也是十分重要的。機(jī)床的機(jī)械效率是有效功率對(duì)輸入功率之比。
3）人機(jī)關(guān)系
在設(shè)計(jì)中，還應(yīng)該重視人機(jī)關(guān)系問題，機(jī)床應(yīng)操縱方便，省力，容易掌握，不易發(fā)生操作錯(cuò)誤和故障。這樣不僅能減少工人的疲勞，保證工人和機(jī)床的安全，還能提高機(jī)床的生產(chǎn)率。
對(duì)于上述的各項(xiàng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，在機(jī)床設(shè)計(jì)時(shí)我們將綜合考慮，并應(yīng)根據(jù)不同的需求，有所側(cè)重。
2 多軸鉆床的總體設(shè)計(jì)
2.1 八軸鉆床總體布局分析
機(jī)床布局的設(shè)計(jì)是一個(gè)重要的全局性問題，它對(duì)機(jī)床的部件設(shè)計(jì)，制造和使用都有較大的影響。機(jī)床總布局的任務(wù)，是解決機(jī)床各部件的相對(duì)運(yùn)動(dòng)和相對(duì)位置的關(guān)系，并使機(jī)床具有一個(gè)協(xié)調(diào)完美的造型。工藝分析和工件的形狀，尺寸和重量，在很大程度上左右著機(jī)床的布局形式。本次設(shè)計(jì)多軸鉆床的總體布局方案如下圖2-1所示：
圖2-1
2.1.1 操作、觀察與調(diào)整對(duì)總體布局的影響
機(jī)床的布局必須充分考慮到操作機(jī)床的人，處理好人機(jī)關(guān)系。充分發(fā)揮人與機(jī)床各自的特點(diǎn)，使人機(jī)的綜合效能達(dá)到最佳。
機(jī)床各部件的相對(duì)位置的安排，應(yīng)考慮到便于操作和觀察及測量。安裝工件部位的高度，應(yīng)正好處于操作者手臂平伸的位置（較重件除外）。為適應(yīng)一般操作者的身材高度，對(duì)安裝工件位置較低的機(jī)床，應(yīng)將床腿或床座墊高。
根據(jù)手臂所能到達(dá)指定位置的難易程度，有最大工作區(qū)，正常工作區(qū)和最佳工作區(qū)之分。為了便于檢修，要考慮人體蹲下是較適于工作的區(qū)域。還應(yīng)考慮到操作者可能達(dá)到的最大視野和反應(yīng)敏銳的視野區(qū)等。
2.1.2 零件的加工工藝方法對(duì)總體布局的影響
專用機(jī)床加工工件的加工方法是多種多樣的。在設(shè)計(jì)八軸鉆床時(shí)，往往由于加工方法的改變，導(dǎo)致機(jī)床的傳動(dòng)部件配置以及結(jié)構(gòu)等產(chǎn)生一系列的改變。因此在確定專用八軸鉆床的總體布局時(shí)應(yīng)首先分析和選擇合理的加工方法。
輪輻多軸鉆床的主運(yùn)動(dòng)為鉆頭的回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，它工作時(shí)將輪輻裝在鉆頭正下方的專用定位機(jī)構(gòu)上如圖2－2所示：
圖2-2
1.圓柱銷 2. 定心 3.夾具體 4.定位銷
2.1.3 精度等級(jí)對(duì)總體布局的影響
由于多軸鉆床的加工精度和光潔度與機(jī)床的剛度和抗震性有關(guān)，為了得到所要求得加工精度和光潔度，在機(jī)床總體布局上就應(yīng)該保證有足夠的剛度和抗震性。通常情況下，支承形式為封閉的框架時(shí)，其剛度較好，如大型立車、刨床、銑床、坐標(biāo)鏜床等都采用龍門式。當(dāng)收到工藝限制無法采用龍門式時(shí)，可采用輔助支承懸臂梁、活動(dòng)橫梁來加強(qiáng)機(jī)床的剛度和抗震性。機(jī)床加工過程中產(chǎn)生的震動(dòng)傳遞給工件和刀具，會(huì)使被加工表面產(chǎn)生震動(dòng)，降低表面光潔度。震動(dòng)也是刀具壽命縮短，使機(jī)床零件的磨損加快。震動(dòng)所造成的噪音，使工人疲勞。因此，設(shè)計(jì)機(jī)床應(yīng)采用措施來消除和減少震動(dòng)。減少機(jī)床震動(dòng)可從布局、結(jié)構(gòu)、剛度等方面來采取措施。本設(shè)計(jì)多軸鉆床在工作時(shí)主要是電機(jī)引起的震動(dòng)較大，故可采用隔離強(qiáng)迫振源的措施。
本設(shè)計(jì)中由于輪輻的螺栓孔不要求精密度過高，在減震方面要求不高，因此采用電機(jī)、減速器、主軸箱居中放置的方案。如圖2－3所示造型。
圖2－3
2.1.4機(jī)床的造型對(duì)總體布局的影響
機(jī)床的外觀，應(yīng)尋求整體統(tǒng)一，均衡穩(wěn)定，比例協(xié)調(diào)機(jī)床總布局的任務(wù)，是解決機(jī)床各部件的相對(duì)運(yùn)動(dòng)和相對(duì)位置的關(guān)系，并使機(jī)床具有一個(gè)協(xié)調(diào)完美的造型。
鉆床一般型式是單臂式和框架式。單臂式的特點(diǎn)是能方便的更換點(diǎn)位進(jìn)行加工。但這類布局型式與框架式相比剛度較差，所以本設(shè)計(jì)采用框架式結(jié)構(gòu)，這種型式的機(jī)床具有占地面積小，工人所處的操作位置比較靈活的特點(diǎn)，且剛度高，加工精度高。
2.2 八軸鉆床加工方案的制定
加工方案制定的正確與否，將決定機(jī)床能否達(dá)到“質(zhì)量輕，體積小，結(jié)構(gòu)簡單，使用方便，效率高，質(zhì)量好”的要求。故在確定專用機(jī)床的總體布局方案時(shí)，應(yīng)重點(diǎn)分析和選擇合理的工藝方案。
本次設(shè)計(jì)的機(jī)床是輪輻螺栓孔專用擴(kuò)孔鉆床。以下對(duì)所加工工件外形及加工面的位置作詳細(xì)的分析。
由零件圖可以看出，要求對(duì)輪輻面上八個(gè)直徑為26.5的孔進(jìn)行擴(kuò)孔加工。如果采用一般鉆床，一次加工一個(gè)孔，一個(gè)輪輻需要加工八次，勞動(dòng)強(qiáng)度大，生產(chǎn)率低且不能保證精度。為了保證配合質(zhì)量，提高生產(chǎn)效率和減輕勞動(dòng)強(qiáng)度，可以使用八軸鉆床一次完成八個(gè)孔的擴(kuò)鉸工作，從而節(jié)省人力和時(shí)間。所加工工件在擴(kuò)孔后的零件圖如圖2-4所示：
圖2－4八孔輪輻零件圖
2.3 刀具的進(jìn)給對(duì)總體布局的影響
鉆床的工藝方法確定后，刀具與工件在鉆削加工時(shí)的相對(duì)運(yùn)動(dòng)亦隨著被確定了。但此相對(duì)運(yùn)動(dòng)可以完全分配給刀具，也可以完全分配給工件，或由刀具和工工件共同完成。設(shè)計(jì)專用鉆床，我們應(yīng)分析比較不同方案的優(yōu)缺點(diǎn)，選擇最佳的運(yùn)動(dòng)方案。
1）在輪輻專用多軸鉆床上鉆孔時(shí)，主運(yùn)動(dòng)和進(jìn)給運(yùn)動(dòng)都有刀具完成，鉆頭的軸向移動(dòng)為進(jìn)給運(yùn)動(dòng)，鉆頭的回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)為主運(yùn)動(dòng)。主運(yùn)動(dòng)與進(jìn)給運(yùn)動(dòng)形成了切削加工時(shí)的全部相對(duì)運(yùn)動(dòng)。如圖2－5所示。采用該方法，把運(yùn)動(dòng)完全分配給刀具，可以順利完成重型工件的加工。
圖2－5
鉆頭在回轉(zhuǎn)過程中可同時(shí)實(shí)現(xiàn)進(jìn)給，從而實(shí)現(xiàn)對(duì)輪輻的擴(kuò)孔加工。機(jī)床部件配置形式與普通機(jī)床相似。這種機(jī)床的特點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡單，調(diào)整方便，但在鉆削扭矩通過刀具本身傳遞，對(duì)于較長的鉆頭就會(huì)產(chǎn)生較大的扭矩變形而引起震動(dòng)。因此刀具選擇應(yīng)為高速鋼。
3 多軸鉆床部件設(shè)計(jì)
3.1 動(dòng)力部件的選擇
動(dòng)力部件的功率如果選取過大，電動(dòng)機(jī)經(jīng)常處于低負(fù)荷情況，造成電力浪費(fèi)，同時(shí)使轉(zhuǎn)動(dòng)件及相關(guān)尺寸選取過大，浪費(fèi)材料，且機(jī)床笨重。如果選取過小，則機(jī)床達(dá)不到設(shè)計(jì)提出的使用性能要求。本設(shè)計(jì)主運(yùn)動(dòng)采用電動(dòng)機(jī)帶動(dòng)，進(jìn)給運(yùn)動(dòng)采用電動(dòng)機(jī)帶動(dòng)液壓系統(tǒng)運(yùn)動(dòng)。
3.1.1 切削用量的選擇
切削用量選用的恰當(dāng)，能使八軸機(jī)床以最少的停車損失，最高的生產(chǎn)效率，最長的刀具壽命和最好的加工質(zhì)量。
工作時(shí)，八軸鉆床的八把刀具同時(shí)運(yùn)轉(zhuǎn)，為了使鉆床能正常工作，不經(jīng)常停車換刀，而達(dá)到較高的生產(chǎn)率，所選的切削用量比一般鉆床單刀加工要低一些。概括地說，在八軸鉆床上不宜采用較大的切削速度和進(jìn)給量。
查《組合機(jī)床設(shè)計(jì)》第一冊(cè)“機(jī)械部分”表2—13“擴(kuò)孔切削用量”，得V=12~20m/min，f=0.3~0.4mm/r，因廠方要求有不同的鉆削速度，故本設(shè)計(jì)選取低、中、高三中速度分別為v=12m/min、16m/min和20m/min，對(duì)應(yīng)的進(jìn)給速度分別為f=0.3mm/r、0.35mm/r和f=0.4mm/r。
3.1.2 主運(yùn)動(dòng)電動(dòng)機(jī)的選取
查《專用機(jī)床設(shè)計(jì)與制造》選取主運(yùn)動(dòng)電動(dòng)機(jī)：
切削扭矩： ＝1.027()
總切削扭矩：
軸向力：
式中: D————鉆頭直徑（mm）
S————鉆頭走刀量(mm/r)
t————0.5(D-d) （mm）
上兩式中 均為鉆頭擴(kuò)孔公式中的系數(shù)和指數(shù)。
總軸向力：
切削功率：
中速級(jí)：
高速級(jí)：
由以上計(jì)算，按高速級(jí)功率選主運(yùn)動(dòng)電動(dòng)機(jī)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》，選取型號(hào)為Y160L—8，該電動(dòng)機(jī)的額定功率為7.5kw,滿載轉(zhuǎn)速為720r/min。
工作條件：
環(huán)境溫度不超過+40℃；
相對(duì)濕度不超過95％；
海拔不超過1000m；
額定電壓380 V；
頻率50Hz；
3.2 減速器的選取
減速器是原動(dòng)機(jī)和工作機(jī)之間的獨(dú)立的封閉傳動(dòng)裝置，用來降低轉(zhuǎn)速和增大轉(zhuǎn)矩，以滿足工作需要。行星齒輪減速器與普通圓柱齒輪減速器相比具有尺寸小、重量輕、功率范圍大、運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)，噪聲小等優(yōu)點(diǎn)一般用在結(jié)構(gòu)緊湊的動(dòng)力傳動(dòng)中。本設(shè)計(jì)減速器位于鉆床頂部，所處空間有限，故選用單級(jí)立式NGW—51行星齒輪減速器。這類減速器的工作條件為：
高速軸轉(zhuǎn)速不超過1500r/min；
齒輪圓周速度不超過15m/s；
工作環(huán)境溫度為-40～+45℃；
可正反兩向運(yùn)轉(zhuǎn)。
查《新編機(jī)械設(shè)計(jì)師手冊(cè)》上冊(cè)表6.1—139，選擇型號(hào)為NGW-51，公稱傳動(dòng)比為7.1，再查表6.1—142“單級(jí)NGW-51型減速器外型和安裝尺寸”，具體參數(shù)如表3-1：
表3-1
機(jī)座號(hào)
型號(hào)規(guī)格
公稱傳動(dòng)比
外形
L
1
NGW-51
7.1
根據(jù)所配電動(dòng)機(jī)確定
360
230.5
法蘭及螺栓孔
h
280
325
6
20
18
3.3 主軸箱零件的設(shè)計(jì)
3.3.1 齒輪的設(shè)計(jì)
1）主傳動(dòng)方案設(shè)計(jì)
傳動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)的一般要求：
(1)在保證主軸的強(qiáng)度、剛度、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)向要求的前提下，力求傳動(dòng)軸和齒輪最少；應(yīng)盡量用一根傳動(dòng)軸帶動(dòng)八根主軸；當(dāng)齒輪嚙合中心距不符合標(biāo)準(zhǔn)時(shí)，可采用齒輪變位的方法和湊中心距離。
(2)在保證有足夠強(qiáng)度的前提下，主軸，傳動(dòng)軸和齒輪的規(guī)格要盡可能少，以減少各類零件的品種。
(3)粗加工主軸上的齒輪，應(yīng)盡可能靠近前支承，以減少主軸的扭轉(zhuǎn)變形。
2) 主軸箱齒輪齒數(shù)的確定
齒輪傳動(dòng)是機(jī)械傳動(dòng)中最重要的傳動(dòng)之一，其主要特點(diǎn)有效率高、結(jié)構(gòu)緊湊、工作可靠、壽命長等優(yōu)點(diǎn)，并且該傳動(dòng)比較平穩(wěn)。本設(shè)計(jì)依據(jù)具體情況設(shè)計(jì)為閉式。
齒輪應(yīng)具有足夠的工作能力，以保證在整個(gè)工作壽命期間不致失效。通常，在設(shè)計(jì)齒輪時(shí)只按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度和齒面接觸疲勞強(qiáng)度兩個(gè)準(zhǔn)則進(jìn)行計(jì)算。 所加工工件的兩對(duì)稱孔之間中心距為279mm，下面對(duì)齒輪進(jìn)行具體的參數(shù)計(jì)算和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。
(1)齒輪齒數(shù)：
兩對(duì)稱孔中心距與齒數(shù)的關(guān)系為：
式中各參數(shù)含義：
—所加工對(duì)稱孔中心距；
—大齒輪分度圓直徑；
—齒輪模數(shù)；
—小齒輪齒數(shù)；
—大齒輪齒數(shù)；
—中心距。
把d＝279mm，m＝3mm代入上式得：
因此。由于齒輪齒數(shù)應(yīng)該遵循互質(zhì)原則，查《機(jī)械制造裝備設(shè)計(jì)》，初定
= 38，=55 中速級(jí)：=32， =61
高速級(jí)：=28， =65
已知主軸轉(zhuǎn)速，，
即，，。
(2)選擇齒輪類型、精度等級(jí)及材料
a) 齒輪應(yīng)因不受軸向載荷，故選用直齒圓柱齒輪傳動(dòng)；
b) 因?yàn)榘溯S鉆床為一般工作機(jī)器，轉(zhuǎn)速不高，故選用7級(jí)精度（GB10095-88）；
c) 齒輪的材料選擇
選擇小齒輪材料為20CrMnTi，硬度為300HBS，齒面硬度60HRC；大齒輪材料為40Cr，硬度為280HBS。
2) 齒輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
齒輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與齒輪的幾何尺寸、材料、加工方法及使用要求等因素有關(guān)。因此進(jìn)行齒輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)，必須考慮上述各方面的因素。具體設(shè)計(jì)如下：
齒輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)有以下原則：當(dāng)齒頂圓直徑小于160mm時(shí)，一般做成實(shí)心結(jié)構(gòu)；當(dāng)齒頂圓直徑在160～500mm之間時(shí)，一般做成腹板式結(jié)構(gòu)。
(1) 小齒輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
因小齒輪齒頂圓直徑分別為114mm，96mm和84mm均小于160mm，本設(shè)計(jì)選用實(shí)心結(jié)構(gòu)，即盤式齒輪。其結(jié)構(gòu)尺寸為：，則。
齒輪結(jié)構(gòu)如圖3-1所示
圖3-1
(2) 大齒輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
因?yàn)榇簖X輪分度圓直徑分別為165mm，183mm和195mm均大于160mm，故大齒輪選為腹板式結(jié)構(gòu)。
(3) 大齒輪和小齒輪參數(shù)如表3-2所示：
表3-2
名稱
參數(shù)代號(hào)
大齒輪參數(shù)
小齒輪參數(shù)
模數(shù)
m
3
3
齒數(shù)
z
55
38
壓力角
分度圓直徑
d
165
114
齒頂高系數(shù)
1
1
徑向間隙
c
0.25
0.25
齒頂圓直徑
171
120
齒根圓直徑
157.5
106.5
3.3.2 齒輪的計(jì)算及校核
1) 齒輪的計(jì)算和校核
參考《機(jī)械設(shè)計(jì)》對(duì)齒輪進(jìn)行計(jì)算與校核
(1)按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)
(2)確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值
(3)選載荷系數(shù)
(4)計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩：
由《機(jī)械設(shè)計(jì)便覽》表41－2“各種性能減速器主要性能比較”查得減速器效率為η＝95％～96％；由《實(shí)用機(jī)械手冊(cè)》查得軸承效率為η＝99％；聯(lián)軸器效率為99％。主軸箱齒輪布置為八個(gè)小齒輪均勻分布在一個(gè)大齒輪的邊沿，并被大齒輪帶動(dòng)，所以主軸箱輸出功率為：
式中各參數(shù)含義： －輸入減速器的功率
－減速器效率
－聯(lián)軸器效率
－滾動(dòng)軸承效率
將＝7.35，＝95％，＝99％，＝99％代入上式得：
(5)小齒輪轉(zhuǎn)速的計(jì)算：
把 代入上式，得：
低速級(jí)：
中速級(jí)：
高速級(jí)：
可知： 低速級(jí)：
中速級(jí)： =323=96mm
613=183mm
=0.5396=50.88mm
高速級(jí)： =283=84mm
653=195mm
=0.5384=44.25mm
(6)取齒寬系數(shù)＝0.53；
(7)查得材料的彈性影響系數(shù) ；
(8)按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限， ；
(9)計(jì)算三種轉(zhuǎn)速的應(yīng)力循環(huán)系數(shù)分別為：
低速：=60146r/min1（83015）
=6.3110
中速：=60193.67r/min1（83015）
=8.3710
高速： =60235.25r/min1（83015）
=1.0210
(10)因三種轉(zhuǎn)速的應(yīng)力循環(huán)系數(shù)很接近，故可查得接觸疲勞強(qiáng)度系數(shù)均為：， ；
(11)計(jì)算接觸許用應(yīng)力
取失效概率為1％，安全系數(shù)為s=1。
(12)可得：
2) 按齒面接觸強(qiáng)度計(jì)算
計(jì)算小齒輪分度圓直徑 。代入中較小的值，得：
低速級(jí)：
中速級(jí)：
高速級(jí)：
(1)計(jì)算圓周速度V
低速級(jí)：
中速級(jí)：
高速級(jí)：
(2)計(jì)算齒寬b
三種轉(zhuǎn)速的齒寬分別為：
(3)計(jì)算齒寬與齒高之比b/h
低速級(jí)：
2.251.76=3.87mm
中速級(jí)：
2.251.76=3.87mm
高速級(jí)：
2.251.93=4.28mm
(4)計(jì)算載荷系數(shù)
根據(jù)三種轉(zhuǎn)速v＝0.51m/s、0.57m/s和0.663m/s，7級(jí)精度，8查得動(dòng)載系數(shù)均為。假設(shè)直齒輪，查得：
(5)取使用系數(shù)；
(6)當(dāng)7級(jí)精度，小齒輪相對(duì)支承非對(duì)稱布置時(shí)：
由， ，查得 ：
故載荷系數(shù)
(7)按實(shí)際載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑，得：
因初選分別為114mm、96mm和84mm，所以強(qiáng)度均合格。
(8)計(jì)算模數(shù)m
3）按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)
由
（1）確定公式內(nèi)的各個(gè)參數(shù)值
① 小齒輪和大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度分別為： ，；
② 取彎曲疲勞壽命系數(shù)，；
③ 計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力
取彎曲疲勞安全系數(shù)，得：
④ 計(jì)算載荷系數(shù)k
=1.701
⑤ 查取齒形系數(shù)
；
⑥ 查取齒形校正系數(shù)
；
⑦ 計(jì)算大小齒輪的并比較大小
（2）設(shè)計(jì)計(jì)算
對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)m大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)，由于齒輪模數(shù)m的大小主要取決于彎曲疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，而齒面接觸強(qiáng)度的承載能力，僅與齒輪直徑有關(guān)，所以完全可靠。
3) 幾何尺寸計(jì)算
(1)計(jì)算分度圓直徑
低速級(jí)： 383=114mm
553=165mm
中速級(jí)： 323=96mm
613=183mm
高速級(jí)： 283=84mm
653=195mm
(2)計(jì)算中心距
(3)計(jì)算齒輪寬度
考慮安裝對(duì)中誤差及大小齒輪傳遞扭矩相等等因素，小齒輪齒寬應(yīng)比大齒輪寬5～10mm，故將齒寬就近圓整為：
低速級(jí)：
中速級(jí)：
高速級(jí)：
4) 驗(yàn)算
低速級(jí)：
中速級(jí)：
高速級(jí)：
故設(shè)計(jì)均合理。
3.3.3 軸的計(jì)算與設(shè)計(jì)
作回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)的傳動(dòng)零件，一般都安裝在軸上進(jìn)行運(yùn)動(dòng)，即傳遞動(dòng)力。因此軸的功用是支承回轉(zhuǎn)零件及傳遞運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力。
軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)就是根據(jù)軸上零件的安裝、定位以及軸的制造工藝等方面的要求，合理的確定軸的結(jié)構(gòu)和尺寸。在設(shè)計(jì)計(jì)算中我們對(duì)軸的強(qiáng)度進(jìn)行計(jì)算，防止其斷裂或塑性變形。
1） 主軸的參數(shù)設(shè)計(jì)
本設(shè)計(jì)采用一根傳動(dòng)軸帶動(dòng)八根主軸的設(shè)計(jì)，具體方案如下：在設(shè)計(jì)傳動(dòng)系統(tǒng)時(shí)，首先把所有主軸（8軸）分成一組同心圓，然后在同心圓上放置一根傳動(dòng)軸，來帶動(dòng)一組主軸。接著再用此轉(zhuǎn)動(dòng)軸與動(dòng)力部件驅(qū)動(dòng)軸聯(lián)結(jié)起來。這就是通常的傳動(dòng)布置次序，即由主軸處布置起，最后再引到動(dòng)力部件的驅(qū)動(dòng)軸上。
本設(shè)計(jì)選用剛性主軸。設(shè)計(jì)剛性主軸的主要內(nèi)容之一是選擇主軸參數(shù)。主軸參數(shù)確定的正確與否，對(duì)主軸的剛性將有很大的影響。在設(shè)計(jì)剛性主軸時(shí)，若主軸參數(shù)選擇不合理，則被加工零件將達(dá)不到要求的精度和光潔度。
（1）求輸出軸上的功率
由前面齒輪計(jì)算知：
（2）求作用在齒輪上的力
低速級(jí)：
中速級(jí)：
870.21=818N
高速級(jí)：
819=769.86N
式中各參數(shù)代表的含義：
－小齒輪傳遞的扭矩，單位為Nmm；
－小齒輪的節(jié)圓直徑，對(duì)標(biāo)準(zhǔn)齒輪即為分度圓直徑；
－嚙合角，對(duì)標(biāo)準(zhǔn)齒輪 。
（3）初步確定軸的最小直徑
軸的扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度條件為：
式中各參數(shù)含義：
－扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力，單位為Mpa；
T－軸所受的扭轉(zhuǎn)力，單位為N?mm；
－軸的抗扭截面系數(shù)，單位為；
－軸的轉(zhuǎn)速，單位為r/min；
P－軸傳遞的功率，單位為KW；
－計(jì)算截面處軸的直徑，單位為mm；
－許用扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力，單位為MPa。
選取軸的材料為45號(hào)鋼（調(diào)質(zhì)處理），值在25～45之間，值在103～126之間，本設(shè)計(jì)取=126，由上式計(jì)算得軸的直徑：
軸的直徑，考慮鍵槽的削弱影響，對(duì)于單鍵d增大4％～5％，因?yàn)閺S方要求主軸強(qiáng)度要留有一定的富裕量，圓整為30mm。
2）大齒輪軸的計(jì)算設(shè)計(jì)
（1）大齒輪軸的轉(zhuǎn)速計(jì)算
已知大齒輪軸的功率，轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩，則：
式中各參數(shù)含義： －電動(dòng)機(jī)輸出功率；
－減速器效率；
－連軸器效率；
－滾動(dòng)軸承效率。
將＝7.35kw， =95%，=99%，=99%代入上式
＝6.844kw
則大齒輪轉(zhuǎn)速
（2）大齒輪軸的受力分析
已知大齒輪的分度圓直徑為：
則：
低速級(jí)：
中速級(jí)：
高速級(jí)：
又因?yàn)榘藗€(gè)小齒輪均布在大齒輪周圍，徑向力相互抵消，故理論值為零。
（3）初步確定軸的最小直徑
選取軸的材料為45號(hào)鋼（調(diào)制處理）。取，則：
考慮到鍵槽的削弱影響，對(duì)于鍵d增大7％～10％則：
就近圓整為60mm。
輸入軸的最小直徑顯然是聯(lián)結(jié)聯(lián)軸器處軸的直徑，為了使所選軸的直徑與連軸器的孔徑相適應(yīng)，故需要同時(shí)選聯(lián)軸器的型號(hào)。
聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩：
查《機(jī)械工程手冊(cè)》表10－2，考慮到載荷均勻平穩(wěn)，故取，則：
按計(jì)算轉(zhuǎn)矩應(yīng)小于聯(lián)軸器工程轉(zhuǎn)矩額定條件，查《簡明機(jī)械設(shè)計(jì)師手冊(cè)》標(biāo)準(zhǔn)(GB/T5015-1985)，選用TL8型彈性套住銷聯(lián)軸器。其公稱轉(zhuǎn)矩為710Nm，許用轉(zhuǎn)速為3000r/min，滿足使用要求。
3.3.4 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
1）主軸（小齒輪軸）的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)：
（1）擬定軸上零件的裝配方案如圖3-2：
圖3－2
（2）根據(jù)軸向定位要求確定軸各段直徑和長度
①確定軸各段直徑和長度
如上圖，為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，Ⅰ-Ⅱ軸段右端須制出一段軸肩。半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度=82mm,故取=80mm。有前面的計(jì)算可知：齒輪軸寬分別為51mm，45mm,60mm，主軸軸徑d＝30mm，所選軸承型號(hào)為7207，其尺寸為;取軸承距內(nèi)壁的距離為8mm，齒輪距箱體內(nèi)壁距離為16mm,軸承端蓋總寬度為20mm；取端蓋的外端面與半聯(lián)軸器右端面距離為30mm，故=50mm，根據(jù)大齒輪軸上的三聯(lián)滑移齒輪可取小齒輪軸中三個(gè)齒輪的間距均為100mm。其中軸段Ⅳ處用軸肩進(jìn)行軸向定位，軸段Ⅴ處用軸套和圓柱銷進(jìn)行軸向定位；三個(gè)齒輪均用平鍵進(jìn)行周向定位。其它具體尺寸見上圖3－2。
至此，初步確定軸的各段長度和直徑。
②軸上零件的周向定位：
齒輪與軸的周向定位采用平鍵連接。查《實(shí)用機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》續(xù)表3－1選取鍵的鍵。
2）大齒輪軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
（1）擬定主上的裝配圖方案如圖3-3所示：
圖3－3
（2）根據(jù)軸向定位的要求確定軸各段的直徑和長度
現(xiàn)已知安裝聯(lián)軸器處軸的直徑，即，為滿足定位要求，Ⅰ—Ⅱ軸段右端制出一軸肩，故?、?Ⅲ段的直徑65mm.半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度L＝112mm，考慮到聯(lián)軸器只壓到套筒上面而不壓到軸的階梯上，故I-II段的長度應(yīng)比L略短一些，現(xiàn)取。取齒輪距箱體內(nèi)壁的距離a=15mm；在確定滾動(dòng)軸承位置時(shí)，應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離為s=8mm。已知滾動(dòng)軸承寬度T=20mm，則軸II－III的長度為：
=20+15+8+30=73mm
根據(jù)前面齒輪的設(shè)計(jì)，三聯(lián)齒輪的滑移長度為 40mm+46mm+55mm+105mm+105mm=351mm，
（3）初選滾動(dòng)軸承。
因滾動(dòng)軸承除受自身重力外，幾乎不受軸向力，故選用深溝球軸承，寬度為T=20mm.。
4).齒輪、半聯(lián)軸器與軸向定位均采用平鍵聯(lián)接。
選取14×9的鍵鍵的公稱長度為100mm。同時(shí)為了保證齒輪與軸配合具有良好的對(duì)中性，故選用齒輪輪轂與軸的配合為H7/h6;同時(shí)半聯(lián)軸器與軸的聯(lián)接，選用平鍵14mm×9mm,半聯(lián)軸器與軸的配合為H7/k6.滾動(dòng)軸承與軸的周向定位是借過渡配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為m6。
3.3.5 軸的校核
1）主軸的校核
（1）求軸上的載荷
首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖作出軸的計(jì)算簡圖如下3－4所示：
（2）計(jì)算并畫在H方向的彎矩圖
有前面計(jì)算可知圖中：
由得：
代入數(shù)值得： =1354.52N
由得：
圖3－4
代入數(shù)值得：
則從左端起齒輪處得彎矩：
=1354.5260=81271.2Nmm
則彎矩圖如圖3－4（b）所示：
（3）計(jì)算并畫出V方向得彎矩圖
由得：
代入數(shù)據(jù)得：
同理得：
則從左邊起齒輪處的彎矩為：
作彎矩圖如圖3－4（c）所示。
（4）計(jì)算軸的總彎矩
代入數(shù)據(jù)得：
作出總彎矩簡圖如圖3－4（e）所示。.
（5）扭矩圖
由于，所以畫彎矩圖如圖3－4（f）所示從軸得結(jié)構(gòu)圖以及彎矩圖和扭矩圖中可以看出截面C是軸的危險(xiǎn)截面，現(xiàn)將計(jì)算出截面C處得H面、V面的彎矩和總彎矩值如表3-3所示：
表3-3
載荷
水平面H
垂直面V
支反力F
彎矩M
總彎矩
M＝236000Nmm
扭矩
2）按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度
進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的地方。軸的彎扭合成強(qiáng)度條件為 ：
式中各參數(shù)含義：－軸的計(jì)算應(yīng)力，單位為MPa
M－軸所受的扭矩，單位為Nmm
W－軸的抗彎截面系數(shù)，單位為
－對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力時(shí)軸的許用應(yīng)力
（1）由于主軸扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為對(duì)稱循環(huán)應(yīng)力，則a=1。
（2）45號(hào)鋼的許用彎曲應(yīng)力＝60。
（3）W的確定：由于裝齒輪處開有鍵槽，則：
由所選鍵槽參數(shù)表格由b=8,t=4.0
則：
則
<＝60
由上面計(jì)算可知軸安全。
3）大齒輪軸的校核
大齒輪由于周邊對(duì)稱分布8個(gè)小齒輪，應(yīng)此其徑向力和切向力為零，僅受扭矩作用，并且軸直徑的確定是由扭矩強(qiáng)度條件確定的。因此，該軸已滿足扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度，故不用校核即已安全。
3.4 軸承
3.4.1 軸承的選用
剛性主軸的設(shè)計(jì)中對(duì)滑動(dòng)軸承和滾動(dòng)軸承都采用，但大多數(shù)情況下采用是采用滾動(dòng)軸承，因?yàn)闈L動(dòng)軸承具有尺寸小、轉(zhuǎn)速高、壽命長、裝配簡單、密封和潤滑也比較簡單，而且可以直接從樣本中選用等優(yōu)點(diǎn)。在該設(shè)計(jì)中，由于所設(shè)計(jì)的多軸鉆床屬于有較小震動(dòng)的機(jī)床，因此選用滾動(dòng)軸承做為支承。
1）軸承種類的選用：
根據(jù)主軸所受載荷的大小，方向和轉(zhuǎn)速常采用的滾動(dòng)軸承有以下幾種：單列向心球軸承、單列圓錐滾子軸承，單列向心推力球軸承，雙列向心短圓柱滾子軸承、單列推力球軸承單列向心短圓柱滾子軸承等。其中向心軸承主要承受徑向載荷，也能承受不大的軸向載荷；推力軸承只能承受軸向載荷；向心推力軸承既能承受軸向載荷，又能承受徑向載荷。在本設(shè)計(jì)中，主軸既承受軸向載荷，有承受徑向載荷，因此選用單列圓錐滾子軸。
2）軸承型號(hào)的選擇
由于設(shè)計(jì)中主軸安裝支承的軸徑部位尺寸為30mm，其軸承型號(hào)和參數(shù)如下表3－4所示：
表3-4
軸承型號(hào)
尺寸mm
d
D
T
C
a
輕窄型系列
7207
30
62
17.25
16
1
1
14
軸承型號(hào)
安裝尺寸mm
輕窄系列
7207
36
36
56
57
3
5
1
軸承型號(hào)
額定動(dòng)載荷C（KN）
額定靜載（KN）
e
Y
極限轉(zhuǎn)速
脂潤滑
油潤滑
輕窄系列
7207
24.33
21.88
0.36
1.7
0.9
5300
6700
其載荷計(jì)算公式為：
當(dāng) 時(shí)
時(shí)
當(dāng) 時(shí)
時(shí)
3.4.2 軸承的校核
1）主軸軸承的校核
由于主軸既承受軸向力，又承受徑向力，因此對(duì)初選軸承進(jìn)行校核。
（1）兩軸承受的徑向載荷和
由上面滾動(dòng)軸承的參數(shù)表可知7207軸承的C=24330N，=21880N。將軸系部件受到的空間力系分解如下圖3－5所示，分為鉛直面（圖a）和水平面（圖b）兩個(gè)平面力系。
由力的分析可知：
圖a
圖b
圖3－5
所以：
（2）求軸承的計(jì)算軸向力和
該機(jī)床主軸箱上小齒輪軸下端裝調(diào)節(jié)軸和刀具，故估算該部分的重量為70N，因?yàn)楣ぷ鲿r(shí)鉆頭傳遞給主軸的力為25.84公斤力，所以軸承1承受的壓緊力，軸承2是放松的。對(duì)于70000型軸承，軸承派生軸向力為 ，由單列圓錐滾子軸承參數(shù)表得Y=1.7，e=0.36,=0.9。
因此可估算：
由于刀具工作時(shí)對(duì)主軸有軸向力，大小為25.84公斤力。
故軸承1承受的力：
軸承2的派生力：
由于刀具及其主軸下部的重量均由主軸承受，則軸承2的軸向力為：
由于>
則軸有向上的趨勢,即軸承1被壓緊,軸承2被放松,但實(shí)際上軸必須處于平衡位置,所以被壓緊的軸承1所受的總軸向力必須與相平衡
即：
而被放松的軸承只承受派生力：
（3）求軸承的當(dāng)量動(dòng)載荷和
因?yàn)?
<
由單列圓錐滾子軸承表查得Y＝1.7
由于 則
代入數(shù)值得 ： =1859N
由于 則
代入數(shù)值得： =1446N
（4）求軸承當(dāng)量靜載荷
由軸承參數(shù)表查得＝0.9，
則
由于
則＝0.5×1859＋0.9×350.3＝1244.77N
由于
則＝0.5×1446＋0.9×350.3＝1038.27N
5）.驗(yàn)算軸承壽命
因?yàn)?，所以?yīng)按較大的校核，即按軸承1校核
因?yàn)橐话阒械容d荷軸承壽命15000h就可以了，所以該軸承安全。
2）大齒輪軸承的校核
由于大齒輪一周分布由八個(gè)小齒輪，則徑向力為零，僅存在由于自身重力所產(chǎn)生得軸向力，則設(shè)計(jì)時(shí)初選深溝球軸承，根據(jù)《實(shí)用機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》表6－1（GB276-89）選212型深溝球軸承，參數(shù)表列如表3-5所示：
表3-5
軸承型號(hào)
尺寸mm
額定動(dòng)載荷
額定靜載荷
極限轉(zhuǎn)速
脂潤滑
油潤滑
d
D
B
212
60
110
22
1.5
69
101
1.5
36.8
27.8
5600
7000
齒輪當(dāng)量動(dòng)載荷計(jì)算，由于大齒輪僅承受軸向載荷，根據(jù)軸得體積估算重量為80N，所以軸向力。由于鉆床屬于中等沖擊載荷，則取1.2～1.8，載本設(shè)計(jì)取為1.6。由于齒輪軸僅有軸向力，則軸得當(dāng)量載荷應(yīng)為：
則
3）算軸承壽命
因?yàn)榇簖X輪僅受軸向力，且下端軸承受擠壓力，故對(duì)下端軸承受力大小驗(yàn)算：
=3.9×h
因?yàn)橐话阒械容d荷軸承壽命15000h就可以了，所以該軸承安全。
3.5 上臺(tái)板的設(shè)計(jì)
本設(shè)計(jì)中上臺(tái)板的主要作用是安裝電動(dòng)機(jī)和減速器，用來承受電動(dòng)機(jī)和減速器的重量，并吸收電動(dòng)機(jī)工作時(shí)產(chǎn)生的一部分振動(dòng)。
3.5.1 材料的選取
為了更好的吸收電動(dòng)機(jī)和減速器產(chǎn)生的振動(dòng)，上臺(tái)板的材料選用鑄鐵HT300。
3.5.2 尺寸的確定
尺寸的確定在上臺(tái)板的設(shè)計(jì)中至關(guān)重要。上臺(tái)板如果設(shè)計(jì)的過厚，將增加機(jī)床的整體重量，還浪費(fèi)材料；如果設(shè)計(jì)的過薄，則剛度不夠，電動(dòng)機(jī)和減速器的重量通過上臺(tái)板作用于變速箱上，影響正常的工作。
查《新編機(jī)械設(shè)計(jì)師手冊(cè)》表1.2—1“鑄鐵最小允許壁厚”，鑄鐵尺寸在500mm500mm以上，鑄鐵最小允許壁厚為20mm。因本設(shè)計(jì)所設(shè)計(jì)尺寸遠(yuǎn)大于此值，所以本設(shè)計(jì)上臺(tái)板厚度取為40mm。
根據(jù)所選單級(jí)NGW—L型減速器中，，確定上臺(tái)板中間安裝減速器的凸臺(tái)及內(nèi)孔壁直徑分別為360mm，280mm。
有所選的聯(lián)軸器，結(jié)合主軸II—III段的長度，確定中間凸臺(tái)的高度為148mm。
因立柱橫向之間的距離為900mm，立柱直徑為120mm，取上臺(tái)板外緣凸臺(tái)壁厚為60mm，則上臺(tái)板長度為1155mm。
因立柱縱向之間的距離為680mm，立柱直徑為120mm，取上臺(tái)板外緣凸臺(tái)壁厚為60mm，則上臺(tái)板寬度為918mm。
3.5.3 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
為便于安裝聯(lián)軸器，上臺(tái)板中間凸臺(tái)設(shè)計(jì)為敞開式。因聯(lián)軸器D=224mm，中間凸臺(tái)內(nèi)徑為280mm，所以很方便進(jìn)行安裝，維護(hù)和維修。
零件最大外型尺寸小于1250mm的鑄件，肋的厚度最小為8mm?？紤]安全問題，取肋的厚度為14mm，表面的最小邊尺寸在25mm~60mm之間，外圓角取4mm。具體計(jì)算如下：
r=0.25a=0.2540mm=10mm；
R=0.75a=0.7540mm=30mm；H=2a=240=80mm。
則上臺(tái)版的結(jié)構(gòu)圖如下圖3-6所示：
圖3-6
3.6 主軸箱體的設(shè)計(jì)
主軸箱體是機(jī)床的重要組成部分，按專門要求或需要來進(jìn)行設(shè)計(jì)的，在機(jī)床設(shè)計(jì)過程中，是工作量較大的部件之一。
對(duì)于主軸箱體設(shè)計(jì)，本設(shè)計(jì)采用一般設(shè)計(jì)法。一般設(shè)計(jì)法是根據(jù)主軸的分布，轉(zhuǎn)速，轉(zhuǎn)向以及尺寸要求等，由設(shè)計(jì)者進(jìn)行全部設(shè)計(jì)工作，這也是當(dāng)前主軸箱設(shè)計(jì)中最常用的方法。主軸箱設(shè)計(jì)的原始依據(jù)，包括下述的全部或部分內(nèi)容：
1）所有主軸的位置關(guān)系；
2）要求的主軸轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)向；
3）主軸的工序內(nèi)容和主軸外伸部分尺寸；
4）主軸箱的外型尺寸與其他部件的聯(lián)系尺寸；
5）動(dòng)力部件（包括主電機(jī)）的型號(hào)；
6）