《張壘 礦井通風系統(tǒng)設(shè)計》由會員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《張壘 礦井通風系統(tǒng)設(shè)計（41頁珍藏版）》請在裝配圖網(wǎng)上搜索。

1、中國礦業(yè)大學（北京）資源與安全工程學院礦山安全課程設(shè)計 中國礦業(yè)大學（北京）資源與安全工程學院 本科生課程設(shè)計報告 課程設(shè)計名稱： 礦山安全設(shè)計報告 姓 名： 張 壘 學 號： 1010120110 專業(yè)年級： 消防工程2010 班 級：消防工程2010班 指導教師： 譚 波 職 稱： 講 師 起止日期： 2013 年 12 月 8 日 至 2013 年 12 月 15 日

2、 中國礦業(yè)大學（北京）資源與安全工程學院 本科生課程設(shè)計任務(wù)書 專業(yè)年級 消防工程2010 班級 消防工程2010班 學號 1010120110 學生姓名 張 壘 任務(wù)下達日期：2013 年 12 月 8日 課程設(shè)計日期：2013 年 12 月 8 日至 2013 年 12 月 15 日 課程設(shè)計主要內(nèi)容和要求： （1）礦井總需風量估算 要求：按照礦井實際情況計算通風困難時期、通風容易時期的礦井需風量 （2）礦井通風總阻力估算（通風困難時期、通風容易時期）

3、 要求：根據(jù)需風量分配巷道風量，計算最大阻力路線的通風阻力?？紤]自然風壓、計算礦井等積孔 （3）選擇合適主扇 要求：從風機庫中選擇合適的風機。 （4）計算通風費用 要求：按照你們宿舍電價計算通風日常費用。 （5）給出通風報表 要求：設(shè)計一張通風報表，將計算數(shù)據(jù)統(tǒng)計進去 指導教師簽字： 中國礦業(yè)大學（北京）資源與安全工程學院 本科生課程設(shè)計評閱書 指導教師評語 成績： 指導教師簽名：

4、 年 月 日 學院意見： 簽章： 年 月 日 目錄 一、礦井需風量地點情況........................................................4 二、最大阻力線................................................................5

5、 三、礦井通風系統(tǒng)的選擇........................................................6 （一）礦井通風系統(tǒng)的作用...................................................6 （二）礦井通風系統(tǒng)的組成和結(jié)構(gòu).............................................6 （三）通風系統(tǒng)的設(shè)計原則...................................................7 （四）礦井通風系統(tǒng)的類型及其適用條件....

6、...................................8 （五） 各類礦井通風系統(tǒng)的優(yōu)缺點及適用條件..................................9 （六）回采工作面的通風系統(tǒng)選擇............................................11 （七）礦井井下通風設(shè)施及構(gòu)筑物布置........................................13 四、礦井風量計算.............................................................14

7、 （一）風量計算的標準及原則................................................14 （二）風量計算............................................................15 五、礦井通風阻力的計算..................................................... .23 （一）摩擦阻力系數(shù)α......................................................24 （二）摩擦阻力的計算..

8、....................................................27 （三）局部阻力計算........................................................30 （四）礦井通風總阻力計算..................................................30 （五）降低通風阻力........................................................31 （六）自然風壓.....................

9、.......................................32 （七）礦井等積孔..........................................................36 六、礦井通風設(shè)備的選擇.......................................................37 （一）扇風機選型的依據(jù)....................................................37 （二）扇風機選擇.................................

10、.........................38 （三）通風設(shè)備選型........................................................39 礦井通風系統(tǒng)課程設(shè)計 某礦井屬低瓦斯礦井，瓦斯含量極低，煤塵具有爆炸性，總含量最大值為0.188 m3/t（16層煤），而煤層的最小殘存瓦斯量為1～2.5 m3/t。采煤工作面空氣溫度，按15～18℃，工作面平均斷面積為9.5m2 ，機械化采煤，交接班時23人。掘進面采用機掘，每班不超過10人，平均風溫約為20℃。巷道布置圖課堂布置。 一、礦井需風量地點情況如下： 表5.6 礦井用風地點

11、計算表 序號 用風點 數(shù)量 一 2015備用工作面 1 二 2014綜采工作面 1 三 掘進工作面 綜 掘 1 綜掘 1 四 主排水泵房 1 五 井下爆炸材料發(fā)放硐室 1 六 變電所 1 小計 七 其它巷道用風，占上述小計的5%（容易時期） 其它巷道用風，占上述小計20%（困難時期） 八 備用25% 合計 二、最大阻力線（從進口到地面），根據(jù)巷道類型與巷道礦井需風量計算 表5.14 東井通風阻力計算表 序號 巷道名稱 支護形式 α ×10-4 P （m） L （m） S m2

12、 Q m3/s hf Pa 1 副井 砼砌 13.0 1200 11.4 2 井底車場巷道 錨噴 17.4 2000.0 21.2 3 區(qū)段 軌道巷 錨噴 11.1 550.0 9.5 4 2014工作面運輸巷 錨網(wǎng) 15.4 1400.0 9.5 5 2014 工作面 綜采支架 20.0 160.0 8.6 6 工作面回風巷 錨網(wǎng) 15.4 1200.0 9.5 7 中部車場回風巷 錨噴 9.5 600.0 6.3

13、 8 東回風 斜井 錨噴 15.1 1680.0 15.2 合計 15% 局部阻力 總計 三、礦井通風系統(tǒng)的選擇 礦井通風系統(tǒng)主要考慮以下因素：依據(jù)井田精確地質(zhì)報告所提供的開采技術(shù)條件；礦井設(shè)計生產(chǎn)能力；礦井開拓方式和采取布置；采煤年進度計劃圖；礦井巷道斷面圖；礦井各水平服務(wù)年限。 （一）礦井通風系統(tǒng)的作用 從井下采掘作業(yè)要求、礦內(nèi)空氣成分及氣候條件的變化規(guī)律、有毒有害氣體及粉塵的特性和他們對人體的影響來看，進行通風換氣是最有效的途徑。一般情

14、況下，自然通風難以持續(xù)、穩(wěn)定、有效的解決上述問題，因此，所有礦山必須建立完善的機械通風系統(tǒng)。 在風機動力的作用和通風設(shè)施的控制下，地表新鮮空氣由進風井巷進入礦井，經(jīng)有關(guān)井巷供給各個工作面，不斷地去稀釋和沖淡這些有害物質(zhì)，使之達到無害程度，污濁空氣經(jīng)回風道從回風井巷排出地表，這就是礦井通風系統(tǒng)的運轉(zhuǎn)過程。它的任務(wù)是： 1）保證井下工作面有足夠的氧氣； 2）把井下產(chǎn)生的有毒有害氣體及礦塵稀釋到無害程度并排出礦外； 3）給井下工作面創(chuàng)造良好的氣候條件。 因此，礦井通風系統(tǒng)是礦井開拓、開采系統(tǒng)中，為了實現(xiàn)通風目的和任務(wù)，向井下各作業(yè)地點供給新鮮空氣，排出井下產(chǎn)生的污濁空氣，調(diào)節(jié)井下氣候條件而

15、專門統(tǒng)籌規(guī)劃、設(shè)計構(gòu)建的由通風網(wǎng)絡(luò)、通風動力和通風控制設(shè)施組成的工程體系總稱。 （二）礦井通風系統(tǒng)的組成和結(jié)構(gòu) 從系統(tǒng)組成來看，礦井通風系統(tǒng)由通風網(wǎng)絡(luò)、通風動力和通風控制設(shè)施三大部分有機構(gòu)成。通風網(wǎng)絡(luò)就是由風流流經(jīng)的所有井巷構(gòu)成的、相互關(guān)聯(lián)的、復雜的、網(wǎng)絡(luò)狀的井巷集合體。通風動力即為礦井風流流動提供能量的主扇、輔扇、自然壓差等動力源組成的動力結(jié)構(gòu)體系。通風控制設(shè)施就是控制有害漏風，并使供入井下的風流按生產(chǎn)需求進行分配的風門、風窗、風橋、風橋、輔扇、空氣幕、導風板等一系列調(diào)節(jié)控制設(shè)施。其中，輔扇具有雙重功能，既屬于通風動力，又屬于調(diào)控設(shè)施。 從系統(tǒng)結(jié)構(gòu)來看，礦井通風系統(tǒng)可劃分為三大部分，即

16、進風部分、回風部分和用風部分，各部分擔任著不同的職能。進風部分把地表新風送入用風部分供工作面使用，回風部分負責把用風部分產(chǎn)生的污濁風排出地表。用風部分負責調(diào)解和分配進風部分送入的新鮮空氣，并把工作面產(chǎn)生的炮煙粉塵等有毒有害物質(zhì)稀釋排入回風部分，使作業(yè)環(huán)境達到安全衛(wèi)生的要求[6]。 （三）通風系統(tǒng)的設(shè)計原則 在設(shè)計礦井通風系統(tǒng)的構(gòu)建方案時，應(yīng)嚴格遵循技術(shù)效果良好、運行安全可靠、基建費用和經(jīng)營費用低以及便于管理的原則，即： 1）系統(tǒng)宏觀構(gòu)建規(guī)劃合理，既有利于通風，又與礦井開采規(guī)劃、開拓方案相輔相成； 2）通風方式及壓力分布合理，有利于有害氣體和粉塵的排出與控制； 3）礦井供風量合理，既有

17、一定余量，又不過大浪費； 4）通風網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)合理，能將生產(chǎn)要求的風量送到每一個工作面，并將工作面用過的污風快捷的排出地表；井巷工程量少，通風阻力小，污風不串聯(lián)； 5）分風調(diào)控簡便易行，分風均衡性、穩(wěn)定性、可靠性好，有害漏風少，有效風量率和風速合格率高； 6）設(shè)備選型合理，安裝使用簡便，購置費低，運行效率高； 7）通風構(gòu)筑物和風流調(diào)節(jié)設(shè)施盡量少； 8）充分利用一切可用于通風的井巷和通道，使專用通風井巷工程量最??； 9）通風動力消耗少，通風費用低； 10）適應(yīng)生產(chǎn)變化的能力強，現(xiàn)場應(yīng)用和管理的難度不大，能夠管好、用好。 （四）礦井通風系統(tǒng)的類型及其適用條件 按進、回風井在井田內(nèi)的位

18、置不同，通風系統(tǒng)可分為中央式、對角式、區(qū)域式及混合式。 1）中央式 進、回風井均位于井田走向中央。根據(jù)進、回風井的相對位置，又分為中央并列式和中央邊界式（中央分列式）。 （1）中央并列式 進風井和回風井大致并列在井田走向的中央，兩井底可以開掘到第一水平，也可將回風井只掘至回風水平。后者一般適用于較小型礦井。 （2）中央邊界式 進風井大致位于井田走向中央，回風井大致位于井田淺部邊界走向中央、在傾斜方向上兩井相隔一段距離，回風井的井底高于進風井的井底。 2）對角式 （1）兩翼對角式 進風井大致位于井田走向中央，兩個回風井位于井田邊界的兩翼（沿傾斜方向淺部），稱為兩翼對角式。如果只

19、有一個回風井，且進、回風分別位于井田的兩翼稱為單翼對角式。 （2）分區(qū)對角式 進風井位于井田走向的中央，在各采區(qū)開掘一個回風井，無總回風巷。 3）區(qū)域式 在井田的每一個生產(chǎn)區(qū)域開鑿進、回風井，分別構(gòu)成獨立的通風系統(tǒng)。 4）混合式 由上述諸種方式混合組成。例如：中央分列與兩翼對角混合式，中央并列與兩翼對角混合式等等。 按通風機的工作方式來劃分，通風方式有壓入式、抽出式和壓抽混合式3種， 各自特點如下： 1）抽出式主扇使井下風流處于負壓狀態(tài)，一旦主扇因故停止運轉(zhuǎn)時，井下風流的壓力提高，有可能使采空區(qū)瓦斯涌出量減少，比較安全； 2）壓入式主扇使井下處于正壓狀態(tài)，當主扇停止工作時，

20、風流壓力降低，有可能使采空區(qū)瓦斯涌出量增加，比較危險； 3）壓入式通風時，須在礦井總回風路線上設(shè)置若干構(gòu)筑物，壓入式通風管理工作比較困難，漏風較大； 4）在地面小窖塌陷區(qū)分布較廣，并和采區(qū)相溝通的條件下，用抽出式通風，會把小窖積存的有害氣體抽到井下，同時使通過主扇的一部分風流短路，總進風量和工作面有效風量都會減少，用壓入式通風，則能用一部分回風流把小窖塌陷區(qū)的有害氣體帶到地面。 5）如果能夠防止總回風路線的漏風，則壓入式主扇的規(guī)格尺寸和通風電力費用都較抽出式實效； 6）在壓入式通風過渡到深水平抽出時，有一定的困難，過渡時期是新舊水平同時生產(chǎn)，戰(zhàn)線較長，有時還需額外增掘一些井巷工

21、程，使過渡期限拉的過長，用抽出式通風，就沒有這些缺點； 7）用壓抽混合式時，設(shè)備過多，管理復雜，新井設(shè)計時一般不考慮用這種方法。 （五） 各類礦井通風系統(tǒng)的優(yōu)缺點及適用條件 各類型礦井通風系統(tǒng)的優(yōu)缺點及適用條件如表5.1所示 表5.1 各種通風方式特性對比[7] 通風方式 優(yōu)點 缺點 適用條件 中央式 中央并列式 進、回風井均布置在中央工業(yè)廣場內(nèi)，地面建筑和供電集中，建井期限較短，便于貫通，初期投資少，出煤快，護井煤柱較小。礦井反風容易，便于管理。 風流在井下的流動路線為折返式，風流路線長，阻力大，井底車場附近漏風大。工業(yè)廣場受主要通風機噪聲的影響和回風風流的污染嚴重

22、。 適用于煤層傾角大，埋藏深，井田走向長度小于4Km，瓦斯與自然發(fā)火都不嚴重的礦井。冶金礦山當?shù)V脈走向不太長，或受地形地質(zhì)條件限制，在兩翼不宜開掘風井時使用。 中央邊界式 通風阻力較小，內(nèi)部漏風較小。工業(yè)廣場不受主要通風機噪聲的影響及回風風流的污染。 風流在井下的流動路線為折返式，風流線路長，阻力較大。 適用于煤層傾角較小、埋藏較淺，井田走向長度不大，瓦斯與自然發(fā)火比較嚴重的礦井。 混合式 回風井數(shù)量較多，通風能力大，布置較靈活，適應(yīng)性強。 通風設(shè)備較多 井田范圍大，地質(zhì)和地面地形復雜；或產(chǎn)量大，瓦斯突出量大的礦井。 對角式 兩翼對角式 風流在井下的流動線路是直向式，風

23、流線路短，阻力小。內(nèi)部漏風少。安全出口多，抗災(zāi)能力強。便于風量調(diào)節(jié)，礦井風壓比較穩(wěn)定。工業(yè)廣場不受回風污染和通風機噪聲的危害。 井筒安全煤柱壓煤較多，初期投資大，投產(chǎn)較晚。 煤層走向大于4Km，井型較大，瓦斯與自然發(fā)火嚴重的礦井；或低瓦斯礦井，煤層走向較長，產(chǎn)量較大的礦井。 分區(qū)對角式 每個采區(qū)有獨立的通風路線，互不影響，便于調(diào)節(jié)風量，安全出口多，抗災(zāi)能力強，建井工期短，初期投資少，出煤快。 占用設(shè)備多，管理分散，礦井反風困難。 煤層埋藏淺，或因地表高低起伏較大，無法開掘總回風巷。 區(qū)域式 既可改善通風條件，又能利用風井準備采區(qū)，縮減建井工期。風流線路短，阻力小。漏風少，網(wǎng)路簡

24、單，風流易于控制，便于主要通風機的選擇。 通風設(shè)備多，管理分散。 井田面積大，儲量豐富或瓦斯含量大的大型礦井。 通風系統(tǒng)選擇主要考慮因素分為自然因素和經(jīng)濟因素。自然因素包括煤層賦存狀態(tài)、埋藏深度、沖積層厚度、礦井瓦斯等級、煤層爆炸性、煤層自然發(fā)火性、礦井地形條件、井田尺寸及礦井年生產(chǎn)能力等。經(jīng)濟因素包括井巷工程量大、通風運營費、設(shè)備運轉(zhuǎn)、維修和管理條件等。 所以，本設(shè)計選用中央并列抽出式通風方式。礦井通風系統(tǒng)采用分區(qū)通風。 初期，投產(chǎn)東井區(qū)，采用中央并列抽出式通風方式，東主、副斜井進風，東回風斜井回風，風井位于工業(yè)場地的南側(cè)。后期，西井區(qū)投產(chǎn)，構(gòu)成獨立的通風系統(tǒng)，亦采用中央并列抽出式

25、通風方式，西主、副斜井進風，西回風斜井回風，風井亦位于工業(yè)場地的南側(cè)。再后期，分別在礦井南部24I線2422孔附近設(shè)一回風立井，服務(wù)于三、四分（采）區(qū)；另外，在五、六分（采）區(qū)的中部，背斜的兩翼分設(shè)一對進、回風斜井，服務(wù)于五、六分（采）區(qū)，形成分區(qū)式通風。 （六）回采工作面的通風系統(tǒng)選擇 工作面通風方式是由進、回風巷與工作面的相對位置確定的。工作面的通風方式有以下幾種： 1）U 型通風。U 型后退式，在我國使用比較普遍。其優(yōu)點是結(jié)構(gòu)簡單，巷道施工維修量小，工作面漏風小，風流穩(wěn)定，易于管理；缺點是上隅角瓦斯容易超限，工作面進、回風巷要提前掘進，維護工作量大。適用于低瓦斯礦井。U 型前進

26、式的維護工作量小，不存在采掘工作面串聯(lián)通風問題，在巷旁支護好、漏風不大時，有一定優(yōu)越性，采空區(qū)瓦斯不涌向工作面，而流向回風平巷。其缺點是采空區(qū)漏風不易管理，且需沿空護巷。改種通風系統(tǒng)適用于推進距離短，低瓦斯、自然傾向性弱的煤層。 2）Z 型通風。采用Z型后退式通風系統(tǒng)的工作面的采空區(qū)瓦斯不會涌入工作面，而是涌向回風巷，工作面采空區(qū)回風側(cè)能用鉆孔抽放瓦斯，但進風側(cè)不能抽放瓦斯。采用Z型前進式通風系統(tǒng)的工作面的進風側(cè)沿采空區(qū)可以抽放瓦斯，采空區(qū)的瓦斯易涌向工作面，特別是上隅角，回風側(cè)不能抽放瓦斯。Z 型通風系統(tǒng)的采空區(qū)漏風，前期掘進巷道工程量小，風流比較穩(wěn)定，介于采用U型后退式和U型前進式之間，

27、但需沿空支護巷道和控制經(jīng)過采空區(qū)的漏風，其難度較大。 3）H 型通風。H 型后退式通風系統(tǒng)，工作面風量大，采空區(qū)瓦斯不涌向工作面，氣象條件好，增加了工作面安全出口，工作面機電設(shè)備都在新鮮風流巷道中，通風阻力小，在采空區(qū)的回風巷道中可抽放瓦斯，易于控制上隅角的瓦斯。缺點是沿空護巷困難，由于有附加巷道，可能影響通風的穩(wěn)定性，管理復雜。在工作面和采空區(qū)的瓦斯涌出量都較大，在入風側(cè)和回風側(cè)都需增加風量以稀釋整個工作面的瓦斯時，可考慮采用H型通風系統(tǒng)。 4）Y 型通風。Y 型通風系統(tǒng)，在U 型通風系統(tǒng)的基礎(chǔ)上增設(shè)一條尾巷，改變了采空區(qū)瓦斯在上隅角處的流動方向，使回風道風量加大，上隅角及回風道的瓦斯不

28、易超限，并可在上部進風道內(nèi)抽放瓦斯。但需沿空護巷并做邊界回風上山。在國內(nèi)外高瓦斯礦井中廣泛應(yīng)用。 5）W 型通風。W 型后退式通風系統(tǒng)，用于高瓦斯的長工作面或雙工作面。該系統(tǒng)的進、回風平巷都布置在煤體中。當由中間及下部平巷進風，上部平巷回風時，上、下段工作面均為上行式通風，但上段工作面的風速高，對防塵不利，上隅角瓦斯可能會超限，所以在瓦斯涌出量很大時，常采用上、下平巷進風，中間平巷進風，中間平巷回風的W型通風系統(tǒng)；或者反之，采用由中間巷進風，上下平巷回風的通風系統(tǒng)以增加風量，提高產(chǎn)量。在中間巷內(nèi)布置抽瓦斯鉆孔時，抽放孔由于處于抽放區(qū)域的中心，因而抽放率比采用U型通風系統(tǒng)的工作面提高50%。W

29、 型前進式通風系統(tǒng)，較后退式可緩和采、掘緊張關(guān)系，但巷道均維護在采空區(qū)內(nèi)，不易保證巷道有足夠的斷面積，巷道維護困難，且漏風大，采空區(qū)涌出的瓦斯量也較大[7]。 根據(jù)本礦實際條件考慮，采煤工作面采用U型后退式上行通風。 （七）礦井井下通風設(shè)施及構(gòu)筑物布置 為保證風流按擬定路線流動，必須在巷道設(shè)置相應(yīng)的通風構(gòu)筑物以用于引導風流、截斷風流或控制風流[8]。根據(jù)用途的不同，通風構(gòu)筑物分類如表5.2所示。 表5.2 通風構(gòu)筑物 分類 名稱 用途及要求 截 斷 風 流 風門 用于行人、行車道中截斷風流。避免在彎道和傾斜巷道中設(shè)置，結(jié)構(gòu)嚴密，漏

30、風少，關(guān)門方向傾向80-85°風門應(yīng)迎風開啟，門前后5米內(nèi)支架完好，門墻厚不小于0.45米，四周掏槽深0.2-0.3米。 擋風墻 截斷風流或防止瓦斯自采掘區(qū)向工作面擴散，將較長的巷道隔開一邊進風一邊回風。 風簾 臨時局部遮斷風流。 通 過 風 流 風橋 將交叉的新鮮風流和污濁風流隔開。 調(diào)節(jié)風門 通過增加局部阻力來調(diào)節(jié)風量，多設(shè)置在回風巷中。 測風站 測礦井各處的進風量和回風量。 1）通風設(shè)施 為保證礦井通風系統(tǒng)的正常運轉(zhuǎn)，保證各用風地點的配風量，設(shè)計中考慮了風門、調(diào)節(jié)風門等通風設(shè)施；對廢棄巷道應(yīng)按《煤礦安全規(guī)程》的規(guī)定進行密閉。同時，為了保證礦井出現(xiàn)災(zāi)害時能實

31、現(xiàn)有控制反風，設(shè)計考慮了反風系統(tǒng)所需要的反風風門。 2）防止漏風措施 為減少礦井漏風，本設(shè)計考慮了以下措施： ① 各類風門均采用雙道風門； ② 煤倉和溜煤眼要求不放空； ③ 配設(shè)專門的通風系統(tǒng)和通風設(shè)施管理維護人員； ④ 回采工作面停采后應(yīng)按要求進行密閉，盡量提高采空區(qū)的密實程度，有效阻止采空區(qū)漏風；同時，生產(chǎn)中應(yīng)加強地面塌陷區(qū)的回填及井上下通風系統(tǒng)的管理和監(jiān)測，以有效控制漏風。 3）降低風阻措施 優(yōu)化井巷支護形式，改善巷道維護狀況，要求采用先進的施工技術(shù)，降低巷道摩擦阻力系數(shù)，設(shè)計中盡量縮短風路長度，巷道斷面選擇在保證巷道風速為經(jīng)濟風速的前提下適當加大，同時應(yīng)及時清除巷道中的

32、廢棄物，保持井巷暢通。 4）反風方式及反風設(shè)施 礦井的反風一般是在礦井發(fā)生火災(zāi)時進行。礦井反風方式分全礦井反風和工作面局部反風。 全礦井反風是指在井下發(fā)生重大火災(zāi)時，通過主扇風機反轉(zhuǎn)配合反風裝置進行反風，利用其壓力實現(xiàn)風流自回風井進入，自進風井排出的情況。 工作面局部反風是工作面局部發(fā)生火情，利用順槽與采區(qū)巷道之間的聯(lián)絡(luò)巷等處的風門等通風設(shè)施實現(xiàn)局部反風。工作面的風流自原工作面回風順槽進入，自原工作面進風順槽排出的情況，旨在減少火災(zāi)對工作面的影響。 此外，設(shè)計對井下各種風門采用遙測監(jiān)控，對雙道風門采用機械聯(lián)鎖，即一道風門打開，另一道風門必須關(guān)閉，當打開的風門處于未關(guān)閉狀態(tài)時，不能打開

33、另一道風門。 四、礦井風量計算 （一）風量計算的標準及原則 1）風量計算的標準 供給煤礦井下任何工作面用風地點的新鮮風量，必須依照下述各種條件進行計算，并取其最大值，作為該工作用風地點的供風量。 （1）按該用風地點同時工作的最多人數(shù)計算，每人每分鐘供給風量不得少于 4 m3。 （2）按該用風地點的風流中瓦斯、二氧化碳、氫氣和其他有害氣體濃度，風速以及溫度等都符合《煤礦安全規(guī)程》的有關(guān)各項規(guī)定要求分別計算，取其最大值。 2）風量計算的原則 無論礦井或采區(qū)的供風量，均按該地區(qū)各個實際用風地點，按照風量計算標準，分別計算出各個用風地點的實際最大需風量，從而求出該地區(qū)的風量總

34、和，再考慮一定的備用風量系數(shù)后，作為該地區(qū)的供風量。即“由里往外”的計算原則，由采掘工作面、硐室和其它用風地點計算出各個采區(qū)風量，最后求出全礦井總風量。 （二）風量計算 1）定義 需風量:為用風地點供給人員呼吸、稀釋和排出有害氣體、礦塵和創(chuàng)造良好氣候條件所需要的風量。 2）礦井風量計算方法 （1）礦井風量計算的基礎(chǔ)資料 ① 新井設(shè)計、生產(chǎn)礦井的改、擴建和新水平延深時的采、掘工作面、硐室和其他用風地點的配置數(shù)量、工程設(shè)計、平面布置圖和地質(zhì)說明書。 ② 礦井采、掘工作面瓦斯涌出量預測資料。瓦斯涌出量可按煤層瓦斯含量預測資料、瓦斯來源和開采條件等因素進行計算；或按礦井實際瓦斯涌出

35、量和瓦斯梯度進行計算。當設(shè)計新井瓦斯資料不足時，也可參照鄰近生產(chǎn)礦井的瓦斯資料進行計算。 ③ 采、掘工作面和通風巷道風流溫度預測資料。按礦井當?shù)氐臍鉁亍⒌販?、井下機械設(shè)備等熱源、其他熱源和巖石的熱物理性能，計算井下各通風巷道和采、掘工作面的風流溫度。 ④ 每個機械硐室的裝機容量和運轉(zhuǎn)的電動機總功率、爆破材料庫的空間總?cè)莘e和充電硐室中蓄電池機車同時充電的臺數(shù)和噸數(shù)。 （2）礦井需風量的計算方法 ① 采煤工作面需風量的計算 采煤工作面的風量應(yīng)按下列因素分別計算，取其最大值。 a按瓦斯涌出量按式（5.1）計算 （5.1） 式中 Qfi ——第個采煤工作面需要風量，m3/

36、min qgfi ——第個采煤工作面瓦斯平均絕對涌出量，m3/min?？筛鶕?jù)該采煤工作面的煤層埋藏條件、地質(zhì)條件、開采方法、頂板管理、瓦斯含量、瓦斯來源等因素進行計算。抽放礦井的瓦斯涌出量，應(yīng)扣除瓦斯抽放量進行計算。生產(chǎn)礦井可按條件相似的工作面推算； kgfi——第個采煤工作面因瓦斯涌出不均勻的備用風量系數(shù)，它是該工作面瓦斯絕對涌出量的最大值與平均值之比。生產(chǎn)礦井可根據(jù)各個工作面正常生產(chǎn)條件時，在整個工作面開采期間，均勻間隔的選取不少于5個晝夜，進行觀測，得出5個比值，取其最大值。通常根據(jù)采煤方法可按表5.3選?。? 表5.3 各種采煤工作面瓦斯涌出不均勻的備用風量系數(shù) 采煤方法

37、kgfi 機采工作面 炮采工作面 水采工作面 1.2～1.6 1.4～2.0 2.0～3.0 當采煤工作面有其他有害氣體涌出時，也可按有害氣體涌出量和不均勻系數(shù)，使其稀釋到《煤礦安全規(guī)程》規(guī)定的最高允許濃度計算之。 b按工作面進風流溫度計算 采煤工作面應(yīng)有良好的氣候條件。進風流溫度可根據(jù)風流溫度預測方法進行計算。其氣溫與風速應(yīng)符合表5.4的規(guī)定： 采煤工作面的需要風量按式(5.2)計算 (5.2) 式中 vfi——第i個采煤工作面的風速，從表5.4中選取，m/s； Sfi ——第個采煤工作面的平均有效斷面，按最大和最小控頂有效斷面的平均值計算，m2；

38、 klfi ——第個工作面的長度系數(shù)?？砂幢?.5選取。 表5.4 采煤工作面空氣溫度與風速對應(yīng)表 采煤工作面進風流氣溫（℃） 采煤工作面風速（m/s） <15 15～18 18～20 20～23 23～26 0.3～0.5 0.5～0.8 0.8～1.0 1.0～1.5 1.5～1.8 表5.5 采煤工作面長度風量系數(shù)表 采煤工作面長度(m) 工作面長度風量系數(shù)(klfi) <15 50～80 80～120 120～150 150～180 >180 0.8 0.9 1.0 1.1 1.2 1.30～1.40 c按使用炸藥量計算

39、 按每公斤炸藥爆破后稀釋炮煙所需的新鮮風量為500m3計算： (5.3) 式中 Afi——第個采煤工作面一次爆破所用的最大炸藥量，kg； ——爆破后稀釋炮煙的通風時間，min，一般取20～30min。 d按工作人員數(shù)量計算 按每人每分鐘應(yīng)供給4m3新鮮風量計算： (5.4) 式中 nfi ——第i個采煤工作面同時工作的最多人數(shù)，人。 e按風速進行驗算 按《煤礦安全規(guī)程》規(guī)定的最低風速，以式(5.5)驗算最小風量： (5.5) 綜采和綜放工作面的最小風量應(yīng)

40、按式(5.6)驗算： (5.6) 按《煤礦安全規(guī)程》規(guī)定的最高風速，以式(5.7)驗算最大風量： (5.7) 式中　Sfi——第i個采煤工作面的平均有效斷面積，m2。 ② 掘進工作面需風量計算 煤巷、半煤巖巷和巖巷掘進工作面的需風量，應(yīng)按下列因素分別計算，取其最大值： a按瓦斯涌出量計算 (5.8) 式中 Qdi——第i個掘進工作面的需風量，m3/min； qgdi——第i個掘進工作面的平均絕對瓦斯涌出量，m3/min。按該工作面煤層的

41、地質(zhì)條件、瓦斯含量和掘進方法等因素進行計算，抽放礦井的瓦斯涌出量，應(yīng)扣除瓦斯抽放量。生產(chǎn)礦井可按條件相似的掘進工作面來推算之。 kgdi——第i個掘進工作面瓦斯涌出不均勻的備用風量系數(shù)，其含義和觀察計算方法與采煤工作面的瓦斯涌出不均勻的備用風量系數(shù)相似。通常，機掘工作面取kgdi＝1.5～2.0。炮掘工作面取kgdi＝1.8～2.5。當有其他有害氣體時，應(yīng)根據(jù)《煤礦安全規(guī)程》規(guī)定的允許濃度按上式計算的原則計算所需風量。 b按炸藥量計算 按每公斤炸藥爆破后稀釋炮煙所需的新鮮風量為500m3計算： (5.9) 式中 Adi——第i個掘進工作

42、面一次爆破所用的最大炸藥量，kg； t——爆破后稀釋炮煙的通風時間，min，一般取20～30min。 本礦掘進工作面一次爆破的最大炸藥量為8.0kg， c按工作人員數(shù)量計算 (5.10) 式中 ndi——第i個掘進工作面同時工作的最多人數(shù)，人。 d按風速進行驗算 按《煤礦安全規(guī)程》規(guī)定的最低風速，驗算最小風量： 無瓦斯涌出的巖巷： (5.11) 有瓦斯涌出的巖巷，半煤巖巷和煤巷： (5.12) 按《煤礦安全規(guī)程》規(guī)定的最高風速，驗算最大風量： (5.13) 式中 Sdi——第i個掘進工作面巷道的凈斷面

43、積，m2。 ③ 硐室需風量計算 《煤礦安全規(guī)程》規(guī)定： 第一百三十條 井下爆炸材料庫必須有獨立的通風系統(tǒng)，回風風流必須直接引入礦井的總回風巷或主要回風巷中。新建礦井采用對角式通風系統(tǒng)時，投產(chǎn)初期可利用采區(qū)巖石上山或用不燃性材料支護和不燃性背板背嚴的煤層上山作爆炸材料庫的回風巷。必須保證爆炸材料庫每小時能有其總?cè)莘e4倍的風量。 第一百三十一條 井下充電室必須有獨立的通風系統(tǒng)，回風風流應(yīng)引入回風巷。井下充電室，在同一時間內(nèi)，5t及其以下的電機車充電電池的數(shù)量不超過3組、5t以上的電機車充電電池的數(shù)量不超過1組時，可不采用獨立的風流通風，但必須在新鮮風流中。井下充電室風流中以及局部積聚處的氫

44、氣濃度，不得超過0.5%。 第一百三十二條 井下機電設(shè)備硐室應(yīng)當設(shè)在進風風流中；該硐室采用擴散通風的，其深度不得超過6m、入口寬度不得小于1.5m，并且無瓦斯涌出。井下個別機電設(shè)備設(shè)在回風流中的，必須安裝甲烷傳感器并具備甲烷超限斷電功能。采區(qū)變電所必須有獨立的通風系統(tǒng)[3]。 各個獨立通風硐室的供風量，應(yīng)根據(jù)不同類型的硐室分別進行計算。 a機電硐室： 發(fā)熱量大的機電硐室，按硐室中運行的機電設(shè)備發(fā)熱量進行計算： (5.14) 式中 Qri ——第i個機電硐室的需風量，m3/min； ∑W——機電硐室中運轉(zhuǎn)的電動機(或變壓器)總功率(按全年中最大值計算)，kw；

45、 θ——機電硐室的發(fā)熱系數(shù)，可根據(jù)實際考察由機電硐室內(nèi)機械設(shè)備運轉(zhuǎn)時的實際熱量轉(zhuǎn)換為相當于電器設(shè)備容量作無用功的系數(shù)確定，也可按表5.6選??； ρ——空氣密度，一般取ρ＝1.2kg/m3； Cp——空氣的定壓比熱，一般可取Cp＝1.0006kJ/(kg.K)。 △t——機電硐室進、回風流的溫度差，K。 表5.6 機電硐室發(fā)熱系數(shù)(θ)表 機電硐室名稱 空氣壓縮機房 水泵房 變電所、絞車房 發(fā)熱系數(shù) 0.15～0.18 0.01～0.03 0.02～0.04 b爆破材料庫 按庫內(nèi)空氣每小時更換四次計算： (5.15) 式中 V—

46、—庫房容積，m3。 c充電硐室 按其回風流中氫氣體積濃度不大于0.5％計算： (5.16) 式中 qrhi——第i個充電硐室在充電時產(chǎn)生的氫氣量，m3/min，但充電硐室的供風量不得小于100m3/min。 ④ 其他用風巷道的需風量計算 其他用風巷道的需風量，應(yīng)根據(jù)瓦斯涌出量和風速分別進行計算，采用其最大值。 a按瓦斯涌出量計算 采區(qū)內(nèi)的其他用風巷道 (5.17) 采區(qū)外的其他用風巷道 (5.18) 式中 Qei ——第i個其他用風巷道的瓦斯絕對涌出量，m3/min； kgei ——第i個其他用風巷道瓦斯涌出不均勻的風量備

47、用系數(shù)，一般kgei 可取＝1.1～1.3。 b按風速驗算 一般巷道 (5.19) 有架線機車行走的巷道 (5.20) 式中 Sei ——第i個其他用風井巷凈斷面積，m2。 ⑤ 礦井總需風量計算： 礦井所需總風量Qm是礦井井下各個用風地點需風量之和，并考慮漏風和配風不均勻等的備用風量系數(shù)，按式(5.21)進行計算： (5.21) 式中 Qm——礦井所需總風量，m3/min； ∑Qmfi——各采煤工作面和備用工作面所需風量之和，m3/min； ∑Qmdi——各掘進工作面所需風量之和，m3/min； ∑Qmri——各硐室所需風量之和

48、，m3/min； ∑Qmei——其他用風巷道所需風量之和，m3/min； km——礦井內(nèi)部漏風和調(diào)風不均勻等因素的備用風量系數(shù)。通?？扇?.15～1.25。 五、礦井通風阻力的計算 當空氣沿井巷運動時，由于風流的粘滯性和慣性以及井巷壁面等對風流的阻滯、擾動作用而形成通風阻力，它是造成風流能量損失的原因。礦井通風阻力分為沿程阻力和局部阻力。風流在井巷中做沿程流動時，由于流體層間的摩擦和流體與井巷壁面之間的摩擦所形成的阻力稱為沿程阻力；在風流運動過程中，由于井巷斷面、方向變化以及分岔或匯合等原因，是均與流動在局部地區(qū)受到影響而破壞，從而引起風流速度場分布變化和產(chǎn)生渦流等，造成風流的

49、能量損失的阻力稱之為局部阻力。摩擦阻力一般占礦井通風阻力的90%左右，它是選擇扇風機的主要參數(shù)。 （一）摩擦阻力系數(shù)α 1）井筒、暗井及遛道 （1）無任何裝備的光滑混凝土和鋼筋混凝土井筒α 值如表5.7； （2）磚和混凝土磚砌的無任何裝備的井筒α 值按表中值增大一倍； （3）裝備的井筒、井壁用混凝土、鋼筋混凝土混凝土磚及轉(zhuǎn)砌碹的α×104值為 343～490； （4）支護的暗井和遛道 α 值如表5.8。 2）水平巷道 3) 綜采面的α值 采用支撐式液壓支架時，α×104值為 300～420N·s2/m4； 采用掩護式液壓支架時，α×104值為 220～330N·s2/

50、m4；采用支撐掩護式液壓支架時，α×104值為 320～350N·s2/m4 。 表5.7 不同斷面井筒的 α值 井筒直徑 井筒斷面 平滑的混凝土α×104 不平滑的混凝土α×104 4 12.6 33.3 39.2 5 19.6 31.4 37.2 6 28.3 31.4 37.2 7 38.5 29.4 35.3 8 50.3 29.4 35.3 表5.8 支護的暗井和遛道 α值 井筒特征 斷面（m2） α×104 人行格間有平臺的溜道 9 460.6 有人行格間的溜道 1.95 196.0 下放煤的溜道

51、 1.8 156.8 表5.9 裸體巷道α值 井巷壁的特征 α×104 順走向在煤層里開掘的巷道 58.8 交叉走向在巖層里開掘的巷道 68.～78.4 巷壁和底板粗糙程度相同的巷道 58.8～78.4 以上三種巷道在底板阻塞的情況下 98～147 表5.10 砌碹巷道 α 值 砌碹類別 α×104 混凝土砌碹、外抹灰漿 29.4～39.2 磚砌碹、外面抹灰漿 24.5～29.4 表5.11 工字梁拱形和梯形支架巷道 α 值 金屬梁 尺寸d0 （mm） 支架縱口徑 Δ=L /d0時的α×104值 按斷面校

52、正 2 3 4 5 6 斷面(m2) 校正系數(shù) 100 107.8 147.0 176.4 205.8 245.0 3 1.08 120 127.4 166.6 205.8 245.0 294.0 4 1.00 140 137.2 186.2 225.4 284.2 284.2 6 0.91 160 147.0 205.8 254.8 313.6 392.0 8 0.88 180 156.8 225.4 294.0 382.2 431.2 10 0.84 表5.12 金屬橫梁和幫柱混合支護巷道 α

53、值 邊柱厚度 d0（mm） 支架縱口徑 Δ=L /d0時的α×104值 按斷面校正 2 3 4 5 6 斷面m2 校正系數(shù) 400 156.8 176.4 205.8 215.6 235.2 2 4 6 8 1.08 1.00 0.91 0.88 500 166.6 196.0 215.6 245.0 264.6 10 0.84 表5.13 錨噴巷道 α 值 （沈陽煤礦設(shè)計研究院） 序號 支護形式及巷道種類 巷道成形狀態(tài)（mm） α×104 1 軌道平巷 光面爆破<150 50.0～76.5 普通爆破>1

54、50 83.4～103.0 2 軌道斜巷 光面爆破<150 81.4～89.5 普通爆破>150 93.2～120.6 3 通過風行人巷（無軌道、臺階） 光面爆破<150 67.7～4.5 普通爆破>150 74.5～97.1 4 通過風行人巷（無軌道、有臺階） 光面爆破<150 71.6～84.3 普通爆破>150 84.3～109.8 5 膠帶運輸機巷 光面爆破<150 85.3～119.6 普通爆破>150 118.7～174.6 （二）摩擦阻力的計算 1）礦井通風點阻力計算原則 （1）礦井總阻力不應(yīng)超過 2940Pa；

55、（2）礦井井巷的局部阻力，新建礦井(包括擴建礦井獨立通風的擴建區(qū))宜按井巷摩擦阻力的10％計算，擴建礦井宜按井巷摩擦阻力的15%計算[7]。 2） 摩擦阻力計算公式 （5.24） （5.25） （5.26） （5.27） 式中 hf ——摩擦阻力，Pa； λ——無因次系數(shù)（沿程阻力系數(shù)、達西系數(shù)），其值通過實驗求； L——風道長度，m； d——風道當量直徑，m； ρ——空氣密度，kg/m3； v——斷面平均風速，m/s； P——斷面周長，m； S——斷面面積，m2； α——摩擦阻力系數(shù)，kg

56、/m3； Q——空氣流量，m3/s； Rf——巷道的摩擦風阻，kg/m7。 礦井中大多數(shù)通風巷風流的 Re值進入阻力平方區(qū)，λ的值只與相對粗糙度有關(guān)，對于幾何尺寸和支護已定型的井巷，可視為λ值一定。在標準狀態(tài)下空氣的密度ρ=1.2kg/m3，公式（5.26）成立。 把α、L、U、S歸結(jié)為一個參數(shù) Rf，得出公式（5.27）。 根據(jù)不同井筒或巷道的不同支護形式，可確定α×104 ，再有公式求各風道的hf求和即得到礦井總的摩擦阻力，如表5.14與5.15所示。 表5.15 東風井通風困難時期阻力計算表 序號 巷道名稱 支護形式 α ×10-4 P （m） L （m）

57、 S m2 Q m3/s hf Pa 1 東主斜井 砼砌 50 13.0 1275.8 11.4 40.0 759.5 2 東副斜井 砼砌 50 13.9 60.0 13.4 70.0 8.4 3 東副斜井 錨噴 110 13.9 140.0 12.9 70.0 48.8 4 東副斜井 錨噴 110 13.9 88.0 12.9 70.0 30.7 5 東副斜井 錨噴 110 13.9 164.0 12.9 67.0 52.4 6 東副斜井 錨噴 110 13.9 174.0

58、 12.9 49.0 29.7 7 東副斜井 錨噴 110 13.9 312.0 12.9 37.0 30.4 8 東副斜井 錨噴 110 13.9 412.0 12.9 29.0 24.6 9 井底車場巷道 錨噴 110 17.4 90.0 21.2 19.0 0.60 10 井底車場巷道 錨噴 110 17.4 110.0 21.2 25.0 1.40 11 井底車場巷道 錨噴 110 13.7 120.0 13.2 40.0 12.6 12 區(qū)段軌道巷 錨噴 110 11.1 35

59、0.0 8.6 17.0 19.3 13 工作面運輸巷 錨桿 160 15.4 40.0 14.8 17.0 0.90 14 工作面運輸巷 錨桿 160 15.4 3200.0 14.8 12.0 35.0 15 12205 工作面 綜采支架 500 20.0 220.0 8.6 20.0 140.8 16 工作面回風巷 錨桿 160 15.4 3200.0 14.8 20.0 97.3 17 中部車場回風巷 錨噴 110 9.5 60.0 6.3 27.0 18.3 18 東回風斜井 錨噴

60、 95 15.1 168.0 15.2 55.0 20.8 19 東回風斜井 錨噴 95 15.1 20.0 15.2 76.0 4.7 20 東回風斜井 錨噴 95 15.1 240.0 15.2 79.0 61.4 21 東回風斜井 錨噴 95 15.1 240.0 15.2 81.0 64.5 22 東回風斜井 錨噴 95 15.1 550.0 15.2 110.0 272.8 23 東回風斜井 砼砌 50 15.1 60.0 15.7 110.0 14.2 合計

61、 1749.1 10%的局部阻力 174.91 總計 1924.01 （三）局部阻力計算 井巷的一些局部地點，如井巷突然擴大或縮小、轉(zhuǎn)彎、交叉以及堆積物或遇礦車等，由于風流速度或方向發(fā)生突然變化，導致風流本身產(chǎn)生劇 烈的沖擊， 極為紊亂的渦流，從而造成能量損失。造成這種沖擊與渦流的阻力即稱局部阻力，由這種阻力所產(chǎn)生的風壓損失就叫局部阻力損失。 由于井下造成局部損失的地點多，各種情況復雜多樣，在實際通風中，并不逐個計算各個局部阻力，礦井井巷的局部阻力在新建礦井中一般按占整個礦井通風阻力的 10％計算，擴建礦井宜

62、按井巷摩擦阻力的15％計算[5]。 通風容易時：hl＝10%hf =721.7×10%=72.17Pa； 通風困難時：hl＝10%hf ＝1749.1×10%=174.91Pa。 （四）礦井通風總阻力計算 總摩擦阻力：hf=∑hi+∑hl 通風容易時：hfe=721.7+72.17=793.87Pa; 通風困難時： hfd =1749.1+174.91=1924.01Pa; 兩個時期的礦井總摩擦阻力，再乘以1.1（擴建礦井乘以1.15）后，得兩個時期的礦井總阻力hme及hmd。 通風容易時期總阻力：hme=(1.1~1.15)hfe=1.1×793.87

63、=873.26Pa 通風困難時期總阻力：hmd=(1.1~1.15)hfe=1.1×1924.01=2116.411Pa （五）降低通風阻力 降低礦井通風阻力，對保證礦井安全生產(chǎn)和提高經(jīng)濟效益都有重要意義，摩擦阻力是礦井通風阻力的主要組成部分，因此要以降低井巷摩擦阻力為重點，同時注意降低某些風量大的井巷的局部阻力。 1）降低井巷摩擦阻力措施 （1）減小摩擦阻力系數(shù) α 在礦井設(shè)計時盡量選用 α 值較小的支護方式，施工時要注意保證施工 質(zhì)量，盡可能使井巷壁面平整光滑。砌碹巷道的 α 值一般只有支架巷道的30％～40％，因此，對于服務(wù)年限比較長的主要井巷，應(yīng)盡可能采用砌

64、碹支護方式。 （2）保證有足夠大的井巷斷面 在其它參數(shù)不變時，井巷斷面擴大 33％，Rf值可減少50％，井巷通過風量一定時，其通風阻力和能耗可較少一半。斷面增大將增加基建投資，但要同時考慮長期節(jié)電的經(jīng)濟效益。 （3）選用周長較小的井巷 在井巷斷面相同的條件下，圓形斷面的周長最小，拱形斷面次之。因此，立井井筒采用圓形斷面，斜井、石門、大巷等主要井巷采用拱形斷面 ，次要巷道以及采區(qū)內(nèi)服務(wù)時間不長的巷道才采用梯形斷面。 （4）減少巷道長度 因巷道的摩擦阻力和巷道長度成正比，故在進行通風系統(tǒng)設(shè)計和改善通風系統(tǒng)時，在滿足開采需要的前提下，要盡可能縮短風路的長度。 （

65、5）避免巷道內(nèi)風量過于集中 巷道的摩擦阻力與風量的平方成正比，巷道內(nèi)風量過于集中時，摩擦阻力就會大大增加。因此，要盡可能使礦井的總進風早分開，使礦井的總回風晚匯合。 2）降低局部阻力措施 局部阻力與局部阻力系數(shù)成正比，與斷面的平方成反比。因此，為降低局部阻力，應(yīng)盡量避免井巷斷面的突然擴大或突然縮小，斷面大小懸殊的井巷，其連接處斷面應(yīng)逐漸變化。盡可能避免井巷直角拐彎，在拐彎處的內(nèi)側(cè)和外側(cè)要做成圓弧形，有一定的曲率半徑，必要時可在拐彎處設(shè)置導風板。主要巷道內(nèi)不得隨意停放車輛、堆積木料等，巷內(nèi)堆積物要及時 清除或排列整齊，盡量減少堵塞井巷斷面[7]。 （六）自然風壓

66、 1）自然風壓的產(chǎn)生在礦井通風系統(tǒng)中，由于進風井和出風井空氣溫度以及地形高差不同，進出風井空氣柱密度也不同，從而造成進出風井兩側(cè)空氣柱重量的不同而產(chǎn)生壓差即自然風壓。 2）影響自然風壓的因素 （1）氣溫 進回風兩側(cè)空氣柱的氣溫差是造成密度差的重要原因。入風流氣溫受地面氣溫影響較大，回風流氣溫常年保持穩(wěn)定。在冬季，地面氣溫低，自然風壓值大；在夏季，地面氣溫高，自然風壓值低，甚至反向。 （2）大氣壓力 大氣壓力對自然風壓有一定的影響。同一地點大氣壓力變化幅度不大，對自然風壓影響較??；條件相同的礦井海拔愈高，大氣壓力愈低，自然風壓愈??；海拔愈低，大氣壓力愈大，自然風壓愈大。 （3）地形和地貌 礦井進回風井口的標高差對自然風壓值有較大的影響。在其它條件相同的條件下，高山地區(qū)自然風壓大，平原地區(qū)自然風壓小。 （4）相對濕度和空氣成分 （5）開采深度 開采深度是影響礦井自然風壓的另一主要因素。開采深度愈大，自然風壓愈大；開采深度愈小，自然風壓愈小。另外開采深度對自然風壓變化趨勢也有一定影響。對于淺井、