784 防竄倉往復(fù)式給煤機(jī),防竄倉,往復(fù) 山西農(nóng)業(yè)大學(xué) 工程技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書（論文）題 目：防竄倉往復(fù)式給煤機(jī) 作 者：楊亞東 學(xué)號：36 專 業(yè)：機(jī)械設(shè)計制造及其自動化 班 級：機(jī)制信 052 指導(dǎo)教師：鄭德聰 (教授) 評 閱 者： 2009 年 6 月 山西 太谷畢業(yè)設(shè)計說明書（論文）中文摘要防竄倉往復(fù)式給煤機(jī)摘 要 往復(fù)式給煤機(jī)安裝在煤倉下口處，在煤礦井下生產(chǎn)中，設(shè)置一定容量的煤倉對于保證消峰平谷和高產(chǎn)、高效是十分必要的。往復(fù)式給煤機(jī)由機(jī)架、底板（給煤槽）、傳動平臺、漏斗、閘門、托輥等組成。當(dāng)電機(jī)開動后經(jīng)彈性聯(lián)軸器、減速機(jī)、曲柄連桿機(jī)構(gòu)拖動傾料 13°的底板在輥上作直線往復(fù)運動，煤均勻地卸到其他設(shè)備上。它可以有效地提高工作面采掘設(shè)備的利用率，充分發(fā)揮運輸系統(tǒng)的潛力，保證連續(xù)均衡生產(chǎn)。但是，煤倉竄倉事故在我國煤礦經(jīng)常發(fā)生。竄倉事故常造成設(shè)備嚴(yán)重?fù)p壞，井下停產(chǎn)，當(dāng)竄倉煤量較大時，還會阻塞巷道，造成運輸巷通風(fēng)不暢，引起瓦斯爆炸等事故。為了防止和降低煤礦井下煤倉竄倉造成的設(shè)備損壞、人員傷亡、阻塞巷道和影響生產(chǎn)等危害，設(shè)計了一種用于往復(fù)式給煤機(jī)的防竄倉裝置，從而為煤倉竄倉的防治提供了一個新的途徑。關(guān)鍵詞 曲柄滑塊機(jī)構(gòu) ；煤倉竄倉 ；防竄倉裝置 ；往復(fù)式給料機(jī)畢業(yè)設(shè)計說明書（論文）外文摘要Anti-channeling reciprocating coal feeder positionsAbstractReciprocating machines are installed on the coal bunker under the mouth, the production in the coal mine, set up some of the coal bunker capacity to ensure peak extinction Pinggu and high yield, high efficiency is essential.The reciprocation type stoker by the rack, the ledger wall, the transmission platform, the funnel, the strobe, therequest roller and so on is composed. After the electrical machinerystarts after the flexible coupling, the speed reducer, the crank linkmotion gear drives leans the material 13° ledger wall to make thestraight reciprocating motion on the roller, the coal evenly unloadsto other equipment on. It may effectively enhance the working surfaceexcavation equipment the use factor, fully displays the transportationsystem the potential, guaranteed continuously balanced produces. But, bunker flees the warehouse accident frequently to occur in our countrycoal mine. Flees the warehouse matter same as ever to create theequipment major damage, the mine shaft suspends production, when fleesthe warehouse coal amount is bigger, but also can block the tunnel,creates transports the lane to ventilate impeded, causes accident andso on gas explosion. In order to prevent and reduce coal mine coal bunker channeling the warehouse equipment damage, casualties, Roadway congestion and impact production, and other hazards, for the design of a reciprocating coal channeling anti-aircraft positions devices, for the coal bunker channeling warehouse control provides a new way. Key words : coal bunker channeling warehouse; Coal; Anti-channeling devices warehouse.Key Words Crank slide organization；Bunker flees the warehouse；Guards againstflees the warehouse installment；The reciprocation type gives thematerial machine.目 錄1．緒論 ....................................................． 11．1往復(fù)式給 煤機(jī) ...........................................．11．2往復(fù)式給煤機(jī)防竄倉裝置的設(shè)計研究. ......................．21．2．1 方案構(gòu)思 ....................................... ． 21．2．2 工作原理 .......................................． 21．3K4型給煤機(jī)的技術(shù)改造 .................................. ．31．3．1 存在的問題 .....................................． 31．3．2 改進(jìn)措施． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ......． ． ．31．3．3 經(jīng)濟(jì)效益． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．52． 電動機(jī)和減速器的選用. ................................... ． 6 2．1 位移分析． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．62．2　速度分析． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．72．3 加速度分析． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．72．4 往復(fù)式給煤機(jī)的工作簡述． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．92．4．1 往復(fù)式給煤機(jī)的運行阻力． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．102．4．2 往復(fù)式給煤機(jī)的運行阻力由以下公式計算． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．102．4．3 電動機(jī)功率的計算． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．112．5 電動機(jī)的選型． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．122．6 減速器的傳動比． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．132．7 減速器的選用． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．133 聯(lián)軸器的選型． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．153．1 聯(lián)軸器的轉(zhuǎn)矩． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．153．2 聯(lián)軸器的理論轉(zhuǎn)矩計算． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．163．3 聯(lián)軸器的計算轉(zhuǎn)矩計算． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．163．4 強(qiáng)度驗算． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．163．4．1 抗剪強(qiáng)度驗算． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．173．4．2 壓強(qiáng)驗算． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．174 輥輪軸的設(shè)計計算． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．184．1 輥輪軸的設(shè)計計算． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．184．2 輥輪軸強(qiáng)度的校核． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．225 液壓缸的設(shè)計． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．255．1 料倉口的尺寸設(shè)計． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．255．2 液壓缸的受力分析． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．255．3 液壓缸的推力和速度． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．265．4 液壓缸的主要尺寸計算． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．285．4．1 液壓缸內(nèi)徑及活塞桿直徑的確定． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．285．4．2 油液作用在單位面積上的壓強(qiáng)． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．285．4．3 液壓缸的理論作用力確定． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．295．4．4 確定液壓缸的壁厚． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．305．4．5 缸筒壁厚驗算． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．305．5 活塞桿的設(shè)計． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．315．5．1 活塞桿的結(jié)構(gòu)、尺寸的確定． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．315．5．2 活塞桿的直徑的強(qiáng)度校核． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．325．5．3 活塞桿彎曲穩(wěn)定性驗算． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．325．5．4 活塞桿的結(jié)構(gòu)． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．335．5．5 活塞桿的材料和技術(shù)要求． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．345．6 活塞桿的導(dǎo)向套、密封和防塵． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．355．6．1 結(jié)構(gòu)． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．355．6．2 導(dǎo)向套的材料． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．365．6．3 導(dǎo)向套長度的確定． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．365．7 活塞． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．365．7．1 活塞的結(jié)構(gòu)型式． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．365．7．2 活塞與活塞桿的連接． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．375．7．3 活塞的密封． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．375．7．4 活塞的材料． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．375．7．5 活塞的尺寸及加工精度． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．385．7．6 活塞的最小導(dǎo)向長度 H 及液壓缸行程 S 的確定． ． ． ． ． ． ． ． ．385．8 液壓缸油口直徑 的確0d定． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．385．9 缸筒底部厚度計算． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．405．10 液壓缸的流量的確定． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．445．11 液壓缸的密封． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．456 液壓泵站的設(shè)計． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．486．1 液壓泵的選用． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．486．2 液壓系統(tǒng)圖的擬訂． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．526．2．1 液 壓 回 路的 選 擇 ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．526．2．2 油箱選型． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．536．3 箱壁、清洗孔、吊耳、液位計． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．566．4 閥的選型． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．587 小結(jié)． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ．607．1K 式往復(fù)給煤機(jī)常見機(jī)械故障分析處理. ....................607．1．l K 式往復(fù)式給煤機(jī)構(gòu)造原理. ....................．607．1．2 常見機(jī)械故障分析及處理措施. ....................607．2 結(jié)語. ............................................ ...．60參考資料 ............................................... .....61英文翻譯. ....................................................62致 謝 .............................................. ..... ...70 山西農(nóng)業(yè)大學(xué)工程技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書- 1 -防竄倉往復(fù)式給煤機(jī)1 緒論1.1 往復(fù)式給煤機(jī)1.1.1 用途K型往復(fù)式給煤機(jī)用于煤或其它磨琢性小、粘性小的松散粒狀物料的給料，將儲倉或料坑里的物料連續(xù)均勻地卸落到運輸設(shè)備或其他篩選設(shè)備中。1.1.2 工作原理與結(jié)構(gòu)說明K型給煤機(jī)由機(jī)架、底板（給煤槽）、傳動平臺、漏斗、閘門、托輥等組成。當(dāng)電機(jī)開動后經(jīng)彈性聯(lián)軸器、減速機(jī)、曲柄連桿機(jī)構(gòu)拖動傾料5°的底板在輥上作直線往復(fù)運動，煤均勻地卸到其他設(shè)備上。本機(jī)可根據(jù)需要設(shè)有帶漏斗、不帶漏斗兩種形式。給煤機(jī)設(shè)有兩種結(jié)構(gòu)形式：1、帶調(diào)節(jié)閘門 2、不帶調(diào)節(jié)閘門，其給料能力由底板行程來達(dá)到。K 型給煤機(jī)外形尺寸圖：楊亞東：防竄倉往復(fù)式給煤機(jī)- 2 -圖 1-1K 型給煤機(jī)1、減速機(jī) 2、電動機(jī) 3、傳動平臺 4、聯(lián)軸器 5、H 形架 6、連桿 7、給煤槽 8、閘門 9、機(jī)架 10、漏斗 11、托輥1.2 往復(fù)式給煤機(jī)防竄倉裝置的設(shè)計研究往復(fù)式給煤機(jī)安裝在煤倉下口處，在煤礦井下生產(chǎn)中，設(shè)置一定容量的煤倉對于保證消峰平谷和高產(chǎn)、高效是十分必要的。它可以有效地提高工作面采掘設(shè)備的利用率，充分發(fā)揮運輸系統(tǒng)的潛力，保證連續(xù)均衡生產(chǎn)。但是，煤倉竄倉事故在我國煤礦經(jīng)常發(fā)生。竄倉事故常造成設(shè)備嚴(yán)重?fù)p壞，井下停產(chǎn)，當(dāng)竄倉煤量較大時，還會阻塞巷道，造成運輸巷通風(fēng)不暢，引起瓦斯爆炸等事故。山西農(nóng)業(yè)大學(xué)工程技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書- 3 -1.2.1 方案構(gòu)思研制防竄倉裝置的最終目的是控制給煤機(jī)閘門，使其能在竄倉發(fā)生時非?？斓仃P(guān)閉，減少水煤流量，以防止和降低竄倉所造成的對人身安全和運輸系統(tǒng)的危害。為此，防竄倉裝置應(yīng)能滿足兩個工作狀態(tài)，一是給煤機(jī)正常工作時對閘門位置的控制，以達(dá)到對給煤機(jī)給煤量的控制和煤倉中有水時對竄倉事故的預(yù)防；二是在竄倉發(fā)生時能立即檢測到并控制防竄倉裝置快速關(guān)閉閘門，在竄倉得到有效控制后，可適當(dāng)調(diào)整閘門開度，使倉中的水煤按一定的控制流量排出。（1）針對防竄倉裝置工作特點，對系統(tǒng)方案擬定如下：①防竄倉裝置的組成。防竄倉裝置由液壓傳動系統(tǒng)，機(jī)械執(zhí)行機(jī)構(gòu)、電氣控制系統(tǒng)和傳感器組成。② 閘門快速關(guān)閉所需要的動力。 (2)設(shè)計時主要考慮以下幾點：①合理選擇液壓系統(tǒng)的參數(shù)，包括蓄能器的氣體常數(shù)，充液壓力，管路直徑和長度，可以使防竄倉裝置和閘門關(guān)閉時間控制在1 S以內(nèi)。②蓄能器的氣體常數(shù)和充液壓力對系統(tǒng)的影響較大，如此值偏大，則液壓缸活塞的運動速度增長過快，加速度大，對系統(tǒng)沖擊也大；如此值偏小，則液壓缸活塞的運動速度增大過緩，且速度衰減也較快。③管路直徑對系統(tǒng)的性能影響最大，如管路直徑偏小，則管內(nèi)液體的流速就大，運動阻力急劇增加，造成液壓缸活塞的運動加速度衰減過快，活塞運動速度上不去，影響閘門關(guān)閉時間。④在閘門關(guān)閉時間控制在1 S以內(nèi)的技術(shù)指標(biāo)下，管路長度可以滿足液壓動力裝置實際工程應(yīng)用中靈活布置的要求。⑤ 閘門質(zhì)量、轉(zhuǎn)動慣量的變化對系統(tǒng)的性能影響要很小。本液壓動力裝置能夠適應(yīng)不同的往復(fù)式給煤機(jī)其閘門質(zhì)量及轉(zhuǎn)動慣量變化的要求，具有一定的通用性。1.2.2 工作原理楊亞東：防竄倉往復(fù)式給煤機(jī)- 4 -根據(jù)防竄倉裝置的工作特點和所擬定的方案，設(shè)計了防竄倉裝置，其工作原理如圖1所示，系統(tǒng)的工作原理簡述如下：4689 75123圖1-2 工作原理圖1、過濾器；2、液壓泵；3、壓力表；4、直動型溢流閥；5、三位四通手動換向閥（M型滑閥機(jī)能） ；6、節(jié)流閥；7、單向閥；8、液壓缸；9、閘門。1.3 K4型給煤機(jī)的技術(shù)改造隨著礦井的延伸，井下使用K4型給煤機(jī)的數(shù)量不斷增加。由于在使用中，發(fā)現(xiàn)該機(jī)在結(jié)構(gòu)上存在一些問題，為此我們對其進(jìn)行了技術(shù)改造。1.3.1 存在的問題該機(jī)主要由電動機(jī)、減速器、曲拐、底托板、底托輪、后斜板、側(cè)板、弧形門、煤倉縮口聯(lián)接盤等組成。主要技術(shù)參數(shù)為：電動機(jī)功率：18．5kW；給煤量：132、268、395、530Ch。山西農(nóng)業(yè)大學(xué)工程技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書- 5 -該機(jī)使用中主要存在以下問題：(1)底托板易彎曲變形。原因是：支撐輪間跨度大，抗彎能力低；鋼板厚度較薄(10—12 mm)，隨著過煤量的增加，磨損嚴(yán)重；放煤時受煤塊頻繁沖擊砸壓，發(fā)生變形、彎曲。(2)后斜板和側(cè)板易變形。原因是：受煤倉煤流頻繁沖擊，從而發(fā)生變形。(3)弧形門不能隨意調(diào)節(jié)，無法控制煤倉跑水煤現(xiàn)象。原因是：在給煤機(jī)運行過程中，因經(jīng)常發(fā)生跑水煤現(xiàn)象，沖壞輸送機(jī)托輥、埋住機(jī)架、甚至發(fā)生傷人的安全事故。1.3.2 改進(jìn)措施(1)底托板，增設(shè)支撐輪裝置在底托板下面焊接2根軌距為600mm的礦用軌道，以底托板中心線對稱布置，支撐輪頂在軌道上。運行時軌道與底托板一起運動 支撐輪做旋轉(zhuǎn)運動。支撐輪采用普通礦車輪，礦車輪用支座安裝在承載梁上，承載梁用礦用l2 工字鋼，承載梁下為2根與底板固定的工字鋼立柱。支撐輪支座用8條MI6 X60螺栓與承載梁上焊接的鋼板連接，便于支撐輪因磨損或軸承故障時更換方便。這樣，底托板由4點支撐變?yōu)?點支撐，跨度縮小，抗彎曲能力大大提高。(2)后斜板加焊礦用l2 工字鋼在后斜板加焊與給煤機(jī)給煤方向垂直的水平工字鋼，工字鋼采用礦用3根l2 工字鋼，長度與給煤機(jī)后斜板寬度相同，這樣增強(qiáng)了后斜板的抗彎曲能力。 ‘(3)底托板、后斜板和側(cè)板均增加襯板襯板均采用6=12ram的普通錳鋼。底托板的1塊襯板，四周用20條MI6 X60的沉頭螺栓與原底托板連接。后斜板襯板1塊，四周用l6條M16 X60的沉頭螺栓與原后斜板連接。側(cè)板楊亞東：防竄倉往復(fù)式給煤機(jī)- 6 -襯板左右各1塊，每塊用22條M16 X60的沉頭螺栓與側(cè)板連接。(4)弧形門增加電動控制裝置裝置包括電動機(jī)、減速器、卷筒、鋼絲繩、導(dǎo)向滑輪、固定平臺。電動機(jī)和減速器采用SSJ一1000／110 X 2型可伸縮帶式輸送機(jī)的收帶裝置，卷筒和導(dǎo)向滑輪自制加工，鋼絲繩直徑 l5．5mm，固定平臺由6-12mm鋼板和礦用l2 工字鋼制作。改造后，給煤機(jī)在運行過程中可實現(xiàn)無級調(diào)節(jié)，可隨時控制給煤量的大小，當(dāng)有水煤時，司機(jī)可立即按下控制按鈕，將弧形門放下，減少給煤量。當(dāng)水煤放完后，可將弧形門重新開大，調(diào)大給煤量?；⌒伍T上設(shè)有過位保護(hù)裝置，使弧形門在最低位置時與底托間之間僅有20～50mm的間隙，這樣可防止弧形門擠壞底托板，經(jīng)現(xiàn)場使用，效果良好。(5)實施要點1)在新安裝每臺給煤機(jī)時應(yīng)事先在下井前完成上述改造項目。如果使用后再進(jìn)行改造，由于底托板、后斜板與側(cè)板變形彎曲，實施難度加大。2)所有襯板用沉頭螺栓與底托板、后斜板、側(cè)板連接后，再在各板四邊進(jìn)行點焊，使襯板與原板牢靠地成為一體，可大大延長襯板的使用時間，同時便于更換襯板。3)弧形門電動控制裝置平臺與給煤機(jī)放煤口要保持一定的安全距離(一般為12～15 m)，當(dāng)煤倉內(nèi)有大量水煤時，司機(jī)可站在給煤機(jī)前方安全地點操作，可確保人身安全，此點在斜巷運輸中更為重要。1.3.3 經(jīng)濟(jì)效益山西農(nóng)業(yè)大學(xué)工程技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書- 7 -(1)K4型給煤機(jī)改造前，一般只能用2 a，改造后可使用5—6 a，每臺改造費用1萬元，計入6a內(nèi)更換襯板2次、費用2萬元，共計3萬元。而在改造前6a內(nèi)需更換2臺給煤機(jī)，需花費30萬元。(2)對于運煤系統(tǒng)而言，運煤系統(tǒng)沿途布置多臺給煤機(jī)，每臺給煤機(jī)檢修時，為了確保安全，需停止下面的帶式輸送機(jī)，這樣將嚴(yán)重制約運煤系統(tǒng)的運行時間；改造后，由于可避免運煤系統(tǒng)輸送機(jī)頻繁停機(jī)，從而可提高主運煤系統(tǒng)的有效運行時間。2 電動機(jī)和減速器的選用已知：如下圖所示曲柄 AB=150mm，連桿長 BC=1.2m，曲柄轉(zhuǎn)速n=62r/min，滑塊行程 250mm,=220mm4l1?2ll3l4l楊亞東：防竄倉往復(fù)式給煤機(jī)- 8 -圖 2-1 曲柄滑塊機(jī)構(gòu)示意圖在如圖所示的曲柄滑塊機(jī)構(gòu)中，已知桿長 、 、 、 ，原動件 11l23l4的正向轉(zhuǎn)角及正向角速度分別為 ， ，要求滑塊的速度 v，加速度 a1??2.1 位移分析將 ABCD 看作一向量封閉多邊形，則該機(jī)構(gòu)的向量封閉方程式為1234ll??????（１）2iiiee??按歐拉公式展開得 ????112234cosincosincosin2lll????????????方程的實部和虛部應(yīng)分別相等，即123slll??（２）4ini?消去 后得212223144cossinsin()llll?????（３）連桿傾角1224inaril?（４）2.2　速度分析山西農(nóng)業(yè)大學(xué)工程技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書- 9 -將式（１）對時間求導(dǎo)得12'3iilell?????將上式乘以 得?) )1222(('3iiillel????按歐拉公式展開，取實部后得速度 121'3()sincolv????角速度 112'2sl2.3 加速度分析將式（１）對時間求導(dǎo)兩次，經(jīng)整理后得加速度 ??22 1123'31os()cosc[)la?????角加速度 221ossinic??如下圖所示采用圖解法求出極限位置的角度楊亞東：防竄倉往復(fù)式給煤機(jī)- 10 -2501251209.68?9.5?20圖 2-2 曲柄滑塊機(jī)構(gòu)極限位置的角速度 162.4930/rads????速度 12()sincolv????56.49i.85s???0.1/m最大加速度 ??22 1123()oscosc)la????????????22 39.685cos9.6856.4cs5???? ???山西農(nóng)業(yè)大學(xué)工程技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書- 11 -20.65/ms?最大速度 .24/vs取料倉的高為 950mm，長為 1250mm，寬為即為底板行程 250mm19012501250625h1=650 95013K兩 S兩KS圖 2-3 料倉口尺寸給煤機(jī)每小時的生產(chǎn)量 ?ov???式中 ——料倉的體積；——煤的密度，一般取煤 1.2??煤所以 ?oSv?????9950120.60???8t/h給煤機(jī)槽體內(nèi)煤的質(zhì)量：??1 1195079025.6025.27tm???????底板選用中碳鋼，其密度 ，底板厚度取 15mm，則底板尺寸為7.8??21楊亞東：防竄倉往復(fù)式給煤機(jī)- 12 -底板質(zhì)量：219057.820.tm???推動力： ??max12F?3.7080.624185N???2.4 往復(fù)式給煤機(jī)的工作簡述往復(fù)式給煤機(jī)由槽形機(jī)體和帶有曲柄連桿裝置的活動底板組成。底板是工作機(jī)構(gòu)。由于曲柄連桿裝置的作用，底板作有規(guī)律的往復(fù)運動。當(dāng)?shù)装逭袝r，將煤倉和槽形機(jī)體內(nèi)的煤帶到機(jī)體前端；底板逆行時，槽形機(jī)體內(nèi)的煤被機(jī)體后部的斜板擋住，底板與煤之間產(chǎn)生相對滑動，機(jī)體前端的煤自行落下。由于底板往復(fù)運動的結(jié)果，機(jī)體內(nèi)的煤連續(xù)地卸落到運輸設(shè)備或篩選設(shè)備上。能耗分析2.4.1 往復(fù)式給煤機(jī)的運行阻力往復(fù)式給煤機(jī)運行時，電動機(jī)功率主要消耗在克服下列阻力上。正行時：底板在托滾輪上的運行阻力 和煤與固定側(cè)板的摩擦阻力 。1F2F逆行時：底板在托滾輪上的運行阻力 和煤與底板的摩擦阻力 。3此外，還有一些能量消耗在克服底板加速運動時的運行阻力上。往復(fù)式給煤機(jī)正行時的功耗是有效功耗，逆行時的功耗是無效功耗。山西農(nóng)業(yè)大學(xué)工程技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書- 13 -2.4.2 往復(fù)式給煤機(jī)的運行阻力由以下公式計算 ??12Fmg???3.70819.08?34N式中 ——重力加速度，g2.m/sg?——底板在托滾輪上的運行阻力系數(shù)，w0.8w?221hFl????式中 ——煤與鋼的摩擦系數(shù)，取 .3?——煤對側(cè)板的側(cè)壓系數(shù)， 09??——底板上煤的厚度，h1.7654mh?——煤的松散容重，?3kg/?——給煤機(jī)底板水平投影長度，1l190cos385ml??所以 221hFlg???20.45.91.85.964N???313.7.7.?正行阻力： 412496328.7F??楊亞東：防竄倉往復(fù)式給煤機(jī)- 14 -逆行阻力： 51324.796.1028KNF???2.4.3 電動機(jī)功率的計算給煤機(jī)所需的最大功率： max5axvFP??30.6251.84KW3412圖 2-4 傳動圖1——電動機(jī)；2——聯(lián)軸器；3——二級齒輪箱,實現(xiàn)二級減速；4——曲柄滑塊機(jī)構(gòu)。輸入曲柄滑塊機(jī)構(gòu)的功率：00P??式中 ——曲柄滑塊機(jī)構(gòu)的效率， 0.9?山西農(nóng)業(yè)大學(xué)工程技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書- 15 -——給煤機(jī)工作時所需的最大功率PmaxP006.42597.138KW??輸入減速器的功率：01P式中 ——輸入曲柄滑塊機(jī)構(gòu)的功率0——減速器的效率?減速器的效率 231??式中 ——齒輪的傳動效率，取 10.95??——軸承的效率，2?——聯(lián)軸器的效率，33.7所以減速器的效率 20.95.8092???所以 01 KW7.6P?電動機(jī)需輸出的功率：214?式中 ——聯(lián)軸器的效率，4?40.98??所以 1428.6735P電動機(jī)所需的功率：325??式中 ——聯(lián)軸器的效率，550.89?楊亞東：防竄倉往復(fù)式給煤機(jī)- 16 -所以 3258.09.8KWP??2.5 電動機(jī)的選型參考資料 7 的表 16-1-89,YB 系列隔爆型三相異步電動機(jī)選 180L-6 型,技術(shù)參數(shù)如下：功率（KW）轉(zhuǎn)速(r/min)效率(%)重量(kg)15 970 89.5 2602.6 減速器的傳動比01in?式中 ——電動機(jī)的轉(zhuǎn)速， 097/minr?——曲柄的轉(zhuǎn)速，1162n所以 097625.4ni?2.7 減速器的選用減速器的承受能力受機(jī)械強(qiáng)度和熱平衡許用功率兩方面的限制。因此減速器的選用必須通過以下兩個步驟。（1） 選用減速器的公稱輸入功率 ，應(yīng)滿足：NP21ASRcPK??山西農(nóng)業(yè)大學(xué)工程技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書- 17 -式中 ——計算功率，KW；1cP——載荷功率，KW；2——減速器的公稱輸入功率，KW；N——工況系數(shù)（即使用系數(shù)） ；AK——啟動系數(shù)；S——可靠度系數(shù)；R往復(fù)式給煤機(jī)載荷為強(qiáng)沖擊，查表 15-2-8 得 ，考慮到每天 24 小1.5AK?時工作，應(yīng)將 再加大 15%，所以 ；選取啟動系數(shù) 和可AK.72SK靠度系數(shù) ，查表 15-2-9 和 15-2-10 得 、 ；所以計算R S.6R功率 ：1cP21ASRcP?6.45.71.56?82KWN??（2） 校核熱平衡許用功率，應(yīng)滿足：或21231t GPf??2P式中 ——計算熱功率，KW；t、 ——減速器熱功率，無冷卻裝置為 ，有1G2 1GP冷卻裝置為 ；P、 、 ——環(huán)境溫度系數(shù) ，載荷率系數(shù) ，1f23f1f2f楊亞東：防竄倉往復(fù)式給煤機(jī)- 18 -公稱功率利用系數(shù) ；3f查表 15-2-11、15-2-12 、15-2-13 得： ， （每天 24h1.5f?21f連續(xù)工作） ， ??231.56.4209NPf?所以熱平衡許用功率： 2123tf6.45..5108KW???查表 15-2-7，對于 ZLY224 型， 23GtPP?:所以選用 ZLY224 型減速器兩兩兩兩兩兩兩兩兩兩兩i=15.64兩兩兩a=16m兩兩兩兩兩兩兩兩兩兩兩兩兩兩ZLY24-15.64-IJB/T853-199圖 2-5 ZLY224 型減速器3 聯(lián)軸器的選型聯(lián)軸器，連接兩軸或軸和回轉(zhuǎn)件，在傳遞轉(zhuǎn)矩和運動過程中一同回轉(zhuǎn)而不脫開的一種機(jī)械裝置。彈性聯(lián)軸器，即利用彈性元件的彈性變形，以實現(xiàn)補嘗兩軸相對位山西農(nóng)業(yè)大學(xué)工程技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書- 19 -移，緩和沖擊和吸收振動的擾性聯(lián)軸器。選用彈性柱銷聯(lián)軸器 HL3，如圖 3-1 所示，彈性柱銷聯(lián)軸器是利用若干非金屬材料制成的柱銷，置于兩半聯(lián)軸器凸緣的孔中，以實現(xiàn)兩半聯(lián)軸器連接。該聯(lián)軸器結(jié)構(gòu)簡單，裝拆方便，彈性元件材料一般多用尼龍 6，耐磨性好，有微量補償和和吸振能力，彈性元件受剪切，超載荷工作不可靠。適用于啟動頻繁，正反轉(zhuǎn)多變，帶載荷啟動的中速軸系傳動，不適用于工作要求高的部位，不宜用于重載、高速、有強(qiáng)烈沖擊和振動較大的軸系傳動，對于徑向及角向位移大的工況以及安裝精度較低的軸系傳動，亦不宜選用。圖 3-1 彈性柱銷聯(lián)軸器3.1 聯(lián)軸器的轉(zhuǎn)矩聯(lián)軸器的主要參數(shù)是公稱轉(zhuǎn)矩 ，選用時轉(zhuǎn)矩應(yīng)符合下列關(guān)系：nT??maxac T???式中： ——理論轉(zhuǎn)矩 ；T??N:——計算轉(zhuǎn)矩 ；c楊亞東：防竄倉往復(fù)式給煤機(jī)- 20 -——公稱轉(zhuǎn)矩 ；nT??Nm:——許用轉(zhuǎn)矩 ；??——許用最大轉(zhuǎn)矩 ；max??——最大轉(zhuǎn)矩 。TN:3.2 聯(lián)軸器的理論轉(zhuǎn)矩計算聯(lián)軸器的理論轉(zhuǎn)矩是由功率和工作轉(zhuǎn)速計算而得，即：950wPTn?式中： ——驅(qū)動功率 ；w??KW——工作轉(zhuǎn)速 ；mir所以 950wPTn?159.47K??3.3 聯(lián)軸器的計算轉(zhuǎn)矩計算聯(lián)軸器的計算轉(zhuǎn)矩是由理論轉(zhuǎn)矩和動力機(jī)系數(shù)、工況系數(shù)及其他有關(guān)系數(shù)計算而得，即：cwztTK?式中： ——動力機(jī)系數(shù)， ；1.wK?——工況系數(shù)， ；.25山西農(nóng)業(yè)大學(xué)工程技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書- 21 -——起動系數(shù)， ；zK1zK?——溫度系數(shù)， 。t t所以： cwztT?9.471.251?368Nm:3.4 強(qiáng)度驗算彈性柱銷聯(lián)軸器中的柱銷在工作時，處于剪切和擠壓狀態(tài)。3.4.1 抗剪強(qiáng)度驗算??2138cTDZd?????式中： ——聯(lián)軸器的計算轉(zhuǎn)矩， ； c ??Nm:——柱銷中心分布圓直徑， （ ） ；1——柱銷數(shù)；Z—— 柱銷直徑， （ ） ；3d——柱銷材料的許用切應(yīng)力，可取 ；??? ??7MPa??所以： 2138cTDZd??36.7084?通過??0.MPa???楊亞東：防竄倉往復(fù)式給煤機(jī)- 22 -3.4.2 壓強(qiáng)驗算??134cTppDZdl??式中： ——柱銷長度， （ ） ；lm——柱銷材料的許用壓強(qiáng)，可取??；??1520MPap?:所以： 134cTpDZdl?36.78042???0.MPap??4 輥輪軸的設(shè)計4.1 輥輪軸的設(shè)計計算(1)根據(jù)機(jī)械傳動方案的整體布局，擬定軸上零件的布局和裝配方案考慮整體布局，擬訂不同的裝配方案進(jìn)行分析對比，選用如圖 4-1所示的裝配方案。山西農(nóng)業(yè)大學(xué)工程技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書- 23 -61 23 4 5圖 4-1 輥輪軸的整體布局(2)選擇軸的材料該軸是心軸，轉(zhuǎn)速較低，選用 45 號鋼，調(diào)質(zhì)處理，其力學(xué)性能參考資料 3 由表 21-1 查得抗拉強(qiáng)度 屈服點 640MPab??MPas35??彎曲疲勞極限 剪切疲勞極限2751? 1??許用彎曲應(yīng)力 ??s2072.0???.0???(3)初步估算軸的的直徑145md?(4)軸上零部件的選擇和軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計①初步選擇滾動軸承根據(jù)軸的受力，選取 30000 型圓錐滾子軸承，為了便于軸承的裝配，取裝軸承處的直徑 。初選滾動軸承為 30212 型，其尺寸為60d?，定位軸肩高度m12dDB??3mh?②根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度楊亞東：防竄倉往復(fù)式給煤機(jī)- 24 -Ⅰ軸段安裝固定板，為了把該軸固定在箱體上，取該軸段直徑，長度 。Ⅱ軸段安裝螺母，為了固定旁邊的套筒，145md?165l?取該軸段直徑 ，長度 。Ⅲ軸段裝有套筒，為了固定20d230ml?軸承內(nèi)圈，取該軸段直徑 ，長度 。Ⅳ軸段安裝軸承334l和套筒，裝在軸承中間的套筒為了固定軸承內(nèi)圈，取該軸段直徑 ，460d?長度 。Ⅴ軸段安裝唇形密封圈，取該軸段直徑 ，長457ml? 5m度 ；ⅤⅠ軸段 ，長度 ；所以該軸總長度2670md?670l?13452182llll??5）軸的受力分析① 作出軸的計算簡圖A BF1 F2GC圖 4-2 軸的受力分析② 求支反力在垂直面內(nèi)的支反力由 得0F??山西農(nóng)業(yè)大學(xué)工程技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書- 25 -12FG??又 ，所以ACB?式中： ——煤倉的重力和煤倉內(nèi)煤的重力， ；N煤倉內(nèi)煤的質(zhì)量：??11195079025.6025.27tm???????底板選用中碳鋼，其密度 ，底板厚度取 15mm，則底板尺寸為.8??2底板的質(zhì)量：2190517.820.tm???側(cè)板選用中碳鋼，其密度 ，側(cè)板厚度取 15mm，則底板尺寸如下.?圖：13950h1=650625圖 4-3 側(cè)板尺寸布置側(cè)板的質(zhì)量：?? 93[65092cos136250]17.820.3tm????????所以 ?1Gmg楊亞東：防竄倉往復(fù)式給煤機(jī)- 26 -??32.708.910.8???31N所以 125.6=.KFGmaxM0.42704m???:A BXYMmaxC圖 4-4 彎矩圖③ 軸的強(qiáng)度計算通常把軸當(dāng)作置于鉸鏈支座上的梁。軸上零件傳來的力，通常當(dāng)作集中力來考慮，其作用點取為零件輪緣寬度的中點，軸上轉(zhuǎn)矩則從輪轂寬度的中點算起。軸上支撐反力的作用點，根據(jù)軸承的類型和組合確定。如果作用在軸上的各載荷不在同一平面內(nèi)，則可分解到兩個相互垂直的平面，然后分別求這兩個平面內(nèi)的彎矩，再按矢量法求得合成彎矩。ⅰ按彎矩強(qiáng)度條件計算 22DVHDM??式中： ——軸計算截面上的合成彎矩， ；??Nm:山西農(nóng)業(yè)大學(xué)工程技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書- 27 -——軸計算垂直截面上的合成彎矩， ；DHM??Nm:——軸計算水平截面上的合成彎矩， ；V所以 22DVHD??1705468.Nm:C 截面的當(dāng)量彎矩 ??22TMDca???式中： ——軸計算截面上的當(dāng)量彎矩， ；c ??Nm:——考慮轉(zhuǎn)矩和彎矩的作用性質(zhì)差異的系數(shù)，當(dāng)扭切應(yīng)力按對稱循環(huán)變化時， ；當(dāng)扭1??切應(yīng)力按脈動循環(huán)變化時， ；當(dāng)扭0.6切應(yīng)力不變化時 ；.3?——軸計算截面上的轉(zhuǎn)矩，T??Nm:所以 ??22MDca???4658.0.?N:彎曲應(yīng)力： 310caDd??式中： ——軸計算截面上的直徑， ；m所以 3caDM104658.??楊亞東：防竄倉往復(fù)式給煤機(jī)- 28 -安全??121.5MPa60Pa?????4.2 輥輪軸強(qiáng)度的校核(1)按安全系數(shù)校核計算按安全系數(shù)的校核計算有兩種，一種是根據(jù)材料疲勞極限計算軸危險截面處的疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)，載荷按軸上長期作用的最大變載荷進(jìn)行計算；另一種是根據(jù)材料屈服強(qiáng)度計算軸危險截面處的靜強(qiáng)度安全系數(shù)。載荷是根據(jù)軸的短時最大載荷來計算的。危險截面的位置應(yīng)是彎矩等較大及截面面積較小處，當(dāng)按疲勞強(qiáng)度計算時，還應(yīng)考慮應(yīng)力集中較嚴(yán)重處，也就是實際應(yīng)力較大的截面。當(dāng)在同一截面處有幾個應(yīng)力集中源時，取各源所引起的應(yīng)力集中的最大值。按疲勞強(qiáng)度的安全系數(shù)計算：根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)尺寸及彎矩圖，轉(zhuǎn)矩圖、截面 C 處彎矩最大，為危險截面，其應(yīng)力幅為WMDa??式中：W——抗彎截面系數(shù)；333.1460295m2d????所以： MDa?4658.=21.9Pa?山西農(nóng)業(yè)大學(xué)工程技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書- 29 -安全a???160MPa???(2)驗算軸承壽命一般工作條件下的滾動軸承往往因疲勞點蝕而失效，滾動軸承尺寸主要取決于疲勞壽命。計算滾動軸承基本額定壽命的公式是；10CLP????????式中： ——失效率 10%的基本額定壽命；10——基本額定動載荷， ；N——當(dāng)量動載荷， ；P——壽命指數(shù)，對于滾子軸承 。? 103??若軸承工作轉(zhuǎn)速為 n(r/min)，以小時數(shù)為單位基本額定壽命公式為：61067hCLnP???????????????①計算軸承支反力合成支反力 2220153.60.NAHVAR???BB?②軸承的派生軸向力1503.6517.822ARSNY??.B?③軸承所受的軸向載荷楊亞東：防竄倉往復(fù)式給煤機(jī)- 30 -因 BAaSK??37615.892.B N???.NA④軸承的當(dāng)量動載荷5167.80.3.4A eR???，1X1Y所以： 1rAP?503.657.8???2N89..0.41BAeR??，4.02?X5.2Y所以： 2rBPA?.103.6892.??954N?⑤軸承壽命因 ，故按 計算 查得 ，12rP?1r 5.1?pftf0 03663122h78..trhpfCLn???????????????式中： ——基本額定動載荷， 。r N山西農(nóng)業(yè)大學(xué)工程技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書- 31 -5 液壓缸的設(shè)計5.1 料倉口的尺寸設(shè)計設(shè)料倉口的尺寸為 ，煤倉的高度為 ，如下圖所示：108m?20ms625 10001000800s兩圖 5-1 料倉口的尺寸所以當(dāng)全部關(guān)上閘門后，閘門所承受的力為最大，此時，閘門上部煤倉內(nèi)煤的質(zhì)量為：mV??式中： ——煤的密度， ；31.20kgm?——全部關(guān)上閘門后，閘門上部煤倉內(nèi)煤的體積，；3m所以 mV????31.20.820?楊亞東：防竄倉往復(fù)式給煤機(jī)- 32 -319.20kg??t5.2 液壓缸的受力分析（1）關(guān)閘門時所受的最大摩擦力是在全部關(guān)上閘門后，此時為靜摩擦力，可按下式計算：1Fmg??式中： ——閘門與料倉口的摩擦力，取 ；0.16??——閘門上部煤倉內(nèi)煤的質(zhì)量，kg；——g10Nkg?所以： 1Fm?3.69.2?307K?（2）密封裝置的密封阻力：0?ü·a.cos13F式中 0.03 為密封系數(shù)所以 0·a.3s?26co13?.7KN（3）液壓缸的最大牽引力即液壓缸要克服的最大阻力：山西農(nóng)業(yè)大學(xué)工程技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書- 33 -21?ü·aF??30.79264KN5.3 液壓缸的推力和速度單活塞桿缸只有一端有活塞桿，如下圖 1，它主要由缸底、缸筒、缸頭、活塞、活塞桿、導(dǎo)向套、緩沖套、節(jié)流閥、帶放氣孔的單向閥及密封裝置等組成。缸筒與法蘭焊接成一體，通過螺釘與缸底、缸頭連接?；钊c缸筒、活塞桿與缸蓋之間在半剖視圖上部為橡塑組合密封，下部為唇形密封。 單活塞桿缸也有缸筒固定和活塞桿固定兩種安裝形式。兩種安裝方式的工作臺移動范圍均為活塞有效行程 的兩倍。l單活塞桿缸因左、右兩腔有效面積 和 不等，因此當(dāng)進(jìn)油腔和回1A2油腔壓力分別為 和 輸入左右兩腔的流量均為 時，液壓缸左、右兩1p2 q個方向的推力和速度不相同。非差動連接時，有桿腔進(jìn)油，無桿腔回油時，如圖 2 所示，液壓缸輸出的的推力和速度分別為????22121114mmFpApDpd???????????22vvqd楊亞東：防竄倉往復(fù)式給煤機(jī)- 34 -V2A2A1 dDp1qp2F2圖 5-2 非差動連接差動連接時，將單活塞桿液壓缸兩側(cè)同時與壓力油接通，如圖 3 所示，液壓缸輸出的推力和速度分別為??231211()4mmFpApDd?????????3212vvqA2A1 dDV3F3q'q'+qp1q圖 5-3 差動連接山西農(nóng)業(yè)大學(xué)工程技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書- 35 -式中 ——液壓缸內(nèi)截面積， ；1A2m——除了活塞桿截面后剩余的液壓缸截面積， ；2 2m——活塞直徑，m；D——活塞桿直徑，m；d——為輸入流量，ml/s；q、 ——為缸的進(jìn)出口壓力，N；1p2、 ——為缸的機(jī)械、容積效率；m?v機(jī)械效率 其損失由相對運動副的摩擦造成，采用不同密封時機(jī)械效率有區(qū)別，通常取機(jī)械效率 。0.9m??容積效率 其損失由密封處泄露，通常取容積效率 。0.981v??:裝彈性密封圈時取 ，裝活塞環(huán)時 。1v .8v5.4 液壓缸的主要尺寸計算5.4.1 液壓缸內(nèi)徑及活塞桿直徑的確定液壓缸的工作壓力 P 為 6.3 ,確定液壓缸的內(nèi)徑為Ma34FDp??式中： ——液壓缸要克服的最大阻力，N；3——液壓缸的工作壓力， ；Pa楊亞東：防竄倉往復(fù)式給煤機(jī)- 36 -所以 34FDp??31.60?79.8m?參考資料 8 的表 20-6-2 圓整取 90D?5.4.2 油液作用在單位面積上的壓強(qiáng)FpA?MPa式中： ——作用在活塞上的載荷，N；——活塞的有效工作面積， ；2m所以： FpA?321.6409??.7MPa?選液壓缸的額定工作壓力為 合適6.3從上式可知，壓力值的建立是由載荷的存在而產(chǎn)生的。在同一個活塞的有效工作面積上，載荷越大，克服載荷所需要的壓力就越大。換句話說，如果活塞的有效工作面積一定，油液壓力越大，活塞產(chǎn)生的作用力就越大。額定壓力（公稱壓力） ，是液壓缸能用以長期工作的壓力，應(yīng)符Np合或接近下表規(guī)定的數(shù)值。山西農(nóng)業(yè)大學(xué)工程技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書- 37 -級別 壓力范圍 MPa低壓 0——0.5中壓 >2.5——8中高壓 >8——16高壓 >16——32超高壓 >32所以該系統(tǒng)為中壓系統(tǒng)最高允許壓力 ，也是動態(tài)試驗壓力，是液壓缸在瞬間所能承受的極maxp限壓力。max1.5Np?耐壓試驗壓力 ，是檢查液壓缸質(zhì)量時需要承受的試驗壓力，即在rp此壓力下不出現(xiàn)變形、裂縫或爆裂。 .rN5.4.3 液壓缸的理論作用力按下式確定0tF???式中： ——活塞桿上的實際作用力；0——負(fù)載率，一般取 ；0.57??:——液壓缸的總效率， ；t?98t?楊亞東：防竄倉往復(fù)式給煤機(jī)- 38 -所以 031.645.8KN9tF?????5.4.4 確定液壓缸的壁厚液壓缸的要求有足夠的強(qiáng)度和沖擊韌性，對焊接的缸筒還要求有良好的焊接性能，在本設(shè)計中，采用的熱軋無縫鋼管，缸管材料為35 鋼，其缸壁厚度計算公式通過查參考文獻(xiàn)8得：??2YpD???式中： ——缸體壁厚，mm；——實驗壓力（Pa） ，一般?。?）p;Yp1.23:P——液壓缸的最高工作壓力， p=6.3Mpa；D——液壓缸的內(nèi)徑（mm） ；——材料的許用應(yīng)力，當(dāng) p<20Mpa時，用鋼材，???；????10MPa?:所以 ??2Yp???61.53098.5???取壁厚 m?所以液壓缸的外徑 129010mD???山西農(nóng)業(yè)大學(xué)工程技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書- 39 -5.4.5 缸筒壁厚驗算（1）驗算極限壓力額定工作壓力 應(yīng)低于一定極限值,以保證工作安全：np21()0.35snDP???式中： ——缸筒材料的屈服強(qiáng)度 ；s 320MPas??——液壓缸的內(nèi)徑（mm） ；——液壓缸的外徑（mm） ；1D所以21()0.35snP???=2(09). 37.02MPa??通過6.3MPa7.a?（2）驗算完全塑性變形壓力 同時額定工作壓力也應(yīng)與完全塑性變形壓力有一定的比例范圍，以避免塑性變形的發(fā)生：即(0.35.42)nrlPP?:10..3lgsD??0824.37MPa9??通過6.3MPa24.7?a（3）驗算缸筒爆裂應(yīng)力楊亞東：防竄倉往復(fù)式給煤機(jī)- 40 -12.3lgrbDP??式中： ——缸筒材料的抗拉強(qiáng)度 ；540MPab??——液壓缸的內(nèi)徑（mm） ；——液壓缸的外徑（mm） ；1D所以： 12.3lgrbP??054l9?108.Ma所以 通過nrP?5.5 活塞桿的設(shè)計5.5.1 活塞桿的結(jié)構(gòu)、尺寸的確定活塞桿是液壓缸傳遞力的重要零件,它承受拉力、壓力、彎曲力和振動沖擊等多種作用力，必須有足夠的強(qiáng)度和剛度。對于雙作用單邊活塞桿液壓缸，其活塞桿直徑 d 可根據(jù)往復(fù)運動速比 （即面積比）來確定?1dD???.46901所以參考資料 8 的表 20-6-2 活塞桿直徑系列圓整取取活塞桿的直徑為 63md?山西農(nóng)業(yè)大學(xué)工程技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書- 41 -5.5.2 活塞桿的直徑的強(qiáng)度校核在活塞桿僅承受軸向載荷的穩(wěn)定狀態(tài)下，活塞桿的直徑按照簡單的拉、壓強(qiáng)度計算：??23.5710Fd????式中 ——活塞桿的許用應(yīng)力（ ）MPa活塞桿一般采用 35 或 45 鋼等材料， =100——???120MPa選取 =120 ；???Pa??23.5710Fd????23.64KN.MPa??18.m3d?根據(jù)表 20-6-3 給出的活塞桿外徑尺寸系列圓整成標(biāo)準(zhǔn)為：60?5.5.3 活塞桿彎曲穩(wěn)定性驗算當(dāng)液壓缸支承長度 時,需驗算活塞桿彎曲穩(wěn)定性。??105BLd?:受力 完全在軸線上，主要按下式驗算：1F1/kFn?楊亞東：防竄倉往復(fù)式給煤機(jī)- 42 -2610NkBEIFL???式中： ——活塞桿彎曲失穩(wěn)臨界壓縮力，N；k——安全系數(shù)，通常取 ；n3.56kn?:——實際彈性模數(shù)；1E；??51.80MPaab???——材料的彈性模數(shù)， ；鋼材 ；E 52.10E??——材料組織缺陷系數(shù)，鋼材一般取 ；a?——活塞桿截面不均勻系數(shù)，一般取 ；b 3b——活塞桿橫截面慣性矩， ；I 4m圓截面： ；440.96dI??所以 ??4 4437..1.210I ?????262671 320.80.KN9kBEIFL?????所以： 1/kFn?通過23.5KN?山西農(nóng)業(yè)大學(xué)工程技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書- 43 -5.5.4 活塞桿的結(jié)構(gòu)活塞桿有空心和實心兩種，實心桿制造工藝簡單，應(yīng)用廣泛；空心活塞桿用于桿直徑 與液壓缸的直徑 比值 較大，或桿內(nèi)必須裝傳dDd感器或油管的情況。該液壓缸桿體采用實心，桿內(nèi)端采用螺母緊固，如圖 4 所示123 45 6圖 5-4 螺母型1——活塞桿；2——活塞；3——組合密封；4——O 形密封圈；5——液壓缸；6——螺栓。活塞桿的外端頭部與載荷的拖動機(jī)構(gòu)相連接，為了避免活塞桿在工作中產(chǎn)生偏心承載力，適應(yīng)液壓缸的安裝要求，提高其作用效率，應(yīng)該根據(jù)載荷的具體狀況，選擇適當(dāng)?shù)臈U頭連接形式。桿外端與閘門相接，故采用方形雙耳環(huán)式。如圖 所示楊亞東：防竄倉往復(fù)式給煤機(jī)- 44 -圖 5-5 方形雙耳環(huán)5.5.5 活塞桿的材料和技術(shù)要求(1)活塞桿的技術(shù)要求活塞桿要在導(dǎo)向套中滑動，一般采用 H8/h7 或 H8/f7 配合。太緊了，摩擦力大，太松了，容易引起卡滯現(xiàn)象和單邊磨損。其圓度和圓柱度公差不大于直徑公差之半。安裝活塞的軸頸與外圓的同軸度公差不大于0.01mm，是為了保證活塞桿外圓與活塞外圓的同軸度，以避免活塞與缸筒、活塞桿與導(dǎo)向套的卡滯現(xiàn)象。安裝活塞的軸肩端面與活塞桿軸線的垂直度公差不大于 0.04mm/100mm,以保證活塞安裝不產(chǎn)生歪斜。活塞桿的外圓粗糙度 值一般為 。太光滑了，表面形成不了aR0.13μm:油膜，反而不利于潤滑。為了提高耐磨性和防銹性，活塞桿表面需進(jìn)行鍍鉻處理，鍍層厚 ，并進(jìn)行拋光或磨削加工。對于工作條0.3.5:件惡劣、碰撞機(jī)會較多的情況，工作表面需經(jīng)高頻淬火后再鍍鉻。用于低載荷和良好環(huán)境條件時，可不做表面處理?；钊麠U內(nèi)端的卡環(huán)槽、螺紋和緩沖柱塞也要保證與軸線的同心，特別是緩沖柱塞，最好與活塞桿作成一體?？ōh(huán)槽取動配合公差，螺紋則取較緊的配合。(2)活塞桿材料的選擇一般用中碳鋼，選用 35 鋼，調(diào)質(zhì)處理；但對只承受推力的單作用活塞桿，則不必進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理。對活塞桿通常要求淬火，淬火深度一般為0.5——1mm，或活塞桿直徑每毫米淬深 0.03mm。山西農(nóng)業(yè)大學(xué)工程技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書- 45 -材料 /MPab??/Pas?/%s??熱處理 表面處理35 520 310 15 調(diào)質(zhì) 鍍鉻 203μm:5.6 活塞桿的導(dǎo)向套、密封和防塵活塞桿的導(dǎo)向套裝在液壓缸的有桿側(cè)端蓋內(nèi)，用以對活塞桿進(jìn)行導(dǎo)向，內(nèi)裝有密封裝置以保證缸筒有桿腔的密封。外側(cè)裝有防塵圈，以防止活塞桿在后退時把雜志、灰塵及水分帶到密封裝置處，損壞密封裝置。當(dāng)導(dǎo)向套采用非耐磨材料時，其內(nèi)圈還可裝設(shè)導(dǎo)向環(huán)，用作活塞桿的導(dǎo)向。導(dǎo)向套的典型結(jié)構(gòu)形式有軸套式和端蓋式，選用端蓋式，如下圖所示。5.6.1 結(jié)構(gòu)在液壓缸有桿側(cè)的端蓋內(nèi)，裝有導(dǎo)向結(jié)構(gòu)和密封裝置。在密封裝置外側(cè)，常裝有防塵圈以防止灰塵和雜質(zhì)進(jìn)入液壓缸。導(dǎo)向結(jié)構(gòu)分端蓋式和直插式，選用端蓋式，如圖 6 所示。1234 5 876楊亞東：防竄倉往復(fù)式給煤機(jī)- 46 -圖 5- 6 端蓋式1——活塞桿；2——防塵圈；3——前端蓋；4——導(dǎo)向套；5——O 形密封圈；6——液壓缸；7——油口；8——蕾形密封圈。5.6.2 導(dǎo)向套的材料金屬導(dǎo)向套一般采用摩擦系數(shù)小、耐磨性好的青銅材料制作，非金屬導(dǎo)向套可以用塑料、聚四氟乙烯或聚三氟氯乙烯材料制作。端蓋式直接導(dǎo)向型的導(dǎo)向套材料用灰鑄鐵、球墨鑄鐵、氧化鑄鐵等。5.6.3 導(dǎo)向套長度的確定導(dǎo)向套的主要尺寸是支撐長度，通常按活塞桿直徑、導(dǎo)向套的型式、導(dǎo)向套材料的承壓能力、可能遇到的最大側(cè)向負(fù)載等因素來考慮。導(dǎo)向套的寬度 26342mbd??直徑 15.7 活塞 由于活塞在液體壓力的作用下沿缸筒往復(fù)滑動，因此，它與缸筒的配合應(yīng)適當(dāng)，既不能過緊，也不能間隙過大。配合過緊，不僅使最低啟動壓力增大，降低機(jī)械效率，而且使液壓缸達(dá)不到要求的設(shè)計性能。液壓力的大小與活塞的有效工作面積有關(guān)，活塞直徑應(yīng)與缸筒內(nèi)徑一致。所以，活塞設(shè)計時，主要任務(wù)就是確定活塞的結(jié)構(gòu)型式。5.7.1 活塞的結(jié)構(gòu)型式山西農(nóng)業(yè)大學(xué)工程技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書- 47 -根據(jù)密封裝置型式來選用活塞結(jié)構(gòu)型式（密封裝置則按工作條件選定）通常分為整體活塞和組合活塞?；钊慕Y(jié)構(gòu)選用整體式如圖，整體活塞在活塞圓周上開溝槽，安置密封圈，結(jié)構(gòu)簡單，但給活塞的加工帶來困難，密封圈安裝時也容易拉傷和扭曲。 1 2 3圖 5-7 組合密封1——活塞桿；2——活塞；3——組合密封。5.7.2 活塞與活塞桿的連接活塞與活塞桿的連接有多種型式，該處選用螺母型，如圖所示，所有型式均需有緊鎖措施，以防止工作時由于往復(fù)運動而松開。同時在活塞與活塞桿之間需設(shè)置靜密封。楊亞東：防竄倉往復(fù)式給煤機(jī)- 48 -1 2圖 5-8 螺母型1——活塞桿；2——活塞。5.7.3 活塞的密封密封型式與活塞的結(jié)構(gòu)有關(guān)，可根據(jù)液壓缸的不同作用和不同工作壓力來選擇。 123 45 6圖 5-9 活塞的密封1——活塞桿；2——活塞；3——組合密封；4——O 形密封圈；5——液壓缸；6——螺栓。山西農(nóng)業(yè)大學(xué)工程技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書- 49 -5.7.4 活塞的材料有導(dǎo)向環(huán)活塞用優(yōu)質(zhì)碳素鋼 20 號、35 號及 45 號，選用 35 號，有的在外徑套尼龍或聚四氟乙烯+玻璃纖維和聚三氟氯乙烯材料制成的支撐環(huán)。裝配式活塞外環(huán)可用錫青銅。還有用鋁合金作為活塞材料?；钊牟牧线x用高強(qiáng)度灰鑄鐵 HT200。5.7.5 活塞的尺寸及加工精度活塞寬度一般為活塞外徑的 0.6-1.0 倍，但也要根據(jù)密封件的型式、數(shù)量和安裝導(dǎo)向環(huán)的溝槽尺寸而定。有時，可以結(jié)合中隔圈的布置確定活塞寬度?；钊鈴降呐浜弦话悴捎?f9，外徑對內(nèi)孔的同軸度公差不大于0.02mm，端面與軸線的垂直度公差不大于 0.04mm/100mm，外表面的圓度和圓柱度一般不大于外徑公差之半，表面粗糙度視結(jié)構(gòu)型式不同而各異。5.7.6 活塞的最小導(dǎo)向長度 H 及液壓缸行程 S 的確定液壓缸的行程，主要根據(jù)執(zhí)行機(jī)構(gòu)的工作行程而定，工況要求活塞桿的伸出長度為1100 ㎜。設(shè)活塞的寬度為B，B=(0.4～0.6)D，B=0.4D=36㎜，取B=40mm,那么液壓缸的行程為：s=1100+B=1172 ㎜，表20-6-2中給出的標(biāo)準(zhǔn)系列，取液壓缸的行程s=1200㎜.當(dāng)活塞桿全部外伸時，從活塞支承面中點到導(dǎo)向滑動面中點的距離稱為最小導(dǎo)向長度H，如果導(dǎo)向長度H 過小，將會使液壓缸的初始撓度增大，影響液壓缸的穩(wěn)定，對于一般的液壓缸，當(dāng)液壓缸的最大行程為s 缸筒直徑為D 時，最小導(dǎo)向長度為：楊亞東：防竄倉往復(fù)式給煤機(jī)- 50 -20SDH??19015m2??所以得：H≥105㎜取 H=110 ㎜活塞的相關(guān)尺寸如下：活塞的直徑 ；90mHD?活塞的寬度 ；4B5.8 液壓缸油口直徑的確定油口包括油口孔和油口連接螺紋。液壓缸的進(jìn)、出油口可布置在端蓋或缸筒上。油口孔大多屬于薄壁孔（指孔的長度與直徑之比 的孔）通0.5ld?過薄壁孔的流量按下式計算：??12QCApCAp??????3ms式中： ——流量系數(shù)，接頭處大孔與小孔之比大于 7 時，小于 7 時， ，取0.62C?:0.78:0.——油孔的截面積， ；A2——液壓油的密度， ；???3kgm——油孔前腔壓力， ；1pPa山西農(nóng)業(yè)大學(xué)工程技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書- 51 -——油孔后腔壓力， ；2pPa——油孔前后腔壓力差， 。?關(guān)閘門時液壓缸所需的流量最大，此時 按照液壓缸的關(guān)閘門的maxq工作速度 、 有效工作面積 A 和液壓缸的容積效率ηv 確定:v；??12max1vAq????式中： ——彈性密封時液壓缸容積效率 為 1；v v?——液壓缸無桿腔的面積， ；1A2m——除了活塞桿截面后液壓缸截面積， ；2 2——關(guān)閘門的速度，取 ；v0.5sv?所以 ??12maxvAq????220.590.6341??.ls???12QACpCp????3.6408???楊亞東：防竄倉往復(fù)式給煤機(jī)- 52 -查表 20-6-25 知,選用螺紋油口尺寸 ,油口設(shè)在缸筒上 ,32M?如圖：圖 5-10 油口示意圖5.9 缸筒底部厚度計算缸筒底部為平面,其厚度 可以按照四周嵌位的圓盤強(qiáng)度公式1?近似的計算：120.43pPD??式中 ——計算厚度外直徑(如下圖)；2P——液壓缸的最高工作壓力， p=6.3Mpa；——缸筒材料的許用應(yīng)力， ；p?/pbn??——液壓缸的安全系數(shù)， ；n3；/540/318MPapb?山西農(nóng)業(yè)大學(xué)工程技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書- 53 -所以： 120.43pPD???6.3.810??.4m16??圓整取 20?1?2D圖 5-11 缸筒底部厚度5.9.1 缸筒頭部法蘭厚度計算如下圖：法蘭厚度 4()alpFbhrd????式中 F——法蘭在缸筒最大內(nèi)壓下所承受的軸向壓力，N ；24DP60.13.???；5.楊亞東：防竄倉往復(fù)式給煤機(jī)- 54 -——法蘭外圓半徑，m；ar——螺栓孔直徑， m；ld——法蘭材料的許用應(yīng)力, ；???MPa——缸筒材料的許用應(yīng)力， ；p /pbn??——液壓缸的安全系數(shù)， ；n3；/540/318Papb???arhbld圖 5-12 缸筒頭部法蘭厚度所以 4()alpFbhrd????31.605(72)8?4.m?山西農(nóng)業(yè)大學(xué)工程技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書- 55 -圓整取 10mh?5.9.2 缸筒法蘭連接螺栓螺栓選用 4M螺栓材料的屈服極限 640MPas??螺栓材料的抗拉強(qiáng)度 8b安全系數(shù) 2n???806Pab?5.9.3 缸筒與端部用法蘭連接時，螺栓的強(qiáng)度計算螺紋處的拉應(yīng)力：14KFdz???式中： ——擰緊螺紋的系數(shù)，變載荷取 ；2.5K?——法蘭在缸筒最大內(nèi)壓下所承受的軸向壓力,N；F——螺栓的個數(shù)；z——螺紋的底徑，mm；1d所以； 14KFz???432.60?15.MPa?楊亞東：防竄倉往復(fù)式給煤機(jī)- 56 -螺紋處的剪應(yīng)力：103.2KFdz??式中： ——螺紋連接的摩擦因數(shù)， ，1 10.7.2K?:平均取 ；10.2?——擰緊螺紋的系數(shù)，變載荷取 ；K.5——螺紋外徑；0d——螺栓的個數(shù)；z——螺紋的底徑，mm ；1所以 031.2KFdz??3.56.2104??7.8MPa?合成應(yīng)力：231.n p?????式中： ——缸筒材料的許用應(yīng)力， ；p /bn?——液壓缸的安全系數(shù)， ；3/80/326MPapbn???山西農(nóng)業(yè)大學(xué)工程技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書- 57 -所以 231.n?????1.056?通過78p?5.9.4 缸筒與端部焊接缸筒與端部用焊接連接時，其焊縫應(yīng)力計算如下：??62104bFnDd????????式中： ——焊接效率，取 ；.7?——焊條材料的抗拉強(qiáng)度， Mpa； b?40b?——安全系數(shù)，取 ；n3n?——缸內(nèi)最大推力，N；F所以 ??62104Dd??????3625.81006.7????13.9MPa?40/bn??楊亞東：防竄倉往復(fù)式給煤機(jī)- 58 -5.10 液壓缸的流量的確定關(guān)閘門時由液壓泵提供動力，此時液壓缸所需的最大流量按照液壓缸的關(guān)閘門的工作速度 、有效工作面積 A 和液maxq v壓缸的容積效率ηv 確定:；??12max1vq????式中： ——彈性密封時液壓缸容積效率 為 1；v?v?——液壓缸無桿腔的面積， ；1A2m——除了活塞桿截面后液壓缸截面積， ；2 2——關(guān)閘門的速度，取 ；v0.2sv?所以 ??12max1vAq????220.90.6341??8.ls?開閘門時通過節(jié)流閥調(diào)節(jié)壓力，此時液壓缸的流量為：??2max24vDdq????式中： ——液壓缸容積效率，彈性密封時 為 1；v v?——液壓缸的內(nèi)徑,m；山西農(nóng)業(yè)大學(xué)工程技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書- 59 -——活塞桿的直徑，m；d——開閘門的速度，取 ；v0.1msv?所以 ??2max24vDdq?????220.1(.90.63)?3.48ls?得到液壓缸的功率為 。331.640.164KWPFv????5.11 液壓缸的密封密封機(jī)理：防止工作介質(zhì)從機(jī)器和設(shè)備中泄漏或防止外界雜質(zhì)侵入機(jī)器和設(shè)備內(nèi)部的一種裝置或措施稱為密封。被密封的工作介質(zhì)可以是氣體、液體或粉狀固體。造成泄露的原因主要有兩方面：一是密封面上有間隙；二是密封部位兩側(cè)有壓力差。消除或減小任一個因素都可以減小或阻止泄露。解決機(jī)械產(chǎn)品泄露的基本方法有以下幾種：1）減小密封部位內(nèi)外的壓差；2）在密封配合面保持一層潤滑膜；3）消除引起泄露的流體流動的原因；4）增加泄露部位流體流動的阻力；5）將泄露的流體引向無害的方向或使主流回主槽。此外，還常常采用將接合部位焊合、鉚合、壓合、折邊等永久性防楊亞東：防竄倉往復(fù)式給煤機(jī)- 60 -止流體泄露的方法消除泄露。5.11.1 法蘭與活塞桿的密封如圖 5-13 所示法蘭與活塞桿的密封采用 U 形密封圈，防止外界雜質(zhì)侵入機(jī)器和設(shè)備內(nèi)部；蕾形密封圈，防止工作介質(zhì)從機(jī)器和設(shè)備中泄漏。123 4圖 5-13 法蘭與活塞桿的密封1——活塞桿；2——防塵圈；3——法蘭；4——蕾形密封圈。選擇密封必須考慮壓力、溫度、速度、腐蝕環(huán)境及材料等因素。5.11.2 前端蓋與液壓缸的密封前端蓋與液壓缸的密封采用 O 形密封圈，如圖 5-14 所示。山西農(nóng)業(yè)大學(xué)工程技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書- 61 -321圖 5-14 前端蓋與液壓缸的密封1——前端蓋；2——密封圈 3——液壓缸。5.11.3 活塞與活塞桿的密封如圖 5-15 所示123圖 5-15 活塞與活塞桿的密封1——活塞桿；2——活塞；3——O 形密封圈?；钊c活塞桿的密封采用 O 形密封圈，O 形密封圈可廣泛用作靜密封，此時耐久性良好。5.11.4 活塞與液壓缸的密封如圖 5-16 所示楊亞東：防竄倉往復(fù)式給煤機(jī)- 62 -321圖 5-16 活塞與液壓缸的密封1——活塞；2——組合密封；3——液壓缸?；钊c液壓缸的密封采用組合密封。６ 液壓泵站的設(shè)計液壓泵站一般由液壓泵組、油箱組件、控溫組件、過濾器組件和蓄能器組件等 5 個相對獨立的部分組成。表 1 液壓泵站的組成組成部分 包含元器件 作用液壓泵 將原動機(jī)的機(jī)械能轉(zhuǎn)換為液壓能原動機(jī) 驅(qū)動液壓泵聯(lián)軸器 連接原動機(jī)和液壓泵液壓泵組 傳動底座 安裝和固定液壓泵及原動機(jī)山西農(nóng)業(yè)大學(xué)工程技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書- 63 -油箱 儲存油液、散發(fā)油液熱量、逸出空氣、分離水分、沉淀雜志和安裝元件液位計 顯示和觀測液面高度通氣過濾器 過濾空氣油箱組件放油塞 清洗油箱或更換油液時放油油溫計 顯示觀測油液溫度溫度傳感器 檢測并控制油溫加熱器 油液加熱控溫組件冷卻器 油液冷卻過濾器組件 各類過濾器 分離油液中的固體顆粒、防止堵塞小截面流道，保持油液清潔度高蓄能器